本發(fā)明屬于節(jié)能環(huán)保領(lǐng)域，具體涉及智能化循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

1、當(dāng)前循環(huán)流化床法煙氣脫硫技術(shù)已經(jīng)在燃煤電廠、工業(yè)鍋爐、鋼鐵燒結(jié)機、污泥焚燒等重點行業(yè)實現(xiàn)了規(guī)?；a(chǎn)業(yè)化應(yīng)用。循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化是一個具有多輸入多輸出、強耦合、強非線性、變參數(shù)、多工況、大范圍變負(fù)荷等特征的復(fù)雜工業(yè)過程，如何實現(xiàn)循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化系統(tǒng)的智能調(diào)控面臨諸多挑戰(zhàn)，主要表現(xiàn)如下：循環(huán)流化床法脫硫涉及流動-傳質(zhì)-反應(yīng)的復(fù)雜過程，不同污染物脫除機理差異性大，關(guān)鍵運行參數(shù)測量存在時延，導(dǎo)致基于儀表數(shù)據(jù)的優(yōu)化及控制嚴(yán)重滯后，難以支撐實時準(zhǔn)確的優(yōu)化及控制；因此，如何構(gòu)建循環(huán)流化床法煙氣脫硫協(xié)同碳-污高效凈化過程關(guān)鍵參數(shù)預(yù)測模型，準(zhǔn)確定量描述循環(huán)流化床法煙氣脫硫系統(tǒng)的運行特性是亟待突破的難題。循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污高效凈化系統(tǒng)中的運行控制往往是動態(tài)的，如負(fù)荷頻繁變化(20％～110％)、煤質(zhì)/礦質(zhì)頻繁波動(硫分、灰分等波動，煤/礦石摻燒比例波動等)都會造成系統(tǒng)運行特性的變化，當(dāng)前基于人工經(jīng)驗和傳統(tǒng)pid控制的運行方式，在運行條件發(fā)生變化時難以實時對污染物脫除裝置的運行進(jìn)行精確調(diào)節(jié)和優(yōu)化，導(dǎo)致污染物排放濃度波動大、污染物脫除裝置調(diào)控性能差、污染物脫除裝置物耗能耗高、床層塌陷等問題。因此，針對變負(fù)荷、變參數(shù)、變?nèi)剂?原料等導(dǎo)致煙氣處理量、污染物濃度波動等，如何實現(xiàn)控制系統(tǒng)從“單裝置、單污染物”的控制向“多裝置、多污染物”的運行優(yōu)化與智能控制，從“達(dá)標(biāo)控制”向“高可靠性卡邊控制”，顯著降低系統(tǒng)出口污染物排放濃度波動幅度并降低運行能耗物耗是亟待突破的難題。

2、絕熱飽和溫差為脫硫塔出口煙氣溫度與煙氣絕熱飽和溫度之間的差值。絕熱飽和溫差對脫硫裝置的脫硫效率和系統(tǒng)穩(wěn)定運行起著重要的作用，一方面絕熱飽和溫差越低，脫硫塔內(nèi)的濕度越高，越有利于脫硫反應(yīng)的進(jìn)行，提高脫硫效率，而另一方面，絕熱飽和溫差過低會引起煙氣結(jié)露，腐蝕內(nèi)壁和分離除塵設(shè)備。因此在運行中如何控制絕熱飽和溫差成為提高煙氣脫硫工藝性能的關(guān)鍵。

3、其中煙氣溫度控制的目的是通過調(diào)節(jié)脫硫塔底部噴水量來控制絕熱飽和溫度差，以確保脫硫系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)安全運行。噴水量的調(diào)節(jié)可以通過簡單的pid控制實現(xiàn)，煙氣溫度控制中的關(guān)鍵是絕熱飽和溫差的在線實時測量問題。但是在實際的脫硫過程中，絕熱飽和溫差是無法在線測量出來的，因此只能根據(jù)其定義計算得到。計算絕熱飽和溫差需要測量出脫硫塔出口煙氣溫度和煙氣絕熱飽和溫度，煙氣出口溫度是可以在線測量的，關(guān)鍵是實際過程中沒有能夠直接測量絕熱飽和溫度的設(shè)備，因此一般都采用一些間接的方法得到絕熱飽和溫度。

4、針對上述難題，本發(fā)明提出了一種智能化循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化系統(tǒng)，通過多種污染物生成-脫除過程知識與數(shù)據(jù)協(xié)同驅(qū)動的建模方法，結(jié)合關(guān)鍵參數(shù)與污染物濃度間的動態(tài)關(guān)聯(lián)特性的多維解析，構(gòu)建了高可靠、可解釋的多斷面so2/so3/co2/hcl等多種污染物濃度精準(zhǔn)預(yù)測模型，克服了數(shù)據(jù)測量延遲導(dǎo)致控制滯后及難以實時準(zhǔn)確優(yōu)化問題；發(fā)明了多參數(shù)協(xié)同優(yōu)化-模型預(yù)測控制雙層結(jié)構(gòu)耦合的污染物脫除裝置智能調(diào)控技術(shù)，在保證多污染物全時段穩(wěn)定超低排放的同時，出口污染物濃度、煙氣溫度波動范圍減小，同時實現(xiàn)床層壓降、溫度等精準(zhǔn)控制，進(jìn)一步減少了消石灰耗量和工藝水耗量，并減少co2的排放量，解決了復(fù)雜運行工況下煙氣多污染物高效穩(wěn)定脫除協(xié)同降碳的難題。

技術(shù)實現(xiàn)思路

1、本發(fā)明提出了智能化循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括消石灰制備輸送系統(tǒng)、灰循環(huán)系統(tǒng)、調(diào)溫調(diào)濕系統(tǒng)、煙氣再循環(huán)系統(tǒng)、預(yù)除塵器、袋式除塵器、脫硫塔和智能化調(diào)控系統(tǒng)。其特征在于，所述調(diào)溫調(diào)濕系統(tǒng)設(shè)置多級增濕活化噴槍，所述消石灰制備輸送系統(tǒng)設(shè)置變頻給料機，所述灰循環(huán)系統(tǒng)設(shè)置灰循環(huán)變頻給料器，所述煙氣再循環(huán)系統(tǒng)設(shè)置清潔煙氣再循環(huán)變頻風(fēng)機，所述智能化調(diào)控系統(tǒng)包括在線監(jiān)測模塊、關(guān)鍵參數(shù)預(yù)測模塊、關(guān)鍵參數(shù)控制模塊。

2、所述在線監(jiān)測模塊包括燒結(jié)過程總給煤量、總礦石量、煤質(zhì)參數(shù)、礦質(zhì)成分、燒結(jié)工序出口煙氣溫度、風(fēng)箱溫度、助燃空氣流量、主抽風(fēng)機流量、煙氣含氧量參數(shù)，脫硫塔進(jìn)口和出口so2濃度、煙氣溫度及進(jìn)口煙氣含濕量、給料機頻率、灰循環(huán)給料器頻率、清潔煙氣再循環(huán)變頻風(fēng)機頻率、多級增濕活化噴槍投入數(shù)量。

3、所述關(guān)鍵參數(shù)預(yù)測模塊包括脫硫塔進(jìn)口和出口co2濃度、so2濃度、so3濃度、hcl濃度的生成脫除預(yù)測模型，脫硫塔出口煙氣溫度和煙氣壓力預(yù)測模型；所述關(guān)鍵參數(shù)控制模塊包括消石灰變頻給料機控制模型，床層壓降預(yù)測控制模型，多級增濕活化噴槍控制模型；

4、所述脫硫塔進(jìn)口和出口co2濃度、so2濃度、so3濃度、hcl濃度的生成脫除預(yù)測模型構(gòu)建主要包括以下步驟：

5、步驟s1：分析燃燒/燒結(jié)過程中co2、so2、so3、hcl酸性氣體的生成原理，結(jié)合數(shù)據(jù)分析方法，篩選影響循環(huán)流化床法脫硫塔入口co2、so2、so3、hcl酸性氣體濃度的關(guān)鍵參數(shù)；

6、步驟s2：通過數(shù)據(jù)處理補償關(guān)鍵變量之間的延遲，并基于帶有自回歸變量的lstm神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，構(gòu)建co2、so2、so3、hcl和hf酸性氣體生成濃度的知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動模型，實現(xiàn)脫硫裝置入口co2、so2、so3、hcl酸性氣體濃度的提前準(zhǔn)確預(yù)測；

7、步驟s3：分析co2、so2、so3、hc酸性氣體在煙氣循環(huán)流化床脫硫塔內(nèi)與吸收劑吸附脫除機制，建立酸性氣體吸附脫除機制模型，進(jìn)一步在co2、so2、so3和hcl酸性氣體吸附脫除機制模型中引入修正參數(shù)，通過pso算法求解，構(gòu)建基于參數(shù)辨識的co2、so2、so3、hcl酸性氣體吸附脫除模型；

8、步驟s4：進(jìn)一步采用lstm神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)彌補參數(shù)辨識模型誤差，結(jié)合實際運行數(shù)據(jù)，建立雙層數(shù)據(jù)修正的知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動的酸性氣體濃度預(yù)測模型，實現(xiàn)了脫硫裝置出口co2、so2、so3、hcl酸性氣體濃度的精準(zhǔn)預(yù)測。

9、作為優(yōu)選，所述知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動的脫硫塔入口so2濃度預(yù)測模型表述如下：

10、

11、其中：為脫硫塔入口二氧硫濃度預(yù)測值，kr為鍋爐/燒結(jié)工序運行條件導(dǎo)致的so2排放系數(shù)，kr＝f(t，b，l1，l2…)；t為爐膛或燒結(jié)工序煙氣溫度，b為給煤量，l1為一次風(fēng)量，l2為二次風(fēng)量，afh為飛灰系數(shù)，aar為收到基灰分，sar收到基硫分，qnet，ar為收到基低位發(fā)熱量，ωcao、ωmgo、為灰分中對應(yīng)物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，n為每小時耗煤量，q為脫硫塔入口煙氣量。

12、作為優(yōu)選，所述知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動的脫硫塔入口so3濃度預(yù)測模型表述如下：

13、

14、其中：為脫硫塔入口三氧硫濃度預(yù)測值，t為爐膛或燒結(jié)工序煙氣溫度，b為給煤量，l1為一次風(fēng)量，l2為二次風(fēng)量，為脫硫塔入口二氧硫濃度預(yù)測值，q為脫硫塔入口煙氣量。

15、作為優(yōu)選，所述知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動的脫硫塔入口hcl濃度預(yù)測模型表述如下：

16、

17、其中：chcl,in，yc為脫硫塔入口氯化氫濃度預(yù)測值，kr為鍋爐/燒結(jié)工序運行條件導(dǎo)致的hcl排放系數(shù)；t為爐膛或燒結(jié)工序煙氣溫度，b為給煤量，l1為一次風(fēng)量，l2為二次風(fēng)量，afh為飛灰系數(shù)，aar為收到基灰分，qnet，ar為收到基低位發(fā)熱量，ωcao、ωmgo、為灰分中對應(yīng)物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，n為每小時耗煤量，q為脫硫塔入口煙氣量。

18、作為優(yōu)選，所述知識與數(shù)據(jù)融合驅(qū)動的脫硫塔入口co2濃度預(yù)測模型表述如下：

19、

20、其中：為脫硫塔入口co2體積，b為給煤量，qf為進(jìn)入燃燒過程總風(fēng)量，car為燃料/礦石收到基含碳量，har為燃料/礦石收到基氫含量，oar為燃料/礦石收到基氧含量，vco為脫硫塔入口一氧化碳碳體積，β為燃料特性系數(shù)，為脫硫塔入口二氧硫濃度預(yù)測值，q為脫硫塔入口煙氣量；

21、作為優(yōu)選，所述基于參數(shù)辨識的脫硫塔出口so2濃度的預(yù)測模型表述如下：

22、

23、其中：mca(oh)2為消石灰給料量；zh為消石灰轉(zhuǎn)化率，f(tl，tf…)；tf為脫硫硫劑在吸收塔內(nèi)的反應(yīng)完畢時間；tl脫硫劑在吸收塔內(nèi)的停留時間；為脫硫塔內(nèi)so2的分壓力；t為溫度，v為脫硫塔體積，a為脫硫塔漏風(fēng)系數(shù)，為脫硫塔入口二氧硫濃度預(yù)測值，q為脫硫塔入口煙氣量；r為常數(shù)。

24、進(jìn)一步基于上述模型，tf為脫硫硫劑在吸收塔內(nèi)的反應(yīng)完畢時間和tl脫硫劑在吸收塔內(nèi)的停留時間共計2個參數(shù)需要辨識，參數(shù)辨識的過程可以用一個優(yōu)化問題來表示，即：

25、

26、式中rmse(tl，tf)為模型計算出口so2濃度預(yù)測值和實際測量值之間的均方根誤差。

27、所述脫硫塔出口煙氣溫度和脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測模型建立主要包括以下步驟：

28、步驟w1：分析煙氣循環(huán)流化床脫硫過程煙氣絕熱降溫增濕機理，構(gòu)建脫硫塔出口煙氣濕度預(yù)測機理模型，采集脫硫塔入口煙氣含濕量、脫硫塔入口煙氣量、脫硫塔入口煙氣溫度、脫硫塔入口煙氣壓力、脫硫塔入口噴水量、脫硫塔出口煙氣壓力、脫硫塔出口煙氣溫度參數(shù)，構(gòu)建脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測模型數(shù)據(jù)庫；

29、步驟w2：結(jié)合數(shù)據(jù)分析方法，篩選影響脫硫塔出口煙氣濕度的關(guān)鍵參數(shù)，進(jìn)一步分析關(guān)鍵變量變化到脫硫塔出口煙氣濕度的純延時時間，通過數(shù)據(jù)處理補償關(guān)鍵變量之間的延遲；

30、步驟w3：通過在脫硫塔出口煙氣濕度機理模型中引入修正參數(shù)，并通過pso算法求解，構(gòu)建了參數(shù)辨識的脫硫塔出口煙氣濕度調(diào)控機制模型；

31、步驟w4：進(jìn)一步基于帶有自回歸變量的lstm神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)構(gòu)建數(shù)據(jù)與濕度調(diào)控機制融合的脫硫塔出口煙氣濕度預(yù)測模型；

32、步驟w5：進(jìn)一步分析脫硫煙氣絕熱飽和溫度調(diào)控機制，構(gòu)建基于經(jīng)驗知識和機制融合的脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測模型；

33、步驟w6：進(jìn)一步結(jié)合脫硫塔出口煙氣溫度、脫硫塔入口煙氣壓力數(shù)據(jù)和脫硫塔出口煙氣濕度預(yù)測模型，構(gòu)建機制-運行數(shù)據(jù)修正融合的脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測模型，實現(xiàn)了多變負(fù)荷工況下脫硫煙氣絕熱飽和溫差的精準(zhǔn)預(yù)測。

34、作為優(yōu)選，所述參數(shù)辨識的脫硫塔出口煙氣濕度調(diào)控機制模型，可以用下式表示：

35、h＝λ*(g*(1-δ)/(q*ρ)+hi)

36、其中，g為噴入脫硫塔內(nèi)的水量，q為煙氣的體積流量，ρ為煙氣的密度，hi為脫硫塔入口處的煙氣濕度，δ為脫硫灰渣中殘留水分在總噴水量中所占的系數(shù)，λ為脫硫塔出口煙氣濕度修正系數(shù)。

37、進(jìn)一步的，對脫硫塔出口煙氣濕度經(jīng)驗?zāi)Ｐ椭笑暮挺诉M(jìn)行參數(shù)辨識，參數(shù)辨識的過程可以用一個優(yōu)化問題來表示，即：

38、

39、其中，rmse(δ，λ)表示為脫硫塔出口煙氣濕度經(jīng)驗?zāi)Ｐ皖A(yù)測值和實際值之間的均方根誤差。

40、作為優(yōu)選，所述脫硫煙氣絕熱飽和溫差，可以用下式表示：

41、δts＝t-ts

42、其中，δts為脫硫煙氣絕熱飽和溫差，t為脫硫塔出口煙氣溫度，ts為絕熱飽和溫度；

43、進(jìn)一步的，所述基于經(jīng)驗知識和機制融合的脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測模型，可用下式表示：

44、

45、

46、其中，c為含濕煙氣的比熱，m為煙氣的分子量，t為脫硫塔出口煙氣溫度，ts為絕熱飽和溫度，h為煙氣t下的濕度，pf為煙氣壓力。

47、多級增濕模塊既是脫硫裝置中水耗最高模塊，也是保證其脫硫出口煙氣溫度和脫硫煙氣絕熱飽和溫差最重要的子系統(tǒng)，為此在構(gòu)建煙氣脫硫裝置多級增濕模塊智能調(diào)控問題時應(yīng)同時考慮運行水耗、脫硫出口煙氣溫度和脫硫煙氣絕熱飽和溫差，因此智能調(diào)控過程也可以用以下優(yōu)化問題來描述：

48、minwater(l1,l2,l3,l4＝l1p1+l2p2+l3p3+l4p4

49、

50、其中，l1、l2、l3、l4為1～4級增濕噴嘴的運行狀態(tài)，當(dāng)增濕噴嘴開啟時，運行狀態(tài)為1；當(dāng)增濕噴嘴關(guān)閉時，運行狀態(tài)為0。p1、p2、p3、p4為增濕噴嘴對應(yīng)水流量。為出口煙氣溫度預(yù)測值，為脫硫煙氣絕熱飽和溫差預(yù)測值。

51、所述消石灰優(yōu)化控制模塊，通過已經(jīng)建立的二氧化硫濃度預(yù)測模型、三氧化硫濃度預(yù)測模型、hcl濃度預(yù)測模型和二氧化碳濃度預(yù)測模型，計算二氧化硫預(yù)測值、三氧化硫計算值、hcl計算值、二氧化碳計算值，進(jìn)一步結(jié)合脫硫塔爐膛溫度、脫硫塔爐膛壓力和消石灰給料量的實時運行數(shù)據(jù)，經(jīng)過多模型預(yù)測優(yōu)化調(diào)控策略調(diào)節(jié)，將消石灰給料量指令通過數(shù)據(jù)通訊模塊發(fā)送到dcs控制器，從而dcs系統(tǒng)將指令發(fā)給現(xiàn)場設(shè)備。

52、作為優(yōu)選，所述二氧化硫預(yù)測值、三氧化硫計算值、hcl計算值、二氧化碳計算值和脫硫塔入口二氧化硫值作為給定指令，脫硫塔爐膛溫度和脫硫塔爐膛壓力作為前饋指令。

53、進(jìn)一步的，f(x1)為脫硫塔入口co2體積轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)；f(x2)為脫硫塔入口so3濃度轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)；f(x3)為脫硫塔入口so2濃度轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)；f(x4)為脫硫塔入口hcl濃度轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)；f(x5)為脫硫塔溫度轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)；f(x6)為脫硫塔爐膛壓力轉(zhuǎn)化為消石灰質(zhì)量的折線函數(shù)。

54、作為優(yōu)選，多模型預(yù)測優(yōu)化調(diào)控策略是在設(shè)定出口so2濃度條件下，選擇消石灰給料機給料量最小的方式。同時實際運行過程中，由于消石灰給料機頻率難以實現(xiàn)精細(xì)調(diào)控，只能通過特定調(diào)頻幅度調(diào)節(jié)消石灰流量，頻繁的消石灰給料機頻率會大大影響設(shè)備的使用壽命；另外為了避免因消石灰給料機頻率調(diào)整不及時導(dǎo)致出口so2濃度超標(biāo)問題，設(shè)定出口so2濃度排放上限，以保證so2達(dá)標(biāo)排放。

55、進(jìn)一步的，消石灰給料機頻率切換條件可用如下數(shù)學(xué)表達(dá)式：

56、

57、stime>stime,set

58、式中，為基于so2脫除過程模型計算得到保持現(xiàn)有運行策略時的出口so2濃度，為設(shè)定的出口so2濃度排放上限，此處設(shè)置為35mg/m3；stime,set為消石灰給料機頻率切換時間，可根據(jù)相應(yīng)的運行規(guī)程確定。

59、進(jìn)一步的，多模型預(yù)測優(yōu)化調(diào)控策略具體計算邏輯主要包括如下步驟：首先根據(jù)優(yōu)化運行工況庫選取當(dāng)前工況下的最佳運行策略，判斷消石灰給料機當(dāng)前運行策略和最佳策略是否一致，若一致，則不需做任何調(diào)整，若不一致，則首先判斷原有運行策略下，出口so2濃度是否超過設(shè)定排放上限，若超過，忽略其它條件，立即切換給料機頻率，優(yōu)先保證煙氣達(dá)標(biāo)排放；若滿足達(dá)標(biāo)排放要求，則對切換時間進(jìn)行判斷，若切換時間大于規(guī)定時間則切換，若距離上次切換未達(dá)到規(guī)定切換時間，則保持原有運行策略。

60、所述床層壓降控制模塊優(yōu)化策略主要包括以下步驟：

61、步驟1：構(gòu)建基于參數(shù)辨識的床層壓降預(yù)測模型；

62、步驟2：給定床層壓降設(shè)定目標(biāo)值，將入口壓力、煙氣流量、新鮮消石灰顆粒流量、清潔煙氣循環(huán)流量和灰物料循環(huán)流量關(guān)鍵的輸入變量進(jìn)行離散化；

63、步驟3：通過離散化獲得不同工況給出清潔煙氣循環(huán)風(fēng)機調(diào)節(jié)閥開度和灰物料循環(huán)調(diào)節(jié)閥開度的優(yōu)化配置結(jié)果，構(gòu)建控制規(guī)則表，并以此作為實施控制動作的判斷依據(jù)根據(jù)，實現(xiàn)清潔煙氣循環(huán)風(fēng)機和灰物料循環(huán)的智能調(diào)控；

64、步驟4：進(jìn)一步在控制規(guī)則中引入反饋變量，通過借助模型預(yù)測控制中反饋校正的思想，通過基于參數(shù)辨識的床層壓降預(yù)測模型輸出的床層壓降預(yù)測值與實際測量床層壓降值獲得模型誤差，并將誤差進(jìn)行反饋，對給定參考軌跡進(jìn)行修正并輸入到推理模塊中，從而保證控制器的效果。

65、作為優(yōu)選，以實際吸收塔床層壓降作為反饋值，以床層壓降控制策略輸出指令作為物料循環(huán)調(diào)節(jié)閥跟蹤值計算參數(shù)，該值再乘以對應(yīng)調(diào)節(jié)閥平衡系數(shù)后作為該調(diào)節(jié)閥的跟蹤值，為了防止返料槽閥頻繁小幅動作，設(shè)置了波動幅度小于1時閥位保持程序。

66、進(jìn)一步的，不同灰斗的連續(xù)料位取平均值，每個灰斗實際料位除以平均值作為返灰閥平衡系數(shù)，實現(xiàn)各灰斗料位平衡控制。

67、本發(fā)明有益效果主要如下：

68、(1)本發(fā)明提出了一種智能化循環(huán)流化床法脫硫協(xié)同碳-污深度凈化系統(tǒng)，通過多種污染物生成-脫除過程知識與數(shù)據(jù)協(xié)同驅(qū)動的建模方法，結(jié)合關(guān)鍵參數(shù)與污染物濃度間的動態(tài)關(guān)聯(lián)特性的多維解析，構(gòu)建了高可靠、可解釋的多斷面so2/so3/co2/hcl等多種污染物濃度精準(zhǔn)預(yù)測模型，實現(xiàn)提前90s預(yù)測污染物濃度變化，平均相對百分比誤差小于2％，克服了數(shù)據(jù)測量延遲導(dǎo)致控制滯后及難以實時準(zhǔn)確優(yōu)化問題；

69、(2)發(fā)明了多參數(shù)協(xié)同優(yōu)化-模型預(yù)測控制雙層結(jié)構(gòu)耦合的污染物脫除裝置智能調(diào)控技術(shù)，在保證多污染物全時段穩(wěn)定超低排放的同時，出口污染物濃度波動范圍減小60％以上，出口溫度波動在±2℃以內(nèi)，床層壓降波動±75pa以內(nèi)，消石灰耗量下降10％以上，工藝水耗量降低5％以上，在一定的程度上減少5％以上co2的排放量，解決了復(fù)雜運行工況下煙氣多污染物高效穩(wěn)定脫除協(xié)同降碳的難題。

70、(3)本發(fā)明克服了消石灰控制系統(tǒng)的滯后性，解決了升降負(fù)荷時因消石灰控制系統(tǒng)延遲所帶來的so2排放超標(biāo)的問題，同時也避免了消石灰投入量過多所引起的熱損失增加、成本增大等問題；同時還利用煙氣入口co2的量輔助控制消石灰的給料量，在一定的程度上減少了co2的排放量。