專(zhuān)利名稱(chēng)：：防止地球溫室化用的方法及其裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及對(duì)可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的氣體實(shí)施處理用的處理方法及其相應(yīng)的處理裝置。如果更具體地說(shuō)就是，本發(fā)明涉及對(duì)作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體，即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施放熱分解反應(yīng)，將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)變換為氮?dú)?N2)、氧氣(O2)、以及在特定的場(chǎng)合下生成的氮氧化物(一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)等等)，進(jìn)而防止地球溫室化的方法以及相應(yīng)的裝置。
背景技術(shù)：
：在先技術(shù)中，使用硝酸作為氧化劑而實(shí)施化學(xué)制造作業(yè)的一個(gè)實(shí)例，就是制造己二酸用的己二酸制造作業(yè)，它在利用硝酸對(duì)環(huán)己醇和／或環(huán)己酮實(shí)施氧化時(shí)，會(huì)向大氣排放出作為伴生產(chǎn)品的氧化亞氮?dú)怏w。氧化亞氮?dú)怏w雖然并不象作為典型的可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體、即二氧化碳那樣被眾所周知，然而它作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的氣體之一，也是一種在近年來(lái)正在引起人們關(guān)注的物質(zhì)。雖然氧化亞氮?dú)怏w大多是由自然土壤和農(nóng)業(yè)耕地等等中產(chǎn)生的，由化學(xué)制造業(yè)產(chǎn)生出的氧化亞氮?dú)怏w在地球上氧化亞氮?dú)怏w生成總量中占有的比率相當(dāng)小，然而作為氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的人造生成源的、諸如己二酸制造業(yè)等等的化學(xué)制造業(yè)，也應(yīng)該對(duì)其生成量實(shí)施調(diào)整，因此近年來(lái)要求采用可以降低在化學(xué)制造業(yè)中生成氧化亞氮?dú)怏w的制造方法的呼聲正越來(lái)越高。因此，在近年來(lái)有許多項(xiàng)技術(shù)方案涉及到在化學(xué)制造業(yè)中如何降低氧化亞氮?dú)怏w生成量的技術(shù)。這些技術(shù)方案大多涉及如何將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解為氮?dú)?N2)、氧氣(O2)、以及在特定的場(chǎng)合下會(huì)生成的氮氧化物(一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2))的方法，其中不使用催化劑而通過(guò)加熱方式實(shí)施分解反應(yīng)的熱分解法，以及使用催化劑實(shí)施分解反應(yīng)的催化分解法這兩種氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法，是目前主要使用著的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法，下面對(duì)對(duì)它們分別進(jìn)行說(shuō)明。如果舉例來(lái)說(shuō)，有關(guān)不使用催化劑的熱分解法的若干種具體實(shí)施方式，己經(jīng)由美國(guó)專(zhuān)利第2974019號(hào)公報(bào)、日本特開(kāi)昭61-257940號(hào)公報(bào)、日本特開(kāi)平5-339003號(hào)公報(bào)和日本特表平9-508346號(hào)公報(bào)等等所公開(kāi)。然而這些專(zhuān)利申請(qǐng)均存在有下述的未解決問(wèn)題，因而均不能作為一種可以充分滿足需要的氧化亞氮?dú)怏w用熱分解方法。換句話說(shuō)就是，美國(guó)專(zhuān)利第2974019號(hào)公報(bào)公開(kāi)的是一種在高溫、高壓(～1692℃、25．5個(gè)大氣壓)下對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)以獲得二氧化氮(NO2)的裝置，這種裝置由于難以獲得可以承受所述高溫、高壓且可靠性良好的材料，所以裝置的成本比較高，因而缺乏實(shí)用性。日本特開(kāi)昭61-257940號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)是由本發(fā)明的同一申請(qǐng)人提出的，它公開(kāi)了一種將含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的排出氣體預(yù)熱升溫至大約900℃，并且在氧化亞氮?dú)怏w(N2O)可以開(kāi)始熱分解反應(yīng)的1000℃以上的溫度下實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)的技術(shù)。然而由該專(zhuān)利申請(qǐng)所公開(kāi)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解法，需要使被處理的、含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的排出氣體中的一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)的總量為10％以下，因此存在有必須要設(shè)置對(duì)排出氣體的組分實(shí)施調(diào)整的附加工序的問(wèn)題。日本特開(kāi)平5-339003號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)涉及對(duì)前述日本特開(kāi)昭61-257940號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)所公開(kāi)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解方法的改進(jìn)技術(shù)，它公開(kāi)了一種通過(guò)火焰處理而使氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生熱化學(xué)分解反應(yīng)的方法。然而這種方法是一種利用火焰的燃燒熱，在存在有火焰的條件下實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱化學(xué)分解反應(yīng)的方法，因此當(dāng)采用這種方法時(shí)，可能會(huì)出現(xiàn)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱疊加在火焰的燃燒熱上，而不得不在過(guò)高的溫度下實(shí)施熱化學(xué)反應(yīng)的問(wèn)題。這種方法還是一種為了進(jìn)行氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱化學(xué)分解，而需要持續(xù)地使用火焰的方法，因此還存在有為生成火焰而需要使用大量燃料的問(wèn)題。而且由于這些原因，所產(chǎn)生的燃燒氣體量將比較多，所以在通過(guò)熱化學(xué)分解反應(yīng)所生成的氣體中，一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)的濃度必然會(huì)比較低，因此還存在有回收一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)用的裝置(諸如吸收塔等等)必然會(huì)大型化等等的問(wèn)題。而且，日本特表平9-508346號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)涉及的是對(duì)前述日本特開(kāi)昭61-257940號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)所公開(kāi)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解方法中有關(guān)預(yù)熱部部分的改進(jìn)技術(shù)，它公開(kāi)的是一種由氧化亞氮?dú)怏w(N2O)制造一氧化氮(NO)的方法。換句話說(shuō)就是，這種方法首先利用熱交換器將含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體升溫至大約400～700℃，隨后不利用熱交換器，而是利用可燃燒性氣體產(chǎn)生的燃燒熱等等將氣體升溫至大約850℃，再在1000℃以上的溫度下實(shí)施氣體中氧化亞氮(N2O)的熱分解，進(jìn)而對(duì)所生成出的氣體快速冷卻以回收一氧化氮(NO)，所以它是一種由氧化亞氮?dú)怏w(N2O)制造一氧化氮(NO)的方法。然而當(dāng)使用這種方法時(shí)，需要利用可燃燒性氣體產(chǎn)生的燃燒熱等等，將需要實(shí)施處理的、含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的全部氣體升溫至大約850℃，因此需要使用大量的可燃燒性氣體，這一點(diǎn)與前述日本特開(kāi)平5-339003號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)中所存在的問(wèn)題相類(lèi)似。而且這種方法還使保存有所述燃燒熱的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)，在反應(yīng)室中進(jìn)行可產(chǎn)生大量分解熱的熱分解反應(yīng)，所以也存在有反應(yīng)室的溫度可能會(huì)過(guò)高的問(wèn)題。對(duì)于這一點(diǎn)，在該專(zhuān)利申請(qǐng)說(shuō)明書(shū)中也指出，反應(yīng)室的溫度可能會(huì)一直上升至1500℃。對(duì)于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)，由于將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解成氮?dú)?N2)和氧氣(O2)的反應(yīng)是一種放熱反應(yīng)，所以存在有所產(chǎn)生的大量分解熱會(huì)使實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解反應(yīng)的反應(yīng)系統(tǒng)中的溫度顯著上升的問(wèn)題。由于這種反應(yīng)系統(tǒng)通常必然會(huì)形成高溫，所以其中的反應(yīng)器和對(duì)由反應(yīng)器排出的氣體實(shí)施處理的、諸如熱交換設(shè)備、生成氣體用吸收設(shè)備等等的各種設(shè)備，以及連接這些設(shè)備用的配管等等，均需要使用價(jià)格昂貴的耐熱性材料制作，而且還增加了對(duì)這些設(shè)備實(shí)施維護(hù)的難度。然而在如上所述的各個(gè)專(zhuān)利申請(qǐng)中，均沒(méi)有對(duì)由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱所產(chǎn)生的上述問(wèn)題加以考慮。換句話說(shuō)就是，在先技術(shù)中尚沒(méi)有一種可以充分滿足需要的氧化亞氮?dú)怏w用熱分解方法。如果舉例來(lái)說(shuō)，使用催化劑實(shí)施的催化分解法的若干種具體實(shí)施方式，已經(jīng)由日本特開(kāi)平5-4027號(hào)公報(bào)、日本特開(kāi)平6-277453號(hào)公報(bào)等等所公開(kāi)。然而這些專(zhuān)利申請(qǐng)均存在有下述的未解決問(wèn)題，因而和熱分解方法相類(lèi)似，均不能作為一種可以充分滿足需求的氧化亞氮?dú)怏w用催化分解方法。如果舉例來(lái)說(shuō)，由本發(fā)明的同一申請(qǐng)人提出的日本特開(kāi)平5-4027號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)，公開(kāi)了一種在如氧化銅(Ⅱ)催化劑存在的條件下，將含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的排出氣體催化分解為氮?dú)?N2)和氧氣(O2)的催化分解方法。正如該專(zhuān)利申請(qǐng)中所稱(chēng)，這種方法的反應(yīng)溫度最好為400℃至600℃，然而由于催化分解所產(chǎn)生的反應(yīng)熱比較大，在隔熱反應(yīng)條件下反應(yīng)器出口側(cè)的溫度將會(huì)上升，所以最好還向反應(yīng)器供給由諸如空氣等等稀釋的氣體，而且催化分解反應(yīng)所產(chǎn)生的反應(yīng)熱可通過(guò)熱交換器等等，由催化分解反應(yīng)后的氣體中作為蒸汽而實(shí)施回收，或是利用諸如空氣等等的稀釋氣體將催化分解反應(yīng)后氣體中的熱量除去。然而，在可以通過(guò)熱反應(yīng)器和稀釋氣體等等對(duì)反應(yīng)熱實(shí)施處理的該專(zhuān)利申請(qǐng)中，存在有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解熱可達(dá)19．5千卡／摩爾(Kcal／mol)的問(wèn)題。換句話說(shuō)就是，例如在對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為34％的含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體實(shí)施催化分解時(shí)，會(huì)生成出大量的分解熱，在催化分解反應(yīng)后會(huì)升溫達(dá)大約600℃。因此當(dāng)采用該專(zhuān)利申請(qǐng)所提供的方法實(shí)施熱量除去操作時(shí)，必須要使用大量的稀釋氣體，或是必須要使用大型的熱交換器，這將使得熱量除去操作所需的費(fèi)用相當(dāng)大。而且，日本特開(kāi)平6-277453號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)涉及的是利用催化劑對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施分解處理的一種改進(jìn)技術(shù)，該專(zhuān)利申請(qǐng)所提供的方法，是一種為了將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解區(qū)域內(nèi)的溫度保持在最大允許溫度Tmax以下，而使由分解區(qū)域出口處流出的氣體冷卻后再使冷卻氣體中的一部分返回至分解區(qū)域的方法。然而這一專(zhuān)利申請(qǐng)與前述日本特開(kāi)平5-4027號(hào)專(zhuān)利申請(qǐng)中存在的問(wèn)題完全一樣，即存在有由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量反應(yīng)熱所帶來(lái)的問(wèn)題。換句話說(shuō)就是，在先技術(shù)中尚沒(méi)有一種可以充分滿足需要的氧化亞氮?dú)怏w用催化分解方法。本發(fā)明所提供的就是提供一種可以解決如上所述的在先技術(shù)中所沒(méi)有解決的問(wèn)題的、可以用來(lái)對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施分解反應(yīng)的分解方法，進(jìn)而提供了一種可以通過(guò)對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施的分解而防止地球溫室化的技術(shù)。換句話說(shuō)就是，本發(fā)明的目的就是要能夠?qū)ρ趸瘉喌獨(dú)怏w(N2O)所產(chǎn)生的分解熱實(shí)施有效控制，能夠在低溫下對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施高效率地分解，并且在需要時(shí)可以通過(guò)成本低廉的方式對(duì)一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)實(shí)施回收，并且可以減少氧化亞氮?dú)怏w分解器施加給其它設(shè)備的熱負(fù)荷，而且還可以顯著減小由系統(tǒng)外部處供給的熱能，從而可以提供出一種不僅能夠使設(shè)備費(fèi)用低廉，而且還可以使運(yùn)行成本低廉的、具有良好實(shí)用性的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用分解方法，進(jìn)而提供出一種采用著這種氧化亞氮?dú)怏w分解方法的、可防止地球溫室化的方法及其裝置。發(fā)明概述本發(fā)明人對(duì)于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法，特別是其中可以消除由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱所產(chǎn)生的上述問(wèn)題的方法，進(jìn)行了深入地研究開(kāi)發(fā)，從而獲得了與在先技術(shù)中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法完全不同的、可以實(shí)現(xiàn)如上所述本發(fā)明目的的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)放熱分解方法，并在此基礎(chǔ)上完成了本發(fā)明。換句話說(shuō)就是，本發(fā)明至少包括第一發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，其特征在于它是一種對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解或催化分解的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法，其步驟包括對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，進(jìn)而使該氣流通過(guò)其中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的放熱分解反應(yīng)而形成為熱氣流，分流后的其余待處理氣體被供給至該熱氣流中，從而可以連續(xù)實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解作業(yè)。第二發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第一發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的放熱分解反應(yīng)是通過(guò)不使用催化劑的熱分解方式實(shí)施的。第三發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第二發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述分流后的、其余待處理氣體是由沿著該熱氣流流動(dòng)方向上的若干個(gè)位置處實(shí)施供給的。第四發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第二或第三發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解，實(shí)質(zhì)上是在活塞式流動(dòng)狀態(tài)下實(shí)施的。第五發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第二或第三發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述預(yù)熱是通過(guò)燃料的氧化放熱反應(yīng)而直接加熱的方式實(shí)施的。第六發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第五發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述燃料是氫氣或甲醇。第七發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第一發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的放熱分解反應(yīng)是通過(guò)催化分解方式實(shí)施的。第八發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第七發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述分流后的其余待處理氣體是由沿著該熱氣流流動(dòng)方向上的若干個(gè)位置處實(shí)施供給，進(jìn)而分別與各個(gè)催化劑層相接觸的。第九發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第七或八發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于恰在與催化劑層相接觸之前的氣流是一種與稀釋氣體相混合的混合氣體。第十發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第九發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述稀釋氣體是空氣和／或?qū)Υ幚須怏w中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解之后的氣體。第十一發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第九發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)在實(shí)施催化分解反應(yīng)并冷卻之后，作為稀釋氣體使用。第十二發(fā)明一種可防止地球溫室化的方法，它是在本發(fā)明第七、第八、第十或第十一發(fā)明所述的可防止地球溫室化的方法基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述預(yù)熱是通過(guò)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體，與利用貴金屬催化劑使氫氣和氧氣反應(yīng)后所生成的水蒸氣實(shí)施混合的方式實(shí)施的。第十三發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)以防止地球溫室化的裝置，并且包括(a)對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)該導(dǎo)入的待處理氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部，(c)與預(yù)熱部相鄰接的、具有在沿著氣流流動(dòng)方向的一個(gè)或兩個(gè)位置處布置的對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施供給用供給組件的熱分解部，(d)對(duì)熱分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的氣體排出部。第十四發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，它是在本發(fā)明第十三發(fā)明所述的可防止地球溫室化的裝置基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述預(yù)熱部還具有燃料燃燒組件。第十五發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，它是在本發(fā)明第十四發(fā)明所述的可防止地球溫室化的裝置基礎(chǔ)上，其進(jìn)一步特征在于通過(guò)對(duì)供給至所述燃料燃燒組件的燃料供給量實(shí)施增減的方式，將排出部出口處的氣流溫度控制在一定溫度。第十六發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，它是在本發(fā)明第十三、十四或十五發(fā)明所述的可防止地球溫室化的裝置基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于所述熱分解部具有位于至少一個(gè)待處理氣體供給組件的前方和／或后方位置處的多孔板和／或多管?chē)娮?。第十七發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，它是在本發(fā)明第十三、十四或十五發(fā)明所述的可防止地球溫室化的裝置基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其進(jìn)一步特征在于還設(shè)置多孔板、多管?chē)娮旌停虼幚須怏w供給口的方式，以使沿著待處理氣體供給組件方向流入的氣流呈螺旋形式流入。第十八發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種使含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)與催化劑層相接觸以實(shí)施氧化亞氮催化分解的、可防止地球溫室化的裝置，并且包括(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有在沿著該裝置縱向方向的若干個(gè)位置處對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施供給用的一個(gè)或多個(gè)供給組件的混合部，(d)具有催化劑層的催化分解部，(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。第十九發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解以防止地球溫室化的裝置，并且包括包括以下內(nèi)容的裝置(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有催化劑層的催化分解部，(d)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部，而且還可以具有一個(gè)或多個(gè)包括以下內(nèi)容的裝置(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(f)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(g)具有催化劑層的催化分解部，(h)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。第二十發(fā)明一種可防止地球溫室化的裝置，它是在本發(fā)明第十八或十九發(fā)明所述的可防止地球溫室化的裝置基礎(chǔ)上的改進(jìn)，其特征在于對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，包含有對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部。第二十一發(fā)明一種己二酸制造方法，其特征在于它是一種可以降低作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體、即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)排放至大氣中的量的己二酸制造方法，該方法包括(1)使環(huán)己醇和／或環(huán)己酮硝酸氧化以形成己二酸的硝酸氧化工序，(2)對(duì)硝酸氧化工序生成出的含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體中的硝酸(HNO3)實(shí)施回收的硝酸回收工序，(3)對(duì)回收過(guò)硝酸(HNO3)的、含有剩余氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，進(jìn)而使該氣流利用其中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)所實(shí)施的放熱分解反應(yīng)形成為熱氣流，并且將分流后的其余待處理氣體供給至該熱氣流中，以連續(xù)進(jìn)行氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解工序，(4)對(duì)由氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解工序排放出的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)中的分解熱實(shí)施回收的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解熱回收工序。對(duì)附圖的簡(jiǎn)要說(shuō)明圖1為表示根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的一種氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解裝置用的示意圖。圖2為表示使用在實(shí)施例1中的熱分解裝置的示意圖。圖3為表示使用在實(shí)施例7中的熱分解裝置的示意圖。圖4為表示根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的一種具有若干個(gè)催化劑層的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解裝置的模型示意圖。圖5為表示根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的一種具有若干個(gè)獨(dú)立催化劑層的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解裝置用的模型示意圖。附圖中的參考標(biāo)號(hào)的含義為1對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體實(shí)施導(dǎo)入用的氣體導(dǎo)入部，2預(yù)熱部，3預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部，4對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部，5氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解部，6熱分解氣體排出部，7熱分解裝置器壁，8熱分解部，9多孔板，10預(yù)熱部，11阻礙板，12對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部，13熱分解部，14多孔板，15預(yù)熱部，16對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部，17待處理氣體導(dǎo)入部，18稀釋氣體導(dǎo)入部，19預(yù)熱部，20預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部，21空隙，22催化分解部，23混合部，24待處理氣體供給部，25稀釋氣體供給部，26催化分解氣體排出部，27催化分解裝置器壁。實(shí)施發(fā)明用的最佳實(shí)施形式下面對(duì)本發(fā)明作詳細(xì)說(shuō)明。本發(fā)明提供了一種對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施放熱分解反應(yīng)，從而可以顯著降低排放至大氣中的、作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體、即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的量，進(jìn)而可以防止地球溫室化的技術(shù)。眾所周知，氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)可以由下述的公式(1)、公式(2)表示。(1)(2)上述公式(1)所示的反應(yīng)是一種可以產(chǎn)生19．5千卡／摩爾(Kcal／mol)熱量的放熱反應(yīng)，上述公式(2)所示的反應(yīng)是一種可以吸收1．96千卡／摩爾(Kcal／mol)的吸熱反應(yīng)。由于由上述公式(1)所示反應(yīng)產(chǎn)生出的熱量大于由上述公式(2)所示反應(yīng)所吸收的熱量，因而從總體上看它是一種放熱分解反應(yīng)。在本發(fā)明中所稱(chēng)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)即意味著這種放熱型的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)。在本發(fā)明所提供的、對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)或催化分解反應(yīng)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解方法中，是對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，并通過(guò)該氣流中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施的放熱分解反應(yīng)而形成為熱氣流，進(jìn)而將分流后的其余待處理氣體供給至該熱氣流中，而連續(xù)實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)的。在本發(fā)明中，作為含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體，最好是采用通過(guò)硝酸氧化法制造己二酸的制造過(guò)程中所產(chǎn)生的原料氣體，然而本發(fā)明并不僅限于此，也可以為除了氧化亞氮?dú)怏w(N2O)之外，還包含有諸如空氣、氮?dú)?、氧氣、水、二氧化碳?xì)怏w、一氧化碳?xì)怏w、一氧化氮?dú)怏w、二氧化氮?dú)怏w、烴類(lèi)氣體等等的氣體。本發(fā)明中對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施的熱分解反應(yīng)并不使用催化劑，而是通過(guò)含有氧化亞氮(N2O)的氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生的放熱分解反應(yīng)，將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)變換為氮?dú)?N2)、氧氣(O2)、一氧化氮?dú)怏w(NO)、二氧化氮?dú)怏w(NO2)等等的。而且在本發(fā)明中是對(duì)作為含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流以形成若干個(gè)氣體流，并且對(duì)該若干個(gè)氣體流中的一部分實(shí)施預(yù)熱的。在這兒的預(yù)熱溫度最好為氧化亞氮?dú)怏w(N2O)能夠?qū)嵸|(zhì)上開(kāi)始熱分解反應(yīng)時(shí)的溫度。本發(fā)明中的最佳預(yù)熱溫度為大約不低于750℃且不高于大約950℃。當(dāng)預(yù)熱溫度低于大約750℃時(shí)，如果將該預(yù)熱氣體流導(dǎo)入至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解區(qū)域，往往不能在可供實(shí)用的反應(yīng)速度下，實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)。當(dāng)預(yù)熱溫度高于大約950℃時(shí)，實(shí)質(zhì)上己經(jīng)開(kāi)始了氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)，所以喪失了實(shí)施本發(fā)明的預(yù)熱方式所具有的優(yōu)點(diǎn)?？梢韵鄳?yīng)于該預(yù)熱溫度，適當(dāng)?shù)脑O(shè)定將導(dǎo)入至位于該預(yù)熱區(qū)域附近處的熱分解反應(yīng)區(qū)域中的待處理氣體的滯留時(shí)間。被預(yù)熱后的所述一部分待處理氣體被導(dǎo)入至位于該預(yù)熱區(qū)域附近處的熱分解反應(yīng)區(qū)域中，氧化亞氮?dú)怏w(N2O)在該反應(yīng)區(qū)域中將通過(guò)自身的熱分解反應(yīng)而開(kāi)始產(chǎn)生熱量，并實(shí)施熱分解，進(jìn)而通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱量，而沿著導(dǎo)入氣體流動(dòng)方向使氣體溫度進(jìn)一步上升，形成為高溫?zé)釟饬?。本發(fā)明通過(guò)將分流后的其余待處理氣體供給至該高溫?zé)釟饬髦械姆绞?，使該其余待處理氣體的溫度上升至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解溫度或更高，從而可以使供給至該熱氣流中的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)，持續(xù)地實(shí)施熱分解反應(yīng)。被分流后的其余待處理氣體可以在沿著所述熱氣流的流動(dòng)方向上的若干個(gè)位置處實(shí)施供給，而且最好是在2～5個(gè)位置處實(shí)施供給。因此如果采用本發(fā)明，先行供給的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)將通過(guò)自身的熱分解反應(yīng)而產(chǎn)生出分解熱量，并利用該熱量對(duì)隨后供給的待處理氣體實(shí)施升溫，從而可以對(duì)這種熱量實(shí)施高效率地依次利用，并且可以在由比較低的、1000℃左右的低溫區(qū)域至比較高的、1300℃左右的中溫區(qū)域的溫度范圍內(nèi)，對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解反應(yīng)系統(tǒng)中的溫度氛圍實(shí)施適當(dāng)?shù)目刂?。通過(guò)增多待處理氣體流的分流數(shù)目的方式，可以減少對(duì)其實(shí)施預(yù)熱所需要的燃料投入量，并且可以降低使氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)保持為預(yù)定溫度所需要的能量成本。在本發(fā)明中對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施的熱分解反應(yīng)，最好是在導(dǎo)入至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解區(qū)域中的氣體呈活塞式流動(dòng)的狀態(tài)下實(shí)施。通過(guò)采用這種方式，便可以利用由待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)而產(chǎn)生出的分解熱量，對(duì)隨后供給至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解區(qū)域處的待處理氣體實(shí)施升溫，而高效率地加以使用。而且由于該氣體流處于活塞式流動(dòng)狀態(tài)，所以可以對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解反應(yīng)區(qū)域中的熱氣流溫度實(shí)施精確地控制，從而可以將分流后的其余待處理氣體流，供給至位于適當(dāng)溫度區(qū)域中的熱氣流的適當(dāng)位置處。本發(fā)明所采用的、對(duì)需要處理的待處理氣體實(shí)施分流所獲得的一部分氣體實(shí)施預(yù)熱的預(yù)熱方法，并不僅限于某種特定的方法，而是可以采用在先技術(shù)中對(duì)氣體實(shí)施加熱的各種適用方法。如果舉例來(lái)說(shuō)，可以采用諸如由外部對(duì)待處理氣體流經(jīng)的管路實(shí)施加熱的管路加熱方法等等的間接加熱方法，諸如將待處理氣體投入至燃燒氣體中實(shí)施加熱的氣體熱介質(zhì)加熱方法，以及通過(guò)對(duì)燃料和／或一部分待處理氣體實(shí)施燃燒產(chǎn)生的熱量對(duì)待處理氣體實(shí)施加熱的部分燃燒型加熱方法等等的直接加熱方法，也可以采用利用電熱爐實(shí)施加熱的加熱方法，利用微波實(shí)施加熱的微波加熱方法等等的其它加熱方法。在所述的各種預(yù)熱方法中，本發(fā)明所優(yōu)選的是直接加熱方法，因?yàn)樗绕渌訜岱椒ǜ菀讓?shí)施，并可以用更低廉的成本將氣體加熱至所需要的溫度。如果更具體地說(shuō)，作為直接加熱方法中的部分燃燒型加熱方法，可以是使待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)與燃料直接反應(yīng)，并利用該反應(yīng)產(chǎn)生的熱量對(duì)待處理氣體實(shí)施加熱的方法等等。氣體熱介質(zhì)加熱方法可以是將燃料燃燒所產(chǎn)生的高溫氣體與待處理氣體相混合的方法等等。在本發(fā)明中，所述的燃料可以是在助燃性氣體存在的條件下能夠燃燒的各種物質(zhì)，即可以采用諸如氣態(tài)燃料、液態(tài)燃料、固態(tài)燃料等等各種燃料。如果舉例來(lái)說(shuō)，氣態(tài)燃料可以包括天然氣、甲烷、丙烷、丁烷等等的烴類(lèi)氣體，以及氫氣、氨氣、肼氣等等。液態(tài)燃料可以包括汽油、煤油、輕油等等的烴類(lèi)，以及甲醇、乙醇等等的醇類(lèi)等等。氣態(tài)燃料中的氫氣由于不會(huì)產(chǎn)生二氧化碳?xì)怏w，幾乎不會(huì)對(duì)環(huán)境產(chǎn)生什么不良影響，因而具有比其它燃料更為優(yōu)越的優(yōu)點(diǎn)。液態(tài)燃料中的甲醇由于價(jià)格低廉、獲取方便，所以比其它燃料優(yōu)越，也是本發(fā)明的優(yōu)選燃料。如果舉例來(lái)說(shuō)，助燃性氣體可以是空氣、氧氣、氧化亞氮?dú)獾鹊?。下面?duì)本發(fā)明所提供的一種實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解反應(yīng)以防止地球溫室化的可防止地球溫室化的裝置進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明所提供的這種對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)以防止地球溫室化的裝置，即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解裝置可以包括(a)對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)該導(dǎo)入的待處理氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部，(c)與預(yù)熱部相鄰接的、具有在沿著氣流流動(dòng)方向的一個(gè)或多個(gè)位置處布置的對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施供給用供給組件的熱分解部，(d)對(duì)熱分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的氣體排出部。其中的熱分解部為實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解反應(yīng)用的反應(yīng)區(qū)域。圖1為說(shuō)明本發(fā)明這種氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解裝置的示意性說(shuō)明圖。在圖1中，參考標(biāo)號(hào)1表示的是對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體實(shí)施導(dǎo)入用的氣體導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)2表示的是對(duì)導(dǎo)入氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部，參考標(biāo)號(hào)3表示的是預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)4表示的是對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體實(shí)施供給用的氣體供給部，參考標(biāo)號(hào)5表示的是進(jìn)行氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解反應(yīng)用的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)熱分解部，參考標(biāo)號(hào)6表示的是熱分解氣體排出部，參考標(biāo)號(hào)7表示的是熱分解裝置器(爐)壁。一部分待處理氣體流經(jīng)氣體導(dǎo)入部1，在預(yù)熱部2處被均勻預(yù)熱至可以開(kāi)始實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)時(shí)的溫度。對(duì)于采用如上所述的直接加熱方式實(shí)施預(yù)熱的場(chǎng)合，在預(yù)熱部2處可以設(shè)置有圖中未示出的、供給燃料、助燃性氣體等等用的導(dǎo)入部。對(duì)于這種場(chǎng)合，最好在預(yù)熱部的內(nèi)部處還配置有諸如燃燒器等等的燃料燃燒組件。被預(yù)熱后的、含有氧化亞氮(N2O)的氣體被由預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部3導(dǎo)入至熱分解部5。熱分解部5可以通過(guò)預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部3設(shè)置在與預(yù)熱部2相鄰接或連接的位置處。這種熱分解部5可以在氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解溫度或更高的溫度下實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)，并可以通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量形成熱氣流。所形成的熱氣流在熱分解部5處，與由氣體供給部4供給出的、由待處理氣體分流形成的其余待處理氣體實(shí)施混合。在圖1中，對(duì)這種含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部4的數(shù)目為三個(gè)，而且在本發(fā)明的最佳實(shí)施形式中，設(shè)置在對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施熱分解反應(yīng)用的熱分解部5中的氣體供給部4的數(shù)目(待處理氣體的供給級(jí)數(shù))可以為2～5個(gè)。在一種最佳實(shí)施形式中，含有氧化亞氮(N2O)的氣體用氣體供給部4還具有可以對(duì)位于熱分解部5內(nèi)部處的熱氣流流動(dòng)狀態(tài)實(shí)施調(diào)整的氣體供給組件。如果舉例來(lái)說(shuō)，可以使一個(gè)或多個(gè)氣體供給部，包括可以對(duì)待處理氣體的流動(dòng)方向和速度實(shí)施調(diào)整的一個(gè)或多個(gè)的噴嘴。通過(guò)安裝有這種組件的方式，便可以將流動(dòng)方向和速度調(diào)整至適當(dāng)狀態(tài)的待處理氣體導(dǎo)入至熱分解部，從而可以對(duì)熱分解部?jī)?nèi)部處的熱氣流的流動(dòng)狀態(tài)實(shí)施控制。所述的熱氣流將與由第一氣體供給部4供給出的氣體相混合、合流，從而使其溫度暫時(shí)下降。隨后該合流后的熱氣流將由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解反應(yīng)而使溫度上升，再次形成為熱氣流，進(jìn)而與由第二氣體供給部4供給出的待處理氣體混合。隨后按照類(lèi)似的方式，依次使由氣體供給部4導(dǎo)入的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生熱分解反應(yīng)，并且在實(shí)施高轉(zhuǎn)化率的熱分解反應(yīng)之后，經(jīng)由熱分解氣體排出部6將其由熱分解反應(yīng)裝置中排出。在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，為了可以穩(wěn)定地實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的連鎖熱分解反應(yīng)，還使位于熱分解部5內(nèi)部處的氣流實(shí)質(zhì)上呈活塞式流動(dòng)狀態(tài)(插入流動(dòng)狀態(tài))，因此根據(jù)需要還可以在熱分解部5處設(shè)置有諸如隔板、阻礙板、多孔板、填充材料等等的氣流流動(dòng)狀態(tài)調(diào)整組件。在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，是為熱分解部5在用于對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部4的前方和／或后方位置處，設(shè)置有圖中未示出的、使氣流呈活塞式流動(dòng)狀態(tài)用的多孔板和／或多管?chē)娮?。在本發(fā)明的最佳實(shí)施形式中，還可以將朝向含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體供給組件方向流入的熱氣流，調(diào)整為呈螺旋形式流入的氣體流。為了使熱氣流能夠呈螺旋形式流入，還可以在熱分解部5處設(shè)置諸如隔板、阻礙板、多孔板、填充材料等等的氣流調(diào)整組件。為了能夠?qū)釟饬鲗?shí)施控制以獲得呈螺旋形式流入的氣流，最好還在氣體供給部4處設(shè)置有可以對(duì)待處理氣體的流動(dòng)方向和速度實(shí)施調(diào)整的、包括一個(gè)或多個(gè)噴嘴的氣體供給組件。而且在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，還可以將熱分解裝置出口處(熱分解氣體排出部6的出口處)的氣流溫度控制為一定值。通過(guò)采用這種設(shè)置方式，便可以使機(jī)器長(zhǎng)時(shí)間地連續(xù)運(yùn)行。這一出口溫度會(huì)隨著諸如待處理氣體的供給溫度、待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)濃度、待處理氣體的供給速度、供給至預(yù)熱部處的燃料量等等的變化而變化，因此為了使熱分解裝置出口處的氣流溫度保持一定，就必須對(duì)這些因素實(shí)施控制。在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，就是通過(guò)對(duì)供給至預(yù)熱部處的燃料量實(shí)施控制的方式而使熱分解裝置出口處的氣流溫度保持一定的。如果采用這種構(gòu)成方式，便可以使分解溫度更為穩(wěn)定。在本發(fā)明中，待處理氣體的供給溫度最好低于大約750℃。然而對(duì)于由熱分解裝置排出的、反應(yīng)結(jié)束后的氣體溫度并沒(méi)有什么特殊限制，可以將其控制在由比較低的、1000℃左右的低溫區(qū)域至1300℃左右的中溫區(qū)域的較大溫度區(qū)域中。根據(jù)需要還可以使其為1500℃以上的溫度。本發(fā)明還提供了一種氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解技術(shù)，即利用催化劑(與催化劑相接觸)，使含有氧化亞氮(N2O)的氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生放熱型催化分解反應(yīng)，進(jìn)而將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)轉(zhuǎn)變?yōu)榈獨(dú)?N2)、氧氣(O2)的技術(shù)。本發(fā)明還提供了一種通過(guò)對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)以防止地球溫室化的方法，以及防止地球溫室化的相應(yīng)裝置。當(dāng)采用這種催化分解方法時(shí)，其分解溫度比如上所述的熱分解方法中的低溫溫度還低，所以幾乎不會(huì)產(chǎn)生一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)，即使有所產(chǎn)生，其量也是非常小的。在本發(fā)明中，作為含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體可以如上所述，為除了氧化亞氮?dú)怏w(N2O)之外，還可以包含有諸如空氣、氮?dú)?、氧氣、水、二氧化碳?xì)怏w、一氧化碳?xì)怏w、一氧化氮?dú)怏w、二氧化氮?dú)怏w、烴類(lèi)氣體等等的氣體。然而當(dāng)采用催化分解方法時(shí)，對(duì)于不希望由包含在待處理氣體中的某些成分隨著溫度條件的變化而對(duì)催化劑造成中毒的場(chǎng)合，或是不希望發(fā)生不良反應(yīng)的場(chǎng)合，最好是將這些成分在供給至催化劑層之前預(yù)先加以除去。如果舉例來(lái)說(shuō)，對(duì)于在包含有氧化亞氮(N2O)的氣體中還包含有可能會(huì)損壞諸如鈀等等催化劑的一氧化氮?dú)怏w、二氧化氮?dú)怏w的場(chǎng)合，最好是將這些成分預(yù)先通過(guò)吸收塔實(shí)施氧化吸收并除去水汽之后，再作為本發(fā)明的待處理氣體使用。因此在本發(fā)明中，待處理氣體可以采用在供給至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解設(shè)備之前己經(jīng)將其它組分預(yù)先加以除去的氣體，以及混有其它氣體的混合氣體等等。本發(fā)明對(duì)于對(duì)氧化亞氮(N2O)實(shí)施分解用的催化劑種類(lèi)并沒(méi)有什么特殊限定，然而為了能夠?qū)崿F(xiàn)本發(fā)明的目的，最好是采用諸如包含有銅、鎳、鐵、鈷、鈀或是這些金屬的氧化物、復(fù)合氧化物的催化劑。最好將催化劑放置在載體上而作為負(fù)載型催化劑使用。可以選擇具有適當(dāng)細(xì)孔的、熱穩(wěn)定性高的材料作為催化劑載體?？梢允褂迷诒景l(fā)明中的、比較好的催化劑載體為鋁、硅、鈦、鎂、鋯的氧化物或復(fù)合氧化物。對(duì)于這些載體，鋁氧化物中的α-氧化鋁、β-氧化鋁、γ-氧化鋁較好些。硅-鋁類(lèi)復(fù)合氧化物中的、諸如ZSM5等等的沸石較好些。鈦氧化物中的銳鈦型和金紅石型氧化鈦較好些。氧化鋯的耐熱性比較高，因而也比較好。而且最好是使用由上述載體混合物構(gòu)成的載體。本發(fā)明的催化劑可以按照在先技術(shù)中公知的方式承載在載體上，如果舉例來(lái)說(shuō)，可以采用將由催化劑金屬的水溶解性鹽的水溶液浸漬載體中后實(shí)施燒制處理的方式實(shí)施制造。可以使用在本發(fā)明中的較好的催化劑材料為具有200～800℃的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解溫度的材料，如果是具有300～700℃的催化分解溫度的催化劑材料則更好些。在催化分解溫度高于上述溫度的催化劑體系中，應(yīng)用在本發(fā)明的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解方法，便可以在隨后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解過(guò)程中，高效率地利用氧化亞氮?dú)怏w(N2O)在實(shí)施催化分解反應(yīng)時(shí)所產(chǎn)生出的分解熱。在本發(fā)明中，是對(duì)需要被處理的待處理氣體實(shí)施氣體分流，并且對(duì)分流后的一部分氣體、即分流為若干份的氣體中的一份氣體實(shí)施預(yù)熱，并導(dǎo)入至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解區(qū)域的，進(jìn)而使待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生催化分解，而生成為熱氣流。將所述分流后的其余待處理氣體供給至該熱氣流中。通過(guò)采用這種方式，便可以使這些其余待處理氣體流的溫度上升至可以通過(guò)催化劑開(kāi)始氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)的溫度以上，進(jìn)而可以通過(guò)催化劑層持續(xù)實(shí)施待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解反應(yīng)。催化劑層即作為氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解區(qū)域。分流后的其余待處理氣體最好是通過(guò)沿著所述熱氣流流動(dòng)方向設(shè)置著的若干個(gè)位置實(shí)施供給。按照這種方式供給出的待處理氣體將在所述若干個(gè)位置處與所述熱氣流相混合，進(jìn)而分別與位于該供給位置后方處的催化劑層相接觸。通過(guò)采用這種方式，本發(fā)明便可以高效率地依次利用先行供給入的待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)而產(chǎn)生出的分解熱，對(duì)供給至位于其后方處的待處理氣體實(shí)施升溫。在本發(fā)明的最佳實(shí)施形式中，所述被分流供給的待處理氣流的供給位置可以為2～4個(gè)。通過(guò)增多待處理氣體分流數(shù)目的方式，可以減少稀釋氣體的使用量，進(jìn)而可以降低將氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)保持為預(yù)定溫度所需要的能量成本。在本發(fā)明中，是按照如上所述的方式對(duì)待處理氣體實(shí)施分流，進(jìn)而將其通過(guò)若干個(gè)導(dǎo)入口導(dǎo)入至催化分解裝置的。在這時(shí)待處理氣體的分流比率，可以依據(jù)作為處理對(duì)象的待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度、所使用的催化劑體系對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施分解時(shí)的溫度和催化劑層的處理能力等等，適當(dāng)?shù)募右赃x擇。為了能夠提高對(duì)待處理氣體實(shí)施分流導(dǎo)入所可以獲得的效果，當(dāng)導(dǎo)入至相鄰接催化劑層中的前一催化劑層的待處理氣體量為Q標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)時(shí)，使分流導(dǎo)入至后一催化劑層的氣體為1．1～3．0Q標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)時(shí)較好些，為1．2～2．7Q標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)時(shí)為最好。類(lèi)似的，對(duì)于催化劑層的容量，當(dāng)催化劑體系和各個(gè)催化劑層的入口溫度、出口溫度大體相等的場(chǎng)合，如果相鄰接催化劑層中的前一催化劑層的容量為V立方米(m3)，則后一催化劑層的容量為1．1～3．0V立方米(m3)時(shí)較好些，為1．2～2．7V立方米(m3)時(shí)為最好。如上所述，本發(fā)明是對(duì)待處理氣體實(shí)施分流，并且對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱處理的。所使用的預(yù)熱方法對(duì)于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的這種催化分解方法也沒(méi)有什么特殊限定，可以采用在先技術(shù)中對(duì)氣體實(shí)施加熱的各種適用方法。如果舉例來(lái)說(shuō)，可以采用諸如由外部對(duì)待處理氣體流經(jīng)的管路實(shí)施加熱的管路加熱方法等等的間接加熱方法，諸如將待處理氣體投入至燃燒氣體中實(shí)施加熱的氣體熱介質(zhì)加熱方法，以及通過(guò)對(duì)燃料和／或一部分待處理氣體實(shí)施燃燒產(chǎn)生的熱量對(duì)待處理氣體實(shí)施加熱的部分燃燒型加熱方法等等的直接加熱方法，或是利用電熱爐實(shí)施加熱的加熱方法，利用微波實(shí)施加熱的加熱方法等等的各種加熱方法。而且，還可以采用利用催化劑使氫氣等等可燃?xì)怏w與氧氣等等氧化性氣體產(chǎn)生反應(yīng)，并且將這種反應(yīng)所生成的反應(yīng)氣體與待處理氣體相混合的預(yù)熱方法。在這些方法中，使氫氣與空氣中的氧氣在貴金屬類(lèi)催化劑作用下反應(yīng)以生成出作為預(yù)熱源的水蒸氣的方法，由于可以由低溫起開(kāi)始預(yù)熱，從而可以在比較大的范圍內(nèi)對(duì)預(yù)熱溫度實(shí)施控制，因而是一種比較好的方法。在根據(jù)本發(fā)明的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解方法中，根據(jù)需要還可以使用稀釋氣體。這種稀釋氣體并不僅限于使用在催化分解系統(tǒng)中的特定位置處，在需要將氣流溫度控制在預(yù)定溫度時(shí)也可以使用這種稀釋氣體。因此如果舉例來(lái)說(shuō)，對(duì)于待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)濃度比較低，而不需要考慮所產(chǎn)生的分解熱會(huì)使溫度上升的場(chǎng)合，也可以不使用稀釋氣體。然而在另一方面，對(duì)于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度比較高，或是所使用的催化劑體系的反應(yīng)溫度比較狹窄而需要限定在特定溫度范圍內(nèi)的場(chǎng)合，為了能夠抑制分解后氣流的溫度上升，或是為了能夠?qū)怏w的溫度控制在預(yù)定溫度范圍內(nèi)，就最好使用稀釋氣體。對(duì)于在本發(fā)明中使用稀釋氣體的場(chǎng)合，稀釋氣體的供給位置最好與待處理氣體的供給位置相同。稀釋氣體最好選擇使用不包含有使催化劑中毒的物質(zhì)的稀釋氣體，以及不包含有會(huì)對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)產(chǎn)生不良作用的物質(zhì)的稀釋氣體。特別適用于本發(fā)明的稀釋氣體，是那種價(jià)格低廉、容易獲取且容易使用的稀釋氣體，比如說(shuō)是空氣和／或是對(duì)包含有氧化亞氮(N2O)的氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生過(guò)催化分解反應(yīng)后的氣體。對(duì)作為本發(fā)明對(duì)象的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施的催化分解反應(yīng)，是一種可以產(chǎn)生氮?dú)夂脱鯕獾摹怏w量增加的不可逆反應(yīng)，具有當(dāng)催化劑層的操作壓力比較高，便可以使氣體處理量比較多，并且使設(shè)備比較小等等的優(yōu)點(diǎn)。但是純氧化亞氮?dú)怏w(N2O)在壓力下會(huì)產(chǎn)生爆發(fā)性反應(yīng)，而且本發(fā)明人認(rèn)為即使是混合系統(tǒng)，在過(guò)度壓力下氧化亞氮?dú)怏w(N2O)也可能會(huì)產(chǎn)生爆發(fā)性分解反應(yīng)。因此本發(fā)明中的催化劑層操作壓力取為大氣壓至0．5兆帕(MPa)時(shí)較好些，若取為大氣壓至0．3兆帕(MPa)時(shí)則更好些。如上所述的熱分解方法中的壓力也可以類(lèi)似地確定。不論是采用本發(fā)明所提供的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解方法或氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解方法作為氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解方法，均最好是采用包含有氧化亞氮(N2O)的氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為不高于60體積％的氣體。待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)濃度最好為2～50體積％。當(dāng)待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)濃度超過(guò)60體積％時(shí)，就可能會(huì)出現(xiàn)純氧化亞氮?dú)怏w(N2O)產(chǎn)生爆發(fā)性分解反應(yīng)的問(wèn)題。在本發(fā)明中位于各催化劑層入口處的氣流中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度，可以依據(jù)能夠?qū)崿F(xiàn)本發(fā)明目的的方式設(shè)定，取為2～20體積％較好些，取為5～15體積％則更好些。當(dāng)位于催化劑層入口處的氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度低于2體積％時(shí)，催化分解反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量?jī)H能使催化劑層出口處的溫度上升少許，因而難以隨后高效率地用來(lái)對(duì)以后供給其的待處理氣體實(shí)施升溫。而且當(dāng)位于各催化劑層入口處的氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度高于20體積％時(shí)，由于催化分解反應(yīng)所產(chǎn)生的熱量會(huì)使催化劑層出口處的溫度過(guò)度上升，因而會(huì)加劇催化劑的熱劣化，進(jìn)而會(huì)使設(shè)備更容易受到損壞。下面對(duì)本發(fā)明所提供的實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解反應(yīng)以防止地球溫室化的裝置、即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解裝置進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明所提供的這類(lèi)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解裝置可以是一種可以取含有氧化亞氮(N2O)的氣體作為待處理氣體，使其與催化劑層相接觸而實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)的裝置，它可以包括(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有在沿著裝置縱向方向的若干個(gè)位置處對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施供給用的一個(gè)或多個(gè)供給組件的混合部，(d)具有催化劑層的催化分解部，(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。而且，本發(fā)明所提供的這類(lèi)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解裝置還可以是一種能夠?qū)醒趸瘉喌?N2O)的氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解的裝置，它可以包括一個(gè)包括以下內(nèi)容的裝置，(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有催化劑層的催化分解部，(d)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部，一個(gè)或多個(gè)包括以下內(nèi)容的裝置(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(f)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(g)具有催化劑層的催化分解部，(h)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。不論采用如上所述的那一種構(gòu)成形式，催化劑層均構(gòu)成為所述氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的分解反應(yīng)區(qū)域。在本發(fā)明中，對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施預(yù)熱的組件是一種可以對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)實(shí)施有效控制的組件。因此，對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部最好還具有用作對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施預(yù)熱用的組件。圖4和圖5為說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明構(gòu)成的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)催化分解裝置用的示意性說(shuō)明圖。根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的催化分解裝置可以如圖4所示，是在一個(gè)分解裝置中具有若干個(gè)催化劑層的分解裝置，也可以如圖5所示，是一種由彼此獨(dú)立的催化劑層結(jié)合而構(gòu)成的分解裝置。在圖4和圖5中，參考標(biāo)號(hào)17表示的是待處理氣體導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)18表示的是稀釋氣體導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)19表示的是導(dǎo)入氣體用的預(yù)熱部，參考標(biāo)號(hào)20表示的是預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)21表示的是空隙，參考標(biāo)號(hào)22表示的是催化分解部，參考標(biāo)號(hào)23表示的是混合部，參考標(biāo)號(hào)24表示的是待處理氣體導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)25表示的是稀釋氣體導(dǎo)入部，參考標(biāo)號(hào)26表示的是催化分解氣體排出部，參考標(biāo)號(hào)27表示的是催化分解裝置器壁。正如圖4所示，一部分待處理氣體和稀釋氣體可以流經(jīng)氣體導(dǎo)入部17、18，進(jìn)入預(yù)熱部19均勻預(yù)熱至可以在催化劑作用下開(kāi)始實(shí)施催化分解時(shí)的溫度。預(yù)熱后的、含有氧化亞氮(N2O)的氣體將由預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部20導(dǎo)入至催化分解部22。催化分解部22與預(yù)熱部19相鄰接或是通過(guò)預(yù)熱氣體接收導(dǎo)入部20相連接。在這種催化分解部22中進(jìn)行氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)，并利用氧化亞氮?dú)怏w(N2O)所產(chǎn)生的分解熱而形成熱氣流。所形成的上述熱氣流在氣體混合部23中，與通過(guò)待處理氣體導(dǎo)入部24供給出的、通過(guò)分流形成的其余待處理氣體和由稀釋氣體導(dǎo)入部25供給的稀釋氣體實(shí)施混合，在達(dá)到預(yù)定濃度、溫度后，再在催化分解部22處實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)。朝向催化分解部的這種待處理氣體導(dǎo)入部24的數(shù)目在圖4中為兩個(gè)，在本發(fā)明的最佳實(shí)施形式中，位于對(duì)含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施氣體催化分解用的氣體催化分解部22中的供給部的數(shù)目還可以為2～4個(gè)。類(lèi)似的，稀釋氣體導(dǎo)入部25的數(shù)目在圖4中為兩個(gè)，然而在本發(fā)明的其它最佳實(shí)施形式中，稀釋氣體導(dǎo)入部的數(shù)目也可以為2～4個(gè)。隨后，由待處理氣體導(dǎo)入部24導(dǎo)入的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)，通過(guò)依次設(shè)置著的催化劑部分而實(shí)施催化分解反應(yīng)，并最終流經(jīng)催化分解氣體排出部26而由催化分解反應(yīng)裝置中排出。上面是參考圖4進(jìn)行的說(shuō)明，如圖5所示的裝置在實(shí)質(zhì)上與圖4所示的裝置是相同的。在本發(fā)明中，為了能夠使氧化亞氮?dú)怏w(N2O)在催化劑的作用下實(shí)施穩(wěn)定的催化分解反應(yīng)，最好還在混合部23的前方和／或后方位置處，設(shè)置有圖中未示出的多孔板和／或縮流部，以便使混合后的氣體能夠均勻地流動(dòng)。而且在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，還可以在混合部23內(nèi)插入有諸如阻礙板、填充材料等等的、具有氣體混合功能的結(jié)構(gòu)部件。為了使反應(yīng)器中的熱氣流能夠呈螺旋形式流動(dòng)，最好還為含有氧化亞氮(N2O)的氣體實(shí)施供給的氣體供給部24和稀釋氣體導(dǎo)入部25等等，各設(shè)置有可以對(duì)供給氣體的流動(dòng)方向和速度實(shí)施調(diào)整的、包括一個(gè)或多個(gè)噴嘴的氣體供給組件。使用在本發(fā)明中的、對(duì)氣體流量、氣體溫度實(shí)施控制的控制方法可以為任何適當(dāng)?shù)姆椒āＴ诒景l(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，采用的是依據(jù)各催化劑層中的催化劑填充量對(duì)導(dǎo)入至各催化劑層的待處理氣體供給量實(shí)施分配，進(jìn)而使位于各個(gè)催化劑層入口處的氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度和氣體溫度實(shí)質(zhì)上相等的方式，對(duì)稀釋氣體流量和稀釋氣體溫度實(shí)施調(diào)整的方法。采用這種構(gòu)成方式，便可以將各個(gè)催化劑層入口溫度、出口溫度控制為所需要的值。本發(fā)明采用的是使待處理氣體分流，并且將其中的一部分供給至第一催化分解部的運(yùn)行方式，所以可以通過(guò)與該位于前方處的催化分解部給出的高溫氣體相混合，而獲得使供給至位于后方處的催化分解部及以后的、即位于第二催化分解部及以后的待處理氣體升溫至能夠開(kāi)始實(shí)施反應(yīng)的溫度所需要的一部分熱量，乃至全部熱量，因此可以大大減小反應(yīng)系統(tǒng)所需要的待處理氣體用熱交換器的尺寸。而且如果采用本發(fā)明的這種構(gòu)成形式，還可以在對(duì)整個(gè)催化分解區(qū)域?qū)嵤囟瓤刂频臈l件下，將稀釋氣體、優(yōu)選是作為與待處理氣體相混合后的混合氣體分別供給至各催化分解部，從而可以使對(duì)各個(gè)催化劑層的溫度控制容易實(shí)施，并且可以降低稀釋氣體的供給總量。因此，本發(fā)明可以減小稀釋氣體供氣設(shè)備的尺寸，并可以顯著降低運(yùn)行費(fèi)用和設(shè)備投資。從應(yīng)該對(duì)由分解反應(yīng)所形成的氣體保有熱量實(shí)施有效利用的角度出發(fā)，在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，還可以將由氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用分解反應(yīng)裝置排出的反應(yīng)后的氣體，導(dǎo)入至具有常規(guī)結(jié)構(gòu)構(gòu)成的鍋爐中，以便將反應(yīng)熱量以蒸汽形式加以回收。而且，還可以通過(guò)對(duì)鍋爐冷卻后的反應(yīng)后氣體實(shí)施熱交換的方式對(duì)待處理氣體實(shí)施加熱，進(jìn)而使供給至本發(fā)明反應(yīng)裝置的待處理氣體升溫。而且在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，還可以使包含在由反應(yīng)器排出的、實(shí)施過(guò)熱分解反應(yīng)的氣體中的氮氧化物(一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2))與水和空氣相接觸，而作為硝酸水溶液對(duì)一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)實(shí)施回收。如上所述，本發(fā)明中作為包含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體，最好是采用通過(guò)硝酸氧化法制造己二酸制造工序中所生成的氣體原料，對(duì)于采用本發(fā)明的方法對(duì)由己二酸制造設(shè)備排放出的氧化亞氮?dú)怏w實(shí)施熱分解反應(yīng)的場(chǎng)合，所回收到的硝酸水溶液還可以再次用來(lái)制作己二酸。對(duì)于所生成出的一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)不需要再次利用的場(chǎng)合，最好還使由所述鍋爐或熱交換器排出的排出氣體中的一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)在催化劑的作用下實(shí)施還原處理。如果舉例來(lái)說(shuō)，在這兒的還原處理方法可以是使包含有一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)的排出氣體，在催化劑作用下與氮?dú)浠?NH3)反應(yīng)，以便將一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)變換為氮?dú)?N2)和水(H2O)的方法。通過(guò)這種方式便可以使熱分解反應(yīng)結(jié)束后的氣體無(wú)公害化。正如上面所說(shuō)明過(guò)的那樣，本發(fā)明所提供的可防止地球溫室化的方法以及裝置，最好是采用包含有氧化亞氮(N2O)的氣體、特別是由使用作為氧化劑的硝酸實(shí)施的化學(xué)處理工序中產(chǎn)生出的、含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體，來(lái)作為含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的原料氣體。在本發(fā)明的一種最佳實(shí)施形式中，采用就是制造己二酸的己二酸制造業(yè)中所生成出的氣體。換句話說(shuō)就是，本發(fā)明還提供了一種可以極大地降低作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體、即氧化亞氮?dú)怏w(N2O)排放至大氣中的量的己二酸制造方法，這種制造方法可以包括(1)使環(huán)己醇和／或環(huán)己酮硝酸氧化以形成己二酸的硝酸氧化工序，(2)對(duì)硝酸氧化工序生成出的、含有剩余氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體中的硝酸(HNO3)實(shí)施回收的硝酸回收工序，(3)對(duì)回收過(guò)硝酸(HNO3)的、含有剩余氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，進(jìn)而使該氣流利用其中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)所實(shí)施的放熱分解反應(yīng)形成為熱氣流，并且將分流后的其余待處理氣體供給至該熱氣流中，以連續(xù)進(jìn)行氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解反應(yīng)的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解工序，(4)對(duì)由氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解工序排放出的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)中的分解熱實(shí)施回收的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解熱回收工序。實(shí)施例下面以例舉的形式對(duì)本發(fā)明作具體說(shuō)明，然而本發(fā)明并不僅限于下述的實(shí)施例。實(shí)施例1對(duì)具有如表1所示的成分組成和流量的、由己二酸制造設(shè)備排放出的、包含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體(原料氣體)中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)。圖2為表示這種熱分解裝置用的示意性說(shuō)明圖。這種熱分解反應(yīng)爐(熱分解部8)可以是一種內(nèi)徑為450毫米、長(zhǎng)度為4750毫米的圓筒狀耐熱磚爐，爐壁的厚度為300毫米。在爐內(nèi)由200毫米厚的耐熱磚型多孔板，串聯(lián)分隔出具有大體相等容量的空隙的四個(gè)熱分解反應(yīng)室(氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用分解反應(yīng)區(qū)域)。待處理氣體的分階段供給數(shù)目為4。分流后并被預(yù)熱的待處理氣體被導(dǎo)入至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體被導(dǎo)入至第二、第三、第四反應(yīng)室。在第二、第三、第四反應(yīng)室處各設(shè)置有位于熱氣流通過(guò)多孔板流入至各反應(yīng)室之后位置處的待處理氣體供給口。在位于第二、第三、第四反應(yīng)室中的該待處理氣體供給口的后方處，距使熱氣流流入用的多孔板為150毫米位置處還各設(shè)置有厚度為200毫米、高度為300毫米的耐熱磚型阻礙板。在由與熱分解部相似的耐熱磚構(gòu)成的預(yù)熱部處，具有內(nèi)徑為200毫米、長(zhǎng)度為500毫米的圓筒狀空隙，而且其一個(gè)端部具有待處理氣體導(dǎo)入口，另一個(gè)端部與熱分解部相連接。對(duì)于12千卡(kcal)每1標(biāo)準(zhǔn)立方米(Nm3)的待處理氣體，使流量為1．3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的氫氣和空氣一并導(dǎo)入至該預(yù)熱部，在該預(yù)熱部?jī)?nèi)部燃燒，并且在該預(yù)熱部處與按照17．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量導(dǎo)入的待處理氣體均勻混合。所供給的待處理氣體的溫度為550℃。由預(yù)熱部導(dǎo)入至第一反應(yīng)室的氣體溫度為830℃。導(dǎo)入至第二、第三、第四反應(yīng)室中的、溫度為550℃的待處理氣體的導(dǎo)入速度分別為34．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、72．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、155．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在第二、第三、第四反應(yīng)室入口處由熱氣流和待處理氣體混合而成的氣體溫度分別為830℃，計(jì)量出的爐內(nèi)壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)。在這時(shí)，由熱分解爐排出的氣流溫度為1163℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例2除了待處理氣體的供給溫度為300℃、供給至預(yù)熱部的氫氣流量為7．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、供給至預(yù)熱部、第二、第三、第四反應(yīng)室中的待處理氣體流量分別為55．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、60．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、72．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、91．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)之外，均與實(shí)施例1相同，并且在該條件下對(duì)由己二酸制造設(shè)備排放出的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二、第三、第四反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為830℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1027℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例3除了待處理氣體的供給溫度為700℃、供給至預(yù)熱部的氫氣流量為0．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、供給至預(yù)熱部、第二、第三、第四反應(yīng)室中的待處理氣體流量分別為3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、12．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、50．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、214．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)之外，均與實(shí)施例1相同，并且在該條件下對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二、第三、第四反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為830℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1263℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例4除了供給至預(yù)熱部的氫氣流量為1．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、供給至預(yù)熱部、第二、第三、第四反應(yīng)室中的待處理氣體流量分別為19．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、36．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、73．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、150．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)之外，均與實(shí)施例1相同，并且在該條件下對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二、第三、第四反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為800℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1131℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例5將實(shí)施例1所使用的熱分解反應(yīng)爐，通過(guò)厚度為200毫米的耐熱磚型多孔板串聯(lián)分隔成具有大體相等容量的空隙的第一、第二、第三反應(yīng)室。待處理氣體供給口和阻礙板間的位置關(guān)系與實(shí)施例1中的大體相同。預(yù)熱部具有與實(shí)施例1中的預(yù)熱部大體相等的容量。當(dāng)供給至預(yù)熱部的氫氣流量為2．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)時(shí)，供給至預(yù)熱部、第二、第三反應(yīng)室中的待處理氣體的流量分別為40．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、76．5標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、163．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在其它條件與實(shí)施例1中的條件相同的條件下，對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二、第三反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為830℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1173℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)己經(jīng)被熱分解。實(shí)施例6將實(shí)施例1所使用的熱分解反應(yīng)爐，通過(guò)厚度為200毫米的耐熱磚型多孔板串聯(lián)分隔成具有大體相等容量的空隙的第一、第二反應(yīng)室。待處理氣體供給口和阻礙板間的位置關(guān)系與實(shí)施例1中的大體相同。預(yù)熱部具有與實(shí)施例1中的預(yù)熱部大體相等的容量。當(dāng)供給至預(yù)熱部的氫氣流量為6．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)時(shí)，供給至預(yù)熱部、第二反應(yīng)室中的待處理氣體的流量分別為96．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、183．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在其它條件與實(shí)施例1中的條件相同的條件下，對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為830℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1200℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例7對(duì)具有如表1所示的成分組成和流量的、由己二酸制造設(shè)備排放出的、包含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)。圖3為表示這種熱分解裝置用的示意性說(shuō)明圖。這種熱分解反應(yīng)爐(熱分解部)是一種內(nèi)徑為400毫米、長(zhǎng)度為4300毫米的圓筒狀耐熱磚爐，爐壁的厚度為300毫米。在爐內(nèi)由200毫米厚的耐熱磚型多孔板，串聯(lián)分隔出具有大體相等容量的空隙的四個(gè)熱分解反應(yīng)室(氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用分解反應(yīng)區(qū)域)。分流后并被預(yù)熱的待處理氣體被導(dǎo)入至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體被導(dǎo)入至第二、第三、第四反應(yīng)室。在第二、第三、第四反應(yīng)室處設(shè)置有位于熱氣流通過(guò)多孔板流入至各反應(yīng)室之后位置處的待處理氣體供給口。這些待處理氣體供給口設(shè)置在位于與熱分解反應(yīng)爐縱軸方向相垂直的平面上的兩個(gè)相對(duì)位置處，以使待處理氣體的流入方向設(shè)置在不與該縱軸方向相交叉的位置處。在由與熱分解部相似的耐熱磚構(gòu)成的預(yù)熱部處，具有內(nèi)徑為200毫米、長(zhǎng)度為500毫米的圓筒狀空隙，而且其一個(gè)端部具有待處理氣體導(dǎo)入口，另一個(gè)端部與熱分解部相連接。對(duì)于13千卡(kcal)每1標(biāo)準(zhǔn)立方米(Nm3)的待處理氣體，使流量為0．0231千摩爾／小時(shí)(kcal／hr)的甲醇和空氣一并導(dǎo)入至該預(yù)熱部，在該預(yù)熱部?jī)?nèi)部燃燒，并且在該預(yù)熱部處與按照17．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量導(dǎo)入的待處理氣體均勻混合。所供給的待處理氣體的溫度為550℃。由預(yù)熱部導(dǎo)入至第一反應(yīng)室的氣體溫度為830℃。導(dǎo)入至第二、第三、第四反應(yīng)室中的、溫度為550℃的待處理氣體的導(dǎo)入速度分別為34．3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、72．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、155．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在第二、第三、第四反應(yīng)室入口處由熱氣流和待處理氣體混合而成的氣體溫度分別為830℃，計(jì)量出的爐內(nèi)壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)。在這時(shí)，由熱分解爐排出的氣流溫度為1162℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。實(shí)施例8將實(shí)施例7所使用的熱分解反應(yīng)爐，通過(guò)厚度為200毫米的耐熱磚型多孔板串聯(lián)分隔成具有大體相等容量的空隙的第一、第二、第三反應(yīng)室。待處理氣體供給口的布置關(guān)系與實(shí)施例7中的大體相同。預(yù)熱部具有與實(shí)施例7中的預(yù)熱部大體相等的容量。當(dāng)供給至預(yù)熱部的甲醇流量為0．0520千摩爾／小時(shí)(kcal／hr)時(shí)，供給至預(yù)熱部、第二、第三反應(yīng)室中的待處理氣體的流量分別為39．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、77．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、163．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在其它條件與實(shí)施例7中的條件相同的條件下，對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于預(yù)熱部?jī)?nèi)部、第二、第三反應(yīng)室入口處的混合后的氣流溫度分別為830℃，由熱分解爐排出的氣流溫度為1172℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。在上述實(shí)施例1～8中所描述的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解條件和結(jié)果，已經(jīng)示出在表2中。比較實(shí)例1在實(shí)施例1所使用的熱分解反應(yīng)爐中未設(shè)置有耐熱磚型多孔板、阻礙板，即不對(duì)含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體實(shí)施分流，而是將其全部供給至爐內(nèi)作為一個(gè)反應(yīng)室的預(yù)熱部處。供給至預(yù)熱部處的氫氣流量、待處理氣體流量分別為19．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)、280標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在其它條件與實(shí)施例1中的條件相同的條件下，對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)計(jì)量出的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，位于熱分解部入口處的混合后氣流溫度為830℃，在熱分解爐出口處的氣流溫度為1283℃。待處理氣體中的99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)被熱分解。在上述的比較實(shí)例1中，位于熱分解爐出口處的氣流溫度為1283℃，而所述實(shí)施例2中與其相應(yīng)溫度僅為1027℃，比它要低256℃。而且在本比較實(shí)例1中，對(duì)流量為280標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體實(shí)施熱分解所使用的氫氣供給量為19．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。與此相對(duì)應(yīng)的是，在根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例3中，對(duì)與比較實(shí)例1相等量的、流量為280標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體實(shí)施熱分解所使用的氫氣供給量尚不超過(guò)0．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。兩者的待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解率均在99％以上，所以十分明顯，本發(fā)明通過(guò)對(duì)待處理氣體實(shí)施分流、供給的方式，可以高效率地對(duì)熱分解爐內(nèi)由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解所產(chǎn)生的熱量實(shí)施良好地利用。而且，即使為了對(duì)待處理氣體實(shí)施預(yù)熱而使用燃料，所使用的量也如上所述，即非常少，因此即使對(duì)于在需要對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施熱分解反應(yīng)所生成出的一氧化氮(NO)實(shí)施回收的場(chǎng)合，由生成一氧化氮(NO)用預(yù)熱燃料所產(chǎn)生的氣體的稀釋比率也非常低，從而可以高濃度地對(duì)一氧化氮(NO)實(shí)施回收。比較實(shí)例2在除了供給至熱分解爐中預(yù)熱部的氫氣流量為2．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)之外，其它條件均與比較實(shí)例1中的條件相同的條件下，不對(duì)待處理氣體實(shí)施分流，而實(shí)施對(duì)待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的熱分解。在這時(shí)，熱分解爐內(nèi)計(jì)量出的壓力為1．25公斤／平方厘米(kg／cm2)，在熱分解部入口處的混合后氣流溫度為598℃，在熱分解爐出口處的氣流溫度為601℃。待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)幾乎完全沒(méi)有被熱分解。在如上所述的比較實(shí)例2中的氫氣供給量為2．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)，這樣少量的氫氣并不能對(duì)流量為280標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體中的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解。與此相對(duì)應(yīng)的是，如果采用本發(fā)明中的實(shí)施例1，便可以對(duì)流量為280標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解，而所使用的氫氣供給量?jī)H為1．3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。在上述比較實(shí)例1、2中所描述的氧化亞氮(N2O)用的熱分解條件和結(jié)果，已經(jīng)示出在表3中。實(shí)施例9取氧化亞氮?dú)怏w(N2O)(15．0摩爾％)、氧氣(O2)(13．5摩爾％)、氮?dú)?N2)(70．2摩爾％)、二氧化碳(CO2)(1．1摩爾％)、一氧化氮(NO)(0．1摩爾％)、二氧化氮(NO2)(0．1摩爾％)組成為待處理氣體，并且在溫度為200℃、流量為130．6立方米／小時(shí)(m3／H)的條件下，使待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)與催化劑相接觸而實(shí)施催化分解。催化劑可以采用氧化銅-氧化鋁型催化劑。換句話說(shuō)就是，可以將γ-氧化鋁浸入至硝酸銅溶液中，隨后在120℃的溫度下用熱風(fēng)實(shí)施六小時(shí)的干燥，再在500℃的溫度下實(shí)施三小時(shí)的燒制處理，進(jìn)而使其作為氧化銅承載量為3．7％、表面積為145平方米／克(m2／g)、填充密度為758公斤／立方米(kg／m3)的催化劑使用。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的圓筒狀容器。反應(yīng)器內(nèi)部沿著與熱氣流的流動(dòng)方向相對(duì)的方向、即相對(duì)于反應(yīng)器的縱向方向分割成五個(gè)催化分解反應(yīng)室(氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的分解區(qū)域)，而且在各個(gè)反應(yīng)室的前后處由多孔板實(shí)施分割以構(gòu)成為混合室。第一、第二、第三、第四和第五反應(yīng)室分別具有0．25立方米、0．14立方米、0．63立方米、2．27立方米和6．61立方米的催化劑。流量為130．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體被分流為五個(gè)分流部分。被預(yù)熱后的待處理氣體分流流入至第一反應(yīng)室，以在第一反應(yīng)室的出口處形成為熱氣流。在位于第二、第三、第四、第五反應(yīng)室之前的混合室處，分流后的其余待處理氣體在沿著與熱氣流流動(dòng)方向成直角方向的兩個(gè)位置處分別實(shí)施導(dǎo)入，以構(gòu)成為螺旋流動(dòng)狀態(tài)。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。供給至第一反應(yīng)室處的待處理氣體按照12．5標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量，與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，而升溫至430℃并實(shí)施供給。在第一反應(yīng)室出口處的氣體因氧化亞氮(N2O)的分解熱而成為779℃的熱氣流。在位于第二反應(yīng)室之前的混合室處，按照10．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量供給在與所述熱氣流混合后時(shí)氧化亞氮(N2O)的濃度為6．5摩爾％的待處理氣體?；旌虾蟮臍怏w溫度為528℃。在第二反應(yīng)室的出口處，由于氧化亞氮(N2O)的分解熱而形成溫度為685℃的熱氣流。按照18．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量向位于第三反應(yīng)室之前的混合室處供給待處理氣體?；旌虾蟮难趸瘉喌?dú)怏w(N2O)的濃度為6．5摩爾％，氣體溫度為473℃。在第三反應(yīng)室的出口處，由于氧化亞氮(N2O)的分解熱而形成溫度為632℃的熱氣流。按照32．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量向位于第四反應(yīng)室之前的混合室處供給待處理氣體?；旌虾蟮难趸瘉喌?dú)怏w(N2O)的濃度為6．5摩爾％，氣體溫度為443℃。在第四反應(yīng)室的出口處，由于氧化亞氮(N2O)的分解熱而形成溫度為603℃的熱氣流。按照57．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的流量向位于第五反應(yīng)室之前的混合室處供給待處理氣體?；旌虾蟮难趸瘉喌?dú)怏w(N2O)的濃度為6．5摩爾％，氣體溫度為426℃。在第五反應(yīng)室排出口處的分解氣體溫度為587℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)通過(guò)催化劑而被催化分解。在本實(shí)施例中，需要被處理的待處理氣體總量為130．6立方米／小時(shí)(Nm3／hr)，通過(guò)對(duì)其實(shí)施分流供給的方式，僅將130．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)中的12．5標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的氣體預(yù)熱至開(kāi)始反應(yīng)所必須的溫度、即430℃處并實(shí)施供給，所以預(yù)熱所必需的熱交換器的熱負(fù)荷為908千卡／小時(shí)(kcal／hr)，而且分流后的其余待處理氣體在不進(jìn)行預(yù)熱的狀態(tài)下實(shí)施供給。因此由本實(shí)施例可以明確獲知，即使不對(duì)剩余的待處理氣體實(shí)施預(yù)熱而進(jìn)行供給，在各催化劑層入口處的溫度也可以保持在反應(yīng)開(kāi)始溫度、即430℃以上，從而可以連續(xù)地實(shí)施氧化亞氮(N2O)的催化分解反應(yīng)。實(shí)施例10對(duì)具有如表4所示的成分組成和流量的、由己二酸制造設(shè)備排放出的、包含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)，利用催化劑實(shí)施催化分解反應(yīng)。催化劑與實(shí)施例9中所使用的催化劑相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的圓筒狀容器。在反應(yīng)器內(nèi)部沿著與熱氣流的流動(dòng)方向相對(duì)的方向分割成兩個(gè)催化分解反應(yīng)室，而且在各個(gè)反應(yīng)室的前后處由多孔板實(shí)施分割以構(gòu)成為混合室。第一、第二反應(yīng)室分別具有3．90立方米、6．04立方米的催化劑。由待處理氣體和稀釋氣體構(gòu)成的混合氣體被預(yù)熱并供給至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體和稀釋氣體沿著與熱氣流流動(dòng)方向呈直角方向的兩個(gè)位置處分別導(dǎo)入至位于第二反應(yīng)室之前的混合室處，以構(gòu)成為螺旋流動(dòng)狀態(tài)。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)溫度為30℃、流量為114．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和溫度為230℃、流量為406．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體實(shí)施混合，使混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，并且與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，從而向第一反應(yīng)室供給出溫度為500℃的氣體。所述的稀釋氣體可以是對(duì)待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體，通過(guò)鍋爐等等實(shí)施過(guò)熱回收所獲得的氣體。位于第一反應(yīng)室出口處的氣體為利用氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第二反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為165．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為44．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。在排出口處的分解氣體溫度為680℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。稀釋氣體的使用總量相對(duì)于所供給的待處理氣體的摩爾比為1．61。實(shí)施例11所使用的催化劑與實(shí)施例9中所使用的催化劑相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的圓筒狀容器。在反應(yīng)器內(nèi)部沿著與熱氣流的流動(dòng)方向相對(duì)的方向分割成三個(gè)催化分解反應(yīng)室，而且在各個(gè)反應(yīng)室之間由多孔板實(shí)施分割以構(gòu)成為混合室。第一、第二、第三反應(yīng)室分別具有2．07立方米、3．08立方米、4．70立方米的催化劑。由待處理氣體和稀釋氣體構(gòu)成的混合氣體被預(yù)熱并供給至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體和稀釋氣體相對(duì)于熱氣流的流動(dòng)方向，即相對(duì)于反應(yīng)器的縱向方向分別由兩個(gè)位置處導(dǎo)入至位于第二、第三反應(yīng)室之前的混合室處，以構(gòu)成為螺旋流動(dòng)狀態(tài)。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)溫度為30℃、流量為62．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和溫度為230℃、流量為219．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體實(shí)施混合，使混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，并且與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，從而可以向第一反應(yīng)室供給出溫度為500℃的氣體。所述的稀釋氣體可以是對(duì)待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體，通過(guò)鍋爐等等實(shí)施過(guò)熱回收所獲得的氣體。位于第一反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第二反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為89．3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為23．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體?；旌虾蟮难趸瘉喌?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第二反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第三反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為128．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為34．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。在排出口處的分解氣體溫度為680℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。稀釋氣體的使用總量相對(duì)于所供給的待處理氣體的摩爾比為0．99。實(shí)施例12所使用的催化劑與實(shí)施例9中所使用的催化劑相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的圓筒狀容器。在反應(yīng)器內(nèi)部沿著與熱氣流的流動(dòng)方向相對(duì)的方向分割成四個(gè)催化分解反應(yīng)室，而且在各個(gè)反應(yīng)室間的前后位置處由多孔板實(shí)施分割以構(gòu)成為混合室。第一、第二、第三、第四反應(yīng)室分別具有1．24立方米、1．81立方米、2．69立方米、4．07立方米的催化劑。由待處理氣體和稀釋氣體構(gòu)成的混合氣體被預(yù)熱并供給至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體和稀釋氣體在相對(duì)于熱氣流流動(dòng)方向，即相對(duì)于反應(yīng)器的縱向方向呈直角的兩個(gè)位置處分別導(dǎo)入至位于第二、第三、第四反應(yīng)室之前的混合室處，以構(gòu)成為螺旋流動(dòng)狀態(tài)。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)溫度為30℃、流量為37．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和溫度為230℃、流量為131．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體實(shí)施混合，使混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，并且與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，從而可以向第一反應(yīng)室供給出溫度為500℃的氣體。所述的稀釋氣體可以是對(duì)待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體，通過(guò)鍋爐等等實(shí)施過(guò)熱回收所獲得的氣體。位于第一反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第二反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為53．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為14．3標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體?；旌虾蟮难趸瘉喌?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第二反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第三反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為77．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為20．5標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第三反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第四反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為111．4標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為29．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。在排出口處的分解氣體溫度為680℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。稀釋氣體的使用總量相對(duì)于所供給的待處理氣體的摩爾比為0．70。實(shí)施例13所使用的催化劑與實(shí)施例9中所使用的催化劑相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的圓筒狀容器。在反應(yīng)器內(nèi)部沿著與熱氣流的流動(dòng)方向相對(duì)的方向分割成五個(gè)催化分解反應(yīng)室，而且在各個(gè)反應(yīng)室間的前后位置處由多孔板實(shí)施分割以構(gòu)成為混合室。第一、第二、第三、第四、第五反應(yīng)室分別具有0．78立方米、1．14立方米、1．67立方米、2．48立方米、3．73立方米的催化劑。由待處理氣體和稀釋氣體構(gòu)成的混合氣體被預(yù)熱并供給至第一反應(yīng)室，分流后的其余待處理氣體和稀釋氣體在相對(duì)于熱氣流流動(dòng)方向，即相對(duì)于反應(yīng)器的縱向方向呈直角的兩個(gè)位置處分別導(dǎo)入至位于第二、第三、第四、第五反應(yīng)室之前的混合室處，以構(gòu)成為螺旋流動(dòng)狀態(tài)。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)溫度為30℃、流量為23．7標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和溫度為230℃、流量為83．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體實(shí)施混合，使混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，并且與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，從而可以向第一反應(yīng)室供給出溫度為500℃的氣體。所述的稀釋氣體可以是對(duì)待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體，通過(guò)鍋爐等等實(shí)施過(guò)熱回收所獲得的氣體。位于第一反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第二反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為34．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為9．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體。混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第二反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第三反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為49．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為13．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第三反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第四反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為70．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為18．9標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。位于第四反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。向位于第五反應(yīng)室之前的混合室處供給流量為102．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和流量為27．2標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，氣體溫度為500℃。在排出口處的分解氣體溫度為680℃，所以在所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)己經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。稀釋氣體的使用總量相對(duì)于所供給的待處理氣體的摩爾比為0．54。在上述實(shí)施例10～13中所描述的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的催化分解條件和結(jié)果，已經(jīng)示出在表5中。比較實(shí)例3所使用的催化劑、待處理氣體與實(shí)施例9中所使用的催化劑、待處理氣體相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的、由一個(gè)反應(yīng)室構(gòu)成的圓筒狀容器。反應(yīng)室具有2．60立方米的催化劑。對(duì)待處理氣體實(shí)施預(yù)熱并供給至反應(yīng)室。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)流量為130．6標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，以向反應(yīng)室供給出溫度為430℃的氣體。反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至779℃的熱氣流。所供給的待處理氣體中的99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。在本比較實(shí)例3中，需要對(duì)全部待處理氣體實(shí)施預(yù)熱，所以預(yù)熱所需要的熱負(fù)荷為9，623千卡／小時(shí)(kcal／hr)，即需要實(shí)施為實(shí)施例9的11倍的熱交換量的大型熱交換器。比較實(shí)例4所使用的催化劑、待處理氣體與實(shí)施例10中所使用的催化劑、待處理氣體相同。這種催化分解反應(yīng)器可以是一種內(nèi)徑為2700毫米、長(zhǎng)度為5000毫米的、由一個(gè)反應(yīng)室構(gòu)成的圓筒狀容器。反應(yīng)室由10．18立方米的催化劑構(gòu)成。由待處理氣體和稀釋氣體構(gòu)成的混合氣體被預(yù)熱并供給至反應(yīng)室。反應(yīng)室入口處的壓力為0．21兆帕(MPa)。對(duì)溫度為30℃、流量為280．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體和溫度為230℃、流量為989．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的稀釋氣體實(shí)施混合，混合后的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的濃度為7．5摩爾％，并且與反應(yīng)器出口處的氣體實(shí)施間接熱交換，以向反應(yīng)室供給出溫度為500℃的氣體。所述的稀釋氣體可以是對(duì)待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體，通過(guò)鍋爐等等實(shí)施過(guò)熱回收所獲得的氣體。反應(yīng)室出口處的氣體為通過(guò)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而上升至680℃的熱氣流。所供給的待處理氣體中99％以上的氧化亞氮(N2O)已經(jīng)在催化劑的作用下被催化分解。稀釋氣體的使用總量相對(duì)于所供給的待處理氣體的摩爾比為3．54。在如上所述的本比較實(shí)例4中，對(duì)流量為280．0標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)的待處理氣體在催化劑作用下實(shí)施催化分解反應(yīng)時(shí)所需要的稀釋氣體量，為待處理氣體的3．54倍，而對(duì)于根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的實(shí)施例13，相應(yīng)的量?jī)H為0．54倍。而且在比較實(shí)例4中，在第一階段入口處需要實(shí)施加熱的氣體量為稀釋氣體和待處理氣體之和，即為1269．8標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)，而實(shí)施例12中的相應(yīng)的稀釋氣體和待處理氣體之和僅為432．1標(biāo)準(zhǔn)立方米／小時(shí)(Nm3／hr)。兩者的待處理氣體中氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解率均在99％以上，所以十分明顯，本發(fā)明通過(guò)對(duì)待處理氣體和稀釋氣體實(shí)施分流、供給的方式，可以高效率地對(duì)催化分解反應(yīng)器內(nèi)由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解所產(chǎn)生的熱量實(shí)施良好地利用。在上述比較實(shí)例4中所描述的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的催化分解條件和結(jié)果，已經(jīng)示出在表6中。表1包含有氧化亞氮(N2O)的氣體(待處理氣體)的組分<tablesid="table1"num="001"><table>排出氣體的組分排出氣體的流量N2ONONO2CO2O2N233．9mol％0．3mol％0．4mol％2．4mol％4．2mol％58．9mol％94．9Nm3／H0．8Nm3／H1．1Nm3／H6．7Nm3／H11．8Nm3／H164．9Nm3／H合計(jì)100．0mol％280．2Nm3／H</table></tables>表2反應(yīng)條件及其結(jié)果<tablesid="table2"num="002"><table>實(shí)施例1實(shí)施例2實(shí)施例3實(shí)施例4實(shí)施例5實(shí)施例6實(shí)施例7實(shí)施例8待處理氣體的分級(jí)供給數(shù)目相應(yīng)的供給溫度(℃)45504300470045503550255045503550H2量(Nm3／hr)甲醇量(kmol／hr)H2或甲醇(kcal)(每Nm3的待處理氣體)1．3-127．2-660．1-0．91．2-112．9-266．9-63-0．023113-0．052028壓力(kg／cm2)1．251．251．251．251．251．251．251．25被處理預(yù)熱部氣體的第二室泵入量第三室(Nm3／H)第四室17．934．172．6155．455．760．072．991．4312．050．6214．419．736．173．4150．840．476．5163．1-96．6183．4--17．834．372．7155．239．977．0163．1-各反應(yīng)室第一室入口溫度第二室(℃)第三室第四室830830830830830830830830830830830830800800800800830830830-830830--830830830830830830830-最終出口溫度(℃)11631027126311311173120011621172N2O的分解率(％)＞99＞99＞99＞99＞99＞99＞99＞99</table></tables>注)1、壓力為計(jì)量壓力。2、預(yù)熱部為第一級(jí)表3比較實(shí)例1、2的反應(yīng)條件和結(jié)果<tablesid="table3"num="003"><table>比較實(shí)例1比較實(shí)例2待處理氣體分級(jí)供給數(shù)目相應(yīng)的供給溫度(℃)15501550氫氣量(Nm3／H)同前(kcal／Nm3)-待處理氣體19．91822．9反應(yīng)壓力(kg／cm2)1．251．25待處理氣體供給量(Nm3／H)280280開(kāi)始溫度(℃)830598最終室出口溫度(℃)1283601反應(yīng)率(％)990</table></tables>壓力為計(jì)量壓力表4包含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體(待處理氣體)的組分和流量<tablesid="table4"num="004"><table>排出氣體的組成排出氣體的流量N2ONONO2CO2O2N234．1mol％0．1mo1％0．1mol％2．4mol％4．0mol％59．3mol％95．5Nm3／H0．3Nm3／H0．3Nm3／H6．7Nm3／H11．2Nm3／H166．0Nm3／H合計(jì)100．0mol％280．0Nm3／H</table></tables>表5反應(yīng)條件以及結(jié)果表6比較實(shí)例4反應(yīng)條件以及結(jié)果工業(yè)實(shí)用性通過(guò)以上的詳細(xì)說(shuō)明可知，本發(fā)明可以在低溫下實(shí)施高效率地氧化亞氮(N2O)分解反應(yīng)，從而提供了一種可以?xún)H在反應(yīng)系統(tǒng)之外供給極少量能量的、實(shí)用性特別良好的可防止地球溫室化的方法和裝置，它們具有如下所述的顯著效果。換句話說(shuō)就是，由本發(fā)明提供的、可以對(duì)氧化亞氮(N2O)實(shí)施熱分解而防止地球溫室化的技術(shù)具有如下所述顯著效果1、可以在比較低的溫度下對(duì)氧化亞氮(N2O)實(shí)施高分解率的熱分解，使所生成出的一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)以高濃度形式存在，以便在需要時(shí)可以通過(guò)低廉的成本對(duì)一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)實(shí)施回收，而且僅需要在反應(yīng)系統(tǒng)之外供給極少量的能量，所以效果極為優(yōu)良。2、而且在本發(fā)明中，反應(yīng)器容量比較小，化工機(jī)械用的材質(zhì)選擇容易，施加給化工機(jī)械的熱負(fù)荷小，而且還可以使對(duì)待處理氣體實(shí)施升溫處理的熱交換器小型化，從而可以提供出一種可以對(duì)一氧化氮(NO)等等實(shí)施高濃度回收的、實(shí)用性極其優(yōu)良的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用熱分解裝置。而且，由本發(fā)明提供的、可以對(duì)氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解以防止地球溫室化的技術(shù)具有如下所述顯著效果1、根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的分解方法，可以對(duì)需要實(shí)施處理的、含有氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的氣體實(shí)施分流，將其中的一部分預(yù)熱至可以開(kāi)始實(shí)施氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)的溫度處，并且將分流后的其余待處理氣體在比所述預(yù)熱后的待處理氣體溫度低的溫度下，供給至氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用的催化分解層，所以和對(duì)全部待處理氣體實(shí)施預(yù)熱并供給的場(chǎng)合相比，可以顯著地降低預(yù)熱所需要的供給熱量。2、在此基礎(chǔ)上還可以顯著地減小實(shí)施預(yù)熱所需要的、諸如熱交換器等等的預(yù)熱設(shè)備的尺寸，而對(duì)于由外部供給燃料實(shí)施燃燒預(yù)熱的場(chǎng)合，也可以顯著地降低燃料的使用量。3、本發(fā)明還可以將待處理氣體和稀釋氣體混合后再供給至催化劑層，而且即使對(duì)于這種場(chǎng)合，利用對(duì)所述待處理氣體實(shí)施分流、供給所具有的所述效果，也可以顯著地降低所使用的稀釋氣體的供給量。4、本發(fā)明還可以為使用著若干個(gè)催化劑層的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解方法，所以通過(guò)對(duì)所述待處理氣體實(shí)施分流、供給的方式，還可以將在位于前方處的催化劑層處由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的催化分解反應(yīng)所產(chǎn)生的大量熱量，施加給將供給至位于后方位置處的催化劑層的待處理氣體。換句話說(shuō)就是，氧化亞氮?dú)怏w(N2O)實(shí)施催化分解反應(yīng)所產(chǎn)生出的大量熱量，可以非常有效地被用來(lái)對(duì)依次分流、供給的待處理氣體實(shí)施溫度升溫。5、由于上述原因，還可以方便地將供給至各催化劑層的氣體溫度和各個(gè)催化劑層內(nèi)部處的溫度控制在所使用的催化劑體系的最適當(dāng)溫度處。6、根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解裝置，還可以是一種能夠?qū)嵤┚哂兴鲂Ч难趸瘉喌獨(dú)怏w(N2O)用催化分解方法的裝置，所以相應(yīng)于單位待處理氣體，可以使整個(gè)裝置小型化，進(jìn)而可以降低總的設(shè)備運(yùn)行經(jīng)費(fèi)，并且可以顯著減小由外部處供給的燃料、熱能。7、而且，本發(fā)明還提供了一種可以非常容易地對(duì)催化分解層的溫度實(shí)施控制的、從而可以可靠地防止由于氧化亞氮?dú)怏w(N2O)的分解熱而使催化劑層以及附近處的溫度急劇上升的裝置。8、由于上述原因，根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)用催化分解裝置不僅運(yùn)行操作容易，而且裝置的耐用性良好，實(shí)用性極其優(yōu)良。9、根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的己二酸制造工序，能夠大大減小排放至大氣中的氧化亞氮(N2O)的氣體量，并且具有如上所述的、極其優(yōu)良的實(shí)用性的氧化亞氮?dú)怏w(N2O)分解技術(shù)，所以不僅可以顯著地防止地球溫室化，而且還可以使設(shè)備費(fèi)用低廉、運(yùn)行成本低廉。權(quán)利要求1．一種可防止地球溫室化的方法，其特征在于它包括對(duì)含有氧化亞氮的待處理氣體中的氧化亞氮實(shí)施熱分解或催化分解的氧化亞氮分解方法，其步驟包括對(duì)含有氧化亞氮的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，進(jìn)而使該氣流通過(guò)其中的氧化亞氮的放熱分解反應(yīng)而形成為熱氣流，分流后的其余待處理氣體被供給至該熱氣流中，從而連續(xù)實(shí)施氧化亞氮的分解作業(yè)，因而防止了地球溫室化。2．一種如權(quán)利要求1所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于氧化亞氮的放熱分解反應(yīng)是通過(guò)不使用催化劑的熱分解方式實(shí)施的。3．一種如權(quán)利要求2所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述分流后的其余待處理氣體是由沿著所述熱氣流流動(dòng)方向上的若干個(gè)位置處實(shí)施供給的。4．一種如權(quán)利要求2或3所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于待處理氣體中的氧化亞氮的分解，基本上是在活塞式流動(dòng)狀態(tài)下實(shí)施的。5．一種如權(quán)利要求2或3所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述預(yù)熱是通過(guò)燃料的氧化放熱反應(yīng)而直接加熱的方式實(shí)施的。6．一種如權(quán)利要求5所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述燃料是氫氣或甲醇。7．一種如權(quán)利要求1所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述氧化亞氮的放熱分解反應(yīng)是通過(guò)催化分解方式實(shí)施的。8．一種如權(quán)利要求7所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述分流后的其余待處理氣體是由沿著該熱氣流流動(dòng)方向上的若干個(gè)位置處實(shí)施供給，進(jìn)而分別與各個(gè)催化劑層相接觸的。9．一種如權(quán)利要求7或8所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于恰在與催化劑層相接觸之前的氣流是一種與稀釋氣體相混合的混合氣體。10．一種如權(quán)利要求9所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述稀釋氣體是空氣和／或?qū)Υ幚須怏w中的氧化亞氮實(shí)施催化分解之后的氣體。11．一種如權(quán)利要求9所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于待處理氣體中的氧化亞氮在實(shí)施催化分解反應(yīng)并冷卻之后，作為稀釋氣體使用。12．一種如權(quán)利要求7、8、10或11所述的可防止地球溫室化的方法，其特征在于所述預(yù)熱是通過(guò)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體，與利用貴金屬催化劑使氫氣和氧氣反應(yīng)后所生成的水蒸氣實(shí)施混合的方式實(shí)施的。13．一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種對(duì)含有氧化亞氮的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w實(shí)施熱分解反應(yīng)以防止地球溫室化的裝置，并且包括(a)含有氧化亞氮的待處理氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)該導(dǎo)入的待處理氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部，(c)與預(yù)熱部相鄰接的、具有在沿著氣流流動(dòng)方向的一個(gè)或多個(gè)位置處布置的對(duì)含有氧化亞氮的待處理氣體實(shí)施供給用供給組件的熱分解部，(d)對(duì)熱分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的氣體排出部。14．一種如權(quán)利要求13所述的可防止地球溫室化的裝置，其特征在于預(yù)熱部還具有燃料燃燒組件。15．一種如權(quán)利要求14所述的可防止地球溫室化的裝置，其特征在于通過(guò)對(duì)供給至燃料燃燒組件的燃料供給量實(shí)施增減的方式，將排出部出口處的氣流溫度控制在一定溫度之下。16．一種如權(quán)利要求13、14或15所述的可防止地球溫室化的裝置，其特征在于所述熱分解部具有位于至少一個(gè)待處理氣體供給組件的前方和／或后方位置處的多孔板和／或多管?chē)娮臁?7．一種如權(quán)利要求13、14或15所述的可防止地球溫室化的裝置，其特征在于設(shè)置所述多孔板、多管?chē)娮旌停虼幚須怏w供給口的布置方式，以使沿著待處理氣體供給組件方向流入的氣流呈螺旋形式流入。18．一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種使含有氧化亞氮的待處理氣體中的氧化亞氮?dú)怏w與催化劑層相接觸以實(shí)施催化分解氧化亞氮的可防止地球溫室化的裝置，并且包括(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有在沿著該裝置縱向方向的若干個(gè)位置處對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施供給用的一個(gè)或多個(gè)供給組件的混合部，(d)具有催化劑層的催化分解部，(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。19．一種可防止地球溫室化的裝置，其特征在于它是一種使含有氧化亞氮的待處理氣體中的氧化亞氮與催化劑層相接觸以實(shí)施催化分解的可防止地球溫室化的裝置，并且包括一個(gè)包括以下內(nèi)容的裝置(a)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(b)對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(c)具有催化劑層的催化分解部，(d)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部；和一個(gè)或多個(gè)包括以下內(nèi)容的裝置(e)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施導(dǎo)入用的導(dǎo)入部，(f)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的排出氣體和待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，(g)具有催化劑層的催化分解部，(h)對(duì)實(shí)施催化分解反應(yīng)后的氣體實(shí)施排出用的排出部。20．一種如權(quán)利要求18或19所述的可防止地球溫室化的裝置，其特征在于對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施混合用的混合部，包含有對(duì)待處理氣體和／或稀釋氣體實(shí)施預(yù)熱用的預(yù)熱部。21．一種己二酸制造方法，其特征在于它是一種可以降低作為可能會(huì)加重地球溫室化效應(yīng)的一種氣體、即氧化亞氮排放至大氣中的量的己二酸制造方法，該方法包括(1)使環(huán)己醇和／或環(huán)己酮硝酸氧化以形成己二酸的硝酸氧化工序，(2)對(duì)硝酸氧化工序生成出的、含有氧化亞氮的氣體中的硝酸實(shí)施回收的硝酸回收工序，(3)對(duì)回收過(guò)硝酸的、含有氧化亞氮的待處理氣體實(shí)施分流，對(duì)其中的一部分實(shí)施預(yù)熱，進(jìn)而使該氣流利用其中的氧化亞氮所實(shí)施的放熱分解反應(yīng)形成為熱氣流，并且將分流后的其余待處理氣體供給至該熱氣流中，以連續(xù)進(jìn)行氧化亞氮的分解反應(yīng)的氧化亞氮分解工序，(4)對(duì)由氧化亞氮分解工序排放出的氧化亞氮分解熱實(shí)施回收的氧化亞氮分解熱回收工序。全文摘要本發(fā)明提供了一種可以在比較低的溫度下對(duì)含有氧化亞氮(N文檔編號(hào)B01D53/86GK1280519SQ98811784公開(kāi)日2001年1月17日申請(qǐng)日期1998年11月16日優(yōu)先權(quán)日1997年11月18日發(fā)明者田川克志,三浦功慈,兒玉莊平,清水敦,田中克利申請(qǐng)人:旭化成工業(yè)株式會(huì)社