合煙氣中的C0/N0摩爾比為1.00，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度1250°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1300°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后N0含量為203.7mg/m3，NO脫除率為51.2%, C0含量為0。
[0040]實(shí)施例8
[0041]用質(zhì)量流量計(jì)配制模擬催化混合煙氣，使模擬煙氣的組成如下:021.2% (體積)，S02550mg/m3,N0450mg/m3,CO 2% (體積)，Ar氣為平衡氣；模擬煙氣總流量1100ml/min，其中的82%通過恒溫段溫度850°C第I高溫焚燒爐。自高溫焚燒爐出來的煙氣，與18%模擬煙氣混合后進(jìn)入第II高溫焚燒爐，使進(jìn)入第II高溫焚燒爐中混合煙氣中的C0/N0摩爾比為1.00，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度900°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1350°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后N0含量為265.0mg/m3，NO脫除率為35.2%，C0含量為0。
[0042]實(shí)施例9
[0043]用質(zhì)量流量計(jì)配制模擬催化混合煙氣，使模擬煙氣的組成如下:021.2% (體積)，S02550mg/m3,N0450mg/m3, C02% (體積)，Ar氣為平衡氣；模擬煙氣總流量1100ml/min，其中的81 %通過恒溫段溫度850°C第I高溫焚燒爐。自高溫焚燒爐出來的煙氣，與19%模擬煙氣混合后進(jìn)入第II高溫焚燒爐，使進(jìn)入第II高溫焚燒爐中混合煙氣中的C0/N0摩爾比為
1.05，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度950°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1380°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后N0含量為231.lmg/m3，NO脫除率為43.5%, C0含量為0。
[0044]實(shí)施例10
[0045]用質(zhì)量流量計(jì)配制模擬催化混合煙氣，使模擬煙氣的組成如下:021.15% (體積)，S02550mg/m3，N0450mg/m3, C02% (體積)，Ar氣為平衡氣；模擬煙氣總流量1100ml/min，其中的81 %通過恒溫段溫度850°C第I高溫焚燒爐。自高溫焚燒爐出來的煙氣，與19%模擬煙氣混合后進(jìn)入第II高溫焚燒爐，使進(jìn)入第II高溫焚燒爐中混合煙氣中的CO/NO摩爾比為1.05，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度1050°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1300°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后NO含量為182.0mg/m3, NO 脫除率為 56.5%, C0 含量為 0。
[0046]實(shí)施例11
[0047]用質(zhì)量流量計(jì)配制模擬催化混合煙氣，使模擬煙氣的組成如下:021.15% (體積)，S02550mg/m3，N0450mg/m3, C02% (體積)，Ar氣為平衡氣；模擬煙氣總流量1100ml/min，其中的81%通過恒溫段溫度1150°C第I高溫焚燒爐。自高溫焚燒爐出來的煙氣，與19 %模擬煙氣混合后進(jìn)入第11高溫焚燒爐，使進(jìn)入第11高溫焚燒爐中混合煙氣中的C0/N0摩爾比為1.15，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度1150°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1250°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后N0含量為146.4mg/m3，NO脫除率為64.2%, C0含量為0。
[0048]實(shí)施例12
[0049]用質(zhì)量流量計(jì)配制模擬催化混合煙氣，使模擬煙氣的組成如下:021.15% (體積)，S02550mg/m3，N0450mg/m3, C02% (體積)，Ar氣為平衡氣；模擬煙氣總流量1100ml/min，其中的82%通過恒溫段溫度1100°C第I高溫焚燒爐。自高溫焚燒爐出來的煙氣，與18 %模擬煙氣混合后進(jìn)入第11高溫焚燒爐，使進(jìn)入第11高溫焚燒爐中混合煙氣中的C0/N0摩爾比為1.15，第II高溫焚燒爐恒溫段溫度1200°C，第II高溫焚燒爐出來的煙氣進(jìn)入恒溫段溫度為1250°C第III高溫焚燒爐。在線煙氣分析儀分析第III高溫焚燒爐后N0含量為140.3mg/m3，NO脫除率為65.7%, C0含量為0。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于包括以下步驟: 1)將FCC兩段再生裝置的煙氣分成兩路，第一路為總煙氣量的70?90體積％，其余為第二路；CO焚燒爐分成三個(gè)區(qū)域，從下到上依次為主燃區(qū)、再燃區(qū)和燃盡區(qū)；第一路FCC兩段再生裝置煙氣在主燃區(qū)與燃料氣和一次風(fēng)接觸進(jìn)行燃燒，主燃區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為1.00?1.20，主燃區(qū)的溫度為800?1200°C ； 2)來自步驟1)的主燃區(qū)內(nèi)混合物向上進(jìn)入再燃區(qū)，第二路FCC兩段再生裝置煙氣也進(jìn)入再燃區(qū)進(jìn)一步燃燒，再燃區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為0.60?0.90，再燃區(qū)的溫度為850?1300。。； 3)向燃盡區(qū)內(nèi)噴入二次風(fēng)，來自步驟2)中再燃區(qū)的氣體物流在燃盡區(qū)繼續(xù)進(jìn)行燃燒，燃盡區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為1.10?1.40，燃盡區(qū)的溫度為900?1400°C，煙氣得到凈化。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述步驟1)中第一路FCC兩段再生裝置煙氣為總煙氣量的80?85體積％，主燃區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為1.05?1.15。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述步驟2)中再燃區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為0.65?0.85。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述步驟3)中燃盡區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為1.15?1.35。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述FCC兩段再生裝置煙氣的CO含量為1?10體積％。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述主燃區(qū)內(nèi)的燃料氣是煉廠氣、天然氣或煤氣。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述來自步驟1)的主燃區(qū)內(nèi)混合物在再燃區(qū)的停留時(shí)間0.05s?10s。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述主燃區(qū)的溫度為850?1150°C ;再燃區(qū)的溫度為900?1250°C ;燃盡區(qū)的溫度為950?1350°C。9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述來自步驟1)的主燃區(qū)內(nèi)混合物在再燃區(qū)的停留時(shí)間為0.08s?8s。10.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法，其特征在于:所述FCC兩段再生裝置煙氣的CO含量為2?8體積％。
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種FCC兩段再生裝置煙氣脫硝方法。其步驟是：1)FCC兩段再生裝置的煙氣分成兩路，第一路為總煙氣量的70～90％，其余為第二路；CO焚燒爐從下到上包括主燃區(qū)、再燃區(qū)和燃盡區(qū)，第一路FCC兩段再生裝置煙氣在主燃區(qū)與燃料氣和一次風(fēng)接觸進(jìn)行燃燒；2)來自步驟1)的主燃區(qū)混合物向上進(jìn)入再燃區(qū)，第二路FCC兩段再生裝置煙氣也進(jìn)入再燃區(qū)，再燃區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)為0.60～0.90；3)向燃盡區(qū)內(nèi)噴入二次風(fēng)，來自步驟2)中再燃區(qū)的氣體物流在燃盡區(qū)繼續(xù)進(jìn)行燃燒，燃盡區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)1.10～1.40。使用該方法可以降低煙氣脫硝成本、降低還原劑加注控制難度、提高脫硝效率。
【IPC分類】B01D53/56, B01D53/76, F23G7/06
【公開號(hào)】CN105363328
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201410440025
【發(fā)明人】齊文義, 郝代軍, 黃延召, 王懿洛, 王貴云, 何文, 雷慧能, 李盡寶, 李立, 楊瑩, 潘延民, 劉九林, 李小苗, 楊金輝
【申請(qǐng)人】中石化洛陽工程有限公司, 中石化煉化工程（集團(tuán)）股份有限公司
【公開日】2016年3月2日
【申請(qǐng)日】2014年8月25日