專利名稱：潤滑劑組合物和對它的分析方法
技術領域：
本發(fā)明主要涉及一種在一個機械系統(tǒng)中彼此相對滑動的潤滑部件中使用的潤滑劑組合物，特別是適于如主軸電機中的一種動壓力液壓軸承的一種潤滑劑組合物(如果必要的話以下簡稱潤滑劑)。
背景技術：
目前，在信息記錄和復制裝置如硬盤設備中使用的主軸電機具有大約10,000rpm的旋轉速度并且在下一階段是以具有15,000rpm的旋轉速度為目標。在這樣一種高速旋轉運轉的條件下，預期電機產生相當大量的熱。當實際進行模擬時，獲得電機溫度超過100℃的結果。因而趨向于使用一種動壓力液壓軸承。潤滑劑的特性對動壓力液壓軸承的軸承性能有很大影響。在啟動后或在電機停止前瞬間需要限制旋轉軸部金屬與軸承部件之間的接觸。另外，在連續(xù)運轉的時候，盡管由于旋轉產熱很多，需要具有很少變質，如潤滑劑的氧化、分解和汽化的穩(wěn)定的水力潤滑劑特性。此外，為了減小驅動功率需要一種摩擦系數低的低粘度潤滑劑。通過降低潤滑劑的粘度可實現轉矩的降低但是必須解決其中粘度降低讓耐熱性和汽化特性變差的問題。
與動壓力液壓軸承一起常規(guī)使用的潤滑劑包括由DOS(癸二酸二-2-乙基己酯(sebacic scid di-2-ethylhexyl))表示的二酯和三羥甲基丙烷和單價脂肪酸的三酯。另外，存在基油是新戊二醇的辛酸和癸酸混合酯的潤滑劑。
當二酯粘度降低時，耐熱性和汽化特性變差并且水解更容易發(fā)生。混合酯具有一種性能，其中它的特性可在高溫和高速條件下長時期使用后變化并且其中通過聚合粘度變得更高。當主軸電機的旋轉速度變得更高時，發(fā)熱量增大并且在一些情形中軸承部件的溫度超過100℃。當在這樣的溫度條件下使用包含二酯或三酯的潤滑劑時，促進了潤滑劑的水解或聚合，因此在如上所述的高速旋轉條件下不能長時間穩(wěn)定使用動壓力液壓軸承。
在另一方面，至于其中將新戊二醇的辛酸和癸酸混合酯用作基油的潤滑劑，由于低粘度酯組分的分解潤滑劑出現總體變差以致粘度發(fā)生變化。結果發(fā)生電機的反常旋轉或轉矩增大，因此不僅可靠性降低而且不能實現功率消耗的減小。
在其中粘度增大的低溫下軸承損耗增大并且在高溫下潤滑膜破裂，在所述高溫下粘度減小以致由于潤滑膜破裂導致的金屬接觸膠住等容易發(fā)生。在其中溫度變化很大的條件下，如在寒冷季節(jié)期間的戶外使用和在炎熱季節(jié)期間在留在汽車中之后的使用，需要達到穩(wěn)定的旋轉性能。
發(fā)明概述因此，本發(fā)明的一個主要目的是提供一種潤滑劑，其即使在低溫下也具有低粘度，并且具有小的粘度變化和小的汽化損失，其中即使在高溫下也限制氧化和分解，并且其特性是穩(wěn)定的。
其它本發(fā)明的目的，特征和利益將從下面的描述變得清楚。
為了實現上述目的，作為解決問題的第一種方法，本發(fā)明提供一種潤滑劑組合物，所述潤滑劑組合物包含一種基油，其是一種化學結構為(化學式1)，(這里n是7，8或9的任何一個)的單酯，其中其粘度特性在0℃為48mPa·s或更小并且在40℃為12mPa·s或更小。
這里，在本說明書的化學式中，C表示一個碳原子并且O表示一個氧原子。
具有(化學式1)結構的基油是由多元醇和脂肪酸制成的單酯。關于上述描述，基油優(yōu)選另外包括至少一種來源于基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑之中的抗氧化劑。此外，上述基于受阻酚的抗氧化劑優(yōu)選在其結構中包括至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)?！笆濉北硎镜谌悺?br> 基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑具有自由基捕獲劑的功能，并具有防止通過在加熱時自氧化造成的基油氧化的性質。因此，即使在由于在高速旋轉時動壓力液壓軸承的加熱使?jié)櫥瑒┳兂筛邷氐那樾沃?，也不允許氧化發(fā)生，因此可抑制潤滑劑特性的變差。
依照上述描述可以保證在其中潤滑劑是與動壓力液壓軸承一起使用的情形中要求的粘度特性，即在0℃粘度為48mPa·s或更小和在40℃粘度為12mPa·s或更小。特別是，該潤滑劑適于用于高速旋轉驅動安裝在信息記錄和復制裝置，如磁盤裝置，光盤裝置和光磁盤裝置的信息記錄媒體的主軸電機中的動壓力液壓軸承。另外，該潤滑劑適于高速旋轉驅動LBP(激光束印刷機)掃描器多角鏡(polygonal mirror)的電機中的動壓力液壓軸承。
依照本發(fā)明人的實驗，獲得在0℃為高粘度值的46.7mPa·s(在其中R＝C9H19的情形中)，依照經驗觀察其可以實現包括一個余量(margin)的48mPa·s或更小。此外，獲得在40℃為高粘度值的9.50mPa·s(在其中R＝C9H19的情形中)，依照經驗觀察其可以實現包括一個余量的12mPa·s或更小，并且更優(yōu)選地，10mPa·s或更小。
另外，依照本發(fā)明人的實驗，獲得36.1mPa·s的0℃粘度值(在其中R＝C9H19的情形中)，依照經驗觀察其可以實現包括一個余量的38mPa·s或更小。此外，獲得7.7mPa·s的40℃粘度值(在其中R＝C8H17的情形中)，依照經驗觀察其可以實現包括一個余量的10mPa·s，并且更優(yōu)選地，8-9mPa·s或更小。
關于上述描述，優(yōu)選抗氧化劑含量為0.1重量％或更多。在含量低于此的情形中，在很大程度上不可預期抗氧化作用。加入的最佳量依照使用目的而不同并且當加入至少0.1重量％或更多時，它產生抗氧化劑預防作用。另外，過多的含量可以使基油性能變差，因此理想的是將含量的上限值設置為10重量％并且更優(yōu)選將上限值設置為8重量％或更小，因為基油性能變差的出現率最小。
作為解決問題的第二種方法，本發(fā)明提供一種潤滑劑組分，其中潤滑劑的基油是一種具有(化學式1)結構的單酯(此處n是7，8或9中的任何一個)，并且此外包括基于受阻酚的抗氧化劑，其包括至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)，和基于受阻胺的抗氧化劑中的至少一種抗氧化劑，此外還包括一種由(化學式2)的結構表示的甘油三酯。
這里，R1，R2和R3是由CxHyOz組成的不飽和或飽和直鏈結構或支化結構。
在金屬接觸情形下通過加入一種甘油三酯可以增加可滑動性，所述情形是在啟動后或在停止前瞬間動壓力變低時出現。因此，在頻繁啟動或停止主軸電機的情形中，如在硬盤設備中，可減少轉動軸部件和軸承部件的摩擦和磨損，因此可以實現高可靠性的動壓力液壓軸承。
另外，即使在低溫條件下也可保持低粘度，并且可獲得一種其中即使在高溫下也不發(fā)生分解或氧化的潤滑劑。即使在低溫下使用的時候軸承損耗小，并且軸承即使在其中潤滑劑的溫度變高的高速旋轉時也可穩(wěn)定使用。因此，其中安裝動壓力液壓軸承的主軸電機即使在其中溫度改變很大的條件下，如在冬季期間的戶外使用或在夏季留在汽車中后使用，也行使高可靠性的穩(wěn)定旋轉性能。另外，在其中汽化損失小的銅合金材料的動壓力液壓軸承中不容易發(fā)生潤滑劑的質量改變。特別是，在其上進行磷化鎳電鍍的銅合金材料形成的動壓力液壓軸承不發(fā)生質量的改變。
在上述描述中，優(yōu)選CxHyOz，其是甘油三酯的R1，R2和R3，分別具有一個15-21的x整數值，一個29-43的y整數值和一個0-1的z整數值。
在z為0的情形中，提供一種不飽和或飽和直鏈烷基或支化烷基的結構。在z為1的情形中，提供一種不飽和或飽和直鏈結構或在結構中具有一個OH基的支化結構。在結構具有一個OH基的情形中，改善了與組成動壓力液壓軸承的金屬的濕潤性，從而改善了潤滑劑特性。另外，在使x和y的值比上述范圍的上限更大的情形中，甘油三酯變成一種與基油具有差的相容性的固體。此外，粘度也變大。另外，在x和y值比上述范圍的下限更小的情形中，在啟動時的潤滑劑特性降低。至于可以避免上述問題的情形，上述x和y的值在理想范圍內。
另外，在上述描述中，在甘油三酯含量超過5重量％的情形中，基油性能降低。盡管加入甘油三酯可增加在金屬接觸情形中的可滑動性，所述情形是在啟動后或在停止前瞬間動壓力變低時出現，加入甘油三酯的限量是5重量％。在甘油三酯含量為3重量％或更小的情形中，可以防止?jié)櫥瑒┦褂脡勖档筒⑶疫@是更理想的。
作為解決問題的第三種方法，本發(fā)明提供一種潤滑劑組合物，其中潤滑劑的基油是一種具有(化學式3)化學結構的單酯，而且其中包括一種由基于受阻酚的抗氧化劑，其包括至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)，和基于受阻胺的抗氧化劑組成的混合抗氧化劑。
在n＝8的情形中這將烷基R＝CnH2n+1限制為C8H17并且抗氧化劑是限于混合抗氧化劑。
在其中R＝C7H15的情形中，盡管具有低粘度，但在其中由于汽化量比較大使溫度太高的環(huán)境的情形中有潤滑劑短時期汽化的可能性。然而通過添加劑的方法抑制汽化相對困難。
在另一方面，在R＝C9H19的情形中，盡管汽化量小，但粘度比較大。因為功率消耗減小是便攜裝置中的基本要求，在應用于硬盤設備的情形中需要低粘度的潤滑劑。然而，在加入一種低粘度基于酯的材料的情形中汽化量變大。
與此相反，當基油由R＝C8H17組成時，粘度和汽化量都被最優(yōu)化。此外，在加速高溫試驗中粘度的波動被認為是最小?？傮w上，具有R＝C8H17的基油是最平衡的并且可以獲得具有極好特性的潤滑劑。
另外，盡管即使在單獨使用這些的情形中基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑也具有抗氧化劑作用，但兩者都加入進一步增大抗氧化劑的作用。
作為上述的一個協同結果，潤滑劑在廣泛的溫度范圍(從低溫到高溫)具有低粘度，并且其粘度波動小，另外潤滑劑不容易汽化，因此可以實現對環(huán)境條件抵抗力和動壓力液壓軸承可靠性的提高。另外，不僅用這樣一種動壓力液壓軸承裝備的電機的旋轉精度提高了，而且電機在廣泛溫度范圍內是穩(wěn)定的并且可實現功率消耗的降低。特別是，在安裝于便攜裝置等中的電機中功率消耗降低并且可靠性提高。
在上述描述中，關于其混合比率優(yōu)選以近似相等的量包括混合抗氧化劑的基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑。因此，可以不增大粘度而改善耐熱穩(wěn)定性，并且可以實現一種動壓力液壓軸承，其在達到高溫時穩(wěn)定并且其功率消耗低。
另外，在上述描述中，優(yōu)選混合抗氧化劑含量為0.1重量％或更多和8重量％或更小。當混合抗氧化劑含量增大時減少了其中R＝C8H17的基油的氧化或變質并且改善了耐熱穩(wěn)定性，然而認識到粘度也增大。相反，在不加入抗氧化劑的情形中，在短時間內發(fā)生變質。盡管它取決于動壓力液壓軸承的使用條件，加入0.1重量％或更多的抗氧化劑可以保證適合實際用途的耐熱穩(wěn)定性。另外，通過將抗氧化劑的量調整至8重量％或更小，在將潤滑劑用于動壓力液壓軸承中的情形中可以保證的0℃48mPa·s或更小的粘度和40℃12mPa·s或更小的粘度。另外，在將其中使用動壓力液壓軸承的電機安裝至便攜裝置的情形中，存在在低溫條件下如戶外使用它的可能性，降低低溫條件下的粘度是重要的，在這樣一種情形中，理想的是將抗氧化劑的量調整至5重量％或更小。
在廣泛的意義上可以將上述潤滑劑組合物解釋為一種潤滑劑，其填充在兩個彼此相對、彼此相對移動構件的表面之間的間隙。在廣泛的意義上，盡管沒有上面廣泛，可以將上述潤滑劑組合物解釋為一種潤滑劑，其填充在在動壓力液壓軸承中旋轉軸部件和軸承部件的兩個表面之間的間隙中，其中旋轉軸部件與軸承部件嚙合以便可以自由旋轉，并且在旋轉軸部件和軸承部件互相相對的兩個表面的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽(generationtrench)。通過旋轉軸部件和軸承部件彼此相對移動或通過彼此相對旋轉來產生動壓力，因此旋轉軸部件是在非接觸的條件下由軸承部件支撐。
按照本發(fā)明的上述潤滑劑組合物的另一方面可描述如下。
這是一種潤滑劑組合物，其中當用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油時，次級離子強度峰以對應于包含一種基油的潤滑劑情形的方式存在于每單位電荷正次級離子質量數的“127，”“213”和“357”處，所述基油是一種具有烷基R＝C7H15的(化學式1)結構的單酯。
這是一種具有(化學式1)結構的單酯，其中用于確定烷基R＝C7H15的基油的質量數是“127，”“213”和“357”的組合。
另外，這是一種潤滑劑組合物，其中當用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油時，次級離子強度的峰存在于每單位電荷正次級離子質量數的“141，”“227”和“385”處，以對應于包括一種基油的潤滑劑的情形，所述基油是一種具有烷基R＝C8H17的(化學式1)結構的單酯。
這是一種具有(化學式1)結構的單酯，其中用于鑒定烷基R＝C8H17的基油的質量數是“141，”“227”和“385”的組合。
另外，這是一種潤滑劑組合物，其中當用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油時，次級離子強度的峰存在于每單位電荷正次級離子質量數的“155，”“241”和“413”處，以對應于包括一種基油的潤滑劑的情形，所述基油是一種具有烷基R＝C9H19的(化學式1)結構的單酯。
這是一種具有(化學式1)結構的單酯，其中用于鑒定烷基R＝C9H19的基油的質量數是“155，”“241”和“413”的組合。
在實際指定按照本發(fā)明的潤滑劑組合物的情形中所有的這些描述一種方法。對于上述質量數的根據將從在下面描述的實施方案3中解釋中段落(3)至段落(4)的描述變得清楚。
按照下列擴展的討論可以理解本發(fā)明。即，作為一個涉及潤滑劑分析方法的發(fā)明。
也就是說，在一種按照本發(fā)明的潤滑劑的分析方法中，用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油，并且確定次級離子強度峰是否在質譜中存在于每單位電荷正次級離子的質量數“127，”“213”和“357”處，因此在這些峰存在的情形中鑒定含有一種為(化學式4)單酯的基油的潤滑劑。
另外，在另一種按照本發(fā)明的潤滑劑的分析方法中，用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油，并且確定次級離子強度峰是否在質譜中存在于每單位電荷正次級離子的質量數“141，”“227”和“385”處，因此在這些峰存在的情形中鑒定含有一種為(化學式3)單酯的基油的潤滑劑。再次列出(化學式3)。
另外，在另一種按照本發(fā)明潤滑劑的分析方法中，用次級離子質譜法分析包含在潤滑劑中的基油，并且確定次級離子強度峰是否在質譜中存在于每單位電荷正次級離子的質量數“155，”“241”和“413”處，因此在這些峰存在的情形中鑒定含有一種為(化學式5)單酯的基油的潤滑劑。
按照下列擴展的考慮可以理解本發(fā)明。即，作為一個涉及潤滑劑組合物變質分析方法的發(fā)明。
也就是說，在一種按照本發(fā)明的潤滑劑組合物的變質分析方法中，用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“127，”“213”和“357”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物，因此得知在相同質量數處的次級離子強度。然后，為了評估上述潤滑劑組合物的變質情況，求出在上述初始條件中的次級離子強度與在上述使用后的次級離子強度的比率。
這在含有一種基油的潤滑劑的變質分析中有效，其中所述基油是烷基R＝C7H15的(化學式4)的單酯。
另外，在一種按照本發(fā)明的潤滑劑組合物的變質分析方法中用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“141，”“227”和“385”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物，因此得知在相同質量數處的次級離子強度。然后，為了評估上述潤滑劑組合物的變質情況，求出在上述初始條件中的次級離子強度與在上述使用后的次級離子強度的比率。
這在含有一種基油的潤滑劑的變質分析中有效，其中所述基油是烷基R＝C8H17的(化學式3)的單酯。
另外，在一種按照本發(fā)明的潤滑劑組合物的變質分析方法中用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“155，”“241”和“413”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物，因此得知在相同質量數處的次級離子強度。然后，為了評估上述潤滑劑組合物的變質情況，求出在上述初始條件中的次級離子強度與在上述使用后的次級離子強度的比率。
這在含有一種基油的潤滑劑的變質分析中有效，其中所述基油是烷基R＝C9H19的(化學式5)的單酯。
在所有上述潤滑劑組合物的變質分析方法中，用次級離子質譜法獲得在使用前潤滑劑的質譜與使用后潤滑劑的質譜的比率，從而可以高精度分析出潤滑劑的變質，即使是極其少量的樣品的變質。
優(yōu)選將以上述方法獲得的潤滑劑組合物與下列動壓力液壓軸承一起或在下列電機中使用。
即，提供一種按照本發(fā)明的動壓力液壓軸承，其具有彼此嚙合以便可以自由旋轉的軸承部件和旋轉軸部件；在上述軸承部件和上述旋轉軸部件之間形成間隙的兩個彼此相對表面的至少一個中產生的動壓力發(fā)生槽；和填充于彼此相對表面之間的間隙之中的潤滑劑組合物，其中將上述潤滑劑組合物中任何一種用作上述潤滑劑組合物。
另外，提供一種按照本發(fā)明的電機，其具有基座(base part)；固定于上述基座的用于產生磁場的定子；具有與上述定子相反旋轉磁體的轉子；設置于上述轉子中的旋轉軸部件；設置在上述基座中的軸承部件，其與上述旋轉軸部件嚙合以便自由旋轉；在上述軸承部件和上述旋轉軸部件之間形成間隙的兩個彼此相對表面的至少一個中產生的動壓力發(fā)生槽；和一種填充于上述彼此相對表面之間的間隙之中的潤滑劑組合物，其中將上述潤滑劑組合物中任何一種用作上述潤滑劑組合物。
存在多種上述電機構型的模型，如下列各項。
提供一種電機，其中在基座端上的上述軸承部件是做成圓筒形并且在轉子端上的上述旋轉軸部件與上述軸承部件的內側嚙合。
另外，提供一種電機，其中在轉子端上的上述旋轉軸部件是做成圓筒形并且其中上述旋轉軸部件與在基座端上的上述軸承部件的外側嚙合。
另外，提供一種電機以便具有一種徑向軸承部件，其中上述軸承部件和上述旋轉軸部件彼此徑向相對，并且將上述潤滑劑組合物填充于上述軸承部件和上述旋轉軸部件之間的間隙之中，并且其中在上述徑向軸承部件中形成間隙的兩個彼此相對表面的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
另外，提供一種電機以便具有一種止推軸承部件，其中上述軸承部件和上述旋轉軸部件彼此軸向相對，并且將上述潤滑劑組合物填充于上述軸承部件和上述旋轉軸部件之間的間隙之中，并且其中在上述止推軸承部件中形成間隙的兩個彼此相對表面的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
另外，提供一種電機，其中止推軸承部件是由具有上述圓筒形軸承部件的孔的端面和一個在與上述具有上述軸承部件的孔的端面相對的上述轉子中的環(huán)形區(qū)域形成，并且其中在具有孔的上述端面和與上述止推軸承部件中端面相對的上述環(huán)形區(qū)域中的至少一個形成一種動壓力發(fā)生槽。
另外，提供一種電機，其中止推軸承部件是由具有上述圓筒形旋轉軸部件的孔的端面和一個在與上述具有上述旋轉軸部件的孔的端面相對的上述基座中的環(huán)形區(qū)域形成，并且其中在另外具有孔的上述端面和與上述止推軸承部件中端面相對的上述環(huán)形區(qū)域中的至少一個中形成動壓力發(fā)生槽。
另外，提供一種電機，其中將磷化鎳鍍膜應用于在上述軸承部件和上述旋轉軸部件之間形成間隙的兩個彼此相對表面。上述磷化鎳鍍膜優(yōu)選是一種磷濃度為15重量％或更小的無電鍍膜。
因此，安裝上述電機的任何一種電機集成裝置也是一個有效發(fā)明。
附圖簡述通過參照附圖的本發(fā)明優(yōu)選實施方案的下列描述，本發(fā)明的這些和其它目的以及優(yōu)點將變得清楚，其中

圖1是關于依照本發(fā)明實施方案1潤滑劑組合物，顯示對與磷化鎳鍍銅合金一起使用的實施例和比較例的潤滑劑進行加速高溫試驗的結果的示圖；圖2是關于依照本發(fā)明實施方案1的潤滑劑組合物，顯示對與銅合金一起使用的實施例的潤滑劑進行加速高溫試驗的結果的圖；圖3是關于依照本發(fā)明實施方案2的潤滑劑組合物，實施例1潤滑劑的次級離子質譜結果的質譜圖；圖4是關于依照本發(fā)明實施方案2的潤滑劑組合物，實施例2潤滑劑的次級離子質譜結果的質譜圖；圖5是關于依照本發(fā)明實施方案2的潤滑劑組合物，實施例3潤滑劑的次級離子質譜結果的質譜圖；圖6是關于依照本發(fā)明實施方案2的潤滑劑組合物，實施例4潤滑劑的次級離子質譜結果的質譜圖；圖7是關于依照本發(fā)明實施方案2的潤滑劑組合物，比較例潤滑劑的次級離子質譜結果的質譜圖；圖8是用于硬盤設備中一個實施例的截面圖，在所述實施例中使用依照本發(fā)明實施方案4的動壓力液壓軸承的電機；圖9是圖9放大部分的截面圖；圖10是顯示圖9動壓力液壓軸承止推表面中的動壓力槽圖案的視圖；圖11是關于依照本發(fā)明實施方案4的潤滑劑組合物，顯示對實施例和比較例的潤滑劑進行加速高溫試驗的結果的圖；圖12A是顯示裝置主要部件的構型平面圖，所述裝置中集成依照本發(fā)明實施方案5的電機；圖12B是與圖12A對應的截面圖；圖13是依照本發(fā)明實施方案5的電機的主要部件的截面圖；圖14A是依照本發(fā)明實施方案5的電機的轉子的平面圖；圖14B是依照本發(fā)明實施方案5的另一個電機轉子的平面圖；圖15是顯示依照本發(fā)明實施方案6的外轉子類型的電機的結構截面圖；圖16是顯示依照本發(fā)明實施方案7的軸向間隙類型的電機的結構截面圖；圖17是依照本發(fā)明實施方案8的電機的主要部分的截面圖；圖18A是依照本發(fā)明實施方案8的電機轉子的平面圖；圖18B是依照本發(fā)明實施方案8的電機基座的平面圖；圖19是顯示在依照本發(fā)明實施方案5至實施方案8的電機中使用的潤滑劑粘度隨時間變化的圖；圖20是顯示在依照本發(fā)明實施方案5至實施方案8的電機中使用的潤滑劑粘度隨時間變化的另一個圖；圖21是顯示加入到在依照本發(fā)明實施方案5至實施方案8的電機中使用的潤滑劑中的油劑作用的圖；和圖22是顯示磷化鎳電鍍和與在依照本發(fā)明實施方案5至實施方案8的電機中與動壓力液壓軸承一起使用的潤滑劑的作用的圖。
在所有這些圖中，用相同的數字表示同樣的成分。
優(yōu)選實施方案詳述在下列各項中，參照附圖描述本發(fā)明的本實施方案。
(實施方案1)依照本發(fā)明實施方案1的潤滑劑組合物(潤滑劑)包括至少一種基油，一種抗氧化劑和一種添加劑，并且填充于兩個彼此相對移動的構件的兩個相對表面之間的間隙，其中潤滑劑組成如下。
首先，采用具有(化學式6)結構的物質作為基油。
這里在(化學式6)中n＝7，n＝8或n＝9。
具體地，它們是具有(化學式7)結構的基油(A)，具有(化學式8)結構的基油(B)或具有(化學式9)結構的基油(C)，所有基油是單酯。
[化學式8] [化學式9] 將來源于上述三類的任何一種類型用作潤滑劑的基油。這里，所有的基油(A)至(C)是由一種多元醇和一種脂肪酸制成的酯類。
在一種潤滑劑中在基油兩個末端處的烷基R＝CnH2n+1相同。另外，在一種潤滑劑中不將上述三類基油混合，而寧可將基油限制為任何一種類型。在這個意義上，一種本發(fā)明潤滑劑的基油是一種單酯。基油(A)，基油(B)和基油(C)在每個末端具有彼此不同的烷基R，由于這個，這三類基油具有彼此不同的粘度。和現有技術情形中的混合酯不同，在本發(fā)明中不混合多種類型的具有不同粘度的基油。也就是說，在本發(fā)明潤滑劑中的基油是一種單酯。這里，其中按照本發(fā)明的使用上述基油的潤滑劑具有合適的動壓力液壓軸承應用目的。
在使用混合酯的情形中，當長期使用時混合組分中的低粘度組分分解比其它組分早，因為這個，出現潤滑劑變質加速的現象。與此相反，將完全相同的烷基用于結構中，另外按照本發(fā)明使用只包括一種類型的基油，由此可以將粘度特性調整至具有一個預定的值，即在0℃ 48mPa·s或更小和在40℃ 12mPa·s或更小。
通過使用一種具有由(化學式6)表示的結構并且具有上述粘度特性的基油可以實現一種潤滑劑，其即使在低溫條件下也具有低粘度，并且隨溫度從高至低改變其粘度變化小。在將該潤滑劑用于動壓力液壓軸承的情形中，低溫使用時軸承損失小并且可以在潤滑劑溫度變高的高速下穩(wěn)定使用軸承。
這里，在0℃ 48mPa·s或更小的粘度是一個其中軸承損失是可容許的值，并且在0℃粘度為40mPa·s或更小的情形中可以進一步減少軸承損失。另外，40℃溫度的粘度是12mPa·s或更小，并且在粘度為0℃ 48mPa·s和40℃ 12mPa·s的情形中，可以將由于溫度波動的粘度變化限制在容許值的范圍內，因此可以在一個廣泛的溫度范圍內減小軸承損失。上述已經由本發(fā)明人發(fā)現。
接下來，描述抗氧化劑并且本發(fā)明的一種潤滑劑具有上述基油的主體，另外，包括來源于基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑至少一種類型的添加劑作為抗氧化劑。使該添加劑的總量為至少0.1重量％或更多。在基于受阻酚的抗氧化劑的情形中，其結構中包括至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)。這里，可以包括至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)并且可以包括其兩個，三個或四個。
總之，添加一種包含(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑或一種基于受阻胺的抗氧化劑或者添加這兩種抗氧化劑。
通過將0.1重量％或更多的一種基于受阻酚或基于受阻胺的抗氧化劑加入至上述基油中，即使當潤滑劑變得高溫時也可以防止氧化發(fā)生，因此可以防止?jié)櫥瑒┨匦缘淖冑|。該基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑具有自由基捕獲劑的功能并具有通過在加熱時自氧化防止基油氧化的性質。即在潤滑劑曝露在高溫下的情形中，在起始階段產生作為一種氧化產物的不穩(wěn)定過氧化物。該過氧化物分解以致產生新的自由基，并且因此氧化以一種加速的方式進行。然而基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑具有與這些自由基反應和鈍化這些自由基的作用。因此，可以防止氧化。盡管要加入的這些抗氧化劑的最優(yōu)量根據使用的目的而不同，加入至少0.1重量％或更多獲得抗氧化作用。
這里，如果加入的量過多，基油的性能變差，因此理想的是將加入量的上限值設定為10重量％，另外，8重量％或更小是更理想的，因為它是在其中基油性能變差幾乎不發(fā)生的范圍內。
另外，對于潤滑劑需要一種用于減小摩擦系數的添加劑，并且本發(fā)明的潤滑劑包括一種在(化學式10)中顯示的甘油三酯。
這里R1，R2和R3分別是一種由CxHyOz組成的不飽和或飽和直鏈結構或支化結構，另外R1，R2和R3優(yōu)選具有相同結構或它們中的至少一個具有一種不同結構。此外，優(yōu)選x值為15-21的一個整數值，y值為29-43的一個整數值，并且z值優(yōu)選為0-1的一個整數值。
更具體地，當z值為0時，獲得一種不飽和或飽和直鏈烷基或支化烷基結構，而當z值為1時獲得一種結構中存在一個OH基的不飽和或飽和直鏈烷基結構或支化烷基的結構。在結構中存在OH的情形中，改善與金屬相對的軸承構件的濕潤性以便減小摩擦系數，因此可以改善潤滑劑的特性。
這里，在x和y值比上述范圍的上限大的情形中，甘油三酯變成一種固體，并且不僅與基油的可混性變得更差而且粘度變得更大。另外，在使該值比上述范圍的下限小的情形中，降低了在啟動時潤滑劑的特性。因此，上述值表示作為克服這兩個限制的情形的理想范圍。
然后，使至少包括甘油三酯的添加劑的總量為5重量％或更小。在添加甘油三酯的量過量的情形中，降低了基油的性能并且添加劑5重量％的限度是在性能容許內，而在3重量％或更小的情形中，可以防止?jié)櫥瑒┦褂脡勖档?，其是更理想的?br> 當在啟動后或停止前瞬間動壓力變小時，在動壓力液壓軸承中出現金屬接觸的情形，并且在使用一種潤滑劑的情形中，可以增大那時的可滑動性，所述潤滑劑中加入5重量％或更少具有上述結構的甘油三酯。因此，在頻繁啟動或停止主軸電機的情形中，如在硬盤設備中，可減少轉動軸和軸承部件的摩擦和磨損，這樣可以實現高可靠性的動壓力液壓軸承。
如上所述，本實施方案的一種潤滑劑(潤滑劑組合物)其特征在于通過將一種基于受阻酚的抗氧化劑或一種基于受阻胺的抗氧化劑或者這兩者和一種甘油三酯加入基油中調整粘度特性，以便0℃的粘度為48mPa·s或更小并且40℃的粘度為12mPa·s或更小，所述基油是一種具有上述(化學式7)，(化學式8)或(化學式9)結構的單酯，結果獲得一種DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)，(三羥甲基丙烷+單價脂肪酸)或新戊二醇的辛酸和癸酸混合酯的代用品，所述DOS為一個常規(guī)二酯的典型實例，所述(三羥甲基丙烷+單價脂肪酸)是一個三酯的典型實例，從而提供一種潤滑劑，其中即使在低溫條件下也可保持低粘度并且在高溫下不發(fā)生分解或氧化，因此摩擦系數低。因此，在將潤滑劑用于動壓力液壓軸承的情形中，在低溫使用的時候軸承損失小，并且當潤滑劑溫度變高時，即使在高旋轉速度下也可以穩(wěn)定使用軸承。另外，可以提供用于動壓力液壓軸承的潤滑劑，其特性是非常穩(wěn)定的，具有小的粘度變化和小的汽化損失，并且具有良好耐熱性以致氧化或分解幾乎不發(fā)生。
下面，通過使用實施方案1的實施例詳細描述本發(fā)明。
(實施例1)如下制備實施例1的潤滑劑。這是包括一種單酯基油潤滑劑，所述基油具有(化學式6)中顯示的結構，其中在n＝7的情形中烷基R＝CnH2n+1是一種直鏈飽和烷基C7H16。將1重量％具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。
(實施例2)如下制備實施例2的潤滑劑。這是包括一種單酯基油潤滑劑，所述基油具有(化學式6)中顯示的結構，其中在n＝8的情形中烷基R＝CnH2n+1是一種直鏈飽和烷基C8H17。將1重量％具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。
(實施例3)如下制備實施例3的潤滑劑。這是包括一種單酯基油潤滑劑，所述基油具有(化學式6)中顯示的結構，其中在n＝9的情形中烷基R＝CnH2n+1是一種直鏈飽和烷基C9H19。將1重量％具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。
(實施例4)如下制備實施例4的潤滑劑。這是包括一種單酯基油潤滑劑，所述基油具有(化學式6)中顯示的結構，其中在n＝8的情形中烷基R＝CnH2n+1是一種直鏈飽和烷基C8H17。將1重量％具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。另外，加入1重量％在(化學式10)中顯示的甘油三酯。這里，R1，R2和R3具有相同結構，并且分別具有CxHyOz的結構，其中x值為17，y值為33并且z值為1。
除了基油中烷基R＝CnH2n+1的結構不同，實施例1，實施例2和實施例3是相同的。實施例4對應于其中加入實施例2中的甘油三酯的情形。
(比較例1)將DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)用作比較例1，所述DOS是一種已經與動壓力液壓軸承一起使用的潤滑劑。
(比較例2)將含有一種作為基油的混合酯的潤滑劑用作比較例2，在所述基油中混合兩種類型的酯，新戊二醇的辛酸的酯和新戊二醇和癸酸的酯。
(1)這里，在表1中顯示從實施例1至實施例4潤滑劑中基油主要組分的量。


如從(表1)中可以看出，實施例1至實施例4潤滑劑的基油主要組分的量分別是85重量％或更多。
下面描述測量關于四個實施例和兩個比較例的上述潤滑劑的粘度，粘度的穩(wěn)定性，汽化量，抗氧化，高溫下的穩(wěn)定性和摩擦系數的結果。
表2顯示0℃和40℃的粘度，依照溫度的改變率(B值)和汽化量。


至于0℃的粘度值和40℃的粘度值，所有實施例1至實施例4的潤滑劑具有比比較例1的潤滑劑(其特征在于DOS)低的粘度。另外，除了實施例3的潤滑劑(其特征在于C9H19)，實施例1，實施例2和實施例4的潤滑劑都具有低于比較例2潤滑劑(其特征在于混合酯)的粘度。
比較例1的潤滑劑(其特征在于DOS)已經常規(guī)用于硬盤設備的主軸電機中。每個實施例與比較例1顯著不同并且認識到粘度的下列下降。即獲得實施例1的潤滑劑(其特征在于C7H15)在0℃下降48％和40℃下降38％，實施例2的潤滑劑(其特征在于C8H17)在0℃下降31％和40℃下降26％，實施例3的潤滑劑(其特征在于C9H19)在0℃下降11％和40℃下降8％，和實施例4的潤滑劑(其特征在于C8H17+甘油三酯)在0℃下降31％和40℃下降25％的結果。
另外，與比較例2的潤滑劑(其特征在于混合酯)比較，獲得在實施例1中在0℃下降26％和40℃下降19％，在實施例2中在0℃下降3％和40℃下降3％，在實施例4中在0℃下降2％和40℃下降3％的結果。
因此，與已經常規(guī)使用的比較例1的潤滑劑(其特征在于DOS)相比較，每種本發(fā)明實施例的潤滑劑在低溫下和高溫下都具有低粘度，這樣可以減少動壓力液壓軸承的軸承損失。
另外，與同樣是基于酯的比較例2的潤滑劑(其特征在于混合酯)相比較，在實施例1、實施例2和實施例4中粘度更低，這樣可以減小軸承損失。
為了以高精度的方式保持主軸電機的旋轉速度，在一個廣泛溫度范圍內潤滑劑粘度的變化小是同樣重要的，因此評估該粘度變化。至于評估的方法，使用表2中的粘度數據以使粘度Y和絕對溫度T的倒數的關系接近一個在(方程式1)中顯示的指數函數，并且通過使用常數B比較粘度的變化。
Y＝A·e-B/T在(方程式1)中，A和B是常數。常數B顯示表示粘度依照時間變化率的曲線的斜率。即該曲線表示常數B的值越小，潤滑劑粘度依照溫度的變化越小。該結果在表2中作為B值顯示。
實施例1至實施例4的潤滑劑的B值比比較例1和比較例2各自的B值小，因此獲得依照溫度變化粘度波動不易發(fā)生的結果。
粘度大的變化意味著在其中粘度變高的低溫端軸承損失變大，并且當潤滑膜在其中粘度變低的高溫端破裂時，由于金屬接觸導致的膠住容易發(fā)生。即使在其中溫度改變很大條件下每種本發(fā)明實施例的潤滑劑也具有比比較例更小的粘度變化，以致于在冬季戶外使用或在夏季留在車內后使用安裝了其中使用該潤滑劑的電機的裝置，因此與該潤滑劑一起使用的動壓力液壓軸承或其中使用該動壓力液壓軸承的主軸電機可以獲得在廣泛溫度范圍內和在高速旋轉領域內的穩(wěn)定的旋轉性能。
接下來，描述汽化量損失的測量結果。至于汽化損失，將實施例1至實施例4以及比較例1和比較例2的每一種潤滑劑放置于一個玻璃燒杯中，并將該燒杯留在100℃的恒溫槽中120小時，之后，獲得重量減少量(重量％)作為蒸汽損失。該結果在表2中作為汽化量顯示。
獲得實施例2，實施例3和實施例4的汽化量比比較例1和比較例2的汽化量低的結果。特別是，在實施例3中獲得顯著低的汽化量損失的結果。即實施例2，實施例3和實施例4具有小的汽化量，因此在長期運轉后潤滑劑不會短缺并且可以增大主軸電機的使用壽命。特別是，實施例3的潤滑劑具有顯著的穩(wěn)定性。
接下來，依照加速高溫試驗評估當潤滑劑接觸轉軸時潤滑劑和金屬的耐熱穩(wěn)定性，所述金屬是一種長時間在高溫下的軸承構件。通過考慮在主軸電機實際傳動時潤滑劑的條件和使用帶有振蕩器的油熱槽，依照下列方法進行加速高溫試驗。
首先，將實施例1至實施例4以及比較例1和比較例2的每種潤滑油倒入由不銹鋼制成的試管中。將與轉軸和軸承構件相同的金屬材料浸泡于每個試管中的潤滑劑中，所述試管中已經倒入潤滑劑。至于該金屬材料，使用由銅合金制成的圓筒形棒條，其經常被用作軸承構件，其表面形成磷化鎳電鍍涂料膜，所述涂料膜通常用于表面的硬化。將這些試管浸泡于已加熱至150℃的帶有振蕩器的油熱槽中并且振蕩以便進行加速溫度檢驗。由于借助于振蕩器由不銹鋼制成的試管和其上進行磷化鎳電鍍的銅合金棒條是彼此持續(xù)接觸的，因此新形成的表面總是在各金屬的表面形成這樣可以實現界面潤滑狀況。
關于評估方法，取樣恒量的每種潤滑劑并且在上述加速高溫試驗期間每當恒定時段過去就測量粘度，由此評估粘度的變化，并且為了評估在627小時(26天和3小時)已經過去后測量總氧化量。在耐熱性差的潤滑劑情形中或在金屬作為催化劑時分解或變質的潤滑劑情形中，在高溫條件下或由于加入金屬時的催化作用其粘度改變，因此通過測量粘度改變可以評估潤滑劑的耐熱性。
這里，總氧化量是以毫克單位表示的中和包含在1克測量樣品中的酸組分所需氫氧化鉀的量。在總氧化量的值很大的情形中，它意味著潤滑劑在高溫條件下被氧化而且分解等已經進行，結果，已經產生酸組分。因此，一個很大的總氧化量值說明變質如氧化或分解已經在潤滑劑中發(fā)生，由此可以評估耐熱性。
在圖1中顯示依照加速高溫試驗測量粘度改變的結果。橫軸表示保持高溫的時段，并且縱軸表示每個恒定時段過后的粘度。這里，粘度的測量是在40℃進行。P1是實施例1的潤滑劑，P2是實施例2的潤滑劑，P3是實施例3的潤滑劑，P4是實施例4的潤滑劑，Q1是比較例1的潤滑劑并且Q2是比較例2的潤滑劑。
在比較例1潤滑劑Q1(其特征在于DOS)的情形中，粘度隨時間過去以近似線性的方式增大并且最終在340個小時過后的點飽和。在以這樣的方式發(fā)生粘度改變的情形中，在其中軸承部件變成高溫的使用條件下軸承損失變大以致于潤滑劑的使用變得困難。另外，在大約170個小時過去后在比較例2的潤滑劑Q2中發(fā)生粘度改變，所述潤滑劑Q2與比較例1的潤滑劑Q1相比較具有良好的耐熱性，但是卻被認為具有長期可靠性的問題。
在另一方面，在加速高溫試驗期間隨著時間過去幾乎不能檢測到實施例1至實施例4潤滑油粘度的改變，因此，證實了耐熱穩(wěn)定性是極好的。
接下來，在(表3)中顯示627小時后上述六種類型潤滑劑的總氧化量的測量結果。


所有實施例1至實施例4的潤滑劑具有比比較例1和比較例2小的總氧化量因此證實良好的耐熱性。特別是，實施例1的潤滑劑(其特征在于C7H15)和實施例3的潤滑劑(其特征在于C9H19)的總氧化量的值為0因而認為它們是非常穩(wěn)定的潤滑劑，其中即使在高溫條件下也不發(fā)生分解。
在另一方面，在比較例1潤滑劑(其特征在于DOS)的情形中，總氧化量的值很大，因此可以看到在加速高溫試驗中已經發(fā)生分解。即已經變得清楚比較例1的潤滑劑具有低劣的耐熱穩(wěn)定性，并且因此具有很大的粘度變化。
另外，在比較例2潤滑劑(其特征在于混合酯)的情形中，總氧化量的值稍微比實施例2的潤滑劑(其特征在于C8H17)大，然而粘度變化明顯地比實施例2大。作為這個的結果，可以看出在比較例2中發(fā)生的粘度變化不是因為混合酯的分解，所述混合酯是一種組合物，而是因為混合酯被化學聚合。即，在高溫條件下比較例2的潤滑劑中發(fā)生化學聚合，比較例2中使用一種由混合酯制成的基油，而觀察到其中使用一種單酯基油的潤滑劑即使在高溫下也是穩(wěn)定的，所述從C7H15，C8H17或C9H19中的單酯只有一種類型被用作本發(fā)明(化學式6)中的烷基R＝CnH2n+1。
這里，當將實施例2的潤滑劑(其特征在于C8H17)和實施例4的潤滑劑(其特征在于C8H17+一種甘油三酯)比較時，獲得的結果是實施例4潤滑劑的總氧化量的值比實施例2的潤滑油約小60％。從這里已經變得清楚，甘油三酯具有抑制基油分解的作用。
這里，對實施例1至實施例4進行加速高溫試驗，其使用其上沒有進行磷化鎳電鍍的銅合金材料，其中關于其上進行磷化鎳電鍍的銅合金材料未發(fā)生粘度變化。該結果顯示在圖2中。檢驗條件與上述加速高溫試驗相似。
從圖2可以看出，其變得清楚當使用一種銅合金材料時不發(fā)生粘度的變化并觀察到良好的耐熱穩(wěn)定性，所述銅合金材料上沒有進行磷化鎳電鍍。
這里，至于用于轉軸和軸承部件的金屬材料，不僅其上進行磷化鎳電鍍或其上沒有進行磷化鎳電鍍的上述銅合金，而且有可能多種其它材料可以被利用，在該情形中，可將通過電鍍等的涂料應用于與材料相適應的表面，或可將一種用于抑制金屬腐蝕的抑制劑或金屬減活劑加到潤滑劑中。
接下來，當發(fā)生與金屬的接觸時可滑動性特性的評價結果。當在安裝了動壓力液壓軸承的電機啟動后或停止前瞬間油膜破裂時發(fā)生與金屬的接觸。當發(fā)生與金屬的接觸時，摩擦系數變大并且因此導致大量磨損。
通過使用一種小齒輪盤試驗裝置測量摩擦系數，進行當發(fā)生與金屬的接觸時可滑動性特性的評估方法。在小齒輪盤試驗中使用由通常用于轉軸的不銹鋼制成的銷和由銅合金制成的圓盤，其中銅合金上形成磷化鎳電鍍涂料膜，并且在一些情形中其是用于軸承部件。至于測試條件，將圓盤相對于銷的速度設置為0.16m/sec并且將加在銷上的負荷設置為624mN。測試的結果在表4中顯示。


獲得所有實施例1至實施例4潤滑劑的摩擦系數比比較例1和比較例2潤滑劑小的結果。在這些當中，實施例3的潤滑劑具有最小的摩擦系數，明確證實加入甘油三酯的作用。
實施例1至實施例4的潤滑劑與比較例1和比較例2的潤滑劑性能的比較結果總結如下。
即，盡管實施例1的潤滑劑(其特征在于C7H15)具有低粘度并且耐熱性良好，汽化量稍微比將混合酯作為基油的比較例2高。然而，因為它的低粘度由于潤滑劑本身摩擦的發(fā)熱很少，因此與比較例2相比較可以限制發(fā)熱。因此，即使在汽化量稍微比比較例2大的情形中，與比較例2相比，實施例1的潤滑劑具有高溫下的總穩(wěn)定度。
從總體觀點來看實施例2的潤滑劑(其特征在于C8H17)和實施例4的潤滑劑(C8H17+甘油三酯)具有比比較例1和比較例2更好的特性，并且可以看到它們是具有高耐熱性和小軸承損失的潤滑劑。
在另一方面，實施方案3的潤滑劑(其特征在于C9H19)具有比比較例2的由混合酯組成的潤滑劑更大的粘度。然而，汽化量很小并且總氧化量為0，因此耐熱性是極好的。作為這個的一個結果，可以獲得高可靠性的動壓力液壓軸承，其中即使粘度很大以致于潤滑劑本身的摩擦容易導致發(fā)熱也不發(fā)生氧化、分解等。
如上所述，與比較例相比，本發(fā)明實施例的潤滑劑全部具有總體優(yōu)越的特性，因此可以獲得具有在高溫下極好可靠性的潤滑劑。
這里，根據動壓力液壓軸承使用的環(huán)境或條件可以另外加入多種添加劑如，例如油劑，金屬腐蝕抑制劑或金屬減活劑。
此外，實施例1的潤滑劑(其特征在于C7H15)具有最低的粘度并具有極好的耐熱性，因此這是適合例如用于電機的潤滑劑，所述電機是用于驅動旋轉的錄像機鼓形磁頭，其中集成攝像機或用于機動裝置的主軸電機的動壓力液壓軸承。
另外，與比較例相比，實施例2的潤滑劑(其特征在于C7H15)和實施例4的潤滑劑(C8H17+一種甘油三酯)具有總體優(yōu)越性能并且是良好平衡的潤滑劑。另外，實施例4的潤滑劑具有小的摩擦系數，因此是適于其中頻繁啟動或停止電機的應用。
此外，盡管粘度比比較例2的潤滑劑(其特征在于混合酯)大，實施例3的潤滑劑(其特征在于C9H19)具有小的汽化損失并且具有對氧化和分解極好的抗性和極好的耐熱性，結果即使當將軸承部件曝露于高溫下時沒有發(fā)生變質，因此適合作為用于要求高可靠性和長使用期的動壓力液壓軸承的潤滑劑。
可將實施方案1的上述潤滑劑總結如下。
將具有(化學式7)，(化學式8)或(化學式9)結構中任何一個的單酯基油用作基油，并且包括從基于受阻酚的抗氧化劑(含有至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基))或基于受阻胺的抗氧化劑之中的至少一種類型，此外為了減小摩擦系數在構型中包括一種甘油三酯，由此在這些潤滑劑中將粘度特性調整為在0℃ 48mPa·s或更小和在40℃ 12mPa·s或更小。因而將這些潤滑劑主要用于動壓力液壓軸承。
由于潤滑劑具有該組成，在低溫下可保持低粘度，在高溫下不發(fā)生分解或氧化，因此可以實現高耐熱穩(wěn)定性。另外，汽化量小并且其上已進行磷化鎳電鍍或其上未進行磷化鎳電鍍的銅合金材料至少不導致潤滑劑質量的改變。因此，即使當在低溫下使用潤滑劑時軸承損失小，并且可以使用該潤滑劑以便即使在其中溫度變高的高速旋轉時也具有高可靠性，因此可以獲得顯著作用，由此可以獲得一種在高速旋轉時或在廣泛溫度范圍內可以使用的動壓力液壓軸承。
(2)(實施方案2)本發(fā)明的實施方案2涉及一種潤滑劑(基油)的分析方法。該潤滑劑分析方法是從其它潤滑劑中鑒定一種潤滑劑等的技術，所述潤滑劑的基油是一種單酯，其具有上述(化學式6)的結構并且只含有一種類型的烷基R＝CnH2n+1，其中n＝7，n＝8或n＝9。
(3)本發(fā)明實施方案潤滑劑的分析方法是基于下列原理。

用符號S(這里，S不是硫)表示一個基油分子，該基油是具有由(化學式11)表示的分子結構的單酯分子。一個H原子與電離的該基油分子S結合，因此可以表示為(S+H)+。在基油分子S分解的情形中，(a)部分電離或(b)部分電離。當假定質量數H＝1，C＝12和O＝16，計算(a)部分，(b)部分和(S+H)+部分各自的質量數。
如果R6＝R7＝C7H15，在(化學式11)中的部分(a)中，H，C和O的數量分別為15，8和1，因為R7是C7H15，所以質量數是1×15+12×8+16×1＝127。
在(b)部分中，H，C，和O的數量分別為25，13和2，因為R6是C7H15，所以質量數是1×25+12×13+16×2＝213。
通過將O(其數量是一個)加入到(a)部分和(b)部分獲得油分子S。一個H原子與電離的該基油分子S結合結果變成(S+H)+。(S+H)+的質量數變成127+213+16+1＝357。
因此，用于確定其為單一具有在烷基R＝C7H15情形中的(化學式6)結構的基油的質量數是一個“127，”“213”和“357”的組合。因而，關于通過次級離子質譜分析時每電荷單位正次級離子的質量的組合將“127，”“213”和“357”假設為第一組。
在第一組“127，”“213”和“357”的質量數處的次級離子強度中獲得一個峰的情形中，可以確定一種對應于其中R6和R7都是(化學式11)中的烷基C7H15情形的結構。
其中R6＝R7＝C7H15的情形因為R7是C8H17，依照計算與第一組相比，(化學式11)中的(a)部分具有兩個另外的H和一個另外的C，因此質量數為127+1×2+12×1＝127+14＝141。
因為R6也是C8H17，依照計算與第一組相比，(化學式11)中的部分(b)具有兩個另外的H和一個另外的C，因此質量數為213+14＝227。
因而，依照計算與第一組相比，(S+H)+部分具有另外兩組兩個H和一個C，因此質量數變?yōu)?57+14×2＝385。
因此，用于確定其為具有在烷基R＝C8H17情形中的(化學式6)結構的單酯基油的質量數是一個“141，”“227”和“385”的組合。因而，關于通過次級離子質譜分析時每電荷單位正次級離子的質量的組合將“141，”“227”和“385”假設為第二組。
在第二組“141，”“227”和“385”的質量數處的次級離子強度中獲得一個峰的情形中，可以確定一種對應于其中R6和R7都是(化學式11)中的烷基C8H17情形的結構。
其中R6＝R7＝C9H19的情形因為R7是C9H19，依照計算與第二組相比，(化學式11)中的部分(a)具有兩個另外的H和一個另外的C，因此質量數為141+14＝155。
因為R6也是C9H19，依照計算與第二組相比，(化學式11)中的部分(b)具有兩個另外的H和一個另外的C，因此質量數為227+14＝241。
因而，與第二組相比較(S+H)+部分具有另外兩組兩個H和一個C，因此質量數變?yōu)?85+14×2＝413。
因此，用于確定其為具有在烷基R＝C9H19情形中的(化學式6)結構的單酯基油的質量數是一個“155，”“241”和“413”的組合。因而，關于通過次級離子質譜分析時每電荷單位正次級離子的質量的組合將“155，”“241”和“413”假設為第三組。
在第三組“155，”“241”和“413”的質量數處的次級離子強度中獲得一個峰的情形中，可以確定一種對應于其中R6和R7都是(化學式11)中的烷基C9H19情形的結構。
上面描述總結如下。即在一種依照本發(fā)明的潤滑劑分析方法中，根據當使用次級離子質譜時每單位電荷正次級離子的強度峰確定在第一組“127，”“213”和“357”質量數的每個中是否獲得一個峰。在該檢測變成肯定的情形中，可以鑒定其基油是一種具有(化學式6)結構的單酯的潤滑劑，所述(化學式6)中烷基R＝C7H15。
另外，在一種依照本發(fā)明另一種實施方案潤滑劑的分析方法中，根據當使用次級離子質譜時每單位電荷正次級離子的強度峰確定在第二組“141，”“227”和“385”質量數的每個中是否獲得一個峰。在該檢測變成肯定的情形中，可以鑒定其基油是一種具有(化學式6)結構的單酯的潤滑劑，所述(化學式6)中烷基R＝C8H17。
另外，在一種依照本發(fā)明還有的另一種實施方案潤滑劑的分析方法中，根據當使用次級離子質譜時每單位電荷正次級離子的強度峰確定在第三組“155，”“241”和“413”質量數的每個中是否獲得一個峰。在該檢測變成肯定的情形中，可以鑒定其基油是一種具有(化學式6)結構的單酯的潤滑劑，所述(化學式6)中烷基R＝C9H19。
這里，在上述潤滑劑分析方法的任何情形中，當基油分子S的質量數，其是檢測對象，是M并且基油分子質量數和相鄰質量數的差為ΔM，所述相鄰質量數是通過靜態(tài)次級離子質譜獲得的，當α是一個正數時根據由M/ΔM表示的質量數的分離度可以在(M+α)或更小的條件下進行分析。
為了顯著鑒定“1”的質量數在每電荷單位基油分子S的質量數為“357，”的情形中，質量數的分離度可以是(357+α)或更小。在每電荷單位基油分子S的質量數為“385，”的情形中，質量數的分離度可以是(385+α)或更小。在每電荷單位基油分子S的質量數為“413，”的情形中，質量數的分離度可以是(413+α)或更小。因此，可以設置條件以使質量數的分離度為例如500或更小。
這里基油可以只在第一個至第三個基團中的一個基團中有一個峰。在基油在兩個或更多基團中有峰的情形中，基油包括一種混合酯，因此將該情形排除。
(4)如在由DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)表示的二酯中所見，這樣一種分解反應不易發(fā)生，所述DOS是一種常規(guī)基油。由DOS表示的二酯通常具有由(化學式12)表示的結構。這里顯示的R4和R5分別表示一種由CmHn組成的直鏈或支化烷基(m和n為整數)。
在R4和R5具有相同結構并且是由CH2CH2R組成的直鏈烷基的情形中，當曝露于高溫下時基油的分子運動變得激烈，因此(化學式12)的結構容易變成(化學式13)的結構并且產生O-H的假鍵(pseudo-bond)1和2。

即，通過給定的熱能至少一個與(化學式13)中的C(其編號為3)或C(其編號為4)結合的H(其編號為5，6，7或8)被轉移，因此在(化學式14)中發(fā)生反應以致于二酯分解相對容易。
這里，(化學式14)顯示其中在(化學式13)中顯示的H原子5或H原子7轉變成過渡態(tài)結構的情形。如上所述，含有作為直鏈烷基的R4和R5的二酯在熱穩(wěn)定性方面是差的。
可以將在(化學式13)中顯示的至少一個與C原子3或C原子4結合的H原子5，6，7或8用于由眾多C原子如甲基或乙基組成的支鏈烷基R4或R5中。在該情形中由于三維封閉效應可以抑制在(化學式14)中顯示的反應。然而，當使用這樣一種直鏈烷基時，潤滑劑的粘度變高。因此，在二酯中同時獲得良好的耐熱性和低粘度是困難的。因此，盡管根據基油的特性極大地限制了潤滑劑的穩(wěn)定性和粘度，輕易地評估基油是否具有一種具體的特性是困難的。
與此相反，與在本發(fā)明中一樣通過進行靜態(tài)次級離子質譜，可以容易地高精度確定即使是微量的基油組分。在上述方法中確定的基油不容易導致如在(化學式14)中顯示的反應。
然后通過使用在上述方法中測定的基油制備潤滑劑。該潤滑劑的組分與在實施方案1情形中相同。即，將上述基油用作主體，此外包含來源于基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑的至少一種類型的抗氧化劑作為一種添加劑，并且需要一種用于減小摩擦系數的添加劑，并且本發(fā)明的潤滑劑包括一種甘油三酯作為一種添加劑，所述甘油三酯的結構在(化學式10)中顯示。上述的質量要求和數量要求與在實施方案1中的情形相同。
如上所述，本實施方案的潤滑劑其特征在于將一種基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑，或者兩者，以及一種甘油三酯加入到一種具有(化學式7)，(化學式8)或(化學式9)結構的單酯基油中，所述結構是通過一種包括上述次級離子質譜的分析方法鑒定的，作為DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)，(三羥甲基丙烷+單價脂肪酸)或新戊二醇的辛酸和癸酸的混合酯的代用品，所述DOS是一個常規(guī)二酯的典型實例，(三羥甲基丙烷+單價脂肪酸)是一個三酯的典型實例，從而調整粘度以使0℃的粘度為48mPa·s或更小并且40℃的粘度為12mPa·s或更小。由此即使在低溫條件下也可以保持低粘度并且在高溫下不發(fā)生分解或氧化，于是可以提供一種摩擦系數低的潤滑劑。因此，在將該潤滑劑用于動壓力液壓軸承的情形中，當它在低溫下使用時軸承損失小，并且在其中溫度變高的高速旋轉的時候可以穩(wěn)定使用該潤滑劑。此外，可以提供一種具有非常穩(wěn)定特性的用于動壓力液壓軸承的潤滑劑，其中粘度改變和汽化損失低并且耐熱性極好，結果即使在高溫下也不容易導致氧化或分解。
在下列各項中，將實施方案2的實施例用于詳細描述本發(fā)明。
表5中的測量條件。將Ga+用作原離子(primary ion)，輻射能為12keV，測量次級離子的極性是正的并且檢測區(qū)域為40μm2。


(實施例1)如下制備實施例1的潤滑劑。將下列各項用作基油。即當通過使用次級離子質譜分析基油時，次級離子強度分別在第一組“127，”“213”和“357”的位置具有峰。該基油是一種具有(化學式6)結構單酯，其對應于烷基R＝C7H15情形中的潤滑劑。將1重量％的一種具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到該基油中作為一種抗氧化劑。這與實施方案1的(實施例1)基本相同。
關于該基油的測量結果在圖3中表示。圖3中(a)，(b)和(S+H)+是對應于在(化學式11)中顯示的碎片的峰，其質量數分別為“127，”“213”和“357”。
(實施例2)如下制備實施例2的潤滑劑。將下列各項用作基油。即當通過使用次級離子質譜分析基油時，次級離子強度分別在第二組“141，”“227”和“385”的位置具有峰。該基油是一種具有(化學式6)結構單酯，其對應于烷基R＝C8H17情形中的潤滑劑。將1重量％的一種具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到該基油中作為一種抗氧化劑。這與實施方案1的(實施例2)基本相同。
關于該基油的測量結果在圖4中表示。圖4中(a)，(b)和(S+H)+是對應于在(化學式11)中顯示的碎片的峰，其質量數分別為“141，”“227”和“385”。
(實施例3)如下制備實施例3的一種潤滑劑。
將下列各項用作基油。即當通過使用次級離子質譜分析基油時，次級離子強度分別在第三組“155，”“241”和“413”的位置具有峰。該基油是一種具有(化學式6)結構單酯，其對應于烷基R＝C9H19情形中的潤滑劑。將1重量％的一種具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到該基油中作為一種抗氧化劑。這與實施方案1的(實施例2)基本相同。
關于該基油的測量結果在圖5中表示。圖5中(a)，(b)和(S+H)+是對應于在(化學式11)中顯示的碎片的峰，其質量數分別為“155，”“241”和“413”。
(實施例4)如下制備實施例3的一種潤滑劑。即當通過使用次級離子質譜分析基油時，次級離子強度分別在第二組“141，”“227”和“385”的位置具有峰。該基油是一種具有(化學式6)結構單酯，其對應于烷基R＝C8H17情形中的潤滑劑。將1重量％的一種具有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑加入到該基油中作為一種抗氧化劑。除此，加入1重量％在(化學式10)中顯示的一種甘油三酯。這里，R1，R2和R3具有相同的結構并且具有CxHyOz結構，所述CxHyOz中的x值為17，上述標號中間的值為33并且z值為1。這與實施方案1的(實施例4)基本相同。
關于該基油的測量結果在圖6中表示。圖6中(a)，(b)和(S+H)+是對應于在(化學式11)中顯示的碎片的峰，其質量數分別為“141，”“227”和“385”。在實施例4的情形中，通過比較圖4和圖6中的峰可以證實基油的組成是與實施例2相同的結構。
(比較例)將DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)，其是一種已與動壓力水力軸常規(guī)使用的潤滑劑，用作一個比較例。這與實施方案1中的比較例1基本相同。在圖7中顯示通過在實施例1中描述的條件下的質譜測量的譜。這里，(化學式12)中的CO-(CH2)8-COOH對應于質量數“185.”。
該比較例的峰位置和其強度完全不同于實施例1至實施例4中基于酯的基油，并且其差別可以明確地測量。
上述實施方案1描述中段落(1)至段落(2)中說明對應于這實施方案2中實施例的描述。這里，因為本實施方案沒有對應于比較例2的一個部分將關于比較例2的描述排除在外。
(實施方案3)本發(fā)明的實施方案3涉及一種潤滑劑的變質分析方法。
這里，描述靜態(tài)次級離子質譜。
在次級離子質譜中，將一種加速原離子輻射于樣品的表面中以便產生一種次級離子，通過使用質譜對產生的次級離子進行質量分析，從而鑒定樣品中一種元素的存在。原離子的加速能為幾keV至數十keV。
靜態(tài)次級離子質譜是一類次級離子質譜，并且將輻射原離子的總量調整為1012/cm2或更小。因此，存在于樣品表面的分子的鍵的一部分被輻射原離子切斷，結果作為分子離子噴射。檢測這些噴射的分子離子。結果，可以獲得表示存在于樣品表面分子化學鍵特性的質譜。在本實施方案中使用飛行次級質譜(TOF-SIMS)的時間，其中將飛行時間用于質譜中。
利用在樣品和檢測器之間外加的電勢差結果產生的次級離子從樣品飛行至檢測器以便被檢測器檢測，由此在TOF-SIMS中進行質量分離。由(方程式2)表示電勢差給予單價離子的能量E，所述方程式中離子質量為M，并且其速率為V。
E＝M·V2/2當樣品和檢測器之間的距離表示為L并且樣品表面產生的離子到達檢測器所需的時間表示為t時，速率V由(方程式3)表示。

V＝L/t從上述(方程式2)和(方程式3)導出(方程式4)，因此通過測量離子到達檢測器所需的時間可以測定離子的質量。
M＝2·E·t2/L2從(方程式4)可以看出，離子質量越小，離子到達檢測器越快。作為次級離子強度監(jiān)測檢測離子的量。
在評估與動壓力液壓軸承一起使用的潤滑劑的情形中，用作潤滑劑的油的量極其少，如大約幾μl(微升)。然而依照TOF-SIMS，即使在樣品極其少量的情形中也可同時進行以ppm水平存在元素的鑒定和有機分子的分析。另外，可以高敏感分析存在于電極表面一個分子層水平的有機物質或無機雜質，特別是可以狀態(tài)分析。因此，通過分析質譜強度的變化可以分析潤滑劑基油變質。另外，可以分析已經混合至潤滑劑組合物中的金屬元素的鑒定和元素混合的量。這里，常規(guī)次級離子質譜當然可以用于本發(fā)明中而不限于TOF-SIMS。
下面，描述一種具體的變質評估方法。在通過對初始條件下的潤滑劑進行次級離子質譜而獲得的譜中，將具有具體質量數的次級離子強度表示為(IR)參比，并且將具有所關心質量數的次級離子強度表示為(In)參比。另外，將在特定條件下使用特定時段后潤滑劑中獲得的相同質量數的次級離子強度分別表示為(IR)后和(In)后。
所關心質量數的次級離子強度與測試前具體質量數的次級離子強度的比率是[方程式5]IRref=(In)ref(IR)ref]]>另外，所關心質量數的次級離子強度與測試后具體質量數的次級離子強度的比率是[方程式6]IRafter=(In)after(IR)after.]]>關于將哪個離子指定為具體質量數的離子(IR)和將哪個離子指定為所關心質量數的離子(In)存在多種組合。即可以將在(方程式5)和(方程式6)(化學式11)中(a)，(b)或(S+H)+的任何一個放置為分母，并且在它與分母不同的條件下可以將(化學式11)中(a)，(b)或(S+H)+的任何一個放置為分子。
于是通過(方程式7)描述潤滑劑中碎片改變的比率IR(強度比)。
IR=IRafterIRref=(In)after(IR)after(In)ref(IR)ref]]>上述具體的質量數和所關心的質量數具體描述如下。
在第一組的情形中，質量數是指“127，”“213”和“357”中任意兩個的一種組合。在第二組的情形中，它們是指“141，”“227”和“385”中任意兩個的一種組合。在第三組的情形中，它們是指“155，”“241”和“413”中任意兩個的一種組合。
在變化比率為“1，”的情形中所關心的成碎片的離子種類未曾改變，因此說明潤滑劑的變質未曾發(fā)生。另外，在變化比率IR大于“1，”的情形中，說明離子種類增加，而在變化比率IR小于“1，”的情形中，說明離子種類減少，因此在任一種情形中可以確定變化比率IR和1之間的差別越大，潤滑劑變質進行越多。如上所述，可以從所關心碎片離子峰的波動分析潤滑劑的變質。
該實施例是一種包括單酯基油的潤滑劑，所述基油具有(化學式6)顯示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1是n＝8的直鏈飽和烷基C8H17。這是一種其中將1重量％基于受阻酚的含有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的抗氧化劑作為抗氧化劑加入到上述基油中的潤滑劑。下面描述在使用該組合物的潤滑劑時的變質分析結果。
室溫下進行電機的啟動和停止測試1000小時，所述電機具有動壓力液壓軸承，其中使用本實施例的一種潤滑劑。測試是對兩類電機進行的，所述電機具有軸承部件，其中部分使用黃銅，其是一種包含鋅的銅合金，并且具有其中在該黃銅的表面進行磷化鎳電鍍的軸承部件。提取測試后的潤滑劑以便通過TOF-SIMS分析其變質。TOF-SIMS的分析條件與表5中描述的條件相同。求出來源于通過測量獲得的譜中(S+H)+峰的次級離子強度(其中氫原子連接到一個分子上)與通過相同測量獲得的(b)峰的次級離子強度的比率IR后＝(S+H)+后/(b)后另外，求出關于測試前潤滑劑的相同比率，IR參比＝(S+H)+參比/(b)參比于是將IR后對該IR參比比率，即IR＝IR后/IR參比的變化比率IR用來評估變質程度。該值在表6中顯示。


從表6可看出，認識到在具有其上已進行鍍磷化鎳的軸承部件的電機的情形中變質程度小，而在具有其中使用沒有改變的黃銅的軸承部件的電機中潤滑劑的變質嚴重。
表6顯示同時分析以對于測試前潤滑劑中的各組分的相對比率混合于潤滑劑中的金屬組分。在相對比率為“1，”的情形中，說明潤滑劑中的金屬組分與測試前的情形相比，在測試后未曾改變。在相對比率為例如“196”的情形中，說明已經提取了比測試前潤滑劑中多196倍的金屬組分量。在使用黃銅的情形中，Pb，其是黃銅的一種雜質組分，和Fe，其是不銹鋼的一種組分，以與Cu相同的方法大大地增加。清楚地表明當這些金屬組分已經增加時，潤滑劑變質已發(fā)生。
因此，使用TOF-SIMS，從而可以分析在實際電機中使用的潤滑劑的變質和已經混合在其中的金屬組分。此外，因為測量所需的樣品量可以是達到幾μl(微升)程度的極其少量，可以高精度分析用于具有即使非常小直徑的軸承部件的潤滑劑的變質。
這里，盡管在本實施例中的靜態(tài)次級離子質譜中使用具有正極性的次級離子，可以使用具有負極性的次級離子。這里，在該情形中檢測的峰不同，因此，可以使用對應于正情形中的那些的負峰。另外，盡管在本實施例中使用(S+H)+和(b)作為IR后和IR參比的值，可以不限于上述地使用從(a)，(b)和(S+H)+中的任何組合的比率。
可以將上述依照實施方案3的潤滑劑的變質分析方法總結如下。
求出在次級離子質譜中獲得的質譜中所關心質量數的次級離子強度與在使用前潤滑劑的具體質量數的次級離子強度的比率IR參比，然后以相同方法求出所關心質量數的次級離子強度與已經在動壓力液壓軸承中使用預定時段的潤滑劑具體質量數的次級離子強度的比率IR后。此外，求出潤滑劑中碎片的比率IR＝IR后/IR參比，其是使用前和使用后的這些比率。上述所關心質量數和具體質量數是選自上述三組中任何單獨一組的三個質量數的任意質量數的兩個?；谏鲜鲎兓谋嚷蔍R評估潤滑劑的變質狀況。由此，即使在樣品極其少量的情形中也可以高精度分析潤滑劑的變質。
(實施方案4)本發(fā)明的實施方案4涉及依照實施方案1的潤滑劑的一種改良。即涉及一種潤滑劑，其包括一種單酯基油，所述基油具有由(化學式6)表示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1是n＝8的直鏈飽和烷基C8H17，此外將由兩類抗氧化劑，即基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑組成的一種混合抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。上述基于受阻酚的抗氧化劑含有至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)。
在上述描述中，基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑在混合物中對混合抗氧化劑的比率近似相同?；谑茏璺拥目寡趸瘎┖突谑茏璋返目寡趸瘎┚哂凶杂苫东@劑的功能以便通過在加熱時自氧化防止基油氧化。
這兩類抗氧化劑即使在單獨使用它們的情形中，如在實施方案1的情形中也具有抗氧化作用，并且該抗氧化作用可以進一步增強，結果在其中加入兩種抗氧化劑的本實施方案的情形中可以獲得足夠的作用。
于是，在將上述兩類抗氧化劑以近似相等的量加入到具有其中烷基R＝CnH2n+1為C8H17的(化學式6)結構的基油中的情形中，可以改善耐熱穩(wěn)定性而不增大粘度。因此，當將該潤滑劑與動壓力液壓軸承一起使用時即使在高溫下它也是穩(wěn)定的，因此可以實現消耗功率量的減少。
此外，在上述描述中將潤滑劑中的混合抗氧化劑含量調整為在0.1重量％或更多和8重量％或更小之間。隨著混合抗氧化劑含量的增加，具有其中烷基R＝CnH2n+1為C8H17的(化學式6)結構的基油在氧化和變質方面得到改善，結果耐熱穩(wěn)定性提高而另一方面粘度增大。相反，在根本不加混合抗氧化劑的情形中，變質瞬間發(fā)生并且潤滑劑失去其功能。盡管耐熱穩(wěn)定性取決于動壓力液壓軸承的使用條件，加入0.1重量％或更多的抗氧化劑可以保證適合實際使用水平。另外，通過將抗氧化劑的量調整至8重量％或更小，可以保證在將潤滑劑與動壓力液壓軸承一起使用的情形中所需的粘度特性，即0℃ 48mPa·s或更小的粘度和40℃ 12mPa·s或更小的粘度。
在將其中使用動壓力液壓軸承的電機安裝至便攜裝置的情形中，有在低溫條件下如戶外使用它的可能性，降低在低溫條件下的粘度是重要的，在該情形中，理想的是將抗氧化劑的量調整至5重量％或更小。
此外，為了減小摩擦系數優(yōu)選加入3重量％量的一種由(化學式10)結構表示的甘油三酯。至于該甘油三酯，使用在實施方案1中描述的結構R1，R2和R3以及如x，y和z這樣的術語。
接下來，描述一個具有動壓力液壓軸承的電機的實施例，在所述動壓力液壓軸承中使用一種按照本發(fā)明的潤滑劑。
圖8是顯示一個其中將上述電機用于硬盤設備中的實施例的截面圖。圖8是其一個部分的放大圖。
將由一個軸承套筒8和一個推力支持板9組成的套筒構件20固定在機架7的中心部分，并且將轉盤1的軸構件3安裝至套筒構件20以便它能自由旋轉。如圖9所示，將按照本發(fā)明的潤滑劑10密封在套筒構件20和軸構件3之間的細微間隙中。將旋轉中心表示為4。
將由聯接部件13，鐵心14和線圈15組成的定子16固定于機架7。另一方面，將轉子磁軛11固定于轉盤1并且將旋轉磁鐵12固定于轉子磁軛。轉盤1，轉子磁軛11和旋轉磁鐵12組成轉子21。
套筒構件20中的環(huán)形軸承套筒8與機架7的中心部分嚙合。通過推力支持板9密封套筒構件20一端的孔。通過擠壓插入將環(huán)形聯接部件13固定于機架7以便形成整體。將線圈15從聯接部件13向中心延伸繞在鐵心14周圍。
轉盤1是由圓盤部件2和與盤2中心部分形成整體的圓筒形軸構件3組成。在圓盤部件2的光滑主表面上形成由磁性材料制成的記錄媒體層6。通過使用薄膜形成技術，如真空淀積或噴鍍形成該記錄媒體層6，其是具有預定厚度的磁性材料膜。
將轉子21中的環(huán)形轉子磁軛11嚙合和固定在圓盤部件2中的圓形臺階部分2a。將已經在多個位置磁化的環(huán)形旋轉磁鐵12通過粘合劑等固定在轉子磁軛11。將環(huán)形推力吸盤17固定于機架7以便與旋轉磁鐵12相對。
在推力表面18上產生一個動壓力發(fā)生槽，所述推力表面18是與推力支持板9相對的構件3的末端表面。另外，在與軸構件3的外表面相對的軸承套筒8的內表面產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)。該動壓力發(fā)生槽的形狀是人字花紋狀(herringbone form)或螺旋狀。例如在止推軸承部件中軸構件3的推力表面18上可以產生人字花紋狀的槽22或產生螺旋狀的槽。圖10顯示在軸構件3推力表面18中產生的人字花紋狀的槽22作為一個實例。
當如上所述在硬盤設備中使用的具有動壓力液壓軸承的電機中通過激活線圈15旋轉轉子21時，通過潤滑劑10的作用在動壓力發(fā)生槽部分產生動壓力，結果轉子21平穩(wěn)地旋轉。
以此方式在使用動壓力液壓軸承的電機構型中可以實現具有高旋轉精度的非常薄類型的電機。例如可以實現一種具有大約5mm厚度或更小的硬盤設備。
這里，本發(fā)明不限于圖8中的類型，而是適用于多種電機。它還可適用于與按照現有技術中類似的主軸電機構型。另外，它還可適用于用于旋轉多角鏡等的電機。它可以與在其它旋轉部件中使用的動壓力液壓軸承一起使用。
如上所述，其中使用按照本發(fā)明的一種潤滑劑的動壓力液壓軸承具有彼此嚙合以便可以自由旋轉的一個軸構件和一個套筒構件，填充于在兩個之間軸承空隙的上述潤滑劑，和一個整體與軸構件(或套筒構件)聯接以便組成構型的可旋轉構件，在所述構型中通過在軸構件或套筒構件中的動壓力發(fā)生槽的作用由于上述潤滑劑而在推力方向或在徑向產生動壓力，，以便以非接觸狀態(tài)支持旋轉構件。
另外，通過使用該動壓力液壓軸承可以組成一種薄類型的電機。即提供該電機，其具有一個機架，一個定子，所述定子固定在該機架上并且產生磁場為轉子提供旋轉力，該轉子具有被磁化成多磁極并固定成以與定子磁場產生部分相對的旋轉磁鐵，，和一個軸承部件，其用于支持轉子的軸以便它可以自由旋轉，并且具有這樣的構型以使該軸承部件對應于上述動壓力液壓軸承。
以此方法組成的動壓力液壓軸承或電機不僅可以以薄類型的形狀組成，而且還可以在廣泛溫度范圍內以功率消耗低并且汽化量小的方式穩(wěn)定運轉。其潤滑劑汽化低，潤滑劑具有低粘度并且溫度改變粘度波動小，此外抗氧化的穩(wěn)定性極好。因此，可以實現一種動壓力液壓軸承和電機，其軸承損失從低到高的溫度范圍內是小的。
下面，使用實施方案4的實施例詳細說明本發(fā)明。
(實施例1)實施例1的潤滑劑制備如下。這是一種包括單酯基油潤滑劑，所述單酯基油具有由(化學式6)表示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝8的情形中是直鏈飽和烷基C8H17。使該基油包含一種由基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑組成的混合抗氧化劑作為抗氧化劑。每種抗氧化劑的含量為1重量％?；谑茏璺拥目寡趸瘎┖兴膫€(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)。
(實施例2)實施例2的潤滑劑制備如下。使實施例1的上述組合物另外包含1重量％由(化學式10)表示的甘油三酯。這里R1，R2和R3具有相同的結構并且分別具有其中x值為17，y值為33和z值為1的CxHyOz結構。
(比較例1)在比較例1中使用兩類基油，其中烷基R＝CnH2n+1中的碳原子數n在由(化學式6)表示的結構中不同，如下所描述。在任一種情形中，包含1重量％含有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑。
比較例1AR＝C7H15比較例2BR＝C8H17比較例3CR＝C9H19(比較例2)為了檢驗由于基于受阻酚的抗氧化劑的作用如比較例2制備下面顯示的三種類型。基油具有由(化學式6)表示的結構，所述(化學式6)中R是由C8H17組成的直鏈飽和烷基。另外，使用一種含有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑。
比較例2D基于受阻酚的抗氧化劑含量0重量％
比較例2E基于受阻酚的抗氧化劑含量2重量％這里，在其中基于受阻酚的抗氧化劑含量為1重量％的情形中還可以使用比較例1的比較例1B。
(比較例3)為了檢驗由于甘油三酯含量的作用，制備在比較例3F中顯示的潤滑劑。
比較例3F基油具有由(化學式6)表示的結構，所述(化學式6)中R是由C8H17組成的直鏈飽和烷基。此外，使基油含有1重量％基于受阻酚的抗氧化劑和1重量％的甘油三酯。
(比較例4)將已與動壓力液壓軸承一起常規(guī)使用的潤滑劑用作比較例4。
比較例4GDOS(癸二酸二-2-乙基己酯)比較例4H一種包含混合酯的潤滑劑，所述混合酯由兩類酯，新戊二醇和辛酸的酯以及新戊二醇和癸酸酯制成。
關于這些潤滑劑，分別測量在40℃和0℃的粘度，汽化量，在與軸承部件的金屬接觸的條件下高溫下的穩(wěn)定性和總氧化量。這些測量和評估是與在實施方案1中的情形相同的方法進行的，其詳細描述被省略。
在表7中顯示測量關于這些潤滑劑在40℃和0℃的粘度和汽化量的結果。另外，在圖11中顯示關于在加速高溫測試中的粘度波動的結果。另外，在表8中顯示總氧化量的測量結果。



至于在圖11中顯示的加速高溫測試的結果，橫軸表示高溫條件保持的時段，縱軸表示在恒定時段過后的粘度。
首先，描述由(化學式6)形成的單酯基油中烷基R＝CnH2n+1的碳原子數n對潤滑劑特性的影響。
其中使用烷基R是由C7H15組成的基油的比較例1A具有低粘度，并且它的汽化量很大。這里，如從圖11和表8可以看出，粘度的波動和總氧化量即使在加速高溫測試中也是低的和穩(wěn)定的。因此，可以實現低轉矩，并且在軸構件或套筒構件中不發(fā)生潤滑劑變質。然而，由于汽化量很大以至動壓力液壓軸承可能變質，潤滑劑可能將在相對較短的時段內汽化。由于通過添加劑控制汽化量相對困難，使用被限制于其中在不是高溫的環(huán)境下使用低旋轉速度的領域。
另一方面，在其中使用R由C9H19組成的基油的比較例1C中，與比較例4H相比較汽化量變得很小，但具有一個高粘度值，其中比較例4H是一種常規(guī)潤滑劑的。然而在加速高溫測試中，粘度的波動和總氧化量兩個都顯示了極好的特性。因為在便攜裝置中強烈需要減小功率消耗，為了將硬盤設備安裝至便攜裝置中一種低粘度的潤滑劑是必需的。為了使用該基油減小粘度，需要加入一種低粘度的基于酯的材料。然而在該情形中，汽化量增大。
其中使用R是由C8H17組成的基油的比較例1B，具有優(yōu)于都是常規(guī)潤滑劑的比較例4G和比較例4H的粘度和汽化量。此外，盡管幾乎不能檢測到加速高溫測試中的粘度波動，總氧化量為0.91，稍微優(yōu)于為常規(guī)潤滑劑的比較例4H(1.00)。
依照上述結果，從總體特性的觀點發(fā)現具有其中R為C8H17的(化學式6)組成的結構的基油是最平衡的。在進一步減少總氧化量的情形中可以獲得更好的特性。
另外，參照比較例2D，比較例2E和比較例1B描述了基于受阻酚的抗氧化劑。
當基于受阻酚的抗氧化劑含量增加時，粘度增大。盡管當含量為0重量％時汽化量有點大，當含量為1重量％或更多時幾乎沒有差別。在另一方面，在加速高溫測試中發(fā)現當含量為0重量％時在極短的時段內發(fā)生大的粘度波動，并且當含量增加時耐熱穩(wěn)定性提高，由此減少了總氧化量。即基于受阻酚的抗氧化劑的耐熱穩(wěn)定性與基于受阻酚的抗氧化劑的含量增加而一起增大，同時其粘度也增大至一個相對高的程度。
與此相反，在實施例1的情形中，發(fā)現盡管基于受阻酚的抗氧化劑含量和基于受阻胺的抗氧化劑含量的總和為2重量％，其與比較例2E相同，總氧化量被進一步減少，因此耐熱穩(wěn)定性提高。另外，與比較例2E的潤滑劑相比，實施例1的0℃粘度較低，相反40℃的粘度稍高，因此按照溫度波動粘度的改變是相當小的。因此，在低溫下可以實現低功率消耗，并且在廣泛溫度范圍內可以抑制功率消耗波動。
這里，盡管在實施例中未顯示，在另一個測試中發(fā)現當基于受阻酚的抗氧化劑含量和基于受阻胺的抗氧化劑含量近似相等時，含量高達0.1重量％或更多時耐熱穩(wěn)定性在很大程度上改善，并且當含量提高至0.1重量％或更多時耐熱穩(wěn)定性以一種漸進的方式改善。
接下來，描述包含一種甘油三酯的作用。
根據比較例1F與比較例1B的比較來判斷，包含甘油三酯增大了粘度并稍微減小了汽化量，然而大大改善了總氧化量。以相同方法，根據實施例1與實施例2的比較來判斷作為包含一種甘油三酯的結果，粘度稍微增大而汽化量和總氧化量都改善了。
此外，依照在小齒輪盤中的摩擦系數推出包含甘油三酯的作用，在小齒輪盤中使用一個不銹鋼銷和由銅合金制成的盤，其上形成磷化鎳電鍍涂料膜。結果發(fā)現通過包含甘油三酯可以減小摩擦系數并且還可以改善耐熱穩(wěn)定性。
從上述結果發(fā)現通過加入甘油三酯可以減小摩擦系數。因此，即使當將安裝在便攜裝置中的驅動器重復開啟和關閉時也可以防止膠住等發(fā)生。此外，通過加入甘油三酯，汽化量和總氧化量都得到改善，因此可以改善潤滑劑的穩(wěn)定性。從通過加入1重量％的甘油三酯，汽化量和總氧化量改善，粘度增大很少可以看出，允許加入高達3重量％的甘油三酯。不僅從這里描述的實驗數據，而且從附加的實驗來判斷甘油三酯含量的下限為0.1重量％。特別是在將潤滑劑用于頻繁間歇運轉狀況下便攜裝置中的情形中，理想的是甘油三酯含量為1重量％或更多。
這里，根據用于軸構件和套筒構件的金屬類型，可能導致一種情形，其中由于與潤滑劑的反應金屬表面被腐蝕。在該情形中，可以預先將一種金屬腐蝕抑制劑或一種用來保護金屬表面的金屬減活劑加到本實施例的潤滑劑中。
另外，根據上述主軸電機，動壓力液壓軸承和硬盤設備可以改變上述實施例的潤滑劑組分。即可以依照主軸電機的結構或使用的環(huán)境使用多種添加劑如油性改進劑，金屬腐蝕抑制劑，金屬減活劑等。
如上所述，發(fā)現在一種含有組合物的潤滑劑中可以獲得最好的總體特性，所述組合物中將一種基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑的混合抗氧化劑以及一種甘油三酯加入到一種單酯基油中，所述基油具有由其中烷基R為C8H17的(化學式6)組成的結構。
(實施方案5)圖12A和12B顯示一種按照本發(fā)明實施方案5的信息記錄和復制裝置(硬盤設備)。圖12A是該裝置主要部分的示意平面圖，圖12B是沿圖12A中的線條A-O-A的示意截面圖。在該信息記錄和復制裝置中的主軸電機是一種內部轉子類型。
將基座33和蓋子49固定于信息記錄和復制裝置100的機架48，以形成一個其內部的密封空間。將一個帶底的圓筒形軸承部件39嚙合并固定在基座33。將與圓盤部件41形成整體的旋轉軸部件42插入到軸承部件39中，并且支撐它以便自由旋轉。如在圖13中顯示，沿軸線方向的旋轉軸部件42的末端表面和成為軸承部件39底板的推力支持部件40的內表面彼此相對，并且將按照本發(fā)明的潤滑劑44填充至兩個表面的間隙中，從而組成止推軸承部件50。在至少一個表面產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)，所述表面包括彼此相對的沿軸線方向的旋轉軸部件42的末端表面和推力支持部件40的內表面。另外，旋轉軸部件42的外周表面和軸承部件39的內周表面彼此相對，并且將潤滑劑44填充于兩個表面之間的間隙中，由此組成徑向軸承部件51。在至少一個表面產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)，所述表面包括彼此相對的實例旋轉軸部件42的圓周表面和軸承部件39的內部圓周表面。此外，將潤滑劑填充于彼此相對的軸承部件39具有孔的一側的末端表面與圓盤部件41背面具有孔的一側與上述末端表面相對的環(huán)形區(qū)域41a之間的間隙中。在至少一個表面產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)，所述表面包括彼此相對的軸承部件39具有孔的一側的末端表面和圓盤部件41的環(huán)形區(qū)域41a。
止推軸承部件50，徑向軸承部件51和止推軸承部件52組成一個動壓力液壓軸承。止推軸承部件52可以省略。
通過擠壓插入或通過粘合劑等將由鐵心36和線圈37組成的定子38固定于基座33。另一方面，將轉子磁軛34固定在圓盤部件41上并且將旋轉磁鐵35固定在轉子磁軛34上。轉子磁軛34是環(huán)狀的并且將旋轉磁鐵35磁化以具有多個磁極。旋轉磁鐵35，轉子磁軛34和圓盤部件41的一部分和旋轉軸部件42組成轉子32。以該方法組成的主軸電機具有在定子38內部的轉子32，并且因此形成內部轉子類型。
在圓盤部件41的光滑主表面形成由一種磁性材料制成的記錄媒體層。安裝一個用于進行信息信號讀出和寫入的磁頭以便與圓盤部件41相對，并且形成與該磁頭45固定的磁頭臂46，以便由傳動裝置47驅動。將推力吸盤43固定于基座33以便與旋轉磁鐵35相對。
接下來描述動壓力發(fā)生槽。圖14A和14B是分別示出圓盤部件41下側的底視圖。
在圖14A的情形中，在組成止推軸承部件50軸向的旋轉后部件42的末端表面上產生人字花紋狀的動壓力發(fā)生槽50a。在圖14B的情形中，在形成止推軸承部件52的圓盤部件41的環(huán)形區(qū)域41a中產生人字花紋狀的動壓力發(fā)生槽52a。圖14A或14B動壓力發(fā)生槽的一個是產生推力方向的動壓力所必需的，并且更優(yōu)選它們兩個都提供。
在該主軸電機中，當通過激活線圈37旋轉轉子32，通過徑向軸承部件51和止推軸承部件50和52中的動壓力發(fā)生槽部分中的潤滑劑44的作用產生一個動壓力使轉子32平穩(wěn)地繞中心軸30旋轉。在旋轉中，由于旋轉產生的潤滑劑44的動壓力與轉子32自身的重量和旋轉磁鐵35和推力吸盤43之間的磁吸引力平衡，由此不管信息記錄和復制裝置100的位置如何，轉子32平穩(wěn)旋轉。
在上面描述中，將一種金屬材料如不銹鋼，一種鋁合金或銅合金，玻璃，一種液晶聚合物或一種熱塑塑料如PPS(聚苯硫)用作組成軸承部件39和旋轉軸部件42的材料。在使用一種鋁合金或一種銅合金的情形中，例如為了增大磨蝕阻力優(yōu)選通過進行磷化鎳鍍膜硬化表面。
由于旋轉磁鐵35和推力吸盤43互相磁吸引，防止旋轉軸部件42脫離。另外，潤滑劑44具有固有粘度和具有表面張力，因此可以防止流出。
(實施方案6)在圖15中顯示一個用外轉子類型的主軸電機裝備的信息記錄和復制裝置實施例。將具有底板的圓筒形軸承部件65嚙合并固定于基座71。將由鐵心61和線圈62組成的定子63嚙合并固定于軸承部件65的外周表面。將與圓盤部件67形成整體的旋轉軸部件66安裝至軸承部件65上以便可以自由旋轉，所述圓盤部件67的表面已經形成由一種磁性材料制成的記錄媒體層。將環(huán)形轉子磁軛68固定在鄰近圓盤部件67的外周的圓盤部件67背面，并且將旋轉磁鐵69(其被磁化而具有多個磁極)固定在轉子磁軛68的內周表面。旋轉磁鐵69，轉子磁軛68，圓盤部件67和旋轉軸部件66組成轉子70。將旋轉磁鐵69和轉子磁軛68(其是轉子70的主要部件)安裝在定子63外面，以便提供一種外轉子類型的主軸電機。
將與在圖13中顯示的那些相同類型的止推軸承部件表示為50和52，而將與圖13中顯示的那個相同類型的徑向軸承部件表示為51。以與圖13中相同的方法將潤滑劑44填充于止推軸承部件50和52與徑向軸承部件51之間的間隙中。另外，以與上述相同的方法在止推軸承部件50和52的每一個中以及在徑向軸承部件51中彼此相對的兩個表面的至少一個中產生一個動壓力發(fā)生槽。
這里，將推力吸盤表示為72，并將中心軸表示為73?？梢詫⒍ㄗ?3的鐵心61固定于基座71。
(實施方案7)圖12和15的主軸電機是徑向間隙類型的無刷電機。然而，除了上述本發(fā)明還可用于軸向間隙類型的無刷電機。圖16顯示一種軸向間隙類型的無刷電機的截面結構。
將具有底板的圓筒形軸承部件82嚙合和固定于基座81。將與圓盤部件83形成整體的旋轉軸部件84安裝至軸承部件82上以便可以自由旋轉，所述圓盤部件83的表面已經形成由一種磁性材料制成的記錄媒體層。通過粘合劑等將轉子磁軛85固定圓盤部件83的背面，并且通過粘合劑將被磁化而具有多個磁極的環(huán)形旋轉磁鐵86固定在轉子磁軛85的下表面。將由印刷電路板87和多個線圈88組成的定子89固定于基座81。線圈88近似為三角形。由軸向的一個小間隙分開的旋轉磁鐵86和線圈88彼此相對。旋轉磁鐵86，轉子磁軛85，圓盤部件83和旋轉軸部件84組成轉子90。
將與在圖13中顯示的那些相同類型的止推軸承部件表示為50和52并將與圖13中顯示的那個相同類型的徑向軸承部件表示為51。以與圖13中相同的方法將潤滑劑44填充于在止推軸承部件50和52中和在徑向軸承部件51中的兩個表面之間的間隙中。另外，以與上述相同的方法在止推軸承部件50和52的每一個中以及在徑向軸承部件51中彼此相對的兩個表面的至少一個中產生一個動壓力發(fā)生槽。
(實施方案8)圖17顯示依照本發(fā)明實施方案8的電機的結構。將桿狀的軸承部件92固定于基座81。另一方面，將圓筒形旋轉軸部件94固定圓盤部件93，結果旋轉軸部件94與軸承部件92嚙合以便可以自由旋轉，所述圓盤部件93的表面形成一種信息記錄層。將轉子磁軛95固定在鄰近旋轉軸部件94外表的圓盤部件93的背面，并且通過粘合劑等將環(huán)形旋轉磁鐵96(其被磁化具有多個磁極)固定在轉子磁軛95。另一方面，通過擠壓插入或通過另外的方法將由鐵心97和線圈98組成的定子99固定于基座91。將按照本發(fā)明的潤滑劑100填充于徑向和推力方向彼此相對的桿狀軸承部件92和圓筒形旋轉軸部件94的表面之間的間隙中。旋轉磁鐵96，轉子磁軛95，圓盤部件93的一部分和圓筒形旋轉軸部件94組成轉子101。將推力吸盤102固定在基座91，以便與旋轉磁鐵96的末端表面相對。
在圓筒形旋轉軸部件94從外面與桿狀的軸承部件92嚙合這點上，本實施方案不同于其它實施方案。在至少一個表面中產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)，所述表面包括桿狀軸承部件92的上末端表面和與上末端表面相對的圓盤部件93下表面。另外，桿狀軸承部件92的外周表面和圓筒形旋轉軸部件94的內周表面彼此相對，并且在這些表面，外周表面和內周表面的至少一個表面中產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)。這里，在至少一個表面中產生一個動壓力發(fā)生槽(未顯示)，所述表面包括軸向的圓筒形旋轉軸部件94的末端表面和與該末端表面相對的基座91的上表面。軸承部件92不一定是實心體，相反可是空心的。
在圓盤部件93，圓筒形旋轉軸部件94和桿狀軸承部件92中使用例如一種金屬材料如不銹鋼，鋁合金或銅合金，玻璃，液晶聚合物或熱塑塑料如PPS(聚苯硫)。在使用鋁合金或銅合金的情形中，例如為了增大磨蝕阻力優(yōu)選通過進行磷化鎳鍍膜硬化表面。
圖18A是從與基座91分開的轉子101下面的底視圖。在圓筒形旋轉軸部件94內部的圓盤部件93的背面形成一個動壓力發(fā)生槽103。
圖18B是從與轉子101分開的基座91上面的平面圖。在軸向與圓筒形旋轉軸部件94的末端表面相對的基座91的環(huán)形區(qū)域中產生一個動壓力發(fā)生槽104。
總之，在圖17的主軸電機中旋轉軸部件94是圓筒形的，軸承部件92是桿狀的，而且其是由一種內轉子類型組成的，并且該主軸電機可以改變以便是由一種外轉子類型組成的。另外，該主軸電機可以由一種軸向間隙類型而不是一種徑向間隙類型組成。另外，依照主軸電機的結構或使用環(huán)境，當然可以使用例如多種添加劑如油性改進劑、金屬腐蝕抑制劑、和金屬減活劑。無論如何，可以實現一種具有高旋轉精度的非常薄的電機。例如，可以實現一種信息記錄和復制裝置，如具有例如大約不大于5mm厚度的磁盤裝置。
此外，本發(fā)明適用于信息記錄和復制裝置，其上除了硬盤設備外還安裝光盤或光磁盤。還可以在用于旋轉多角鏡等的電機中或其它旋轉部件中的動壓力液壓軸承中使用。
下面，描述實施例，其中檢驗在按照實施方案5至實施方案8的電機中使用的潤滑劑。
(實施例1)實施例1的潤滑劑制備如下。這是一種包括單酯基油潤滑劑，所述單酯基油具有由(化學式6)表示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝7的情形中是直鏈飽和烷基C7H15。使該基油包含一種由基于受阻酚的抗氧化劑或基于受阻胺的抗氧化劑組成的混合抗氧化劑作為抗氧化劑。每種抗氧化劑的含量為1重量％?；谑茏璺拥目寡趸瘎┖兴膫€(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)。
(實施例2)實施例2的潤滑劑制備如下。該潤滑劑包括一種單酯基油，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝8的情形中是直鏈飽和烷基C8H17，代替其中n＝7情形中的C7H15。其它部分是與實施例1相同。
(實施例3)實施例3的潤滑劑制備如下。該潤滑劑包括一種單酯基油，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝9的情形中是直鏈飽和烷基C9H19，代替其中n＝7情形中的C7H15。其它部分是與實施例1相同。
(實施例4)實施例4的潤滑劑制備如下。使上述實施例2(n＝8)的組合物另外包含1重量％由(化學式10)表示的甘油三酯。這里R1，R2和R3具有相同的結構，并且分別具有其中x值為17，y值為33和z值為1的CxHyOz結構。
(比較例1)
將DOS(癸二酸二-2-乙基己酯)，其是一種與動壓力液壓軸承常規(guī)使用的基于二酯的潤滑劑，用作比較例1。
(比較例2)將基油是一種混合酯的潤滑劑用作比較例2，所述混合酯中將兩類酯，新戊二醇和辛酸的酯以及新戊二醇和癸酸的酯混合。
這里，在實施例1至實施例4的潤滑劑中，基油主要組分的量在表9中顯示。實施例潤滑劑中基油的主要組分分別為85重量％或更多。


在表10和圖19中顯示并在下面描述四個實施例和兩個比較例的上述潤滑劑的粘度，粘度穩(wěn)定性，汽化量，抗氧化性能，高溫下的穩(wěn)定性和摩擦系數的測量結果。


在圖19中顯示在以與實施方案1上述實施例相同方法進行的加速高溫測試中粘度變化的測量結果。將實施例1的潤滑劑表示為P11，實施例2的潤滑劑表示為P12，實施例3的潤滑劑表示為P13，實施例4的潤滑劑表示為P14，將比較例1的潤滑劑表示為Q11，和比較例2的潤滑劑表示為Q12。上述實施方案1描述從段落(1)至段落(2)中的說明對應于這實施方案6種實施例的說明。
這里，通過與一種其上已進行磷化鎳鍍膜的銅合金材料的軸承一起使用，粘度未改變的實施例1至實施例4的潤滑劑，也通過與一種其上未進行磷化鎳鍍膜的銅合金材料的軸承一起使用進行加速高溫測試。其結果在圖20中顯示。測試條件與在上述加速高溫測試中相同。
此外，為了證實加至潤滑劑的抗氧化劑依照量的影響，制備下列實施例中顯示的潤滑劑。
(實施例5)實施例5的潤滑劑制備如下。這是一種包括單酯基油潤滑劑，所述單酯基油具有由(化學式6)表示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝7的情形中是直鏈飽和烷基C7H15。未將抗氧化劑加入至實施例5。
(實施例6)實施例6的潤滑劑制備如下。這是一種包括單酯基油潤滑劑，所述單酯基油具有由(化學式6)表示的結構，其中烷基R＝CnH2n+1在其中n＝7的情形中是直鏈飽和烷基C7H15。將包含2重量％含有四個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑和1重量％基于受阻胺的抗氧化劑的混合抗氧化劑加入到上述基油中作為抗氧化劑。與實施例1相比較，其還具有另外1重量％基于受阻酚的抗氧化劑。
測量上述實施例5至實施例6潤滑劑的粘度，粘度穩(wěn)定性，汽化量和抗氧化劑性能以獲得表11中顯示的結果。


當基于受阻酚的抗氧化劑含量增加時，粘度增大。盡管當含量為0重量％時汽化量有點大，但當含量為1重量％或更多時幾乎沒有差別。在另一方面，在加速高溫測試中發(fā)現當含量為0重量％時在極其短的時段內發(fā)生大的粘度波動，并且當含量增加時耐熱穩(wěn)定性提高，由此減少了總氧化量。即基于受阻酚的抗氧化劑的耐熱穩(wěn)定性隨基于受阻酚的抗氧化劑的含量增加而一起增大，同時其粘度也增大至一個相對高的程度。
在未加基于受阻酚的抗氧化劑的實施例5潤滑劑情形中，盡管不能測量總氧化量，耐熱穩(wěn)定性提高并且0℃粘度低，而與此相反與加入2重量％基于受阻酚的抗氧化劑的實施例2潤滑劑相比，40℃的粘度稍高，因此按照溫度波動粘度的改變是相當小的。因此，即使在低溫下也可以實現功率消耗量的減少，并且在廣泛溫度范圍內可以限制功率消耗量的波動。
這里，盡管在這未具體說明，但從另外關于耐熱穩(wěn)定性的實驗中發(fā)現，通過加入1重量％或更多基于受阻酚的抗氧化劑耐熱穩(wěn)定性在很大程度上改善，并且依照加入的量耐熱穩(wěn)定性逐漸改善。
接下來，描述加入甘油三酯的作用。當將實施例2的潤滑劑與實施例4的潤滑劑相比較時，其中將甘油三酯加入到實施例2的該潤滑劑中，獲得其中實施例4的潤滑劑中粘度稍微增大和汽化量稍微減少，而實施例4潤滑劑的總氧化量比實施例2潤滑劑小大約60％的結果，其說明甘油三酯的加入已經改善了潤滑劑的性能。從上面變得清楚甘油三酯具有抑制基油分解的作用。
進行用動壓力液壓軸承裝備的電機的旋轉啟動/停止周期測試。這顯示關于啟動/停止周期數電機電流改變的出現。圖21顯示其中使用不包含甘油三酯的實施例2潤滑劑情形和其中使用加入1重量％甘油三酯的實施例4潤滑劑情形的結果。
發(fā)現如圖21所示，當使用不包含甘油三酯的實施例2的潤滑劑時，在經過大約600,000個周期后電機電流明顯趨向于增大，并且潤滑劑的粘度增大因此潤滑劑的特性變質。
另外，當將甘油三酯加入至潤滑劑中為了證實結果，描述了當金屬接觸在水力潤滑劑部件中已經發(fā)生時滑動特性的評估結果。當在安裝動壓力液壓軸承的電機啟動后或停止前的瞬間潤滑膜破裂時金屬接觸發(fā)生，并且摩擦系數變得很大，以致因此發(fā)生大量摩擦。通過使用一種小齒輪盤試驗裝置測量摩擦系數進行評估。在該試驗中使用由通常用于轉軸的不銹鋼制成的銷和由銅合金制成的圓盤，其上形成用于軸承部件的磷化鎳鍍膜涂料膜。至于測試條件，將圓盤相對于銷的速度設置為0.16m/sec，并且將加在銷上的負荷設置為624mN。測試的結果在表10中顯示。
結果，與未加入甘油三酯的實施例1至實施例3和比較例2的潤滑劑相比較，在加入甘油三酯的實施例4潤滑劑的情形中獲得一個小的摩擦系數。由于可以減小摩擦系數，當將潤滑劑用于便攜裝置中時可以防止由于驅動器重復開啟和關閉膠住等的發(fā)生。此外，通過加入甘油三酯汽化量和總氧化量都得到改善，因此可以改善潤滑劑的穩(wěn)定性。即使在加入1重量％甘油三酯的情形中，由此粘度增大也是少的，并且改善了汽化量和總氧化量。如上所見，認為加入高達5重量％的甘油三酯是可容許的。
在將一種鋁合金或一種銅合金用作部件材料的情形中，所述部件組成用動壓力液壓軸承裝備的電機的軸承部件，通過例如在表面上進行磷化鎳鍍膜以便表面硬化，磨蝕阻力增大。
接下來描述磷化鎳鍍膜與包含上述單酯基油的潤滑劑之間的關系。
在將一種鋁合金或一種銅合金用作一種材料的情形中，所述材料是用于組成由一個圓盤部件和一個轉子的旋轉軸部件和一個軸承部件制成的轉子，通過無電鍍膜進行磷化鎳鍍膜。具體地，使用一種合金鍍浴并在200℃-500℃進行一個老化過程以便獲得具有大約10μm-20μm厚度和5Gpa至15Gpa硬度的磷化鎳薄膜。在其中使用黃銅的實驗中，所述黃銅是一類銅合金，其變得清楚當磷化鎳薄膜的磷組成為1重量％至15重量％時，形成很高硬度的薄膜。
當檢驗磷組成和硬度之間的關系時，薄膜的硬度開始與磷組成量的增大串聯增大，并且在4重量％處發(fā)現一個硬度峰。其中硬度為最大的情形持續(xù)到5重量％附近，并且在超過5重量％后高達15重量％附近顯示很高的硬度。因此，優(yōu)選磷組成為5重量％或更小并且認為4重量％附近，其中硬度值顯示一個峰，為最理想。
軸承部件通過是一類銅合金黃銅組成。另外，組成一種軸承部件，其中通過在黃銅表面的無電鍍膜產生磷化鎳薄膜。將由(化學式6)表示基于酯的基油制成的潤滑劑與各個動壓力液壓軸承部件一起使用，并且進行電機的旋轉啟動/停止周期測試。在完成1,000,000個周期后提取潤滑劑，并且通過飛行次級離子質譜的時間(TOF-SIMS方法)測量潤滑劑中的金屬成分。結果在圖22中顯示。
在其上已經進行磷化鎳鍍膜的軸承部件的測試后，發(fā)現潤滑劑中金屬成分是降低的量，說明軸承部件未磨損。因此，從磨蝕阻力的觀點來看，在將由(化學式6)表示的單酯基油制成的潤滑劑用于具有由一種鋁合金或一種銅合金制成軸承部件的電機的動壓力液壓軸承中的情形中，進行磷化鎳鍍膜具有很大的作用。
另外，已知當由于軸部件的磨損Cu或Pb從潤滑劑中沉淀出來時，它們變成催化劑以至加速了潤滑劑的變質。特別是低粘度的潤滑劑容易變質。因而進行磷化鎳鍍膜消除了上述催化劑的影響并被認為具有防止?jié)櫥瑒┳冑|的重大作用。
這里，盡管上面顯示了一個實施例，其中通過進行一個老化過程形成一種磷化鎳薄膜，不進行熱處理可以獲得足夠的硬度。當進行形成磷化鎳鍍膜的細微結晶時硬度增大。因為熱處理可能影響電機的空間精密度，需要細心關注。另外，根據用于旋轉軸部件和軸承部件的金屬類型，通過與潤滑劑的反應金屬表面變得被腐蝕。在該情形中，優(yōu)選將一種金屬腐蝕抑制劑或一種金屬減活劑加到潤滑劑中。
基于上述結果，下面總結將從實施例1至實施例6的潤滑劑的性能與比較例1和比較例2的那些比較的結果。
即實施例1的潤滑劑，其含有有一種其中由(化學式6)表示的R是由C7H15組成的單酯基油，具有低粘度和極好的耐熱性，同時具有比其基油是混合酯的比較例2的潤滑劑稍高的汽化量。然而從圖19和表10可以看出，即使在加速高溫測試中粘度的波動和總氧化量也是小且穩(wěn)定，并且因為它的低粘度，由于潤滑劑本身的摩擦導致的產熱少。因此，與比較例2相比較抑制了產熱，因此盡管具有稍高的汽化量，整體上在高溫下實施例1具有比比較例2更高的穩(wěn)定性。因此，盡管當實現低轉矩時不發(fā)生潤滑劑的變質，優(yōu)選其中環(huán)境不是非常高溫的使用條件。
實施例2和實施例4含有單酯基油的潤滑劑，所述基油由(化學式6)表示的烷基R是由C8H17組成，具有這些特性，其中粘度和汽化量都優(yōu)于比較例1和比較例2潤滑劑的那些，比較例1和比較例2的潤滑劑是常規(guī)潤滑劑。另外，發(fā)現它們是具有很強耐熱性和小軸承損失的潤滑劑。另外，如圖19中所示，在加速高溫測試中幾乎看不見粘度的波動?？傃趸繛?.91，這稍微優(yōu)于比較例2的潤滑劑(其是一種常規(guī)潤滑劑)。從總體特性的觀點來看在由(化學式6)表示的結構中烷基R為C8H17的基油是最平衡的，在進一步減少總氧化量的情形中，可以獲得一種具有甚至更好特性的潤滑劑。
在另一方面，實施例3的潤滑劑，其包含一種其烷基R是由C9H19組成的基油，具有比由混合酯制成的比較例2潤滑劑稍高的粘度，同時具有比比較例1的潤滑劑更好的粘度，并且在加速高溫測試中粘度波動和總氧化量都顯示良好的特性。另外，汽化量非常小，并且因為總氧化量為0認為耐熱性是極好的。作為這個的結果，即使在因為由于它的高粘度潤滑劑本身摩擦發(fā)熱的情形中，也不發(fā)生氧化、分解等，并且可以獲得一種高可靠性的動壓力液壓軸承。
實施例1的潤滑劑對于用于驅動旋轉的一類其中集成攝像機的錄像機鼓形磁頭的電機或以與上述描述相同的方法用于機動裝置的主軸電機是適合的。另外，實施例2或實施例4的潤滑劑適合于在頻繁啟動或停止的便攜裝置中使用的電機。實施例3的潤滑劑，其具有小的汽化損失和極好的對氧化、分解和熱的抵抗力，適合于其中要求高可靠性和長使用期限的動壓力液壓軸承。
如上所述，本實施例的潤滑劑具有低粘度，特別是在低溫下，具有根據溫度的小的波動因此具有極好的潤滑特性，由此與比較例(其是常規(guī)潤滑劑)相比，在高溫下具有極好的可靠性而具有小的汽化損失。因此，這些潤滑劑長時期不需要補充，可以改善耐熱穩(wěn)定性，并且可以改善動壓力液壓軸承的特性。因此，可以實現具有長使用期限和極好總體特性的潤滑劑。
這里，盡管上述的各種實施方案全都涉及具體的裝置，本發(fā)明不限于這些，而應用于其它裝置也是可能的。
雖然已經描述目前什么被認為是本發(fā)明的優(yōu)選實施方案，應當理解其中可以進行各種改良，在本發(fā)明真實精神和范圍內的這些改良包括在后附的權利要求中。
權利要求
1.一種包括一種基油的潤滑劑組合物，所述基油是一種單酯，其具有下列化學結構 其中n是7，8或9中的任一個并且其粘度特性在0℃不大于48mPa·s和在40℃不大于12mPa·s。
2.按照權利要求1的潤滑劑組合物，其另外包括基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑中的至少一種抗氧化劑。
3.按照權利要求2的潤滑劑組合物，其中所述基于受阻酚的抗氧化劑在其結構中至少包括一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)。
4.一種包括基油的潤滑劑組合物，所述基油是一種單酯，其具有下列化學結構 其中n是7，8或9中的任一個，并且其中另外包括含有至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑中的至少一種抗氧化劑，并且其中另外包括一種由下列化學結構表示的甘油三酯 其中R1，R2和R3是由CxHyOz組成的不飽和或飽和直鏈結構或支化結構。
5.一種潤滑劑組合物，包括為一種單酯的基油，所述基油具有下列化學結構 和一種由含有至少一個(3，5-二叔丁基-4-羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑組成的混合抗氧化劑。
6.一種潤滑劑組合物，其中當通過次級離子質譜分析包含在所述潤滑劑中的一種基油時，次級離子強度在每單位電荷正次級離子的質量數“127，”“213”和“357”處具有峰。
7.一種潤滑劑組合物，其中當通過次級離子質譜分析包含在所述潤滑劑中的一種基油時，次級離子強度在每單位電荷正次級離子的質量數“141，”“227”和“385”處具有峰。
8.一種潤滑劑組合物，其中當通過次級離子質譜分析包含在所述潤滑劑中的一種基油時，次級離子強度在每單位電荷正次級離子的質量數“155，”“241”和“413”處具有峰。
9.按照權利要求1和5至8中任何一項的潤滑劑組合物，其中另外包括一種由下列化學結構表示的甘油三酯
10.按照權利要求9的潤滑劑組合物，其中CxHyOz是由所述化學結構 表示的甘油三酯的R1，R2和R3，其分別具有15-21的整數值x，29-43的y值和0-1的z值。
11.按照權利要求2和4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其中所述抗氧化劑的含量不小于0.1重量％。
12.按照權利要求11的潤滑劑組合物，其中所述混合抗氧化劑的含量不小于0.1重量％并且不大于8重量％。
13.按照權利要求4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其中所述甘油三酯的含量不大于5重量％，優(yōu)選不大于3重量％。
14.按照權利要求5的潤滑劑組合物，其中以近似相等的量包含所述基于受阻酚的抗氧化劑和所述基于受阻胺的抗氧化劑。
15.按照權利要求1和4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其中粘度特性是在0℃不大于48mPa·s并且在40℃不大于10mPa·s。
16.按照權利要求1和4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其中粘度特性是在0℃不大于38mPa·s并且在40℃不大于8mPa·s。
17.按照權利要求1和4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其被填充至彼此相對移動的兩個構件彼此相對表面之間的間隙中。
18.按照權利要求1和4至8中任何一項的潤滑劑組合物，其被填充于動壓液壓軸承中旋轉軸部件和軸承部件彼此相對表面之間的間隙中，其中所述旋轉軸部件是與所述軸承部件嚙合以便可以自由旋轉，并且其中在所述旋轉軸部件和所述軸承部件彼此相對的兩個表面的至少一個表面中產生動壓力發(fā)生槽。
19.一種潤滑劑組合物的分析方法，其通過用于確定質譜中在每單位電荷正次級離子質量數“127，”“213”和“357”處是否存在一個次級離子強度峰的次級離子質譜分析一種包含在潤滑劑中的基油，和將其中在上述質量數處存在峰的潤滑劑鑒定為含有一種單酯作為基油的潤滑劑，所述單酯具有下列化學結構
20.一種潤滑劑組合物的分析方法，其通過用于確定質譜中在每單位電荷正次級離子質量數“141，”“227”和“385”處是否存在一個次級離子強度峰的次級離子質譜分析一種包含在潤滑劑中的基油，和將其中在上述質量數處存在峰的潤滑劑鑒定為含有一種單酯作為基油的潤滑劑，所述單酯具有下列化學結構。
21.一種潤滑劑組合物的分析方法，其通過用于確定質譜中在每單位電荷正次級離子質量數“155，”“241”和“413”處是否存在一個次級離子強度峰的次級離子質譜分析一種包含在潤滑劑中的基油，和將其中在上述質量數處存在峰的潤滑劑鑒定為含有一種單酯作為基油的潤滑劑，所述單酯具有下列化學結構
22.一種對于潤滑劑組合物的變質分析方法，其中用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“127，”“213”和“357”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物以得知在相同質量數處的次級離子強度，并且其中為了評估所述潤滑劑組合物的變質狀況，求出在所述初始條件的次級離子強度與在所述使用后的次級離子強度的比率。
23.一種對于潤滑劑組合物的變質分析方法，其中用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“141，”“227”和“385”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物以得知在相同質量數處的次級離子強度，并且其中為了評估所述潤滑劑組合物的變質狀況求出在所述初始條件的次級離子強度與在所述使用后的次級離子強度的比率。
24.一種對于潤滑劑組合物的變質分析方法，其中用次級離子質譜法分析初始條件下的潤滑劑組合物，以得知在質譜中每單位電荷正次級離子的質量數“155，”“241”和“413”處的次級離子強度，并且以相同方法分析使用預定時段后的潤滑劑組合物以得知在相同質量數處的次級離子強度，并且其中為了評估所述潤滑劑組合物的變質狀況求出在所述初始條件的次級離子強度與在所述使用后的次級離子強度的比率。
25.一種動壓力液壓軸承，包括彼此嚙合以便自由旋轉的軸承部件和旋轉軸部件；動壓力發(fā)生槽，其形成在所述軸承部件和所述旋轉軸部件之間形成一間隙的彼此相對的兩個表面的至少一個表面中；和一種填充在所述間隙中的潤滑劑組合物，其中將按照權利要求1-8和14中任何一項的潤滑劑組合物用作所述潤滑劑組合物。
26.一種電機，其包括基座；用于產生磁場而固定在所述基座的定子；含有與所述定子相對的旋轉磁鐵的轉子；安裝在所述轉子中的旋轉軸部件；軸承部件，其安裝在所述基座中并且與所述旋轉軸部件嚙合以便可以自由旋轉；動壓力發(fā)生槽，其形成在所述軸承部件和所述旋轉軸部件之間形成一間隙的兩個彼此相對表面的至少一個表面中；和一種填充于所述間隙中的潤滑劑組合物，其中將按照權利要求1-8和14中任一項的潤滑劑組合物用作所述潤滑劑組合物。
27.按照權利要求26的電機，其中在基座一側的所述軸承部件是圓筒狀并且在轉子一側的所述旋轉軸部件與所述軸承部件的內側嚙合。
28.按照權利要求26的電機，其中在轉子一側的所述旋轉軸部件是圓筒狀的并且所述旋轉軸部件與在基座一側所述軸承部件的外部嚙合。
29.按照權利要求26的電機，其具有一個徑向軸承部件，其中所述軸承部件和所述旋轉軸部件徑向彼此相對，并且將所述潤滑劑組合物填充于所述軸承部件和所述旋轉軸部件之間的間隙中，并且其中在所述徑向軸承部件中形成間隙的兩個表面的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
30.按照權利要求26的電機，其具有一個止推軸承部件，其中所述軸承部件和所述旋轉軸部件軸向彼此相對，并且將所述潤滑劑組合物填充于所述軸承部件和所述旋轉軸部件之間的間隙中，并且其中在所述止推軸承部分中形成間隙的兩個表面的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
31.按照權利要求27的電機，其中止推軸承部件是由所述圓筒形軸承部件具有孔的一側的末端表面和在所述轉子中與所述圓筒形軸承部件具有孔的一側的末端表面相對的環(huán)形區(qū)域形成，并且其中所述止推軸承部件中在具有孔的一側的所述末端表面和與該末端表面相對的所述環(huán)形區(qū)域中的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
32.按照權利要求28的電機，其中止推軸承是由所述圓筒形旋轉軸部件具有孔的一側的末端表面和在所述基座中與所述圓筒形旋轉軸部件具有孔的一側的末端表面相對的環(huán)形區(qū)域形成，并且其中所述止推軸承部件中在具有孔的一側的所述末端表面和與該末端表面相對的所述環(huán)形區(qū)域中的至少一個中產生動壓力發(fā)生槽。
33.按照權利要求26的電機，其中在兩個在所述軸承部件和所述旋轉軸部件之間形成間隙的彼此相對的表面形成磷化鎳鍍膜。
34.按照權利要求33的電機，其中所述磷化鎳鍍膜是一種無電鍍膜，其磷濃度不大于15重量％。
35.一種電機集成裝置，其上安裝按照權利要求26所述的電機。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種潤滑劑組合物，其中潤滑劑的基油是一種具有(化學式15)化學結構的單酯，其中整數n為7，8或9中任何一個，其中包括含有至少一個(3，5－二叔丁基－4－羥苯基)的基于受阻酚的抗氧化劑和基于受阻胺的抗氧化劑中的至少一種抗氧化劑，其中包含一種(化學式16)結構表示的甘油三酯，其中R1，R2和R3是由CxHyOz組成的不飽和或飽和直鏈結構或支化結構0，并且其中粘度特性在40℃不大于48mPa·s。
文檔編號C10M105/38GK1524119SQ0281009
公開日2004年8月25日 申請日期2002年5月15日 優(yōu)先權日2001年5月15日
發(fā)明者東條二三代, 松岡薰, 東 二三代 申請人:松下電器產業(yè)株式會社