專利名稱：直餾瀝青的制作方法
專利說明直餾瀝青 本發(fā)明涉及直餾瀝青。近年，石油產(chǎn)品的需求雖然C重油在減少，但汽油、煤油、柴油在增加。為了增產(chǎn)這些石油產(chǎn)品，有使用汽油、煤柴油餾分收率高的輕質(zhì)原油的方法，和減壓蒸餾得到的減壓柴油(VGO)作為原料油使用流化催化裂化裝置或加氫裂化裝置等生產(chǎn)汽油、煤油、柴油的方法。然而，使用輕質(zhì)原油由于有量的限制，所以最近出現(xiàn)使用裂化裝置增產(chǎn)汽油、煤柴油的傾向。因此，作為裂化裝置原料油的VGO存在不足趨勢，采取在提煉VGO時盡量提高減壓蒸餾的切割餾分溫度(カツト溫度)來提高VGO收率。采用這些方法努力實現(xiàn)盡量提高石油產(chǎn)品中汽油、煤油、柴油的比例。
然而，過去生產(chǎn)直餾瀝青用的原油，使用瀝青質(zhì)成分多的減壓渣油得到的一部分中重質(zhì)原油。由這些中重質(zhì)原油生產(chǎn)直餾瀝青時，由于將原油單獨或多種原油混合進(jìn)行常壓蒸餾后，再進(jìn)行減壓蒸餾，所以在第一階段的常壓蒸餾存在汽油、煤柴油餾分收率降低的缺點。另外，在第二階段的減壓蒸餾，生產(chǎn)所期望針入度的直餾瀝青時，由于減壓蒸餾的切割餾分溫度必須比提煉燃料油時低，因此存在僅切割餾分溫度降低的部分使VGO收率低缺點。此外，這些方法是歸屬技術(shù)常識的公知方法，還沒有值得參考的現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)。
另外，過去鋪路用的瀝青，使用蒸餾原油生產(chǎn)的25℃下的針入度(1/10mm)40～100的直餾瀝青，在交通干道上產(chǎn)生車轍槽(rut)或疲勞龜裂，出現(xiàn)對車輛安全行駛帶來故障的問題。
本發(fā)明為了常壓蒸餾提高汽油、煤柴油餾分的收率，并為了減壓蒸餾把蒸餾條件提高到最高切割餾分溫度來提高VGO收率，且為了提高鋪路瀝青的耐久性而提供在25℃下的針入度(1/10m)為20～200，為了提高鋪路瀝青的耐車轍槽性、且為了減少石蠟成分又降低施工時的瀝青老化，提高鋪路的疲勞龜裂性，提供蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度是100cm以上為特征的直餾瀝青。本發(fā)明者等為了解決前述課題，對難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的直餾瀝青潛心研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)通過在特定的重質(zhì)原油制得的減壓渣油中混合脫瀝青瀝青、或?qū)⒂商囟ǖ闹刭|(zhì)原油與輕質(zhì)原油得到的減壓渣油進(jìn)行混合，可以得到直餾瀝青，提高汽油、煤柴油餾分的收率與VGO收率，同時制得25℃下的針入度(1/10mm)為20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱后的15℃下的伸長度是100cm以上的，難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的直餾瀝青。
即，本發(fā)明第1涉及直餾瀝青，其特征在于通過減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，把可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油進(jìn)行常壓蒸餾后，對常壓蒸餾渣油在切割餾分溫度500～650℃的范圍進(jìn)行減壓蒸餾，通過在得到的減壓蒸餾渣油中混合瀝青質(zhì)不足13質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青(solvent deasphalted asphalt)得到的，25℃下的針入度(1/10mm)為20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度是100cm以上。
另外，本發(fā)明第2涉及直餾瀝青，其特征在于將下述的(1)與(2)的原油(1)減壓蒸餾切割餾分溫度不足600℃，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)100以下、25℃下的針入度(1/10mm)在40～100的范圍PVN為-1.5以上、不足-0.5性能的直餾瀝青的原油；(2)減壓蒸餾切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油；混合進(jìn)行常壓蒸餾后，通過對常壓蒸餾渣油在切割餾分溫度500～650℃的范圍進(jìn)行減壓蒸餾得到的，在25℃下的針入度(1/10mm)為20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度是100cm以上。
此外，本發(fā)明第3涉及直餾瀝青，其特征在于將下述的(1)與(2)的原油(1)減壓蒸餾切割餾分溫度不足600℃、可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)100以下、25℃下的針入度(1/10mm)在40～100的范圍，PVN為-1.5以上、不足-0.5性能的直餾瀝青的原油；(2)減壓蒸餾切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油；分別進(jìn)行常壓蒸餾后，通過在切割餾分溫度是500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾，將得到的減壓蒸餾渣油進(jìn)行混合而得到的，在25℃下的針入度(1/10mm)是20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度是100cm以上。第1圖表示求切割餾分溫度方法的圖。(本發(fā)明的第1瀝青)本發(fā)明的第1直餾瀝青如前所述，必須對設(shè)定的原油進(jìn)行常壓蒸餾后，在對所得的常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾(切割餾分溫度500～650℃)得到的減壓蒸餾渣油(稱減壓渣油)中混合有所定性能的溶劑脫瀝青瀝青。
第1直餾瀝青使用的原油，是減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油。減壓蒸餾的切割餾分溫度是600℃以上、優(yōu)選是600～750℃的范圍。
此外，本發(fā)明所說的所謂切割餾分溫度是指如下所述求出的溫度。首先，對常壓渣油進(jìn)行減壓蒸餾，假設(shè)得到餾出油收率為A％，渣油收率為B％。然后，如

圖1所示，繪制減壓蒸餾餾出油與減壓蒸餾渣油的高溫氣相色譜蒸餾曲線，把餾出油與渣油的蒸餾曲線重疊部分的面積分配成渣油與餾出油的收率比＝B％∶A％的溫度定義為切割餾分溫度。此外，由于減壓蒸餾渣油沸點太高不能直接注入高溫氣相色譜，故預(yù)先采用分子蒸餾在餾出50質(zhì)量％左右時把切割的餾分注入氣相色譜，使用分子蒸餾餾出油收率(切割的餾分/減壓蒸餾渣油(％))修正后求高溫氣相色譜蒸餾曲線。
這里所說的高溫氣相色譜蒸餾，采用JIS K2254(石油產(chǎn)品-蒸餾試驗方法-氣相色譜法蒸餾試驗方法)規(guī)定的方法，而毛細(xì)管柱是耐熱性好的惰性譜柱，使用長度4m以上的フロンテイア·ラボ公司制造的超合金(Ultra ALLOY)。
作為原油，如果可得到如前述性能的直餾瀝青則可以使用任何種類的原油，但優(yōu)選位于石蠟基原油與環(huán)烷基原油中間的中間基原油，例如可列舉曼芝原油、鳥姆薩夫原油、迪拜原油、阿曼原油。此外，這些原油可以混合使用。
為得到本發(fā)明的第1直餾瀝青而使用的減壓蒸餾渣油，必須是對前述原油進(jìn)行常壓蒸餾，在切割餾分溫度500～650℃的范圍內(nèi)對所得常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾。這里所說的減壓蒸餾渣油盡量優(yōu)選在減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度下蒸餾得到。此外，最高切割餾分溫度根據(jù)減壓蒸餾裝置的不同而不同。
為得到本發(fā)明的第1直餾瀝青使用的脫溶劑瀝青必須是采用溶劑脫瀝青法(solvent deasphalting process)得到的瀝青。溶劑脫瀝青法是以由原油得到的減壓蒸餾渣油、常壓蒸餾渣油為原料，采用丙烷、丁烷、正戊烷等為熔劑、在壓力20～40kg/cm2的加壓下，抽提溫度40～190℃的條件下，對富含飽和成分、芳香族成分進(jìn)行抽提的方法。溶劑脫瀝青瀝青，是采用溶劑脫瀝青法不被溶劑抽提而殘留的瀝青質(zhì)成分，樹脂成分多的成分，25℃下的針入度(1/10mm)小，一般在20以下。本發(fā)明為得到難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的直餾瀝青，必須是瀝青質(zhì)成分不足13質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青。
本發(fā)明中所說的瀝青質(zhì)成分是采用石油學(xué)會標(biāo)準(zhǔn)JPI-5S-22-83瀝青柱色譜的組成分析法得到的成分。
作為生產(chǎn)本發(fā)明的第1直餾瀝青的方法，由前述原油得到的減壓渣油與瀝青質(zhì)成分不足13質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青的混合比例優(yōu)選10～95體積％∶90～5體積％(總計100體積％)，再優(yōu)選20～90體積％∶80～10體積％。脫離該范圍時不能得到所要求的難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的直餾瀝青。
本發(fā)明的直餾瀝青在25℃下的針入度必須是20～200，著眼于提高耐車轍槽，優(yōu)選是30～150、更優(yōu)選是40～100。另外，著眼于提高耐車轍槽性與耐龜裂性，優(yōu)選蠟成分是2質(zhì)量％以下，理想的是薄膜加熱試驗后15℃下的伸長度必須是100cm以上、優(yōu)選110以上、更優(yōu)選150以上。
此外，這里所說的25℃下的針入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油瀝青針入度試驗方法]測定的值，蠟成分是采用DIN 52015[分解蒸餾試驗法]測定的值，薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度是根據(jù)JIS K2207[石油瀝青薄膜加熱試驗方法]加熱后，采用JIS K2207[石油瀝青伸長度試驗方法]測定15℃下伸長率值。
(本發(fā)明第2的瀝青)本發(fā)明的第2直餾瀝青如前所述，優(yōu)選將(1)的原油與(2)的原油混合進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾得到。
本發(fā)明的第2直餾瀝青使用的上述(1)的原油(以下-稱原油(1))是中重質(zhì)原油，是在減壓蒸餾的切割餾分溫度不足600℃下，可得到25℃下的針入度(1/10mm)100以下，優(yōu)選25℃下的針入度(1/10mm)80以下、25℃下的針入度(1/10mm)在40～100范圍的、PVN為-1.5以上、不足-0.5，優(yōu)選-1.2以上，不足-0.5性能的直餾瀝青的原油。減壓蒸餾的切割餾分溫度是不足600℃、優(yōu)選是400～不足600℃的范圍。減壓蒸餾的切割餾分溫度根據(jù)原油種類而不同。
如果能得到前述性能的直餾瀝青則可以是任何種類的原油，但作為原油(1)，是這些原油之中的中重質(zhì)原油，優(yōu)選位于石蠟基原油與環(huán)烷基原油中間的中間基原油與環(huán)烷基原油，例如可列舉阿拉伯輕原油、伊斯姆斯原油、科威特原油、阿盧拉伊安原油、索劉休原油。這些的原油可以混合使用。
原油(1)是過去稱之適用于生產(chǎn)直餾瀝青的原油。由原油(1)單獨或幾種混合的原油提煉直餾瀝青時，減壓蒸餾的切割餾分溫度低為400～560℃。
前述的PVN(Penetration Viscosity Number)用下式表示。
PVN＝[(logL-logX)/(logL-logM)]×(-1.5)logL＝4.25800-0.79674 log PTlogM＝3.46289-0.61094 log PTLPVN＝0.0時135℃下的運動粘度(cSt)MPVN＝-1.5時135℃下的運動粘度(cSt)X瀝青135℃下的運動粘度(cSt)PT瀝青25℃下的針入度(1/10mm)。
此外，這里所說的所謂135℃下的運動粘度，是采用JIS K2207[石油瀝青高溫運動粘度試驗方法]測定的135℃下的運動粘度值，所謂25℃下的針入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油瀝青針入度試驗方法]測定的值。
本發(fā)明的第2瀝青使用的上述(2)的原油(以下，稱原油(2))，是減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，可以得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油。減壓蒸餾的切割餾分溫度是600℃以上，優(yōu)選是600～750℃的范圍。
如果可得到前述性能的直餾瀝青則可以是任何種類的原油，但作為原油(2)，優(yōu)選位于石蠟基原油與環(huán)烷基原油中間的中間基原油，可列舉曼芝原油、鳥姆薩夫原油、迪拜原油、阿曼原油、?？品扑箍嗽汀＿@些的原油可以混合使用。
由原油(2)提煉直餾瀝青時必須使切割餾分溫度高于600℃以上，這是因為使用通常的減壓蒸餾裝置不能提煉直餾瀝青的溫度范圍。所以，原油(2)過去不能作為生產(chǎn)直餾瀝青原料使用。而本發(fā)明者等通過使用可以蒸餾到高沸點餾分的蒸餾裝置，由原油(2)提煉直餾瀝青進(jìn)行評價，發(fā)現(xiàn)可以制造優(yōu)質(zhì)的直餾瀝青。
此外，還發(fā)現(xiàn)將切割餾分溫度高的原油(2)與過去作為生產(chǎn)直餾瀝青原料使用的切割餾分溫度低的原油(1)進(jìn)行混合，通過蒸餾得到的直餾瀝青的性能與過去由原油(1)生產(chǎn)的直餾瀝青的性能相同或更好。而且，還發(fā)現(xiàn)由于通過選擇原油(1)與原油(2)的混合比例而且由地選擇切割餾分溫度，故在減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度下，可以生產(chǎn)難龜裂，難顯車轍槽性、耐久性好的直餾瀝青。
減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度，通常在550～600℃的范圍，最高切割餾分溫度根據(jù)減壓蒸餾裝置的不同而不同。
本發(fā)明的第2直餾瀝青生產(chǎn)方法中，原油(1)與原油(2)的混合比合優(yōu)選2～95體積％∶98～5體積％(總計100體積％)、再優(yōu)選5～90體積％∶95～10體積％。脫離該范圍時不能得所要求具有難龜裂、難車轍槽、耐久性好的前述性能的直餾瀝青。
為在減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度左右提煉直餾瀝青，預(yù)先求出原油(1)與原油(2)的混合比例，和目標(biāo)針入度下直餾瀝青切割餾分溫度的關(guān)系，由該關(guān)系確定原油(1)與原油(2)的混合比例使之成為生產(chǎn)所用的減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度。這種情況下，原油(1)與原油(2)的混合比例根據(jù)所用原油種類與減壓蒸餾裝置的不同而不同。
(本發(fā)明的第3瀝青)本發(fā)明的第3直餾瀝青，如前所述，優(yōu)選通過將(1)的原油與(2)的原油分別進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度是500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾，將所得的減壓蒸餾渣油進(jìn)行混合得到。
本發(fā)明的第3直餾瀝青的制造方法中，由原油(1)得到的減壓渣油與由原油(2)得到的減壓渣油的混合比例優(yōu)選2～95體積％∶98～5體積％(總計100體積％)、再優(yōu)選5～90體積％∶95～10體積％。脫離該范圍時不能得到具有所要求目的的難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的前述性能的本發(fā)明直餾瀝青。
此外，由原油(1)與原油(2)得到的減壓渣油盡量優(yōu)選在減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度下蒸餾得到。
為得到目標(biāo)針入度的直餾瀝青，例如，在由原油(1)得到的針入度小的減壓渣油中，加入由原油(2)得到的針入度大的減壓渣油充分混合進(jìn)行制造達(dá)到目標(biāo)針入度。
(其他原油的減壓蒸餾基礎(chǔ)的配合)本發(fā)明，只要可以得到具有設(shè)定性能的難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好的本發(fā)明的直餾瀝青，則甚至可混合不歸屬原油(1)與原油(2)的原油50體積％，優(yōu)選40體積％，再優(yōu)選30體積％。所謂不歸屬原油(1)與原油(2)的原油，是減壓蒸餾的切割餾分溫度不足600℃，可以得到具有25℃下的針入度(1/10mm)100以下，在25℃下的針入度(1/10mm)40～100范圍的、PVN-0.5以上性能的直餾瀝青的原油。
另外，甚至可以混合減壓蒸餾的切割餾分溫度不足600℃，對可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)100以下，25℃下的針入度(1/10mm)在40～100范圍的、PVN-0.5以上性能的直餾瀝青的原油進(jìn)行蒸餾，所得到的減壓渣油50體積％，優(yōu)選40體積％，再優(yōu)選30體積％。
本發(fā)明中，原油(1)與原油(2)的混合方法，或由原油(1)與原油(2)得到的減壓渣油或溶劑脫瀝青瀝青的混合方法可以采用通常的方法進(jìn)行。例如，有油罐內(nèi)調(diào)合法、管道內(nèi)調(diào)合混合法等。所謂油罐內(nèi)調(diào)合是在油罐內(nèi)使用噴射混合器、螺旋漿式混合器等進(jìn)行混合的方法。所謂管道內(nèi)調(diào)合混合是使用配管輸送時使配管內(nèi)形成渦流進(jìn)行混合的方法。以下，通過下面的實施例說明本發(fā)明。把按原油(1)、原油(2)分類的原油得到的直餾瀝青的減壓切割餾分溫度，25℃下的針入度(1/10mm)，PVN的值示于表1。
另外，把最終得到的產(chǎn)品直餾瀝青諸性能示于表2，把產(chǎn)品直餾瀝青的評價試驗結(jié)果示于表3。
此外，采用以下的方法進(jìn)行表2所示諸性能的分析。
25℃下的針入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油瀝青針入度試驗方法]測定的值。
軟化點(℃)是采用JIS K2207[石油瀝青軟化點試驗方法]測定的值。
120℃下的運動粘度(mm2/s)是采用JIS K2207[石油瀝青高溫運動粘度試驗方法]測定的值。
15℃下的伸長度(cm)是采用JIS K2207[石油瀝青伸長度試驗方法]測定的值。
500℃以下的餾分(vol％)是采用JIS K2207[石油產(chǎn)品蒸餾試驗方法]的減壓蒸餾試驗方法測定的值。
蠟成分(質(zhì)量％)是采用DIN 52015[分解蒸餾式驗法]測定的值。
薄膜加熱試驗后的15℃下的伸長度(cm)，是按照J(rèn)IS K2207[石油瀝青薄膜加熱試驗方法]加熱后，采用JIS K2207[石油瀝青伸長度試驗方法]測定15℃下伸長度的值。
此外，表2所示的產(chǎn)品直餾瀝青的評價，采用輪跡試驗、彎曲試驗進(jìn)行，把評價結(jié)果示于表3。
再者，輪跡試驗與彎曲試驗，分別采用社團(tuán)法人日本道路協(xié)會[鋪裝試驗方式便覽]的3-7-3[輪跡試驗方法]、3-7-5[彎曲線試驗方法]所述的方法進(jìn)行。以下簡述試驗法概況。
(輪跡試驗社團(tuán)法人日本道路協(xié)會[鋪裝試驗法便覽]的3-7-3[輪跡試驗方法])把瀝青與骨材進(jìn)行加熱混合的瀝青混合物加到所定的模框(300×300×50mm)內(nèi)、使整形后的供試體在60℃的恒溫室內(nèi)規(guī)定荷重(686±10N)的小型車上往復(fù)移動，測定45分鐘與60分鐘時的變形量(輪壓凹量)求動態(tài)穩(wěn)定度(次/mm)，評價混合物耐輪壓性。
動態(tài)穩(wěn)定度(DSDynamic Stability)的值越大表示高溫下加熱瀝青混合物的耐流動性越好。一般為了不產(chǎn)生輪軌跡，動態(tài)穩(wěn)定度必須是500以上。
(彎曲試驗社團(tuán)法人日本道路協(xié)會[鋪裝試驗法便覽]的3-7-5[彎曲試驗方法])把瀝青與骨材進(jìn)行加熱混合的瀝青混合物加到所定的?？?300×300×50mm)中，進(jìn)行整形后，切出300×100×50mm的形狀的供試體制作供試體，在-10℃養(yǎng)護(hù)后，把供試體固定在載荷試驗機上，按照載荷速度50mm/分在中央部集中進(jìn)行載荷。施加載荷直到出現(xiàn)最大荷重后供試體斷裂，求荷重與變形量，求出斷裂時(最大荷重時)的彎曲強度與斷裂時的變形。
一般，斷裂時的彎曲強度與變形的值越大表明對龜裂的耐久性越好。
(評價)由輪跡試驗結(jié)果，動態(tài)穩(wěn)定度是500(次/mm)以上時，不產(chǎn)生輪跡評價為○。
此外，由彎曲試驗結(jié)果評價無龜裂為○，有時產(chǎn)生龜裂為△，有龜裂為×。
<實施例1>
將原油(A)(原油(1))20體積％與原油(a)(原油(2))80體積％進(jìn)行混合，對該混合原油進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度590℃下進(jìn)行減壓蒸餾，得到直餾瀝青。對VGO進(jìn)行加氫裂解。把采用這些操作得到的汽油餾、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青的性能示于表2。與由后述的比較例1所示原油(A)(原油(1))100體積)得到直餾瀝青提煉時相比，汽油、煤-柴油餾分的合計收率高。
另外，由于切割餾分溫度高，故瀝青中沒有500℃以下的輕質(zhì)餾分。
<比較例1>
把原油(A)(原油(1))100體積％與實施例1同樣地進(jìn)行蒸餾與加氫裂解得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青的性能示于表2。
<實施例2>
把原油(A)(原油(1))20體積％與原油(b)(原油(2))80體積％混合，與實施例1同樣地進(jìn)行蒸餾與加氫裂解得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青的性能示于表2。汽油、煤柴油餾分的合計收率比比較例1高。
<實施例3>
把原油(B)(原油(1))與原油(a)(原油(2))分別常壓蒸餾后，在切割餾分溫度590℃下進(jìn)行減壓蒸餾，得到減壓渣油。對VGO進(jìn)行加氫裂解。把采用這些操作得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與由原油(B)得到的減壓渣油57體積％與由原油(a)得到的減壓渣油43體積％混合得到的直餾瀝青的性能示于表2。汽油、煤柴油餾分的合計收率比后述比較例2所示由原油(B)(原油(1))100體積％得到的直餾瀝青提煉時高。
<比較例2>
把原油(B)(原油(1))100體積％與實施例1同樣地進(jìn)行蒸餾與加氫裂解得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青的性能示于表2。
<實施例4>
對原油(c)(原油(2))常壓蒸餾后，在切割餾分溫度590℃下進(jìn)行減壓蒸餾得到減壓渣油。另一方面，原油(C)(原油(1))常壓蒸餾與減壓蒸餾后，使用丙烷熔劑對減壓渣油進(jìn)行脫瀝青，得到瀝青質(zhì)成分11.0質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青。對VGO與溶劑脫瀝青油(solvont deasphaltedoil)進(jìn)行加氫裂解。把采用這些操作得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與原油(c)的減壓渣油60體積％與原油(C)(原油(1))的脫瀝青40體積％混合得到的瀝青的性能示于表2。汽油、煤柴油餾分的合計收率比后述此例較3所示由原油(C)(原油(1))100體積％得到的直餾瀝青提煉時高。
<實施例5>
把原油(d)(原油(2))常壓蒸餾后，在切割餾分溫度590℃下進(jìn)行減壓蒸餾，得到減壓渣油。另一方面，原油(D)(原油(1))常壓蒸餾與減壓蒸餾后，使用丙烷溶劑對減壓渣油進(jìn)行脫瀝青，得到瀝青質(zhì)成分11.0質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青。對VGO與脫瀝青油進(jìn)行加氫裂解。把采用這些操作得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與原油(b)的減壓渣油60體積％與原油(B)(原油(1))的溶劑脫瀝青瀝青30體積％混合得到的瀝青的性能示于表2。汽油、煤柴油餾分的合計收率比后述的比較例3所示由原油(B)(原油(1))100體積％得到的直餾瀝青提煉時高。
<比較例3>
把原油(C)(原油(1))100體積％與實施例1同樣地進(jìn)行蒸餾與加氫裂解得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青的性能示于表2。
<比較例4>
把原油(D)(原油(1))100體積％與實施例1同樣地進(jìn)行蒸餾與加氫裂解得到的汽油餾分、煤柴油餾分、VGO餾分的收率與直餾瀝青性能示于表2。
這樣，任何一個實施例常壓蒸餾時的汽油、煤柴油餾分的收率也都比比較例高。另外，其后生產(chǎn)直餾瀝青時的減壓蒸餾時切割餾分溫度比由各原油(1)生產(chǎn)時高，該部分VGO收率高。另外，對VGO進(jìn)行加氫裂解得到的汽油、煤柴油餾分的收率也高，實施例4與5的情況，由于由減壓渣油經(jīng)過溶劑脫瀝青操作得到的脫瀝青油也進(jìn)行加氫裂解，所以汽油、煤-柴油餾分的收率更高。
另外，表明實施例是耐顯車轍槽好、耐龜裂性好、耐久性好的直餾瀝青，而可知比較例耐龜裂性有問題。
<發(fā)明效果>
根據(jù)本發(fā)明，選擇原油的種類通過進(jìn)行混合操作，蒸餾操作，或者通過減壓渣油等為原料的溶劑脫瀝青操作與渣油的混合操作，不僅使用相同原油處理量比過去生產(chǎn)直餾瀝青時增產(chǎn)汽油、煤柴油，而且可以提供難龜裂、難顯輪軌跡、耐久性好的直餾瀝青及其生產(chǎn)方法。因此，第一階段的常壓蒸餾增加汽油、煤柴油餾分的收率。第二階段的減壓蒸餾可以比過去生產(chǎn)直餾瀝青時提高切割餾分溫度。可在減壓蒸餾裝置的最高切割餾分溫度下進(jìn)行蒸餾，結(jié)果VGO餾分的收率增高。該VGO由于在裂解裝置中變成汽油、煤柴油，所以在該階段汽油、煤柴油的收率也增加。
此外，由于過去不能用作生產(chǎn)直餾瀝青使用的原油(2)變得可以用作生產(chǎn)直餾瀝青使用，所以可以根據(jù)原油價格自由地選擇生產(chǎn)直餾瀝青用原油，這種優(yōu)點十分顯著。
另外，過去的直餾瀝青有時含沸點比較低的餾分，若是這樣的直餾瀝青與骨材混合時，在鋪設(shè)瀝青時等產(chǎn)生白煙，或者有時臭氣嚴(yán)重成為問題，而本發(fā)明的直餾瀝青由于不含沸點低的餾分，所以完全沒有這些問題。此外，由于含于直餾瀝青中的蠟成分少，因為薄膜加熱試驗后的伸長度大，故本發(fā)明的直餾瀝青難龜裂、難顯車轍槽、耐久性好。
表1
表2
表3 評價試驗
權(quán)利要求
1.直餾瀝青，其特征在于是減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，將可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油進(jìn)行常壓蒸餾，在切割餾分溫度500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾，通過在所得到的減壓蒸餾渣油中混合瀝青質(zhì)成分不足13質(zhì)量％的溶劑脫瀝青瀝青而得到的，25℃下的針入度(1/10mm)是20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后15℃下的伸長度是100cm以上。
2.直餾瀝青，其特征在于將下述的(1)與(2)的原油(1)減壓蒸餾的切割餾分溫度不足600℃，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)100以下、25℃下的針入度(1/10mm)在40～100范圍的、PVN為-1.5以上、不足-0.5性能的直餾瀝青的原油；(2)減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油；混合進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度為500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾得到的，25℃下的針入度(1/10mm)為20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后15℃下的伸長度是100cm以上。
3.直餾瀝青，其特征在于是將下述(1)與(2)的原油(1)減壓蒸餾的切割餾分溫度不足600℃，可得到具有在25℃下的針入度(1/10mm)100以下、25℃下的針入度(1/10mm)在40～100范圍的、PVN為-1.5以上、不足-0.5性能的直餾瀝青的原油；(2)減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100性能的直餾瀝青的原油；分別進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾，通過將得到的減壓蒸餾油進(jìn)行混合而得到的，25℃下的針入度(1/10mm)是20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后15℃下的伸長度是100cm以上。
全文摘要
本發(fā)明在常壓蒸餾中提高汽油、煤柴油餾分的收率，又在減壓蒸餾中把蒸餾條件提高到最高切割餾分溫度，提高VGO收率，與此同時提供25℃下的針入度(1/10mm)是20～200、蠟成分是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后15℃下的伸長度是100cm以上的難龜裂、難顯車轍性槽、耐久性好的直餾瀝青。該直餾瀝青，其特征在于是對減壓蒸餾的切割餾分溫度在600℃以上，可得到具有25℃下的針入度(1/10mm)大于100該性能的直餾瀝青的原油進(jìn)行常壓蒸餾后，在切割餾分溫度500～650℃的范圍對常壓蒸餾渣油進(jìn)行減壓蒸餾，通在在得到的減壓蒸餾渣油中混合瀝青質(zhì)成分不足13質(zhì)量％的脫瀝青瀝青而得到的，25℃下的針入度(1/10mm)是20～200、蠟成是2質(zhì)量％以下、薄膜加熱試驗后15℃下的伸長率是100cm以上。
文檔編號C10C3/06GK1609168SQ20041006176
公開日2005年4月27日 申請日期2004年6月30日 優(yōu)先權(quán)日2003年6月30日
發(fā)明者本城勛, 鈴木博, 田口昌廣, 石川勝彥 申請人:新日本石油株式會社