專利名稱：：用于裂解包含合成原油的原料的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種加工來自能使用重質(zhì)原料例如含合成原油的原料的烴類熱解裝置的氣態(tài)流出物的方法，以及一種改良合成原油的方法。
背景技術(shù)：
：蒸汽裂解，也稱為熱解，長期以來用于將各種烴原料裂解為烯烴，優(yōu)選輕質(zhì)烯烴如乙烯、丙烯和丁烯。常規(guī)蒸汽裂解采用具有兩個主要區(qū)段的裂解爐對流段和輻射段。烴原料一般作為液體進入爐的對流段(除了輕質(zhì)原料作為蒸汽進入)，其中一般通過與來自輻射段的熱煙道氣間接接觸和與蒸汽直接接觸而加熱和汽化。然后將汽化的原料和蒸汽混合物引入其中發(fā)生裂解的輻射段。包括烯爛的得到的產(chǎn)物離開裂解爐用于包括急冷的進一步下游加工。歷史上，來自重質(zhì)原料裂解爐的急冷流出物已經(jīng)受到了技術(shù)上的挑戰(zhàn)。大多數(shù)現(xiàn)代重質(zhì)原料爐使用二階段急冷，第一階段是高壓10400到13900kPa(1500-2000psig)蒸汽發(fā)生器和第二階段利用直接油急冷注入。參見例如Sato等人的美國專利No.3，647，907,該文獻在此引入作為參考。在1960年代，發(fā)現(xiàn)作為轉(zhuǎn)移管線交換器配置的產(chǎn)生高壓蒸汽的裂解氣冷卻器特別對裂解液體原料有用。高壓蒸汽壓力(8100到12200kPa(80到120巴))和高管壁溫度(300。C到350。C)限制了重質(zhì)烴類的冷凝以及伴隨的在管表面上的焦炭生成。常規(guī)的蒸汽裂解體系已經(jīng)有效用于裂解高質(zhì)量原料如瓦斯油和石腦油。然而，蒸汽裂解的經(jīng)濟方面有時有利于裂解低成本重質(zhì)原料例如，作為非限制的實例，原油和常壓殘油，也稱作常壓管式蒸餾釜底部殘留物。原油和常壓殘油包含高分子量的沸點超過590°Caioo。F)的非揮發(fā)性組分。這些原料的非揮發(fā)性重質(zhì)尾部餾分在常規(guī)熱解爐的對流段中作為焦炭沉積。在其中輕質(zhì)組分已經(jīng)完全汽化的點下游的對流段中可以容許僅僅非常低含量的非揮發(fā)性物質(zhì)。另外，一些石腦油在運輸期間被原油污染。常規(guī)裂解爐不具有加工殘油、原油或許多殘油或原油污染的瓦斯油或石腦油的適應性，它們含有大比例的重質(zhì)非揮發(fā)性烴類。合成原油是包含最小限度量的非揮發(fā)性材料的寬沸程烴原料。給定基本上不含來自合成原油的非揮發(fā)性物質(zhì)例如殘油(包括瀝青質(zhì))，它們似乎特別適于作為用于裂解工藝的原料。然而，與熱裂解產(chǎn)物結(jié)合的常規(guī)合成原油(其為來自常壓或減壓管式爐的不含殘油的直餾液體的加氫處理混合物)可能顯示出在裂解器中可操作性上的困難。這樣的困難包括低的盤管出口溫度、低轉(zhuǎn)化率和裂解爐輻射和急冷段中的高焦化。Leftin等人的美國專利4，176，045(將其在此引入作為參考)公開了通過"蒸汽熱解，即裂解，，通常液態(tài)的烴，同時將爐內(nèi)表面的焦炭沉積最小化以生產(chǎn)G到Cs的烯烴。將更高級的芳香族，高級焦化石油衍生的原料與低級的焦化石油衍生原料混合以提供裂解原料。Leftin等人，"High-SeverityPyrolysisofShaleandPetroleumGasOi1Mixtures,，，T/zd.i!/7g.,？rcce^"es."er.，Vol.25，No.l,第211-16頁，1986年1月，教導了窄沸程頁巖瓦斯油和衍生自石油的輕瓦斯油混合物的高苛刻度熱解以降低結(jié)焦，相比于單獨的頁巖瓦斯油，其作為在熱解前加氫處理頁巖瓦斯油的替代。Oballa等人的US2005/0258073公開了在催化劑存在下"可將由加工衍生自焦油砂礦的重質(zhì)汽油而獲得的富含芳香物質(zhì)/萘(naphthalene)的物流和衍生自裂解重質(zhì)汽油的循環(huán)油(cycleoils)混合并經(jīng)歷加氫工藝和開環(huán)反應""以生產(chǎn)用于進一步化學加工的鏈烷類原料"。Sharypov，V.I等人，F(xiàn)uel,Vol.75，No.7，791—94頁公開了衍生自蒸汽裂解煤的沸點〈35(TC的液體。Gamidov等人，"PyrolysisofCoal-DerivedNaphtha,"Azerb.Neftr.Khoz.，(5)37-40(1989)Chem.Abstr.ABSTR.NO.39538V112N6，教導了衍生自煤的加氫精制的石腦油的蒸汽裂解提供了比直餾石腦油降低的氣體產(chǎn)物收率(7-20%),差異隨工藝苛刻度降低而擴大。對于衍生自煤的石腦油，在"中等高苛刻度條件下"乙烯收率高3到7%。當使用合成原油作為裂解器的原料時，將這樣的原料改良以改善裂解器可操作性是合乎需要的。如此改善的原料將提供更高的盤管出口溫度，更高的轉(zhuǎn)化率和在裂解爐的輻射和急冷段減少的結(jié)焦。
發(fā)明內(nèi)容—方面，本發(fā)明涉及一種用于裂解含合成原油的原料的方.法，該方法包括i)加氫加工包含如下物質(zhì)的寬沸程等分部分a)在50。F到800。F范圍內(nèi)沸騰的基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體，以提供在73。F到1070。F范圍內(nèi)沸騰的合成原油，其包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25w"/n的環(huán)烷烴，小于O.3wt。/。的S，小于O.02wt。/。瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油；H)向合成原油中加入在100。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分；和iii)在裂解爐中裂解由U)產(chǎn)生的混合物以提供裂解流出物，其中裂解爐包括輻射盤管出口，其中裂解在足以得到大于單獨裂解合成原油的最佳輻射盤管出口溫度的輻射盤管出口溫度的條件下進行。在這方面的某些具體實施方案中，通常液態(tài)的爛組分具有比合成原油大的最佳輻射盤管出口溫度。通常，將通常液態(tài)的烴組分以與單獨的合成原油相比足以增加A)盤管出口裂解流出物溫度5。F到150°F，比方說50。F到70。F，例如100。F到125。F和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率中至少一個的量加入合成原油。在本發(fā)明這方面的某些具體實施方案中，合成原油具有不大于80。F的傾點，一般不大于70叩，例如不大于52°F，比方說-12。F，而通常液態(tài)的烴組分具有大于50。F的傾點，比方說大于102。F，例如大于120。F，并且由ii)產(chǎn)生的混合物具有不大于100°F的傾點，比方說不大于90。F，例如不大于80。F。本發(fā)明這方面的具體實施方案可包括這樣的方法，其中混合物包含1到99wt。/。的通常液態(tài)的烴組分和1到99w"/。的合成原油，一般50到80wt。/。的通常液態(tài)的烴組分和20到50wt。/。合成原油，例如75wt。/。加氫裂化產(chǎn)物和25wt。/。合成原油。在這方面的一個具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以降l氐由ii)產(chǎn)生的混合物的傾點的量加入合成原油。傾點可以降低至少5。F，一般至少10。F。本發(fā)明這方面的某些實施方案包括那些，其中通常液態(tài)的烴部分為選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油和減壓瓦斯油的直餾精煉原料，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。這方面的其他具體實施方案包括那些，其中通常液態(tài)的經(jīng)部分是選自瓦斯油精制產(chǎn)物和加氫裂化產(chǎn)物的加氫精制物流，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。在另一個實施方案中，通常液態(tài)的烴部分包括輕質(zhì)直餾石腦油(napththa)冷凝物，以及熱裂解烴液體包括熱裂解極重質(zhì)原油。本發(fā)明這方面的某些具體實施方案包括那些，其中加氫加工選自加氫處理、氫化和氫化裂解。本發(fā)明這方面另外的具體實施方案包括那些，其中合成原油包含不大于0.lwt。/。的S,例如不大于0.05wt。/。的S。仍然在這方面的其他具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以提供用于產(chǎn)生的混合物的裂解爐最佳盤管出口溫度的量加入合成原油，其中該最佳盤管出口溫度相對于合成原油單獨的裂解爐最佳盤管出口溫度增加至少10。F,—般至少30°F，例如至少70°F。在本發(fā)明這方面的另一個具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以將裂解爐盤管出口的熱裂解流出物溫度提高到用于通常液態(tài)的烴組分的最佳盤管出口溫度的量加入合成原油。通常，將通常液態(tài)的烴組分以足以對于盤管出口溫度每增加5。F提高苛刻度(severity)至少0.05C3-/C1的量加入合成原油，例如以足以對于盤管出口溫度每增加5。F提高苛刻度至少0.03C3-/C1的量。仍然在這方面的另一具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以減少焦炭生成至少lwt°/。，一般至少10wt%，例如直到20wt%的量加入合成原油。本發(fā)明這方面的另一具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以提高裂解的烯烴收率至少0.lwt。/。乙烯，一般至少lwt。/。乙烯，例如至少2wty。乙烯的量加入合成原油。在本發(fā)明這方面的又一個具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分加入合成原油以提高最佳盤管出口溫度(COT)至少10°F，一般至少70°F。為此，將術(shù)語"最佳盤管出口溫度，，定義為在此溫度下實現(xiàn)可接受速率的輻射或急冷焦炭形成的最大溫度，除了其中在對流段實現(xiàn)可接受速率的焦炭形成的含戊烷不溶物的原料外。一般，最佳盤管出口溫度是提供該裝置商業(yè)上可接受的運行長度的，能容易地由本領(lǐng)域熟練技術(shù)人員確定。最佳盤管出口溫度能通過管金屬溫度升高速率確定。例如，在實驗室裝置中以75wt。/。加氫裂化產(chǎn)物和25wt。/。合成原油操作時觀察到125°F的管金屬溫度升高。影響最佳COT的因素包括爐結(jié)焦和下游抑制。通常，制得更多乙烯(其產(chǎn)出在比丙烯高得多的COT達到峰值)的最佳COT將提高COT超過使丙烯生產(chǎn)量增加的溫度，以制造更多的甲烷、更多的乙烯和更少的丙烯。通常將盤管出口溫度保持在低于乙烯制造達到峰值的點。在本發(fā)明這方面的某些具體實施方案中，由將通常液態(tài)的烴組分加入合成原油而產(chǎn)生的混合物的范圍從0.1到99重量份，一般從1到9重量份，例如從1到3重量份的通常液態(tài)的烴組分對每一重量份的合成原油。在本發(fā)明的仍然其它具體實施方案中，寬沸程等分部分包含每重量份熱裂解烴液體0.1到10重量份，一般從2到3重量份的通常液態(tài)的烴部分。在本發(fā)明這方面的另一具體實施方案中，裂解是蒸汽裂解。在這方面的又一個具體實施方案中，合成原油衍生自頁巖以及通常液態(tài)的烴組分衍生自石油。在另一方面，本發(fā)明涉及改良用于裂解的合成原油的方法，其中合成原油是a)在50。F到800。F范圍內(nèi)沸騰的基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體的加氫加工的混合物，合成原油在73。F到1077。F范圍內(nèi)沸騰，包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25wt。/。的環(huán)烷烴，小于O.3wt。/。的S,小于0.02wt。/。瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油，該方法包括向合成原油中加入衍生自石油的在100。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分，組分i)提供比單獨裂解的合成原油的大的用于裂解爐流出物的最佳盤管出口溫度。在這方面的具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以與單獨的合成原油相比足以增加A)盤管出口裂解流出物溫度5。F到150。F，和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率中至少一個的量加入合成原油。在又一方面，本發(fā)明涉及用于裂解的原料，其包括l)加氫加工的寬沸程等分部分，該等分部分包含a)在50。F到800。F范圍內(nèi)沸騰且基本上不含殘油通常液態(tài)的烴部分；和b)在600。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體，以提供在73。F到1070。F范圍內(nèi)沸騰的合成原油；該合成原油包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25wt。/。的環(huán)烷爛，小于O.3wt。/。的S,小于0.02wt。/。瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油；和2)在100。F到1050°F范圍內(nèi)沸騰，具有在裂解期間比單獨合成原油大的最佳盤管出口溫度的通常液態(tài)的烴組分。在本發(fā)明這方面的具體實施方案中，通常液態(tài)的烴組分以ii與單獨使用合成原油所達到的相比足以增加A)裂解爐內(nèi)盤管出口裂解流出物溫度5。F到150°F，和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率中至少一個的量存在。這方面的具體實施方案包括那些，其中通常液態(tài)的烴組分選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油、直餾瓦斯油、加氫處理的瓦斯油精制產(chǎn)物和加氬裂化產(chǎn)物。通常，通常液態(tài)的烴組分選自輕直餾石腦油和瓦斯油。另一方面，通常液態(tài)的烴組分選自加氫處理的輕直餾石腦油和加氫處理的瓦斯油。在本發(fā)明這方面的某些具體實施方案中，合成原油具有不大于80。F的傾點，一般不大于70°F,例如不大于52°F，比方說-12。F，而通常液態(tài)的烴組分具有大于5Q。F的傾點，比方說大于102°F，例如大于120°F，并且用于裂解的原料具有不大于100。F的傾點，比方說不大于64。F，例如不大于52。F。本發(fā)明這方面的具體實施方案可包括這樣的方法，其中用于裂解的原料包含1到99wt。/。的通常液態(tài)的爛組分和1到75wt。/。的合成在這方面的一個具體實施方案中，將通常液態(tài)的烴組分以足以降低用于裂解的原料的傾點的量加入合成原油。傾點可以降低至少3°F,—般至少5。F，例如至少10。F。本發(fā)明這方面的某些實施方案包括那些，其中通常液態(tài)的烴部分為選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油和減壓瓦斯油的直餾精煉原料，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。這方面的其他具體實施方案包括那些，其中通常液態(tài)的烴部分是選自瓦斯油精制產(chǎn)物和加氫裂化產(chǎn)物的加氫精制物流，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。在另一個具體實施方案中，通常液態(tài)的烴部分包括輕質(zhì)直餾石腦油(naphtha)冷凝物，以及熱裂解烴液體包括熱裂解極重質(zhì)原油。12本發(fā)明這方面另外的具體實施方案包括那些，其中合成原油包含不大于o.iw"的s，例如不大于o.05wty。的s。仍然在這方面的其他具體實施方案中，通常液態(tài)的烴組分以足以提供用于產(chǎn)生的混合物的裂解爐最佳盤管出口溫度的量存在于用于裂解的原料中，其中最佳盤管出口溫度相對于合成原油單獨的裂解爐最佳盤管出口溫度增加至少20叩，一般至少50。F,例如至少70°F。在本發(fā)明這方面的另一個具體實施方案中，通常液態(tài)的烴組分以足以將裂解爐盤管出口熱裂解流出物溫度提高到用于通常液態(tài)的烴組分的最佳盤管出口溫度的量存在于用于裂解的原料。通常，通常液態(tài)的烴組分以足以對于盤管出口溫度每增加5。F提高苛刻度至少0.05C3-/C1的量存在于用于裂解的原料中(比例隨COT和苛刻度的增加而降低)，例如以足以對于盤管出口溫度每增加5。F提高苛刻度至少0.03C3-/C1的量。仍然在這方面的另一具體實施方案中，通常液態(tài)的烴組分以足以相對于單獨合成原油焦炭生成減少焦炭生成至少10wt%,—般至少20wt%，例如至少35wt。/。的量存在于用于裂解的原料。本發(fā)明這方面的另一具體實施方案中，通常液態(tài)的烴組分以相對于單獨合成原油的烯烴產(chǎn)出足以提高裂解的烯烴收率至少0.lwt。/。乙烯，一般至少lwt。/。乙烯，例如至少2wt。/。乙烯的量存在于用于裂解的原料。在本發(fā)明這方面的某些具體實施方案中，用于裂解的原料的范圍從0.1到99重量份，一般從1到9重量份，例如從1到3重量份的通常液態(tài)的烴組分對每一重量份的合成原油。在本發(fā)明的仍然其它具體實施方案中，寬沸程等分部分包含每重量份熱裂解烴液體0.1到10重量份，一般2到3重量份的通常液態(tài)的爛部分。詳細描述本發(fā)明提供了裂解包含合成原油的原料的方法。適用于本發(fā)明的合成原油通過i)加氫加工寬沸程等分部分而制備，該等分部分包含a)在50。F到800。F沸騰的基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600。F到1050°F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體。對本發(fā)明來說，術(shù)語"通常液態(tài)，，指的是在環(huán)境條件下比如說溫度范圍3"F到212。F在大氣壓下基本上為液體的原料。此處所用的，非揮發(fā)性的(不可蒸鎦的)組分或殘油是通過ASTMD-6352-98或D-2887測量的標稱沸點高于590。C(1100。F)的烴原料的級分。非揮發(fā)性物質(zhì)包括焦炭前體，其為大的可冷凝分子，它在蒸汽中冷凝，然后在包括氫化裂解、催化裂解、熱裂解或蒸汽裂解的裂解過程中遇到的操作條件下形成焦炭。為此，術(shù)語"基本上不含殘油"指的是含少于70wppm的殘油，優(yōu)選少于20wppm殘油。給定在裂解過程中使用較重質(zhì)的原料相關(guān)的基于殘油的焦炭問題，沒有殘油的合成原油被認為作為裂解原料特別是蒸汽裂解具有特別的意義?？纱嬖谟跉堄偷臑r青質(zhì)是正庚烷不可溶組分。為此，樣品的瀝青質(zhì)含量能通過熟知的分析方法確定，例如ASTMD6560(測定粗石油和石油產(chǎn)品中瀝青質(zhì)(庚烷不溶物)的標準測試)，或ASTMD3270(用于正庚烷不溶物的標準測試方法)。合成原油或"合成原油"一般是已經(jīng)與熱裂解液體產(chǎn)物結(jié)合的包含非殘油的直餾液體的合成混合物，其中結(jié)合的物流經(jīng)歷加氫加工即氫化、加氫處理或氫化裂解。合適的加氫加工條件包括392。F到896。F(200。C到480。C)范圍的溫度，和100到3045psig(690-21，OOOkPa),例如870psig(6，OOOkPa)的壓力。加入的氬的量可以是500到5000,例如2000，標準立方英尺(90-900NmVffl3)每桶進料。通常，加氯加工在加氬處理條件下進行。一般的加氬處理條件在寬范圍內(nèi)變化。通常，總LHSV是0.25到2.0，優(yōu)選0.5到1.0。氫分壓大于200psig，優(yōu)選從500psig到2000psig。氫再循環(huán)速率一般大于50SCF/BM，以及優(yōu)選在IOOO和5000SCF/BM之間。溫度范圍從3Q0。F到750。F，優(yōu)選從450。F到600。F。產(chǎn)生的合成原油在73。F到1070下范圍內(nèi)沸騰，包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25wt%環(huán)烷烴，少于O.3wt。/。的S,少于0.02wt。/。瀝青質(zhì)，以及基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油的液體。合適的合成原油是可商購的。Sincor原油是重質(zhì)的非直餾委內(nèi)瑞拉原油。Syncrude319是重質(zhì)的非直餾加拿大原油。兩種都已經(jīng)被加工以提供具有瓦斯油終點的全餾程原油。這樣的工藝包括通過蒸餾除去重質(zhì)尾餾分，將重質(zhì)尾餾分注入焦化裝置以提供焦化器瓦斯油，將來自重質(zhì)尾餾分的焦化器瓦斯油與蒸餾的底部餾份混合，以及加氬加工得到的瓦斯油/底部級分混合物以降低烯烴含量。Sincor原油(委內(nèi)瑞拉的)和Syncrude319(加拿大的)的性質(zhì)列于如下表1中。表1進料性質(zhì)<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>用于與合成原油混合以提高裂解期間的可操作性的適合的進料是在100。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分。重質(zhì)芳香瓦斯油(HAGO)特別適用于本發(fā)明中的該用途。HAGO能作為常壓管式蒸餾釜排出的底部流而獲得。HAGO的性質(zhì)列于如下表2。表2-重質(zhì)芳香瓦斯油性質(zhì)比重0.8671沸騰曲線BP(°F)IBP355.310%554.220%609.130%645.840%668.150%685.860%703.570%722.180%74490%774.2FBP878.1另一種適于與合成原油混合以提高裂解期間的可操作性的原料是傾點高于合成原油的加氫裂化產(chǎn)物。這樣的高傾點加氫裂化產(chǎn)物(110。F傾注)的特征列于如下表3中。表3-高傾點(110。F)加氫裂化產(chǎn)物特征原料名稱Rotterdam加氬裂化產(chǎn)物(SOR)進料性質(zhì)p(正-鏈烷烴)7.5I(異-鏈烷烴)23.8N(環(huán)烷烴)55.3氫含量(wt%)13.3比重0,8674石危含量(wt%)0,004D-86IBP(。F)622D-86BP10(。F)716D-86IBP30(。F)769D-86IBP50(嚇)797D-86IBP70(。F)830D-86IBP90(。F)mD-86FBP用于瓦斯油，981BP95用于石腦油在實施本發(fā)明時，可將包含合成原油和通常液態(tài)的烴組分的混合物的烴類原料首先通過在與稀釋流體如蒸汽混合前通過在熱解16爐的第一對流段管束中與煙道氣間接接觸而加熱。優(yōu)選，在與稀釋流體混合前，重質(zhì)烴原料的溫度為15(TC到260°C(300。F到500°F)。在與最初稀釋蒸汽流混合之后，混合物流可通過在被閃蒸之前通過在裂解爐的第一對流段中與煙道氣間接接觸而加熱。優(yōu)選，將第一對流段排列以增加最初稀釋蒸汽流，在該區(qū)段的分區(qū)段之間使得烴類原料能在與流體混合之前被加熱以及混合物流能在被閃蒸之前4皮進一步力口熱。進入第一對流段管束的煙道氣的溫度通常不到815。C(1500。F)，例如，不到705°C(1300。F)，如少于620°C(U50。F),和優(yōu)選不到540r(1000。F)。稀釋蒸汽可在該工藝的任一點加入，例如，可將它在加熱前或后加至烴類原料，加至混合物流和/或加至氣相。任何稀釋蒸汽流可包括酸性蒸汽。可將任何稀釋蒸汽流在位于爐的對流段內(nèi)的任何位置的對流段管束中加熱或過度加熱，優(yōu)選第一或第二管束。混合物流在引入氣/液分離器或閃蒸設(shè)備例如分離罐之前可在315。C到540°C(600。F到1000。F),以及閃蒸壓力可為275到1375kPa(40到200psia)。在閃蒸之后，50到98°/。的混合物流可以在氣相中?？蓪⒘硗獾姆蛛x器如離心分離器用來從氣相中除去微量液體?？蓪庀嘣谶M入爐的輻射段之前加熱到高于閃蒸溫度，例如到425C到705。C(800到1300。F)。此加熱可發(fā)生在對流段管束中，優(yōu)選最接近爐輻射段的管束?？蓪⑥D(zhuǎn)移線交換器(transferlineexchanger)用于產(chǎn)生高壓蒸汽，然后優(yōu)選將其在裂解爐的對流段管束中，在煙道氣進入用來加熱重質(zhì)烴原料和/或混合物流的對流段管束之前，通過與煙道氣間接接觸而過熱一般至溫度小于590°C(1100°F)，例如455到510°C(850。F到950°F)。中間減溫器可用于控制高壓蒸汽的溫度。高壓蒸汽優(yōu)選在424QkPa(600psig)或更大的壓力下，可具有10450到13900kPa(1500到2000psig)的壓力。高壓蒸汽過熱器管束優(yōu)選位于第一對流段管束和用來加熱氣相的管束之間。從蒸汽裂解爐的輻射段的盤管出口的氣態(tài)流出物能進行直接急冷，一般在爐出口和分離器(初級分餾塔)或焦油分離鼓之間的點。這樣的急冷可在如上所述的第二和/或第三轉(zhuǎn)移線交換器中進行。急冷通過將流出物與液態(tài)急冷流接觸而實現(xiàn)，作為替代，或除用轉(zhuǎn)移線交換器處理外。其中與至少一個轉(zhuǎn)移線交換器連接使用時，優(yōu)選將急冷液體引至轉(zhuǎn)移線交換器(一個或多個)內(nèi)或在其下游的點。適當?shù)募崩湟后w包括液體急冷油，如那些可通過下游急冷油分離鼓獲得的、熱解燃料油和水，其可通過各種適當來源獲得，例如冷凝的稀釋蒸汽。在通過直接急冷和/或轉(zhuǎn)移線交換器后，將冷卻的流出物進料到分離器(初級分餾塔或至少一個焦油分離鼓)，其中將冷凝的焦油從流出物流中分離。將分離器的氣態(tài)塔頂(overhead)引到回收設(shè)備組(recoverytrain)以尤其回收其中的(:2到(^的埽爛。本發(fā)明通過以下實施例進行說明，將其提供用以說明的目的，不將其視為限制本發(fā)明的范圍。除非另有說明，所有百分比、份數(shù)等為重量計。實施例1進行工程計算(COMPASS)(其模擬處理單獨的合成原油和合成原油與按照本發(fā)明的HAGO的混合物)并與實際的實驗室結(jié)果對比。反應條件包括反應器溫度725°C(盤管出口測得)，反應器壓力50kPag，蒸汽/烴比例為0.30，具有1.5的苛刻度(C3-ZC1，即丙烯/甲烷的重量比)和1.6的選擇性(02=/(:1,即乙烯/曱烷的重量比)。在如上所述的工業(yè)規(guī)^^莫的爐中裂解單獨的Sincor和Syncrude319，或與重質(zhì)芳香族瓦斯油結(jié)合(75份合成原油/25份HAGO)的結(jié)果顯示出2wt。/。的乙烯收率增加，輻射/急冷焦炭生成減少10wt。/。和最佳盤管出口溫度增加125°F。實施例2重復實施例1,除了用傾點110°F的高傾點加氫裂化產(chǎn)物代替HAGO。合成原油Sincor和Syncrude319顯示出-12。F的低傾點。結(jié)果顯示出乙烯收率增加2wt。/。，輻射/急冷焦炭生成減少10w"以及最佳盤管出口溫度增加125。F。低傾點Syncrude/高傾點加氫裂化產(chǎn)物混合物顯示出80。F的相對低傾點，這使得它們適用于沒有加熱罐或管線的使用。盡管本發(fā)明已經(jīng)非常詳細地參考某些優(yōu)選實施方案進行了描述，其它具體實施方案是可能的，并且對于本領(lǐng)域熟練技術(shù)人員來說將變得明顯。因此，所附的權(quán)利要求的精神和范圍將不局限于本文包含的優(yōu)選實施方案的描述。權(quán)利要求1.一種用于裂解含合成原油的原料的方法，包括i)加氫加工包含如下物質(zhì)的寬沸程等分部分a)在50°F到800°F范圍內(nèi)沸騰的基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600°F到1050°F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體，以提供在73°F到1070°F范圍內(nèi)沸騰的合成原油，其包含大于25wt％的芳香族化合物，大于25wt％的環(huán)烷烴，小于0.3wt％的S，小于0.02wt％瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油；ii)向合成原油中加入在100°F到1050°F范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分；和iii)在裂解爐中裂解由ii)產(chǎn)生的混合物以提供裂解流出物，其中裂解爐包括輻射盤管出口，其中裂解在足以得到大于單獨裂解合成原油的最佳輻射盤管出口溫度的輻射盤管出口溫度的條件下進行。2.權(quán)利要求1的方法，其中通常液態(tài)的烴組分具有比合成原油大的最佳輻射盤管出口溫度。3.權(quán)利要求2的方法，其中將通常液態(tài)的烴組分以足以與單獨的合成原油相比增加下列至少一個的量加至合成原油A)盤管出口裂解的流出物溫度增加5。F到150。F,和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率。4.權(quán)利要求1的方法，其中通常液態(tài)的烴組分選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油、直餾瓦斯油、加氫處理的瓦斯油精制產(chǎn)物、加氫處理的瓦斯油和加氫裂化產(chǎn)物。5.權(quán)利要求1的方法，其中合成原油具有不大于80。F的傾點，通常液態(tài)的烴組分具有大于102。F的傾點，以及由ii)產(chǎn)生的混合物具有不大于100。F的傾點。6.權(quán)利要求1的方法，其中將通常液態(tài)的烴組分以足以降低由ii)產(chǎn)生的混合物的傾點的量加入合成原油。7.權(quán)利要求1的方法，其中通常液態(tài)的烴部分為選自輕直餾石腦油、冷凝物、加氫裂化產(chǎn)物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油、減壓瓦斯油、瓦斯油精制產(chǎn)物、輕直餾石腦油冷凝物的直餾精煉原料，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。8.權(quán)利要求1的方法，其中加氫加工包括加氫處理、氫化和氫化裂解中的至少一個。9.權(quán)利要求1的方法，其中將通常液態(tài)的烴組分以足以提供用于產(chǎn)生的混合物的裂解爐最佳盤管出口溫度的量加入合成原油，所述最佳盤管出口溫度相對于合成原油單獨的裂解爐最佳盤管出口溫度增加至少70叩。10.權(quán)利要求1的方法，其中將通常液態(tài)的烴組分以對于每增加5。F盤管出口溫度足以提高苛刻度至少O.05C3—C1的量加到合成原油。11.權(quán)利要求l的方法，其中加入通常液態(tài)的烴組分到合成原油產(chǎn)生的混合物對每重量份合成原油為從1到3重量份的通常液態(tài)的烴。12.權(quán)利要求1的方法，其中寬沸程等分部分對于每重量份熱裂解烴液體包含從2到3重量份的通常液態(tài)的爛部分。13.權(quán)利要求1的方法，其中合成原油衍生自頁巖以及通常液態(tài)的烴組分4汙生自石油。14.權(quán)利要求1的方法用作改良用于裂解的合成原油的方法，其中合成原油是a)在50。F到800。F范圍內(nèi)沸騰的基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體的加氬加工的混合物，合成原油在73。F到1077。F范圍內(nèi)沸騰，包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25wt。/。的環(huán)烷烴，小于O.3wt。/。的S,小于O.02wt。/。瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油，該方法包括向合成原油中加入衍生自石油的在100。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分，組分i)提供比單獨裂解的合成原油的大的用于裂解爐流出物的最佳盤管出口溫度。15.權(quán)利要求14的方法，其中將通常液態(tài)的烴組分以足以與單獨的合成原油相比增加下列至少一個的量加至合成原油A)裂解爐盤管出口的裂解流出物溫度增加5。F到150。F,和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率。16.用于制備裂解原料的權(quán)利要求l的方法，其包括1)加氫加工的寬沸程等分部分，該等分部分包含a)在S0。F到800。F范圍內(nèi)沸騰且基本上不含殘油通常液態(tài)的烴部分；和b)在600。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體，以提供在73。F到1077。F范圍內(nèi)沸騰的合成原油；該合成原油包含大于25wt。/。的芳香族化合物，大于25wt。/o的環(huán)烷烴，小于O.3wt。/。的S，小于O.02wt。/。瀝青質(zhì)并且基本上不含除瀝青質(zhì)外的殘油；和2)在100。F到1050。F范圍內(nèi)沸騰，具有在裂解期間比單獨合成原油大的最佳盤管出口溫度的通常液態(tài)的烴組分。17.權(quán)利要求16的原料，其中通常液態(tài)的烴組分的存在量足以與使用單獨的合成原油獲得的相比增加下列至少一個A)裂解爐盤管出口的裂解流出物溫度增加5。F到150。F，和B)由裂解產(chǎn)生的烯烴收率。18.權(quán)利要求16的原料，其中通常液態(tài)的烴組分選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油、直餾瓦斯油、加氫處理的瓦斯油精制產(chǎn)物、和加氫裂化產(chǎn)物。19.權(quán)利要求16的原料，其中合成原油具有不大于80。F的傾點，而通常液態(tài)的烴組分具有大于102。F的傾點，以及用于裂解的原料具有不大于100。F的傾點。20.權(quán)利要求16的原料，包含l到99wt。/。的通常液態(tài)的烴組分和l到99wt。/。的合成原油。21.權(quán)利要求16的原料，包含75wt。/。加氫裂化產(chǎn)物作為通常液態(tài)的烴組分和25wt。/。合成原油。22.權(quán)利要求16的原料，其中通常液態(tài)的烴部分為選自輕直餾石腦油、冷凝物、煤油、餾出物、重常壓瓦斯油和減壓瓦斯油的直餾精煉原料，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。23.權(quán)利要求16的原料，其中通常液態(tài)的烴部分是選自瓦斯油精制產(chǎn)物和加氬裂化產(chǎn)物的加氬處理的精制物流，以及熱裂解烴液體選自熱裂解極重質(zhì)原油和焦化器瓦斯油。24.權(quán)利要求16的原料，其中通常液態(tài)的烴部分包括輕直餾石腦油冷凝物，和熱裂解烴液體包括熱裂解極重質(zhì)原油。25.爛液^含1U，重量份，-般加重量份的通常液態(tài)的紅部刀。全文摘要一種蒸汽裂解包含合成原油的液態(tài)烴原料的方法包括i)加氫加工包含如下物質(zhì)的寬沸程等分部分a)基本上不含殘油的通常液態(tài)的烴部分，和b)在600℉到1050℉范圍內(nèi)沸騰的熱裂解烴液體，以提供基本上不含殘油的合成原油；ii)向合成原油中加入在100℉到1050℉范圍內(nèi)沸騰的通常液態(tài)的烴組分；和iii)在包含輻射盤管出口的裂解爐中裂解由ii)產(chǎn)生的混合物以提供裂解的流出物，其中裂解在足以得到輻射盤管出口溫度(其大于單獨裂解合成原油的最佳輻射盤管出口溫度)的條件下進行。還提供了一種用于改良用于裂解的合成原油的方法，以及用于裂解的原料。文檔編號C10G69/06GK101583697SQ200780047937公開日2009年11月18日申請日期2007年11月29日優(yōu)先權(quán)日2007年1月26日發(fā)明者C·D·賴曼,J·E·格雷厄姆,J·N·麥科伊,P·F·科伊森科滕申請人:?？松梨诨瘜W專利公司