專利名稱：一種生產無硫汽油的方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種生產無硫汽油的方法，特別是一種以二次加工汽油為原料，生產無硫汽油的方法。
背景技術：
眾所周知，空氣污染是一個嚴重的環(huán)境問題，而大量的發(fā)動機排放是造成空氣污染的重要原因之一。近年來，為保護環(huán)境，世界各國對發(fā)動機燃料的組成提出了更嚴格的限制，尤其是硫含量。我國汽油質量升級迅速，計劃從2009年12月31日開始實施的國家標準(GB 17930-2006)中要求國(III)標準汽油中硫含量小于150 μ g/g。在北京市和上海市已實施的地方標準中要求汽油中硫含量小于50 μ g/g。在我國，催化裂化汽油占汽油池中調合組分的70%以上，而且90%以上的硫含量來源于催化裂化汽油，因此，降低催化裂化汽油硫含量是提高我國汽油質量的關鍵。降低催化裂化汽油的硫含量通?？刹捎么呋鸦霞託漕A處理(前加氫)、催化裂化汽油加氫脫硫(后加氫)或兩種方式的結合應用。其中，催化裂化原料預處理可以大幅降低催化裂化汽油的硫含量，但需要在溫度和壓力都很苛刻的條件下操作，同時因為裝置處理量大，導致氫耗也比較大，這些都將提高裝置的投資或運行成本。盡管如此，由于世界原油的重質化，越來越多的催化裂化裝置開始處理含有常、減壓渣油等的劣質原料，因此催化裂化原料加氫裝置量也在逐年增加。同時，隨著催化裂化技術的革新，催化裂化脫硫助劑的逐漸應用，我國部分企業(yè)的催化裂化汽油硫含量可以達到500μ g/g以下，甚至是150 μ g/g以下。但如果要進一步降低催化裂化汽油的硫含量，使之小于50yg/g(滿足歐IV排放標準對汽油硫含量的限制)，甚至小于10 μ g/g (滿足歐V排放標準對汽油硫含量的限制)，則必須大幅度提高催化裂化原料加氫裝置的操作苛刻度，經濟上很不合算。解決上述問題的有效途徑就是對催化裂化汽油進行加氫脫硫，同時最大限度地減少其中烯烴的飽和程度，以盡可能減少辛烷值損失。催化裂化汽油加氫顯然有其獨特的優(yōu)點，在裝置投資、生產成本和氫耗方面均低于催化裂化原料加氫預處理，且其不同的脫硫深度可以滿足不同規(guī)格硫含量的要求。但如果采用傳統(tǒng)的加氫脫硫方法會使催化裂化汽油中具有高辛烷值的烯烴組分大量飽和而使辛烷值損失很大。因此，必須要開發(fā)投資低、辛烷值損失小的催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術?，F(xiàn)有的催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術可以將催化裂化汽油中硫含量降低到50 μ g/g以下，且辛烷值損失小。對于催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術而言，在加氫脫硫過程中，氣相中H2S易與烯烴分子結合生成重分子硫醇硫。在處理某些催化裂化汽油時，汽油重餾分脫硫率大于95%時，產品中硫醇硫含量占總硫的50%以上，且脫硫率越高，力口氫產物中硫醇硫占總硫的比例越高。為了將汽油產品中硫含量降低至更低水平，如小于IOy g/g，須大幅度降低重餾分選擇性加氫脫硫產物中的硫醇硫含量，同時保持辛烷值基本不損失。在世界發(fā)展的大潮流下，車用汽油規(guī)格指標會越來越嚴格，而且生產過程的清潔化也會越來越嚴格。因此，如何將現(xiàn)有工藝技術生產流程進行優(yōu)化，用于生產更低硫含量的清潔汽油(s< 10yg/g)同時使生產過程更環(huán)保，裝置使用周期更長，顯得很有必要。CN1900230A公開一種降低汽油硫含量同時限制產品中硫醇硫含量的方法。該方法包括將了將一部分脫硫的汽油循環(huán)至加氫脫硫反應器的入口，但通過該方法處理所得到的汽油產品總硫、硫醇硫含量不能完全小于10 μ g/g，若需要生產無硫汽油時仍然進一步降低硫含量，且硫醇硫也需要進一步處理。US5906730公開了將FCC汽油分段脫硫工藝。第一段保持脫硫率60 90%，工藝條件溫度200 350°C，壓力5 30kg/cm2，液時空速2 lOh—1，氫油比89 534v/v。第二段控制脫硫率60 90%，工藝條件溫度200 300°C，壓力5 15kg/cm2，液時空速2 101Γ1，氫油比178 534v/v。如果第二段脫硫仍然達不到預期目的，將二段脫硫出口流出物繼續(xù)脫硫，其工藝條件與二段脫硫工藝條件相同。但從其實施效果來看，其總脫硫率達95%時，烯烴飽和率為25%，若采用此技術生產無硫汽油，產品辛烷值損失會較大
發(fā)明內容
本發(fā)明目的是在現(xiàn)有技術的基礎上，提供一種生產無硫汽油的方法，即生產硫含量小于10 μ g/g的清潔汽油。解決現(xiàn)有技術生產流程不優(yōu)化，生產過程不環(huán)保，裝置使用周期短等問題。本發(fā)明提供的方法包括(I)將全餾分汽油分餾成輕汽油餾分和重汽油餾分，輕餾分汽油和重餾分汽油的切割點為55 75°C ;(2)步驟(I)所得輕汽油餾分進入堿抽提脫硫醇單元進行脫硫醇后進入產品罐；(3)步驟(I)所得重汽油餾分進入第一反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫脫二烯催化劑接觸進行選擇性加氫脫二烯反應，第一反應區(qū)的反應流出物進入第二反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫精制催化劑接觸進行選擇性加氫脫硫反應，所得第二反應區(qū)的反應流出物經冷卻后進入第一高壓分離器，分離得到氣體I和液相物流I，所述第一反應區(qū)的反應溫度比第二反應區(qū)的反應溫度低100 220°C ；(4)步驟(3)所述的液相物流I進入第三反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫脫硫醇催化劑接觸進行加氫脫硫醇反應；所述第三反應區(qū)的反應溫度比第二反應區(qū)的反應溫度低50 120°C，第三反應區(qū)的反應流出物經冷卻后進入第二高壓分離器，分離出得到氣體II和液相物流II，所述的液相物流II進入汽提塔，汽提塔底流出物進入產品罐。第一反應區(qū)的反應條件為氫分壓I. O 4. OMPa、反應溫度80 300°C、體積空速2 IOh \氧油體積比200 IOOONmVm3 ；第二反應區(qū)的反應條件為氫分壓I. O 4. OMPa、反應溫度200 460°C、體積空速2 8. Oh—1、氫油體積比200 IOOONmVm3 ；第三反應區(qū)的反應條件為氫分壓I. O 4. OMPa、反應溫度150 300°C、體積空速2 8. Oh—1、氫油體積比200 IOOONmVm3。優(yōu)選，所述第一反應區(qū)的反應溫度為120 260°C，第二反應區(qū)的反應溫度為260 420°C，第三反應區(qū)的反應溫度為180 280°C。本發(fā)明所用的全餾分汽油原料選自催化裂化汽油、催化裂解汽油、直餾汽油、焦化汽油、蒸汽裂解制乙烯的副產汽油和熱裂化汽油中任一種或幾種的混合油，上述汽油的終餾點氺220°C。優(yōu)選催化裂化汽油。我國催化裂化的加工能力占二次加工的比例較大，催化裂化汽油是商品汽油的主要來源，其它汽油組分少，調和能力差。從汽油池中各種調和組分看，催化裂化汽油中的硫是汽油池中硫的主要來源；特別隨著加工進口高硫原油量不斷上升，以及催化裂化加工的原料向重質化方向的不斷發(fā)展，催化裂化汽油中硫含量將繼續(xù)維持在較高的水平。因此降低催化裂化汽油中硫含量將成為控制車用汽油中硫和烯烴含量的主要途徑。催化裂化汽油從組成上可以分為正構烷烴(n-P)、異構烷烴(i-P)、環(huán)烷烴(N)、烯烴(O)和芳烴(A)五個組分，其中正構烷烴的辛烷值低，且碳鏈越長辛烷值越低。異構烷烴的辛烷值較高，且支鏈化程度越高、排列越緊湊辛烷值越高。烯烴、芳烴是高辛烷值組分，以芳烴的辛烷值為最高。我國催化裂化汽油呈現(xiàn)高烯烴、低芳烴含量的特征，烯烴含量通常在30 50體積％左右，烯烴是我國催化裂化汽油汽油辛烷值來源的重要組分，因而烯烴含量的變化對催化裂化汽油辛烷值的影響很大。催化裂化汽油中烯烴分布隨著餾分的沸點降低而增加；而硫主要集中在重汽油餾分中，并以噻吩類硫化物為主，硫醇性硫主要集中在輕汽油餾分中。 本發(fā)明可以通過調節(jié)輕、重汽油餾分切割點和/或三個加氫反應區(qū)的工藝條件，從而實現(xiàn)生產低硫汽油并控制辛烷值損失最小的目標。重汽油餾分在第一反應區(qū)，在緩和的條件下與加氫脫二烯催化劑接觸進行選擇性加氫脫二烯反應。所述加氫脫二烯催化劑含有氧化鋁載體和負載在該載體上的加氫活性金屬組分，所述的加氫活性金屬組分為選自VIII族的至少一種金屬組分與選自VB族的至少一種金屬組分的組合，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分的含量為
O.2-15重量％，VB族金屬組分的含量為O. 2-15重量％。所述VIII族的金屬組分選自鐵、鈷、鎳中的一種或幾種，VB族金屬組分選自釩和/或鈮，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分的含量為O. 5-8重量％，VB族金屬組分的含量為O. 5-10重量％。所述VIII族的金屬組分為鈷或鎳，VB族金屬組分為釩，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分含量為O. 5-3重量％，VB族金屬組分的含量為1-8重量％。所述加氫脫二烯催化劑對二烯烴具有較高的加氫活性與選擇性，能在較緩和的反應條件下，將汽油中的二烯烴加氫脫除，從而可以有效避免因二烯烴縮合導致的后續(xù)加熱爐爐管及反應器壓降過快上漲的問題，有效延長第二加氫反應區(qū)中加氫精制催化劑的使用周期。重汽油餾分在第二反應區(qū)，在相對苛刻的反應條件下與加氫精制催化劑接觸進行選擇性加氫脫硫反應。所述加氫精制催化劑是負載在無定型氧化鋁或硅鋁載體上的第VIB族非貴金屬和/或第VIII族非貴金屬催化劑。優(yōu)選所述加氫精制催化劑的載體為氧化鋁，活性金屬組分為鑰和/或鎢、鎳和/或鈷；以氧化物計并以催化劑總重量為基準，所述的鑰和/或鎢的含量為3 20重％，鎳和/或鈷的含量為O. 3 6重％。所述的加氫精制催化劑可以是一種單獨的加氫精制催化劑，也可以是兩種不同的級配裝填的加氫精制催化劑。在第三反應區(qū)，在相對緩和的反應條件下，液相物流I進入第三反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫脫硫醇催化劑接觸進行加氫脫硫醇反應。所述的加氫脫硫醇催化劑是負載在無定型氧化鋁或硅鋁載體上的VIB非貴金屬和/或VIII族非貴金屬催化劑。優(yōu)選所述的加氫脫硫醇催化劑為含有負載在氧化鋁載體上的氧化鎢和/或氧化鑰、氧化鎳和氧化鈷，所述氧化鎢和/或氧化鑰的含量為4重％至小于10重％，鎳和鈷總原子數(shù)與鎳、鈷、鎢和/或鑰的總原子數(shù)之比為O. 3 O. 9。該催化劑具有較低的金屬含量卻具有較高的低溫活性。該催化劑適用于輕質油品的加氫脫硫醇過程。所述第三反應區(qū)的氫氣中硫化氫含量為O lOOOppm。在加氫脫硫過程中，氣相中H2S易與烯烴分子重新結合生成重分子硫醇硫。因此在第三反應區(qū)限制氫氣中硫化氫含量。所述氫氣優(yōu)選新氫和/或經脫硫化氫處理的循環(huán)氫。因為第一反應區(qū)和第三反應區(qū)的反應溫度均低于第二反應區(qū)，因此，第一反應區(qū)和第三反應區(qū)的進料分別通過與第二反應區(qū)的反應流出物進行換熱即可滿足反應溫度。具體地是，第二反應區(qū)的反應流出物先與第三反應區(qū)的進料進行換熱，然后與第一反應區(qū)的進料進行換熱。第一反應區(qū)和第二反應區(qū)之間設置加熱爐，第一反應區(qū)的反應流出物經加熱爐加熱后進入第二反應區(qū)。 本發(fā)明對現(xiàn)有技術進行優(yōu)化改進，提供一種可以生產無硫汽油、生產過程更環(huán)保的催化裂化汽油選擇性加氫脫硫方法。由于省卻了加氫產物氧化脫硫醇過程，減少了廢堿液排放，使生產過程更環(huán)保。本發(fā)明以高硫高烯烴催化裂化汽油為原料，所得產品硫含量小于10 μ g/g,滿足歐V汽油硫含量標準，汽油收率達99%以上，且辛烷值損失小，裝置運轉周期長。


附圖是本發(fā)明提供的生產無硫汽油方法的流程示意圖。
具體實施例方式下面結合附圖對本發(fā)明所提供的方法進行進一步的說明。附圖是本發(fā)明提供的生產無硫汽油方法的流程示意圖。本發(fā)明提供方法的工藝流程詳細描述如下來自管線I的全餾分汽油原料進入分餾塔2，經過分流后得到的輕餾分汽油經管線3進入堿抽提脫硫醇單元4進行脫硫醇處理，經過脫硫醇出來后的輕餾分汽油經管線5進入產品罐39。從分餾塔2得到的重汽油餾分從管線6流出，經原料泵7升壓后與來自管線34的氫氣混合后經管線8進入換熱器9，與來自管線19的物料換熱后經管線10進入第一加氫反應器11，進行選擇性脫二烯反應。第一加氫反應器流出物經管線12進入加熱爐13加熱后，經管線14進入第二加氫反應器15，進行選擇性加氫脫硫反應。第二加氫反應器流出物經管線16與來自管線17的物料經換熱器18換熱后經管線19，與來自管線8的物料換熱后經管線20進入第一高壓分離器21。在第一高壓分離器21進行汽液分離后，頂部的富氫氣流(氣體I)由管線22與來自管線28富氫物流(氣體II)混合后進入循環(huán)氫脫硫化氫塔29，從塔頂出來的氫氣與來自管線30的新氫混合后經管線31進入循環(huán)氫壓縮機，經循環(huán)氫壓縮機增壓后，一路經管線32，與來自管線23的物料混合，一路經管線33作為第二反應器的冷氫，另一路經管線34與原料泵7出口物料混合。從第一高壓分離器21底部得到的液體物流I經管線23，與來自管線32的氫氣混合后，經管線17與來自管線15的物流經換熱器18換熱后經管線24進入第三加氫反應器25，進行加氫脫硫醇反應。第三加氫反應器流出物經管線26進入第二高壓分離器27。在第二高壓分離器27進行汽液分離后，頂部的富氫氣流(氣體II)由管線28與來自管線22富氫物流混合后進入循環(huán)氫脫硫化氫塔29。從第二高壓分離器27底部得到的液體物流II經管線35進入穩(wěn)定塔36，塔頂?shù)妮p烴氣體由管線37抽出，塔底產物經管線38入產品罐39。進入產品罐39的輕汽油餾分和重汽油餾分混合后成為汽油產品，并由管線40抽出裝置。下面的實施例將對本方法予以進一步的說明，但并不因此限制本方法。對比例中所使用的加氫處理催化劑A的商品牌號是RSDS-1，實施例中使用的加氫精制催化劑C、D的商品牌號分別是RSDS-21、RSDS-22，實施例所用加氫脫硫醇催化劑E的商品牌號為RSS-1A，上述催化劑均由中國石化催化劑長嶺分公司生產。實施例中使用的加氫脫二烯催化劑B :載體為氧化鋁，活性金屬組成為氧化釩4. 5重量％，氧化鎳I. 3重％。對比例
以一種催化裂化全餾分汽油為原料油I，其原料油性質如表I所示。該汽油原料和氫氣與加氫處理催化劑A進行單段即常規(guī)的加氫精制，其反應條件和汽油產品性質如表2所示。從表2可以看出，汽油產品的硫含量為9 μ g/g, RON損失15. O個單位。實施例I以與對比例相同的催化裂化全餾分汽油為原料油I。原料油I先在分餾塔內切割為輕汽油餾分(餾程C5 65°C )和重汽油餾分(餾程65°C 191°C )。其中輕汽油餾分比例為35重％ ,重汽油懼分比例為65重％。輕汽油懼分堿抽提脫硫醇；重汽油懼分依次通過三個固定床加氫反應器，第一反應器中裝填加氫脫二烯催化劑B，第二反應器組合裝填加氫精制催化劑C和D，第三反應器裝填加氫脫硫醇催化劑E。經過堿抽提后的輕汽油餾分與經過加氫后的重汽油餾分在產品罐混合得到全餾分汽油產品。第一反應器、第二反應器和第三反應器具體的反應條件及全餾分汽油產品性質如表3所示，由表3可以看出產品的硫含量為9 μ g/g,烯烴含量為32. 2體積％，RON僅損失I. 8，而產品收率高達99. 8重％。實施例2以一種催化裂化汽油為原料油II，其原料油性質如表I所示。原料油II先在分餾塔內切割為輕汽油餾分(餾程C5 60°C )和重汽油餾分(餾程60V 193°C )。其中輕汽油餾分比例為30重％，重汽油餾分比例為70重％。輕汽油餾分堿抽提脫硫醇；重汽油餾分依次通過三個固定床加氫反應器，第一反應器中裝填加氫脫二烯催化劑B，第二反應器組合裝填加氫精制催化劑C和D，第三反應器裝填加氫脫硫醇催化劑E。經過堿抽提后的輕汽油餾分與經過加氫后的重汽油餾分在產品罐混合得到全餾分汽油產品。第一反應器、第二反應器和第三反應器具體的反應條件及全餾分汽油產品性質如表3所示，由表3可以看出產品的硫含量為IOy g/g，烯烴含量為21. O體積％，RON僅損失I. 6，而產品收率高達99. 7重％。實施例3以一種催化裂化汽油為原料油III，其原料油性質如表I所示。原料油III先在分餾塔內切割為輕汽油餾分(餾程C5 70°C )和重汽油餾分(餾程70V 201°C )。其中輕汽油懼分比例為38重％ ,重汽油懼分比例為62重％。輕汽油懼分堿抽提脫硫醇；重汽油餾分依次通過三個固定床加氫反應器，第一反應器中裝填加氫脫二烯催化劑B，第二反應器組合裝填加氫精制催化劑C和D，第三反應器裝填加氫脫硫醇催化劑E。經過堿抽提后的輕汽油餾分與經過加氫后的重汽油餾分在產品罐混合得到全餾分汽油產品。第一反應器、第二反應器和第三反應器具體的反應條件及全餾分汽油產品性質如表3所示，由表3可以看出產品的硫含量為7 μ g/g，烯烴含量為24. 5體積％，RON僅損失I. 4，而產品收率高達99. 6重％。表I

表權利要求
1.一種生產無硫汽油的方法，包括 (1)將全餾分汽油分餾成輕汽油餾分和重汽油餾分，輕餾分汽油和重餾分汽油的切割點為55 75°C ； (2)步驟(I)所得輕汽油餾分進入堿抽提脫硫醇單元進行脫硫醇后進入產品罐； (3)步驟(I)所得重汽油餾分進入第一反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫脫二烯催化劑接觸進行選擇性加氫脫二烯反應，第一反應區(qū)的反應流出物進入第二反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫精制催化劑接觸進行選擇性加氫脫硫反應，所得第二反應區(qū)的反應流出物經冷卻后進入第一高壓分離器，分離得到氣體I和液相物流I，所述第一反應區(qū)的反應溫度比第二反應區(qū)的反應溫度低100 220°C ； (4)步驟(3)所述的液相物流I進入第三反應區(qū)，在氫氣的作用下與加氫脫硫醇催化劑接觸進行加氫脫硫醇反應；所述第三反應區(qū)的反應溫度比第二反應區(qū)的反應溫度低50 120°C，第三反應區(qū)的反應流出物經冷卻后進入第二高壓分離器，分離出得到氣體II和液相物流II，所述的液相物流II進入汽提塔，汽提塔底流出物進入產品罐。
2.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述第一反應區(qū)的反應條件為氫分壓I.O 4. OMPa、反應溫度80 300°C、體積空速2 IOtT1、氫油體積比200 IOOONmVm3 ； 第二反應區(qū)的反應條件為氫分壓I. O 4. OMPa、反應溫度200 460°C、體積空速2 8. Oh \氧油體積比200 IOOONmVm3 ； 第三反應區(qū)的反應條件為氫分壓I. O 4. OMPa、反應溫度150 300°C、體積空速2 8. Oh \氧油體積比200 IOOONmVm3。
3.按照權利要求2所述的方法，其特征在于，所述第一反應區(qū)的反應溫度為120 260°C，第二反應區(qū)的反應溫度為260 420°C，第三反應區(qū)的反應溫度為180 280°C。
4.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述加氫脫二烯催化劑含有氧化鋁載體和負載在該載體上的加氫活性金屬組分，所述的加氫活性金屬組分為選自VIII族的至少一種金屬組分與選自VB族的至少一種金屬組分的組合，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分的含量為O. 2-15重量％，VB族金屬組分的含量為O. 2_15重量％。
5.按照權利要求4所述的方法，其特征在于，所述VIII族的金屬組分選自鐵、鈷、鎳中的一種或幾種，VB族金屬組分選自釩和/或鈮，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分的含量為O. 5-8重量％，VB族金屬組分的含量為O. 5-10重量％。
6.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述VIII族的金屬組分為鈷或鎳，VB族金屬組分為釩，以氧化物計并以所述催化劑為基準，所述VIII族金屬組分含量為O. 5-3重量％，VB族金屬組分的含量為1-8重量％。
7.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述加氫精制催化劑是負載在無定型氧化鋁或硅鋁載體上的第VIB族非貴金屬和/或第VIII族非貴金屬催化劑。
8.按照權利要求7所述的方法，其特征在于，所述加氫精制催化劑的載體為氧化鋁，活性金屬組分為鑰和/或鎢、鎳和/或鈷；以氧化物計并以催化劑總重量為基準，所述的鑰和/或鶴的含量為3 20重％,鎳和/或鈷的含量為O. 3 6重％。
9.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述的加氫脫硫醇催化劑是負載在無定型氧化鋁或硅鋁載體上的VIB非貴金屬和/或VIII族非貴金屬催化劑。
10.按照權利要求9所述的方法，其特征在于，所述的加氫脫硫醇催化劑為含有負載在氧化鋁載體上的氧化鎢和/或氧化鑰、氧化鎳和氧化鈷，所述氧化鎢和/或氧化鑰的含量為4重％至小于10重％，鎳和鈷總原子數(shù)與鎳、鈷、鎢和/或鑰的總原子數(shù)之比為O. 3 O. 9。
11.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述第三反應區(qū)的氫氣中硫化氫含量為O lOOOppm。
12.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，所述的全餾分汽油選自催化裂化汽油、催化裂解汽油、直餾汽油、焦化汽油、蒸汽裂解制乙烯的副產汽油和熱裂化汽油中的一種或幾種，上述汽油的終餾點氺220°C。
13.按照權利要求I所述的方法，其特征在于，第二反應區(qū)的反應流出物先與第三反應區(qū)的進料進行換熱，然后與第一反應區(qū)的進料進行換熱。第一反應區(qū)和第二反應區(qū)之間設置加熱爐，第一反應區(qū)的反應流出物經加熱爐加熱后進入第二反應區(qū)。
全文摘要
一種生產無硫汽油的方法，先將全餾分汽油分餾成輕汽油餾分和重汽油餾分；輕汽油進堿抽提脫硫醇單元進行脫硫醇后進入產品罐；重汽油餾分進入第一反應區(qū)進行脫二烯后進入第二反應區(qū)進行選擇性加氫脫硫。第二反應器出口物料經冷卻、分離出的液相物流進入第三反應器進行加氫脫硫醇，第三反應器流出物經冷卻、分離、分餾出的液相物流進入產品罐。進入產品罐中的輕汽油餾分和重汽油餾分混合后得到全餾分汽油產品。
文檔編號C10G67/00GK102757818SQ20111010991
公開日2012年10月31日 申請日期2011年4月29日 優(yōu)先權日2011年4月29日
發(fā)明者習遠兵, 屈錦華, 李大東, 李明豐, 田鵬程, 聶紅, 褚陽, 高曉冬 申請人:中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司石油化工科學研究院