專利名稱：一種利用煤焦油瀝青制備針狀焦原料的工藝的制作方法
技術領域：
本發(fā)明屬于煤化工領域，具體涉及一種利用煤焦油浙青制備煤系針狀焦原料的工藝。
背景技術：
針狀焦是制造聞功率和超聞功率電極的優(yōu)質(zhì)材料，用針狀焦制成的石墨電極具有耐熱沖擊性能強、機械強度高、氧化性能好、電極消耗低及允許的電流密度大等優(yōu)點。目前生產(chǎn)的針狀焦根據(jù)使用原料的不同可分為石油系針狀焦和煤系針狀焦兩大類，美國大湖碳素公司在50年代首先開發(fā)出了石油系針狀焦的生產(chǎn)工藝，但由于石油加工趨勢向著催化裂化輕質(zhì)化深加工的方向發(fā)展，致使石油系針狀焦的原料逐漸減少，加之70年代兩次石油 危機，更使人們感到原料供應的不穩(wěn)定，于是自70年代后期開始，煤系針狀焦的制備工藝得到了發(fā)展。煤系針狀焦以煤焦油浙青為原料制備而成，煤焦油浙青的主要成分是多環(huán)芳香族化合物，也含有一定量的喹啉不溶物(QI )，喹啉不溶物在浙青熱轉(zhuǎn)化生成中間相小球體時，會阻礙小球體的生長，不能形成石墨化結(jié)構(gòu)，進而影響針狀焦的質(zhì)量。因此，在用煤焦油浙青制備優(yōu)質(zhì)針狀焦原料時，必須對煤焦油浙青進行脫除喹啉不溶物的凈化處理，現(xiàn)有技術中常用的處理方法主要有以下三種
(O閃蒸-縮聚法。這種方法是將混合原料油送到特定的閃蒸塔內(nèi)，在一定溫度和真空下閃蒸出閃蒸油，再將閃蒸油導入縮聚釜進行聚合得到縮聚浙青。例如，山西宏特煤化工有限公司在專利號為CN1944578A的申請文件中，公開了一種煤系針狀焦的工業(yè)化生產(chǎn)工藝，通過將煤焦油浙青，經(jīng)真空閃蒸后的閃蒸油全餾分采用分步冷凝法進行分段冷凝，得到重、中、輕三段餾分；采用改進的浙青循環(huán)法將中段閃蒸油進行縮聚反應得到縮聚浙青；將所述縮聚浙青和重閃蒸油在氮氣存在的條件下進行延遲焦化處理，在結(jié)焦后期以N2注入不結(jié)焦油類進行針狀焦焦化過程的最終加熱和拉焦；再進行高溫煅燒得到煤系針狀焦。(2)溶劑法。溶劑法是用脂肪烴和芳香烴按一定比例制成混合溶劑，將混合溶劑與浙青混合，在攪拌釜中經(jīng)過攪拌、靜置、沉淀后，在上層形成浙青與溶劑的混合物料，再由泵抽出送入溶劑回收塔，回收溶劑并制取精制浙青，得到適合煤浙青針狀焦的原料。(3)離心法。煤焦油浙青在適宜的溫度和黏度下進入離心機，將離心分離后得到的富含QI的殘渣除去，剩余的離心液作為制備針狀焦的原料。上述三種方法均能夠去除原料中的QI，其中，溶劑法因為操作簡單、費用較低而得到了廣泛的應用，如中國專利文獻CN1724611A公開了一種針狀焦的制備方法，該方法中采用了溶劑法對原料進行脫除喹啉不溶物的凈化處理，具體為將原料煤焦油浙青、軟浙青或者煤焦油餾分與真空閃蒸塔頂冷凝的輕組分油按照1:(0. 5-4)的比例混合后進入第一沉降分離塔分離，溫度控制為100-250°C，物料在塔內(nèi)的停留時間為O. 5-20小時，從塔底排出的含喹啉不溶物和易聚合組分混合物的殘渣油占進料量的5-30%，從塔頂流出含喹啉不溶物小于5%的精制浙青油。
如圖1所示是煤焦油浙青的組成示意圖，其中Y為甲苯可溶物，β2為甲苯不溶吡啶可溶物(T1-PS)，P1為吡啶不溶喹啉可溶物(P1-QS)，α為喹啉不溶物。現(xiàn)有技術中，本領域技術人員在對針狀焦原料煤焦油浙青進行處理時，由于α喹啉不溶物組分是完全無益于針狀焦生產(chǎn)的，所以都盡可能地要將該物質(zhì)徹底地除去；此外，P1組分吡啶不溶喹啉可溶物也應當盡可能除去，對于β2組分，目前該領域的技術認知是由于β2組分會影響到小球體的生長，進而影響到針狀焦的品質(zhì)，所以也都是盡可能地對該組分進行去除。上述工藝中，由于采用輕組分油作為溶劑，該溶劑在對喹啉不溶物(QI)進行脫除的同時，也大量地脫除了煤焦油浙青中的甲苯不溶吡啶可溶物和吡啶不溶喹啉可溶物，本發(fā)明人通過研究發(fā)現(xiàn)，@2組分的存在并非是絕對有害的，選擇適宜量的β2組分能夠在不影響針狀焦品質(zhì)的同時，明顯起到提高針狀焦的產(chǎn)率和降低針狀焦熱膨脹系數(shù)的作用，而這一點是現(xiàn)有技術本領域技術人員并沒有認識到的，也正是由于在上述技術中，將β2組分盡可能地去除，所以使用上述處理后的煤焦油浙青作為原料制備針狀焦，其產(chǎn)率很低，而且 制備得到的針狀焦的熱膨脹系數(shù)大，這樣嚴重影響了針狀焦作為電極的使用性能。此外，經(jīng)上述工藝生產(chǎn)的浙青中仍舊還有少量的硫分，這些硫分會殘留在所述浙青制備得到的針狀焦中，在對所述針狀焦在制造電極的石墨化處理過程中硫在高溫條件下會生成氣體，導致電極發(fā)生膨脹，進而影響石墨電極的品質(zhì)。雖然將所述石墨化處理的時間盡量延長在一定程度上能夠抑制電極膨脹，但是處理時間的加長會導致電量消耗增大，從而降低所述電極制備工藝的經(jīng)濟效益。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決使用現(xiàn)有技術中的處理工藝制備的針狀焦原料，由于采用輕組分油作為溶劑，在對喹啉不溶物進行脫除的同時，也大量地脫除了煤焦油浙青中的甲苯不溶吡啶可溶物，從而導致使用該浙青原料制備針狀焦時，針狀焦的產(chǎn)率很低、熱膨脹系數(shù)較大的問題；同時也為了解決由于浙青原料內(nèi)部含有硫，在制造電極的石墨化處理過程中硫在高溫條件下會生成氣體，導致電極發(fā)生膨脹，進而影響石墨電極品質(zhì)的問題，本發(fā)明提供了一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，使用本發(fā)明所述的工藝制備而成的原料制備針狀焦時的產(chǎn)量較高，且硫的含量非常低，制備得到的針狀焦具有熱膨脹系數(shù)小的優(yōu)點。本發(fā)明所述的利用浙青制備針狀焦原料的工藝的技術方案為
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(1)將浙青與溶劑充分混合后，采用物理分離的方法除去所述混合液中的不溶物； 所述溶劑為煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的混合物，或者是BTX與煤系芳香族油的混合
物，所述煤系輕質(zhì)油或者BTX與煤系芳香族油的質(zhì)量比為20:80-95:5 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為O. 5-10 ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300 450°C，壓力為5 20Mpa。所述煤系輕質(zhì)油為氣體輕油、焦油輕油、石腦油輕油中的一種或者多種，所述煤系芳香族油為洗油、吸收油、甲酚油、蒽油中的一種或者多種。
所述物理分離為離心分離。所述步驟(I)中，進行離心分離的所述混合液的粘度為40 90mpa · S。所述步驟(I)中，在50-55°C條件下將浙青與溶劑混合。所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為O. 7 2。所述步驟(I)中,所述煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的質(zhì)量比為30:70-90:10。所述步驟(I)中,所述煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的質(zhì)量比為80:20-40:60。所述步驟(3)中的加氫催化劑為N1-Mo系催化劑或N1-W系催化劑中的任意一種。所述步驟(3)中，加氫處理的溫度條件為300 350°C，壓力為8 12MPa范圍。本發(fā)明所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，步驟(I)將浙青與溶劑充分混合，然后采用物理分離的方法除去所述混合液中的不溶物，是為了向加氫反應提供喹啉不溶物含量低的浙青原料，因為在加氫反應中，浙青中的喹啉不溶物會造成加氫催化劑劣化，降低反應速率，使得所述加氫反應的產(chǎn)率降低，經(jīng)濟性也隨之下降，因此，為使加氫處理長期、穩(wěn)定地進行，需要事先將浙青原料中的喹啉不溶物除去。步驟(2)將除去不溶物后的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；這一步驟的目的在于除去輕質(zhì)油份，只對剩余的浙青進行加氫處理，提高加氫反應器的處理效率。步驟(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，目的是為了去除所述浙青原料中的硫，在加氫處理的過程中，所述浙青中的硫會轉(zhuǎn)變?yōu)橄鄳牧蚧瘹涠ィ瑥亩蟠蠼档土肆虻暮?，有效防止了針狀焦產(chǎn)品的膨脹現(xiàn)象。本發(fā)明中所述溶劑為煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的混合物，或者是BTX (苯、甲苯、二甲苯的混合物)與煤系芳香族油的混合物，所述煤系輕質(zhì)油或者BTX與煤系芳香族油的質(zhì)量比為20:80-95:5 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為O. 5-10。本發(fā)明的發(fā)明人通過大量的研究發(fā)現(xiàn)，所述甲苯不溶吡啶可溶物的含量過大時雖然也會影響到小球體的生長，進而影響到針狀焦的品質(zhì)，但是甲苯不溶吡啶可溶物能夠明顯起到提高針狀焦的產(chǎn)率和降低針狀焦熱膨脹系數(shù)的作用，如果煤焦油浙青含有適當比例的甲苯不溶吡啶可溶物，在不影響針狀焦的品質(zhì)的同時針狀焦的產(chǎn)率可明顯提高，熱膨脹系數(shù)也會降低，但本領域技術人員尚未認識到這一點。本發(fā)明中設置所述溶劑為煤系輕質(zhì)油與煤系芳香烴油的混合物，所述煤系芳香烴油與煤系輕質(zhì)油的質(zhì)量比為20:80-95:5 ;通過選擇設置這兩種油、所述兩種油的混合比例以及述溶劑與所述浙青的比例，在盡可能徹底地去除α喹啉不溶物和h組分吡啶不溶喹啉可溶物的同時，可調(diào)整所述溶劑對所述β2甲苯不溶吡啶可溶物成分的萃取量，從而適當?shù)乇Ａ粢欢ū壤摩?組分，在不影響針狀焦品質(zhì)的同時，明顯起到提高針狀焦的產(chǎn)率和降低針狀焦熱膨脹系數(shù)的作用，通過發(fā)明人的研究發(fā)現(xiàn)β2組分以保持在
3.5%-9. 5% 為宜。本發(fā)明中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝優(yōu)點在于 (I)本發(fā)明中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，設置所述煤系輕質(zhì)油為氣體輕油、焦油輕油、石腦油輕油中的一種或者多種，所述煤系芳香族油為洗油、吸收油、甲酚油、蒽油中的一種或者多種，原因在于使用這幾種油更加適于調(diào)整所述溶劑對所述β2甲苯不溶吡啶可溶物成分的萃取量。(2)本發(fā)明中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，選擇設置所述步驟(O中的物理分離的方法為離心分離，原因在與，所述離心分離的方法相比于其它物理分離方法，諸如過濾法、沉降法等，有著更高的分離效率，通過所述離心方法，可有效除去所述煤焦油原料中的喹啉不溶物。本發(fā)明還進一步限定了進行離心分離的所述混合液的粘度為40 90mpa · s，原因在于，現(xiàn)有技術中本領域技術人員認為，采用離心法分離浙青中的QI時，所述浙青的粘度應當是越低越好，在較低的粘度下浙青中的QI顆粒具有較高的沉降速率。但是，事實證明這種降低粘度的方法只對大顆粒的QI有效，而對于直徑小于Ium的QI顆粒，由于粒度過小，在沉降過程中會受到浙青分子的碰撞影響，因此很難沉降，這就使得離心法對QI的去除效率很難得到提高。本發(fā)明的發(fā)明人通過長期的研究，擯棄了本領域技術人員一直的技術偏見，發(fā)現(xiàn)適當提高所述浙青的粘度，在不降低QI大顆粒去除效果的同時，還可提高所述煤焦油中大顆粒物質(zhì)的含量，所述大顆粒物質(zhì)能夠有效吸附所述浙青中的QI微粒，并帶動所述QI微粒一起沉降，因此本發(fā)明通過設置所述混合液的粘度為40 90mpa · s,有效提高了所述浙青中QI顆粒的去除效率。
(3)本發(fā)明中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，所述步驟(3)中的加氫催化劑為氫催化劑為N1-Mo系催化劑或N1-W系催化劑中的任意一種，原因在于，所述N1-Mo系催化劑或N1-W系催化劑作為加氫催化劑時的脫S效率要高于現(xiàn)有技術中的鐵系加氫催化劑，通過加氫分解脫S，所述重質(zhì)餾分中的S加氫后會以H2S形式脫除，從而得到低S的重質(zhì)餾分。所述S的含量完全可以滿足實際使用的需要。


為了使本發(fā)明所述的內(nèi)容更加便于理解，下面結(jié)合附圖具體實施方式
對本發(fā)明所述的技術方案做進一步的說明；
圖1所示是煤焦油浙青的組成示意圖。
具體實施例方式實施例1
本實施例中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括
(1)將煤焦油浙青與溶劑充分混合后，采用過濾分離的方法除去所述混合液中的不溶
物；
所述溶劑為石腦油輕油與洗油的混合物，所述石腦油輕油與洗油的質(zhì)量比為20:80 ；所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為O. 5 ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300°C，壓力為5Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。實施例2
本實施例中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括
(I)將浙青與溶劑充分混合后，采用沉降分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述沉降時間為6h ；
所述溶劑為焦油輕油與甲酚油的混合物，所述焦油輕油與甲酚油的質(zhì)量比為95:5 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為10 ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為450°C，壓力為20Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。實施例3
本實施例中所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(1)將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為石腦油輕油與蒽油的混合物，所述石腦油輕油與蒽油的質(zhì)量比為90:5 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為5，進行離心分離的所述混合液的粘度為40mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為400°C，壓力為15Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。實施例4
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(1)將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為氣體輕油與吸收油的混合物，所述氣體輕油與吸收油的質(zhì)量比為20:80 ；所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為5 ;進行離心分離的所述混合液的粘度為90mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300°C，壓力為5Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。實施例5
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(1)將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為BTX與吸收油的混合物，所述BTX與吸收油的質(zhì)量比為30:70 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為O. 7 ;進行離心分離的所述混合液的粘度為90mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300°C，壓力為5Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。本實施例中所述BTX為苯、甲苯、二甲苯的混合物。實施例6
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(I)在50°C條件下將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為氣體輕油與吸收油的混合物，所述氣體輕油與吸收油的質(zhì)量比為90:10;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為2 ;進行離心分離的所述混合液的粘度為90mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300°C，壓力為5Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為FeS2。實施例7
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟 (1)在55°C條件下將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為氣體輕油與吸收油的混合物，所述氣體輕油與吸收油的質(zhì)量比為80:20 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為2，進行離心分離的所述混合液的粘度為90mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300°C，壓力為12Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為N1-Mo系催化劑。實施例8
一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟
(1)在55°C條件下將浙青與溶劑充分混合后，采用離心分離的方法除去所述混合液中的不溶物，所述離心分離的相對離心力為2500G ；
所述溶劑為氣體輕油與吸收油的混合物，所述氣體輕油與吸收油的質(zhì)量比為40:60 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為1，進行離心分離的所述混合液的粘度為90mpa · s ；
(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；
(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為350°C，壓力為8Mpa，本實施例中所述的加氫催化劑為N1-W系催化劑。需要說明的是，上述所有實施例中的加氫反應可以在現(xiàn)有技術中使用的任意形式的可進行加氫反應的裝置中進行，如流通式鼓泡反應塔等，作為優(yōu)選的實施方式，所述加氫反應器可以是固定床加氫反應器，從而避免了得到的制備針狀焦的原料中存在催化劑沉淀的現(xiàn)象。上述實施例中的分離器的工作原理為對所述加氫熱分解的產(chǎn)物進行閃蒸分離，分離成高分油與低分油。所述分離器在加溫至350°C，物料進入分離器內(nèi)，沸點350°C以下的成分變成蒸發(fā)氣體在分離器上部，沸點350°C以上的成分形成液體或漿態(tài)置于分離器底部。本發(fā)明中所述的“低分油”與“高分油”是本領域技術人員常用的術語，所述低分油與高分油并沒有固定的分界線，只是技術人員為求方便根據(jù)實際情況定義的，在本發(fā)明中低分油是指350°C以下的餾分，高分油是指350°C以上的餾分。此外，上述實施例中，所述N1-Mo系催化劑和所述N1-W系催化劑可以是Ni和Mo或者是Ni和W的金屬微粒，也可以是將所述活性組分Ni和Mo或者Ni和W負載在催化劑載體上制備而成，所述載體可以是Al2O3載體，本發(fā)明中所述催化劑的選擇均為本領域常用的現(xiàn)有技術，因此在本發(fā)明中不再贅述。此外，本發(fā)明中所述的N1-Mo系催化劑和所述N1-W系催化劑為市售的任意產(chǎn)品。實駘例
為了說明本發(fā)明中所述技術方案相比于現(xiàn)有技術具有實質(zhì)性技術效果，本發(fā)明設置了以下實驗例
在實驗時，上述實施例中使用的煤焦油浙青的初始成分為
權(quán)利要求
1.一種利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟 (1)將浙青與溶劑充分混合后，采用物理分離的方法除去所述混合液中的不溶物； 所述溶劑為煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的混合物，或者是BTX與煤系芳香族油的混合物，所述煤系輕質(zhì)油或者BTX與煤系芳香族油的質(zhì)量比為20:80-95:5 ;所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為0. 5-10 ； (2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分； (3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300 450°C，壓力為5 20Mpa。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述煤系輕質(zhì)油為氣體輕油、焦油輕油、石腦油輕油中的一種或者多種，所述煤系芳香族油為洗油、吸收油、甲酚油、蒽油中的一種或者多種。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述物理分離為離心分離。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(I)中，進行離心分離的所述混合液的粘度為40 90mpa S。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(I)中，在50-55°C條件下將浙青與溶劑混合。
6.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4或5所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述溶劑與所述浙青的質(zhì)量比為0. 7 2。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-6任一所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(I)中，所述煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的質(zhì)量比為30:70-90:10。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7任一所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(I)中，所述煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的質(zhì)量比為80:20-40:60。
9.根據(jù)權(quán)利要求1-8任一所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(3)中的加氫催化劑為N1-Mo系催化劑或N1-W系催化劑中的任意一種。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-8任一所述的利用煤焦油浙青制備針狀焦原料的工藝，其特征在于，所述步驟(3)中，加氫處理的溫度條件為300 350°C，壓力為8 12MPa范圍。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種利用瀝青制備針狀焦原料的工藝，包括以下步驟(1)將瀝青與溶劑充分混合后，采用物理分離的方法除去所述混合液中的不溶物；所述溶劑為煤系輕質(zhì)油與煤系芳香族油的混合物，或者是BTX與煤系芳香族油的混合物，所述煤系輕質(zhì)油或者BTX與煤系芳香族油的質(zhì)量比為20:80-95:5；所述溶劑與所述瀝青的質(zhì)量比為0.5-10；(2)將除去不溶物后得到的澄清液送入分離器，分離出澄清液中的輕質(zhì)溶劑，得到低QI的重質(zhì)餾分；(3)在加氫催化劑存在的條件下對所述重質(zhì)餾分進行加氫處理，加氫處理的溫度條件為300～450℃，壓力為5～20Mpa。使用本發(fā)明所述的工藝制備而成的針狀焦原料硫含量非常低，具有膨脹系數(shù)小的優(yōu)點。
文檔編號C10C3/02GK103013566SQ20111028448
公開日2013年4月3日 申請日期2011年9月23日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月23日
發(fā)明者井口憲二, 坂脇弘二, 韓玨 申請人:北京三聚創(chuàng)潔科技發(fā)展有限公司