專利名稱：一種煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮斓闹谱鞣椒?br> 技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及氣化噴嘴，更具體地說，涉及一種以高溫粘稠狀的重質(zhì)燃料(例如煤液化殘?jiān)?為原料用于氣流床氣化爐的氣化噴嘴。
背景技術(shù)：
在氣流床氣化工藝中，將原料物流噴入氣化爐進(jìn)行燃燒的設(shè)備叫做氣化噴嘴。目前，國(guó)內(nèi)已經(jīng)大規(guī)模工業(yè)化應(yīng)用的氣流床煤炭氣化技術(shù)主要有Texaco水煤漿氣化技術(shù)、 Shell干煤粉氣化技術(shù)、多元料漿氣化技術(shù)和多噴嘴對(duì)置式煤氣化技術(shù)。其中，水煤漿氣化技術(shù)通常采用三流道式氣化噴嘴結(jié)構(gòu)，噴嘴的中心管走氧氣，內(nèi)環(huán)隙走水煤漿，外環(huán)隙走氧氣；干煤粉氣化技術(shù)通常采用二流道式氣化噴嘴結(jié)構(gòu)，噴嘴的中心管走煤粉，外環(huán)隙走氧氣，或中心管走氧氣、外環(huán)隙走煤粉。中國(guó)專利ZL95111750. 5披露了一種帶有旋流器的三通道組合式水煤漿氣化噴嘴。美國(guó)專利US3705108披露了一種中心管走氧氣、內(nèi)環(huán)管走緩和劑以及外環(huán)管走油_緩和劑的三通道氣化噴嘴。在煤直接液化工藝過程中，伴隨著煤液化油品的生產(chǎn)，同時(shí)產(chǎn)生大量的煤液化殘?jiān)?。在使用減壓蒸餾的煤直接液化工藝中，所生產(chǎn)的煤液化殘?jiān)考s占液化原料煤質(zhì)量的30 %左右，如此大量的煤液化殘?jiān)渚C合利用問題一直是煤直接液化項(xiàng)目亟待解決的關(guān)鍵問題，其利用程度直接影響煤直接液化過程的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)和環(huán)境性能。煤液化殘?jiān)哂休^高的碳、氫含量，因此，可以以煤液化殘?jiān)鼮樵贤ㄟ^氣化爐燃燒生產(chǎn)合成氣(CCHH2) 或其他有用的化工原料氣體。但是，通常從煤直接液化裝置直接獲得的煤液化殘?jiān)鼮楦邷?(180 320°C )粘稠液體，如果使用上述傳統(tǒng)的氣化噴嘴對(duì)其直接進(jìn)行氣化，會(huì)導(dǎo)致煤液化殘?jiān)c噴嘴金屬壁及冷流體間換熱，致使煤液化殘?jiān)禍?、增粘或凝固，從而影響煤液化殘?jiān)趪娮靸?nèi)的流動(dòng)特性，甚至造成噴嘴堵塞，影響氣化爐的正常生產(chǎn)；如果將煤液化殘?jiān)鋮s后再加以利用，勢(shì)必將增加油渣冷卻排放工序和研磨工序，并且煤液化殘?jiān)慕禍亍⑸郎剡^程也會(huì)造成大量能量損失。另外，在石油工業(yè)中，原油經(jīng)加熱(360 370°C )后送入常壓蒸餾塔、減壓蒸餾塔可分別獲得重油、渣油，對(duì)于這種高溫粘稠的重油、渣油，如果使用傳統(tǒng)的氣化噴嘴進(jìn)行氣化燃燒，也存在類似問題。綜上所述，盡管國(guó)內(nèi)外關(guān)于“氣化噴嘴”的文獻(xiàn)對(duì)不同氣化噴嘴結(jié)構(gòu)及使用性能都有介紹，但是對(duì)于高溫粘稠狀的重質(zhì)燃料例如熔融的煤液化殘?jiān)?，采用現(xiàn)有的氣化噴嘴無法獲得較好的氣化效果。因此，需要開發(fā)一種適用于高溫熔融的煤液化殘?jiān)苯舆M(jìn)料的氣化噴嘴，以克服現(xiàn)有氣化噴嘴不適用于氣化高溫熔融的煤液化殘?jiān)娜毕荨?br> 發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是提供一種新型的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮?，采用該噴嘴可直接利用高溫熔融的煤液化殘?jiān)M(jìn)行氣化，并能獲得良好的氣化效果。本實(shí)用新型所提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮彀阂夯瘹堅(jiān)?、蒸汽環(huán)管、氧氣環(huán)管、水冷環(huán)管以及煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?，其中所述煤液化殘?jiān)?、蒸汽環(huán)管、氧氣環(huán)管和水冷環(huán)管為由內(nèi)到外依次同軸設(shè)置，所述煤液化殘?jiān)堋⒄羝h(huán)管和氧氣環(huán)管上分別設(shè)有煤液化殘?jiān)M(jìn)口、蒸汽進(jìn)口和氧氣進(jìn)口 ；煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业囊欢伺c煤液化殘?jiān)艿哪┒诉B通，所述混合室的另一端與煤液化殘?jiān)驼羝麌娍谶B通；所述蒸汽環(huán)管的末端是封閉的；所述混合室的室壁上設(shè)置有與蒸汽環(huán)管相連通的蒸汽噴口 ；所述氧氣環(huán)管的末端與氧氣噴口連通。根據(jù)本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮斓囊粋€(gè)優(yōu)選實(shí)施方式，在煤液化殘?jiān)艿哪┒伺c煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜抑g設(shè)有漸擴(kuò)通道，并且在所述混合室與所述煤液化殘?jiān)驼羝麌娍谥g設(shè)有漸縮通道。本實(shí)用新型對(duì)于所述漸擴(kuò)通道和漸縮通道的形狀并無特殊要求，只要能有助于煤液化殘?jiān)捻樌魅?、為原料的氣化提供足夠的空間，并有利于氣化后的原料經(jīng)煤液化殘?jiān)驼羝麌娍谧⑷霘饣癄t即可，一般為圓臺(tái)狀。進(jìn)一步優(yōu)選地，所述漸擴(kuò)通道的室壁上設(shè)置有與蒸汽環(huán)管連通的蒸汽噴口。
在本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮熘?，?duì)所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业男螤顩]有特別限制。所述混合室除了可包括上述漸擴(kuò)通道和漸縮通道外，其主體部分的垂直于軸向的截面一般為圓形。根據(jù)本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮斓囊粋€(gè)優(yōu)選實(shí)施方式，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业淖畲髲较虺叽缗c所述煤液化殘?jiān)艿闹睆街葹?.5 8 1，更優(yōu)選為 2 5 1。根據(jù)本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮斓囊粋€(gè)優(yōu)選實(shí)施方式，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业妮S向高度與所述混合室的最大徑向尺寸之比為0.5 5 1，更優(yōu)選為 1 2. 5 1。在本實(shí)用新型中，術(shù)語“煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业淖畲髲较虺叽纭笔侵杆龌旌鲜覂?nèi)部的最大徑向尺寸，術(shù)語“煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业妮S向高度”是指所述混合室內(nèi)部的軸向高度；術(shù)語“煤液化殘?jiān)艿闹睆?，，是指所述管的?nèi)徑。通常，設(shè)置在所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业氖冶谏匣蛩鰸u擴(kuò)通道的室壁上的蒸汽噴口的尺寸及數(shù)量根據(jù)蒸汽的用量確定，而蒸汽用量主要是根據(jù)煤液化殘?jiān)倪M(jìn)料量確定。因此，本實(shí)用新型對(duì)于所述蒸汽噴口的位置、尺寸及數(shù)量的具體設(shè)置并無特殊要求， 只要有利于所述煤液化殘?jiān)撵F化即可。例如，所有蒸汽噴口可以是單層或多層設(shè)置，每層蒸汽噴口最好呈軸向?qū)ΨQ均勻分布，同一層的蒸汽噴口數(shù)量> 3 ；所有蒸汽噴口的開孔尺寸為1 15mm,優(yōu)選為3 IOmm0進(jìn)一步優(yōu)選地，蒸汽噴口的中心線可垂直于所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业氖冶诨驖u擴(kuò)通道的室壁設(shè)置，亦可與所述混合室的室壁或漸擴(kuò)通道的室壁的垂直線形成一定的夾角。在本實(shí)用新型的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式中，設(shè)置在煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业氖冶谏匣驖u擴(kuò)通道的室壁上的同一層的蒸汽噴口的數(shù)量為3，所述蒸汽噴口的中心線與所述混合室的室壁或漸擴(kuò)通道的室壁的垂直線之間的夾角為0 25° ；在本實(shí)用新型的另一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式中，煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业氖冶谏匣蛩鰸u擴(kuò)通道的室壁上的同一層的蒸汽噴口的數(shù)量> 4，所述蒸汽噴口的中心線與所述混合室的室壁或漸擴(kuò)通道的室壁之間的夾角為 35°。在本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮熘?，所述水冷環(huán)管10可以采用套管式結(jié)構(gòu)，也可以采用盤管式結(jié)構(gòu)。[0015]在氣流床氣化爐中采用本實(shí)用新型提供的煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮爝M(jìn)行氣化時(shí)，一方面，由于噴嘴內(nèi)設(shè)置了與煤液化殘?jiān)芟噜彽恼羝h(huán)管，使蒸汽可以為高溫粘稠的煤液化殘?jiān)峁┘訜岜氐淖饔?；另一方面，由于噴嘴?nèi)部設(shè)置了煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?，并且混合室上還設(shè)有與蒸汽環(huán)管連通的蒸汽噴口，蒸汽環(huán)管的末端封閉，使得蒸汽全部通過蒸汽噴口進(jìn)入煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜覂?nèi)，在混合室內(nèi)煤液化殘?jiān)c蒸汽充分混合后一起噴出，大大提高了煤液化殘?jiān)撵F化性能。由此可見，通過本實(shí)用新型氣化噴嘴，高溫粘稠狀的煤液化殘?jiān)梢圆唤?jīng)過降溫而直接被引入氣流床氣化爐內(nèi)，相比于采用現(xiàn)有的氣化噴嘴需要對(duì)煤液化殘?jiān)冉禍乩鋮s，后升溫氣化的過程，減少了能量損失，提高了煤液化殘?jiān)哪芰炕厥绽寐?；另外，在本?shí)用新型的氣化噴嘴中，由于蒸汽既是氣化劑又是伴熱介 質(zhì)， 因此顯著地提高了噴嘴的氣化效果，并且噴嘴安裝拆卸方便、不易堵塞。將本實(shí)用新型所提供的氣化噴嘴用于傳統(tǒng)的水煤漿氣化爐或干煤粉氣化爐上，除了可以實(shí)現(xiàn)煤液化殘?jiān)臒岱ㄈ廴跉饣?，還可以實(shí)現(xiàn)其他粘稠狀的重質(zhì)燃料的高溫液態(tài)進(jìn)料氣化，突破了水煤漿氣化爐和干煤粉氣化爐的傳統(tǒng)進(jìn)料方式，例如，可以將來自煉油工藝裝置的高溫粘稠的重油、渣油，通過本實(shí)用新型的氣化噴嘴直接引入傳統(tǒng)的水煤漿氣化爐或干煤粉氣化爐中進(jìn)行氣化，省去了高溫粘稠油渣的冷卻排放和研磨工序，為煤液化殘?jiān)?、重油、渣油等重質(zhì)燃料的熱法回收提供了一種有效的利用方式。此外，本實(shí)用新型所提供的氣化噴嘴還具有結(jié)構(gòu)緊湊、制造工藝簡(jiǎn)單的特點(diǎn)，適合于大規(guī)模生產(chǎn)。

圖1是根據(jù)本實(shí)用新型的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式的氣化噴嘴的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2是圖1中所示的氣化噴嘴沿A-A向的截面示意圖；其中1-煤液化殘?jiān)M(jìn)口2-蒸汽進(jìn)口3-氧氣進(jìn)口4-冷卻水進(jìn)口5-冷卻水出口6-氧氣噴口7-煤液化殘?jiān)?-蒸汽環(huán)管9-氧氣環(huán)管10-水冷環(huán)管11-煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?2-蒸汽噴口13-蒸汽噴口14-煤液化殘?jiān)驼羝麌娍?5-冷卻水進(jìn)水導(dǎo)管16-冷卻水出水導(dǎo)管17-聯(lián)接法蘭具體實(shí)施方式
以下結(jié)合附圖進(jìn)一步詳細(xì)說明本實(shí)用新型所提供的氣化噴嘴，但本實(shí)用新型并不因此而受到任何限制。只要不偏離本實(shí)用新型的基本構(gòu)思和限定的范圍，本實(shí)用新型可以有其它的變形，例如，所述“煤液化殘?jiān)堋笨梢允瞧渌邷卣吵淼闹刭|(zhì)燃料管，所述“煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜摇笨梢允瞧渌邷卣吵淼闹刭|(zhì)燃料和蒸汽的混合室，所述“煤液化殘?jiān)驼羝麌娍凇笨梢允瞧渌邷卣吵淼闹刭|(zhì)燃料和蒸汽的噴口。圖1示出了根據(jù)本實(shí)用新型的一種優(yōu)選的氣化噴嘴。如圖1所示，氣化噴嘴包括由內(nèi)到外同軸設(shè)置的煤液化殘?jiān)?、蒸汽環(huán)管8、氧氣環(huán)管9，各個(gè)物流管之間為插入式結(jié)構(gòu)，所述煤液化殘?jiān)?、蒸汽環(huán)管8和氧氣環(huán)管9上分別設(shè)有煤液化殘?jiān)M(jìn)口 1、蒸汽進(jìn)口 2和氧氣進(jìn)口 3 ；煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?1的一端與煤液化殘?jiān)?的末端之間設(shè)有圓臺(tái)狀的漸擴(kuò)通道，該混合室的另一端與煤液化殘?jiān)驼羝麌娍?14之間設(shè)有圓臺(tái)狀的漸縮通道，在混合室漸擴(kuò)通道的室壁上設(shè)有四個(gè)軸向?qū)ΨQ分布的蒸汽噴口 12，在混合室主體部分的室壁上也設(shè)有四個(gè)軸向?qū)ΨQ分布的蒸汽噴口 13，所述氧氣環(huán)管9的末端與氧氣噴口 6 連通；如圖2所示，混合室11主體部分的橫截面為圓形；混合室11主體部分的內(nèi)徑W與煤液化殘?jiān)軆?nèi)徑D之比為W D = 3 1，混合室11的軸向高度H與內(nèi)徑W之比為H W =2:1 ；蒸汽噴口 12和13的中心線分別垂直于混合室漸擴(kuò)通道的室壁和混合室主體部分的室壁；蒸汽環(huán)管8的末端為漸縮式結(jié)構(gòu)，蒸汽環(huán)管8的漸縮式末端的內(nèi)壁面與混合室漸縮通道的外壁面均為精加工的光滑表面，并且蒸汽環(huán)管8的漸縮式末端與混合室漸縮通道之間為插入式無間隙安裝或設(shè)置耐高溫密封圈，從而使所述蒸汽環(huán)管8的末端形成一封閉結(jié)構(gòu)，進(jìn)而使蒸汽全部經(jīng)由蒸汽噴口 12和13進(jìn)入煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?1中與煤液化殘?jiān)旌?，同時(shí)便于蒸汽環(huán)管8的安裝和拆卸；通過聯(lián)接法蘭17將氣化噴嘴設(shè)置在氣化爐 (未示出)上，并將套管式水冷環(huán)管10焊接在該聯(lián)接法蘭上，使所述水冷環(huán)管同軸設(shè)置在氧氣環(huán)管9的外側(cè)。以煤直接液化工藝中排放的高溫熔融的煤液化殘?jiān)鼮樵?、以氧氣為氣化劑生產(chǎn)合成氣(CCHH2)或制H2原料氣為例，粘稠狀的煤液化殘?jiān)?jīng)過加料泵加壓后由煤液化殘?jiān)M(jìn)口 1進(jìn)入煤液化殘?jiān)?中；同時(shí)，蒸汽經(jīng)由蒸汽進(jìn)口 2進(jìn)入蒸汽環(huán)管8中，并分別經(jīng)由蒸汽噴口 12和蒸汽噴口 13進(jìn)入煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?1中，在混合室內(nèi)所述蒸汽與煤液化殘?jiān)浞只旌虾蠼?jīng)由煤液化殘?jiān)驼羝麌娍?14噴出，因此，蒸汽還起到氣化劑的作用，大大提高了煤液化殘?jiān)M(jìn)入氣化爐的霧化性能，此外，蒸汽給煤液化殘?jiān)?內(nèi)的煤液化殘?jiān)峁┘訜岜氐淖饔?，使煤液化殘?jiān)趪娮靸?nèi)始終保持良好的流動(dòng)特性；與此同時(shí)， 氧氣經(jīng)由氧氣進(jìn)口 3進(jìn)入氧氣環(huán)管9中，并經(jīng)由氧氣噴口 6噴出；同時(shí)，冷卻水從冷卻水進(jìn)口 4進(jìn)入，并經(jīng)由冷卻水進(jìn)水導(dǎo)管15流入套管式水冷環(huán)管10，再經(jīng)由冷卻水出水管16從冷卻水出口 5流出，保護(hù)噴嘴在高溫氣化爐中不被燒毀。
下面通過實(shí)施例進(jìn)一步說明本實(shí)用新型所提供的氣化噴嘴，但本實(shí)用新型并不因此而受到任何限制。實(shí)施例將一個(gè)如圖1所示的氣化噴嘴設(shè)置在一臺(tái)德士古水煤漿氣化爐上，使氣化原料和氣化劑從上往下噴入氣化爐中；將兩個(gè)如圖1所示的氣化噴嘴水平對(duì)噴狀設(shè)置在一臺(tái) Shell干煤粉氣化爐上，使兩個(gè)噴嘴中的氣化原料和氣化劑均以水平方式噴入氣化爐中。以中國(guó)神華煤制油化工有限公司的煤直接液化裝置油渣排放處取得的高溫粘稠狀的煤液化殘?jiān)鼮闅饣?，氧氣為氣化劑，在上述兩種氣化爐中采取煤液化殘?jiān)苯舆M(jìn)料的方式進(jìn)行氣化，以生產(chǎn)合成氣(CCHH2)。在德士古水煤漿氣化爐中，煤液化殘?jiān)牧髁繛?9225kg/h，氣化噴嘴中的蒸汽用量為煤液化殘?jiān)M(jìn)料量的40wt%，即蒸汽環(huán)管內(nèi)的蒸汽流量為35690kg/h，所有蒸汽噴口的開孔尺寸均為8mm，其平均噴出速率為156m/s，煤液化殘?jiān)驼羝麌娍诘钠骄鶉姵鏊俾蕿?8m/s，氧氣噴口的平均噴出速率為180m/s ；在Shell干煤粉氣化爐中，煤液化殘?jiān)牧髁繛?07188kg/h，每個(gè)氣化噴嘴中煤液化殘?jiān)倪M(jìn)料量為53594kg/h，每個(gè)氣化噴嘴中的蒸汽用量約為煤液化殘?jiān)M(jìn)料量的25wt%，即蒸汽環(huán)管內(nèi)的蒸汽流量為13398kg/h，所有蒸汽噴口的開孔尺寸均為6mm，其平均噴出速率為140m/s，煤液化殘?jiān)驼羝麌娍诘钠骄鶉姵鏊俾蕿?0m/s，氧氣噴口的平均噴出速率為160m/s。表1中示出了實(shí)施例中所采用的煤液化殘?jiān)奈锘匦?，采用本?shí)用新型氣化噴嘴在不同氣化爐上對(duì)上述煤液化殘?jiān)M(jìn)行氣化的操作條件和氣化性能示于表2中。表1煤液化殘?jiān)奈锘匦?br> 權(quán)利要求1.一種煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮?，其特征在于，所述氣化噴嘴包括煤液化殘?jiān)?7)、蒸汽環(huán)管(8)、氧氣環(huán)管(9)、水冷環(huán)管(10)以及煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11)，其中所述煤液化殘?jiān)?7)、蒸汽環(huán)管(8)、氧氣環(huán)管(9)和水冷環(huán)管(10)為由內(nèi)到外依次同軸設(shè)置，所述煤液化殘?jiān)?7)、蒸汽環(huán)管(8)和氧氣環(huán)管(9)上分別設(shè)有煤液化殘?jiān)M(jìn)口(1)、蒸汽進(jìn)口(2)和氧氣進(jìn)口(3)；煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11)的一端與煤液化殘?jiān)?7)的末端連通，所述混合室的另一端與煤液化殘?jiān)驼羝麌娍?14)連通；所述蒸汽環(huán)管(8)的末端是封閉的；所述混合室的室壁上設(shè)置有與蒸汽環(huán)管(8)相連通的蒸汽噴口(12、13)；所述氧氣環(huán)管(9)的末端與氧氣噴口(6)連通。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氣化噴嘴，其特征在于，在煤液化殘?jiān)?7)的末端與煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11)之間設(shè)有漸擴(kuò)通道，并且在所述混合室(11)與煤液化殘?jiān)驼羝麌娍?14)之間設(shè)有漸縮通道。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述漸擴(kuò)通道的室壁上設(shè)有與所述蒸汽環(huán)管(8)連通的蒸汽噴口(12)。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11) 的最大徑向尺寸與煤液化殘?jiān)?7)的直徑之比為1.5 8 1。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11) 的最大徑向尺寸與煤液化殘?jiān)?7)的直徑之比為2 5 1。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11) 的軸向高度與所述混合室的最大徑向尺寸之比為0.5 5 1。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜?11) 的軸向高度與所述混合室的最大徑向尺寸之比為1 2. 5 1。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述蒸汽噴口采用單層或多層設(shè)置，每層蒸汽噴口呈軸向?qū)ΨQ均勻分布，并且位于同一層的蒸汽噴口數(shù)量> 3。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的氣化噴嘴，其特征在于，位于同一層的蒸汽噴口的數(shù)量為3， 并且所述蒸汽噴口的中心線與所述漸擴(kuò)通道的室壁或所述混合室的室壁的垂直線之間的夾角為0-25°。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的氣化噴嘴，其特征在于，位于同一層的蒸汽噴口的數(shù)量>4， 并且所述蒸汽噴口的中心線與所述漸擴(kuò)通道的室壁或所述混合室的室壁的垂直線之間的夾角為0-35°。
11.根據(jù)權(quán)利要求8所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述蒸汽噴口的開孔尺寸為1 15mm0
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的氣化噴嘴，其特征在于，所述蒸汽噴口的開孔尺寸為3 IOmm0
專利摘要一種煤液化殘?jiān)鼩饣瘒娮?，包括煤液化殘?jiān)?、蒸汽環(huán)管、氧氣環(huán)管、水冷環(huán)管以及煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜遥渲兴雒阂夯瘹堅(jiān)?、蒸汽環(huán)管、氧氣環(huán)管和水冷環(huán)管為由內(nèi)到外依次同軸設(shè)置，所述煤液化殘?jiān)?、蒸汽環(huán)管和氧氣環(huán)管上分別設(shè)有煤液化殘?jiān)M(jìn)口、蒸汽進(jìn)口和氧氣進(jìn)口；煤液化殘?jiān)驼羝旌鲜业囊欢伺c煤液化殘?jiān)艿哪┒诉B通，混合室的另一端與煤液化殘?jiān)驼羝麌娍谶B通；蒸汽環(huán)管的末端是封閉的；混合室的室壁上設(shè)置有與蒸汽環(huán)管相連通的蒸汽噴口；氧氣環(huán)管的末端與氧氣噴口連通。采用本實(shí)用新型的氣化噴嘴，可以實(shí)現(xiàn)高溫粘稠的重質(zhì)燃料的直接進(jìn)料，提高了物料的能量回收利用率，氣化效果也更好，且安裝拆卸方便、不易堵塞。
文檔編號(hào)C10J3/50GK202107521SQ20112023041
公開日2012年1月11日 申請(qǐng)日期2011年6月30日 優(yōu)先權(quán)日2011年6月30日
發(fā)明者高聚忠 申請(qǐng)人:中國(guó)神華煤制油化工有限公司, 神華集團(tuán)有限責(zé)任公司