一種煤焦油和渣油加氫裂化-延遲焦化組合處理方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種煤焦油和渣油加氫裂化-延遲焦化組合處理方法，內(nèi)容如下：煤焦油經(jīng)減壓蒸餾后，得到輕質(zhì)煤焦油和重質(zhì)煤焦油；輕質(zhì)煤焦油和渣油混合后，與氫氣一起進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器，與加氫裂化催化劑接觸-進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，所得加氫裂化流出物經(jīng)分離得到氣體和液相產(chǎn)物，液相產(chǎn)物分餾得到汽油、柴油、減壓瓦斯油和尾油；尾油與重質(zhì)煤焦油一起進(jìn)入延遲焦化裝置，進(jìn)行熱裂化反應(yīng)，得到焦化干氣、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油和焦炭。本發(fā)明工藝方法可以提高原料的轉(zhuǎn)化率，降低結(jié)焦，提高輕質(zhì)油收率，延長(zhǎng)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期，為附加值較低的渣油和煤焦油提供了一種提高其經(jīng)濟(jì)性的加工方法。
【專利說(shuō)明】一種煤焦油和渣油加氫裂化一延遲焦化組合處理方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種煤焦油和渣油聯(lián)合處理工藝方法，具體地說(shuō)是涉及一種煤焦油和渣油加氫裂化一延遲焦化組合處理工藝方法。
【背景技術(shù)】
[0002]隨著全球經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展，清潔燃料油的需求越來(lái)越大。但目前，世界主要產(chǎn)油國(guó)的主力油田大部分已進(jìn)入開發(fā)中后期，原油質(zhì)量日趨劣質(zhì)化，對(duì)應(yīng)地渣油質(zhì)量也越來(lái)越差，如何有效利用這些渣油，尤其是劣質(zhì)渣油，實(shí)現(xiàn)盡可能多產(chǎn)輕質(zhì)油品以滿足日益增長(zhǎng)的需求，是當(dāng)前面臨的重要課題。
[0003]另一方面，隨著輕質(zhì)原油等常規(guī)資源所占比重變小，煤焦油等非常規(guī)資源的比重開始變大，煤焦油是高溫?zé)捊惯^(guò)程中產(chǎn)生的副產(chǎn)物，一般在初級(jí)蒸餾過(guò)程中，煤焦油主要分成以下組分:輕油、酚油、萘油、洗油、輕質(zhì)蒽油、重質(zhì)蒽油、浙青等產(chǎn)品，目前國(guó)內(nèi)外成熟的焦油蒸餾工藝主要分為減壓蒸餾、常壓蒸餾和常減壓蒸餾，煤焦油通過(guò)上述工藝得到不同的初產(chǎn)品，如酚油、萘油等，然后分別進(jìn)行精制、萃取等工藝得到不同的化工產(chǎn)品，其中很多化合物是塑料、合成纖維、染料、醫(yī)藥等原料；煤焦油除作為化工原料外，隨著石油資源的短缺及對(duì)輕質(zhì)燃料油需求不斷增長(zhǎng)，煤焦油被逐漸開發(fā)加氫生產(chǎn)輕質(zhì)燃料油，用于滿足不斷增長(zhǎng)的輕質(zhì)燃料需求。但鑒于我國(guó)煤焦油分布特點(diǎn)及技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀，我國(guó)的煤焦油發(fā)展存在一定問題:焦油加工廠多為焦化廠下游附屬企業(yè)，自身焦油產(chǎn)量限制其規(guī)模，規(guī)模小，且分布廣，難以形成規(guī)模效益；我國(guó)一直只將焦油加工廠作為焦化附屬企業(yè)，并未單獨(dú)將其作為一個(gè)產(chǎn)業(yè)來(lái)發(fā)展；受我國(guó)煤焦油生產(chǎn)技術(shù)的限制，煤焦油生產(chǎn)的多數(shù)產(chǎn)品品質(zhì)不高，尤其是浙青，難以找到銷路或只能低價(jià)處理。綜合來(lái)說(shuō)，我國(guó)的煤焦油加工技術(shù)與國(guó)外存在一定的差距。
[0004]渣油加工工藝目前主要包括脫碳與加氫兩類，脫碳主要包括RFCC、焦化及溶劑脫浙青等，加氫工藝主要包括`固定床加氫、沸騰床加氫、懸浮床加氫和移動(dòng)床加氫等，其中以固定床加氫及沸騰床加氫最為成熟，尤其是固定床加氫技術(shù)成熟，操作簡(jiǎn)便，目前在世界范圍內(nèi)，固定床渣油加氫能力占渣油加氫總加工能力的一半以上。固定床加氫對(duì)原料的適應(yīng)性比較強(qiáng)，但仍然存在一定的局限性，尤其是處理浙青質(zhì)或殘?zhí)恐递^高的劣質(zhì)渣油時(shí)，隨著轉(zhuǎn)化率的提高，劣質(zhì)渣油膠體體系因浙青質(zhì)含量高、芳香度變小等原因而導(dǎo)致膠體體系破壞，不穩(wěn)定，在轉(zhuǎn)化率較低時(shí)就會(huì)出現(xiàn)結(jié)焦現(xiàn)象，最終導(dǎo)致催化劑表面積碳結(jié)焦，既影響渣油的轉(zhuǎn)化率及輕質(zhì)油收率，又縮短裝置操作周期，因此如何盡可能地提高劣質(zhì)渣油的轉(zhuǎn)化率及延長(zhǎng)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期是目前急需解決的一個(gè)問題。
[0005]專利CN101538482A公開了一種中低溫煤焦油深加工辦法，所述方法為中低溫煤焦油預(yù)處理后先進(jìn)行分餾，得到輕餾分、酚油和重餾分，酚油進(jìn)行脫酚處理，獲得酚類產(chǎn)品和脫酚油，脫酚油與分餾得到的重餾分共同進(jìn)行焦化反應(yīng)，得到各種焦化產(chǎn)物，其中焦化石腦油、焦化柴油和焦化蠟油中的至少一種與原料分餾得到的輕餾分混合進(jìn)行加氫精制和加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化得到的加氫石腦油進(jìn)行催化重整-芳烴抽提，得到苯、甲苯、二甲苯和溶劑油等產(chǎn)品。在此專利中，除酚油及輕油外的重餾分進(jìn)入焦化塔進(jìn)行反應(yīng)，在此部分重餾分油有一些萘油、蒽油等品質(zhì)較好的輕質(zhì)油品，這些輕質(zhì)油品由于膠質(zhì)和芳香烴含量較多焦化很容易產(chǎn)生焦炭，降低其潛在經(jīng)濟(jì)價(jià)值。
[0006]專利CN102443414A公開了一種重質(zhì)原料油沸騰床加氫處理方法，使用沸騰床加氫處理反應(yīng)器，重質(zhì)原料油和氫氣從底部進(jìn)入反應(yīng)器，在重質(zhì)原料油加氫處理?xiàng)l件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)后物料從頂部排出反應(yīng)器，沸騰床加氫處理反應(yīng)器內(nèi)使用至少兩種催化劑的混合催化劑，其混合體積比為1:(0.1~10)。此方法是重質(zhì)原料油單獨(dú)進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器，在氫氣和催化劑存在條件下進(jìn)行加氫處理反應(yīng)，但當(dāng)重質(zhì)原料油性質(zhì)特別差如浙青質(zhì)含量高時(shí)，在這種情況下，重質(zhì)原料油本身很容易隨轉(zhuǎn)化率的提高而穩(wěn)定性變差，導(dǎo)致在后續(xù)裝置中出現(xiàn)反應(yīng)產(chǎn)物分相結(jié)焦的現(xiàn)象，繼而導(dǎo)致裝置堵塞，影響裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)轉(zhuǎn)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]針對(duì)現(xiàn)有工藝中，劣質(zhì)渣油和煤焦油單獨(dú)加氫裂化易結(jié)焦、轉(zhuǎn)化率低及輕質(zhì)油收率低且質(zhì)量差的問題，本發(fā)明將劣質(zhì)渣油與煤焦油減壓蒸餾得到的輕質(zhì)煤焦油混合一起進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化尾油與煤焦油減壓蒸餾得到的重質(zhì)煤焦油餾分一起進(jìn)入焦化裝置進(jìn)行熱裂化反應(yīng)，所得輕質(zhì)油品收率高，產(chǎn)品質(zhì)量好。
[0008]本發(fā)明煤焦油和渣油加氫裂化一延遲焦化組合處理方法，包括以下內(nèi)容:
(1)煤焦油經(jīng)減壓蒸餾后，得到輕質(zhì)煤焦油和重質(zhì)煤焦油；
(2)步驟(1)中的輕質(zhì)煤焦油和渣油混合后，與氫氣一起進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器，與加氫裂化催化劑接觸，進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)；
(3)步驟(2)所得加氫裂化流出物進(jìn)入分離器，分離得到氣體和液相產(chǎn)物，所述液相產(chǎn)物進(jìn)入分餾塔分餾得到汽油、柴油、減壓瓦斯油和尾油；
(4)步驟(3)中的尾油與步驟(1)中的重質(zhì)煤焦油一起進(jìn)入延遲焦化裝置，進(jìn)行熱裂化反應(yīng)，得到焦化干氣、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油和焦炭。
[0009]本發(fā)明方法中，步驟(1)中所述輕質(zhì)煤焦油的干點(diǎn)為480~500°C。
[0010]本發(fā)明方法中，步驟(3)所得減壓瓦斯油可以循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器，與渣油混合一起進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，減壓瓦斯油與渣油循環(huán)重量比0.05~0.18。
[0011]本發(fā)明方法中，步驟(4)中延遲焦化所得焦化瓦斯油可以循環(huán)回沸騰床加氫反應(yīng)器，與渣油混合一起進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，焦化瓦斯油與渣油循環(huán)重量比為0.05~0.25。
[0012]本發(fā)明方法中，步驟(1)中的輕質(zhì)煤焦油還可以從沸騰床反應(yīng)器催化劑床層的一個(gè)或多個(gè)不同高度的位置沿反應(yīng)器切線方向進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器。
[0013]本發(fā)明方法中，輕質(zhì)煤焦油與渣油原料的混合重量比為1:10~1:1，優(yōu)選1:8~1:1。
[0014]本發(fā)明方法中所采用的加氫裂化催化劑為負(fù)載型催化劑，其中催化劑的活性金屬可以為鎳、鈷、鑰或鎢等一種或多種，以金屬氧化物計(jì)，鎳或鈷含量為lwt%~ 12wt%，鑰或鎢為2wt%~15wt%。催化劑顆粒直徑為0.3mm~0.8mm,堆密度為0.6~0.9g/cm3,比表面積為 100 ~280m2/g。
[0015]本發(fā)明方法中，沸騰床反應(yīng)器加氫裂化條件為:反應(yīng)溫度380~450 V，反應(yīng)壓力8~20MPa，空速0.2~3.0h—1，氫油體積比600~2500。優(yōu)選條件為:反應(yīng)溫度400°C~440°C，反應(yīng)壓力12~16MPa，空速0.5~1.5h'氫油體積比800~1200。
[0016]本發(fā)明方法中，所述延遲焦化裝置包括至少一個(gè)加熱爐、兩個(gè)焦炭塔和一個(gè)分餾塔，生產(chǎn)工藝分為焦化和除焦兩部分，焦化為連續(xù)式操作，除焦為間歇式操作。延遲焦化裝置反應(yīng)條件為:加熱爐出口溫度為450~525°C，焦炭塔壓力為0.15~0.35MPa，循環(huán)比為0.15 ~0.60。
[0017]本發(fā)明方法中，所述渣油可以是常壓渣油、減壓渣油、超稠原油，減粘渣油、焦油浙青、油砂浙青、乙烯裂化焦油或煉廠污油(泥)中的一種或幾種。
[0018]本發(fā)明方法中，所述煤焦油是煤在高溫干餾和氣化過(guò)程中副產(chǎn)的粘稠狀液體產(chǎn)品，產(chǎn)率約占煉焦干煤的3%~5%。
[0019]本發(fā)明方法中所采用的分離設(shè)備包括熱高分、熱低分、冷高分和冷低分等，分餾設(shè)備可以為常壓分餾塔或減壓分餾塔。
[0020]本發(fā)明方法具有如下優(yōu)點(diǎn):
1、煤焦油或劣質(zhì)渣油單獨(dú)加氫反應(yīng)時(shí)，由于原料自身組成特性會(huì)出現(xiàn)體系易結(jié)焦，轉(zhuǎn)化率低等問題；將煤焦油分餾為輕質(zhì)煤焦油和重質(zhì)煤焦油，將輕質(zhì)煤焦油和渣油組合處理，將重質(zhì)煤焦油和尾油混合去焦化裝置處理，可以有效提高整個(gè)沸騰床反應(yīng)器原料體系的芳香度及W (膠質(zhì)+芳香烴)/W (飽和分+浙青質(zhì))比值，芳香度變高及W (膠質(zhì)+芳香烴)/W(飽和分+浙青質(zhì))比值變大均可以提高混合體系膠體穩(wěn)定性及對(duì)浙青質(zhì)的溶解能力,進(jìn)而提高原料的轉(zhuǎn)化率，降低結(jié)焦，提高輕質(zhì)油收率，延長(zhǎng)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期。
[0021]2、在渣油膠體結(jié)構(gòu)中，吸附-溶劑化層中有一部分烴類受膠核附加的引力作用，在無(wú)外加活性添加劑作用下即使其達(dá)到沸點(diǎn)也難以轉(zhuǎn)入氣相，最終滯留在稠環(huán)芳烴中形成焦炭，輕質(zhì)煤焦油餾分中的苯酚是一種很好的活性添加劑，它能使浙青膠團(tuán)與膠核發(fā)生作用，減弱其附加的引力場(chǎng)，使被吸附和包裹的烴類更多地被釋放出來(lái)，一方面可以提高輕質(zhì)油收率，另一方面可以減少焦炭產(chǎn)生。
`[0022]3、本發(fā)明方法中，輕質(zhì)煤焦油采取從沸騰床反應(yīng)器催化劑床層的幾個(gè)不同高度的位置沿反應(yīng)器的切線方向進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器，在高溫狀態(tài)下采用分段進(jìn)料方式，兩種原料在沸騰狀態(tài)下能夠?qū)崿F(xiàn)更好地互溶，增強(qiáng)整個(gè)體系的芳香度及膠體穩(wěn)定性。
[0023]4、本發(fā)明方法中，減壓瓦斯油中富含芳香烴，循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器，可以進(jìn)一步提高混合原料體系的穩(wěn)定性及對(duì)浙青質(zhì)的溶解度，對(duì)渣油的生焦反應(yīng)起到阻滯作用。
[0024]5、本發(fā)明為附加值較低的渣油和煤焦油提供了一種提高其經(jīng)濟(jì)性的加工方法，在原油供給日益緊張及環(huán)保要求日益嚴(yán)格的現(xiàn)狀下，采用此工藝對(duì)煉廠減排增效有益。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0025]圖1為本發(fā)明煤焦油和渣油加氫裂化一延遲焦化組合工藝流程示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0026]如圖1所示，煤焦油I經(jīng)減壓蒸餾塔2分餾后，得到輕質(zhì)煤焦油3和重質(zhì)煤焦油4。渣油5和氫氣6混合后從沸騰從反應(yīng)器7下部進(jìn)入反應(yīng)器，輕質(zhì)煤焦油3可從沸騰床反應(yīng)器7催化劑床層的不同高度位置沿反應(yīng)器的切線方向進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器7，混合原料與加氫裂化催化劑接觸進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化流出物8經(jīng)分離器9分離后，氣體10氣體經(jīng)堿洗等操作后外排，液相產(chǎn)物11進(jìn)入分餾塔12，分餾后得到汽油13、柴油14、減壓瓦斯油15和尾油16，其中，減壓瓦斯油15 —部分作為循環(huán)油16循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器7，剩余部分減壓瓦斯油17可以用作催化裂化或加氫裂化原料，尾油18和重質(zhì)煤焦油4混合后進(jìn)入延遲焦化裝置19，經(jīng)反應(yīng)分餾后，分別得到焦化干氣20、焦化汽油21、焦化柴油22、焦化瓦斯油23和焦炭26，其中，焦化瓦斯油23的一部分作為循環(huán)油24循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器7作為加氫原料進(jìn)一步加氫處理，剩余部分焦化瓦斯油25出裝置作為催化裂化原料。
[0027]下面通過(guò)具體實(shí)施例來(lái)進(jìn)一步說(shuō)明本發(fā)明方案，但不限于所述實(shí)施例。
[0028]試驗(yàn)所采用原料性質(zhì)列于表1，試驗(yàn)工藝流程參照?qǐng)D1所示，反應(yīng)條件見表2。沸騰床反應(yīng)器加氫裂化催化劑以氧化鋁為載體的鎢-鎳催化劑，其中催化劑中含鎳6wt% (按NiO計(jì)算)，含鎢12wt% (按WO3計(jì)算)。催化劑顆粒直徑為0.5mm,堆密度為0.79g/cm3,比表面積為260m2/g，渣油及煤焦油性質(zhì)參見表-1。
[0029]實(shí)施例1
試驗(yàn)所采用原料中輕質(zhì)煤焦油的干點(diǎn)為485°C，渣油和輕質(zhì)煤焦油的比例為5:1，試驗(yàn)工藝流程如圖1所示。沸騰床反應(yīng)器加氫裂化催化劑以氧化鋁為載體的鎢-鎳催化劑，其中催化劑中含鎳6wt% (按NiO計(jì)算),含鶴12wt% (按WO3計(jì)算)。催化劑顆粒直徑為0.5mm,堆密度為0.79g/cm3,比表面積為260m2/g。反應(yīng)條件、產(chǎn)品分布及產(chǎn)品性質(zhì)見表2~表5。減壓瓦斯油和焦化瓦斯油部分循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器，循環(huán)比均為0.1。
[0030]實(shí)施例2
試驗(yàn)所采用原料性質(zhì)中渣油和輕質(zhì)煤焦油的比例為1:1，試驗(yàn)工藝流程如圖1所示。沸騰床反應(yīng)器加氫裂化催化劑以氧化鋁為載體的鎢-鎳催化劑，其中催化劑中含鎳6wt% (按NiO計(jì)算)，含鎢12wt% (按WO3計(jì)算)。催化劑顆粒直徑為0.5mm,堆密度為0.79g/cm3,比表面積為260m2/g。反應(yīng)條件、產(chǎn)品分布及產(chǎn)品性質(zhì)見表2~表5。減壓瓦斯油和焦化瓦斯油部分循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器，循環(huán)比均為0.15。
[0031]比較例I
與實(shí)施例1相同，不同的是所用原料只有渣油，原料性質(zhì)、反應(yīng)條件、產(chǎn)品分布及產(chǎn)品性質(zhì)見表1~5。
[0032]比較例2
與實(shí)施例1相同，不同的是所用原料只有煤焦油，原料性質(zhì)、反應(yīng)條件、產(chǎn)品分布及產(chǎn)品性質(zhì)見表1~5。
[0033]表1 渣油及煤焦油原料性質(zhì)__
【權(quán)利要求】
1.一種煤焦油和渣油加氫裂化一延遲焦化組合處理方法，包括以下內(nèi)容: 煤焦油經(jīng)減壓蒸餾后，得到輕質(zhì)煤焦油和重質(zhì)煤焦油； 步驟(1)中的輕質(zhì)煤焦油和渣油混合后，與氫氣一起進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器，與加氫裂化催化劑接觸，進(jìn)行加氫裂化反應(yīng)； 步驟(2)所得加氫裂化流出物進(jìn)入分離器，分離得到氣體和液相產(chǎn)物，所述液相產(chǎn)物進(jìn)入分餾塔分餾得到汽油、柴油、減壓瓦斯油和尾油； 步驟(3)中的尾油與步驟(1)中的重質(zhì)煤焦油一起進(jìn)入延遲焦化裝置，進(jìn)行熱裂化反應(yīng)，得到焦化干氣、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油和焦炭。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(1)中所述輕質(zhì)煤焦油為減壓蒸餾截取480~500°C之前的餾分。
3.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(3)所得減壓瓦斯油全部或部分循環(huán)回沸騰床反應(yīng)器，減壓瓦斯油與渣油循環(huán)重量比0.05~0.18。
4.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(4)中延遲焦化所得焦化瓦斯油循環(huán)回沸騰床加氫反應(yīng)器，焦化瓦斯油與渣油循環(huán)重量比為0.05~0.25。
5.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(1)中的輕質(zhì)煤焦油從沸騰床反應(yīng)器催化劑床層的一個(gè)或多 個(gè)不同高度的位置沿反應(yīng)器切線方向進(jìn)入沸騰床反應(yīng)器。
6.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(2)中輕質(zhì)煤焦油與渣油原料的混合重量比為1:10~1:1。
7.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:步驟(2)中加氫裂化催化劑為負(fù)載型催化劑，其中，活性金屬為鎳、鈷、鑰、鎢中的一種或多種，以金屬氧化物計(jì)，鎳或鈷含量為lwt%~12wt%，鑰或鎢含量為2wt%~15wt%。
8.按照權(quán)利要求1或7所述的方法，其特征在于:步驟(2)中加氫裂化催化劑的性質(zhì)為:催化劑顆粒直徑為0.3~0.8mm,堆密度為0.6~0.9g/cm3，比表面積為100~280m2/g°
9.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:沸騰床反應(yīng)器加氫裂化條件為--反應(yīng)溫度380~450°C，反應(yīng)壓力8~20MPa，空速0.2~3.0h'氫油體積比600~2500。
10.按照權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于:沸騰床反應(yīng)器加氫裂化條件為:反應(yīng)溫度400°C~ 440°C，反應(yīng)壓力12~16MPa，空速0.5~1.51T1，氫油體積比800~1200。
11.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:延遲焦化裝置反應(yīng)條件為:加熱爐出口溫度為450~525°C，焦炭塔壓力為0.15~0.35MPa，循環(huán)比為0.15~0.60。
12.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:渣油為常壓渣油、減壓渣油、超稠原油、減粘渣油、焦油浙青、油砂浙青、乙烯裂化焦油、煉廠污油、煉廠污泥中的一種或幾種。
13.按照權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于:煤焦油是煤在高溫干餾和氣化過(guò)程中副產(chǎn)的粘稠狀液體產(chǎn)品。
【文檔編號(hào)】C10G67/00GK103773477SQ201210408438
【公開日】2014年5月7日 申請(qǐng)日期:2012年10月24日 優(yōu)先權(quán)日:2012年10月24日
【發(fā)明者】孟兆會(huì), 楊濤, 賈麗, 彭紹忠 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司, 中國(guó)石油化工股份有限公司撫順石油化工研究院