本發(fā)明涉及干氣處理領(lǐng)域，具體地，涉及一種分離煉廠飽和干氣的方法。
背景技術(shù)：
：煉廠干氣主要來源于原油的一次加工和二次加工，如常減壓蒸餾、催化裂化、熱裂化、延遲焦化、加氫裂化等過程中副產(chǎn)的氣體，其內(nèi)富含氫氣、甲烷、乙烯、乙烷、丙烯、丙烷等輕質(zhì)烴類資源。煉廠干氣可簡單劃分為兩大類：一類是以催化裂化等裝置副產(chǎn)的含有較多烯烴的不飽和干氣，另一類是以常減壓蒸餾、加氫、重整、焦化等裝置副產(chǎn)的僅含少量烯烴的飽和干氣。目前，我國大部分煉廠仍將煉廠干氣作為燃料氣燒掉，利用價值較低，造成極大的資源浪費和環(huán)境污染。乙烷和丙烷是優(yōu)良的乙烯裂解原料，在蒸汽裂解過程中可獲得比較高的乙烯收率。若將煉廠干氣中的乙烷、丙烷回收，送往乙烯生產(chǎn)裝置，不僅充分利用了煉廠干氣資源，而且降低了裂解原料成本，將顯著提高煉化企業(yè)的經(jīng)濟效益。目前對煉廠干氣進行分離回收的方法主要有深冷分離法、金屬絡(luò)合分離法、變壓吸附法、油吸收法等，各種方法各具特點。深冷分離法工藝成熟，回收率高，但設(shè)備投資大，能耗高；金屬絡(luò)合分離法，回收率較高，但對原料中的雜質(zhì)要求嚴(yán)格，預(yù)處理費用較高，而且需要特殊的絡(luò)合吸收劑；變壓吸附法工藝成熟，可實現(xiàn)程序控制，能耗較低，但產(chǎn)品純度低、回收率低，設(shè)備龐大，占地面積大。油吸收法主要是利用吸收劑對混合氣中各組分溶解度的不同來實現(xiàn)混合氣體的分離，一般先利用吸收劑吸收C2及C2以上的重組分，分離出甲 烷、氫氣等不凝性氣體，再用精餾法分離吸收劑中的各組分。該方法具有規(guī)模小、適應(yīng)性強、投資費用低等特點。US5502971公開了一種回收C2及更重?zé)N類的低壓低溫工藝，適用于煉廠不飽和干氣的回收。該工藝取消了傳統(tǒng)的高壓方案，改而采用低壓技術(shù)，這樣回收溫度就可以保持在硝酸樹脂生成的溫度之上，避免了危險的潛在可能性，同時還可以保持較高的烯烴收率。該工藝采用了低壓方案，溫度低達-100℃，屬于深冷分離工藝的一種，投資較大，能耗較高。US6308532提出了一種從不飽和干氣中回收乙烯和丙烯的工藝，該工藝包括從吸收塔釜抽出C3-C6液體并將部分塔釜液相物料循環(huán)至塔頂，從而保持塔頂冷凝器的冷凍溫度不低于-95℃，同時在吸收塔中富含丙烯或乙烯-丙烯區(qū)域抽出氣相側(cè)線。盡管該工藝將部分塔釜物料循環(huán)至塔頂以保持塔頂溫度不致于過低，但塔頂溫度仍低達-95℃，仍屬于深冷分離工藝的一種，因此投資較大，能耗較高。CN101063048A公開了一種采用中冷油吸收法分離煉廠催化干氣的方法，該工藝由壓縮、脫除酸性氣體、干燥及凈化、吸收、解吸、冷量回收和粗分等步驟組成，具有吸收劑成本低廉，損失低等優(yōu)點。然而，該方法吸收溫度低，能耗高，吸收劑循環(huán)量大，設(shè)備尺寸大，流程比較復(fù)雜，產(chǎn)品純度不高。此外，該工藝回收所得產(chǎn)品為氣相碳二餾分，只能采用管道輸送，導(dǎo)致該方案的適用性受到較大限制。CN101812322A公開了吸收溫度為5-15℃，并采用膨脹機和冷箱回收冷量的吸收分離煉廠催化干氣方法。雖然該方法提高了烯烴和烷烴的回收率，但是流程相對復(fù)雜，投資相對較大，能耗相對較高。CN101759516A公開了一種油吸收法分離煉廠催化干氣的方法，該工藝由壓縮，吸收，解吸，再吸收等步驟組成，采用碳五烴作為吸收劑，回收催化干氣中的碳二碳三餾分。然而，該方法只用于回收催化干氣，乙烯回收率 低。此外，碳二提濃氣送往乙烯裝置堿洗塔，因而一定需要處理并控制提濃氣中雜質(zhì)含量，另外，碳二提濃氣送往堿洗塔對乙烯裝置的運行影響較大，適用性受到影響。CN101759518A采用的工藝與CN101759516A相同，雖然采用碳四烴為吸收劑，但是乙烯回收率仍然不高，且提濃氣對乙烯裝置影響大，適用性受限。綜上所述，現(xiàn)有的煉廠干氣回收利用主要用于催化裂化干氣等不飽和干氣中乙烯的回收，而且普遍存在操作溫度低、能耗高、設(shè)備投資大、回收率低、工藝適用性受限等問題。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術(shù)中分離干氣時存在的上述問題，提供一種分離煉廠飽和干氣的方法，該方法流程簡單，投資小，能耗低，能夠?qū)拸S飽和干氣進行高效、可靠地回收利用，碳二碳三回收率高。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種分離煉廠飽和干氣的方法，該方法包括：將煉廠飽和干氣依次進行壓縮處理、冷卻處理和第一氣液分離處理，將第一氣液分離處理得到的壓縮干氣和壓縮凝液分別進行碳四吸收劑吸收處理和汽油穩(wěn)定處理，將碳四吸收劑吸收處理得到的氣相物料和液相物料分別進行汽油吸收劑吸收處理和碳四解吸處理；回收碳四解吸處理得到的氣相物料，并將碳四解吸處理得到的液相物料返回至碳四吸收劑吸收處理；將汽油吸收劑吸收處理得到的液相物料進行汽油穩(wěn)定處理，將汽油穩(wěn)定處理得到的液相物料返回至汽油吸收劑吸收處理，將汽油穩(wěn)定處理得到的氣相物料依次進行冷凝處理和第二氣液分離處理，將第二氣液分離處理得到的氣相物料返回至壓縮處理，將第二氣液分離處理得到的液相物料返回至汽油穩(wěn)定處理和碳四吸收劑吸收處理。本發(fā)明的分離煉廠飽和干氣的方法，具有以下優(yōu)點：(1)本發(fā)明的方法，采用淺冷油吸收技術(shù)，通過兩次吸收-解吸，從煉廠飽和干氣中高效回收乙烷和丙烷，得到的碳二提濃氣送往乙烯裝置裂解爐，不需要脫除酸性氣體裝置、脫氧裝置和干燥裝置等，碳二碳三組分回收率高、能耗低，碳四吸收劑循環(huán)總量低、投資省且流程簡單。(2)本發(fā)明的方法中，將經(jīng)過壓縮處理和冷卻處理的煉廠飽和干氣進行第一氣液分離處理得到壓縮凝液，并將壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔進行汽油穩(wěn)定處理，其優(yōu)點在于：第一方面，壓縮凝液主要為飽和干氣中含有的重組分，將其送往汽油穩(wěn)定塔進行汽油穩(wěn)定處理，不僅能有效降低碳四吸收塔和碳四解吸塔的塔釜溫度，使得碳四吸收塔和碳四解吸塔的再沸器加熱介質(zhì)均可采用低壓蒸汽或低溫?zé)嵊偷鹊推肺粺嵩?；而且壓縮凝液組分比汽油吸收劑組分輕，將其引入汽油穩(wěn)定塔，并不會提高汽油穩(wěn)定塔塔釜溫度，且汽油穩(wěn)定塔再沸器負荷增加有限，因此能夠有效降低工藝能耗；第二方面，將壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔，減少了碳四吸收塔的進料量，從而減少了碳四吸收-碳四解吸之間的溶劑循環(huán)，降低了碳四吸收-碳四解吸系統(tǒng)的物耗、能耗；第三方面，壓縮凝液主要在汽油穩(wěn)定塔回流罐中進行氣液分離，這會導(dǎo)致汽油穩(wěn)定塔冷凝器冷負荷的增加，但由于壓縮凝液是經(jīng)過冷卻后送入汽油穩(wěn)定塔上部，自身具有的冷量能夠有效降低汽油穩(wěn)定塔冷凝器負荷增加的幅度；第四方面，壓縮凝液中的C2、C3等組分經(jīng)汽油穩(wěn)定塔塔頂返回至碳四吸收-碳四解吸系統(tǒng)，最終進入碳二提濃氣中，提高了碳二和碳三組分回收率；第五方面，為了降低干氣壓縮機能耗，干氣壓縮機出口壓力僅略高于碳四吸收塔操作壓力，若采用常規(guī)淺冷油方法(如CN101759518A)，將第一氣液分離得到的壓縮凝液供給至碳四吸收塔內(nèi)，則需要額外增設(shè)一臺凝液泵來達到壓縮凝液的入塔壓力要求，而將第一氣液分離得到的壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔內(nèi)，由于兩者之間具有足夠的壓差，則不需要增設(shè)凝液泵，因此還能夠進一步降低能耗和投資。(3)本發(fā)明的方法中，用于回收煉廠飽和干氣中C2C3餾分的碳四吸收劑以及用于回收碳四吸收塔塔頂尾氣中夾帶的碳四吸收劑、少量未被吸收的碳二、碳三組分的汽油吸收劑，原料容易獲得，成本低廉。(4)傳統(tǒng)的深冷分離和深冷油吸收等工藝中，因操作溫度低，設(shè)備需要用低溫碳鋼，而本發(fā)明的方法中，工藝系統(tǒng)的最低操作溫度不低于0℃，設(shè)備和管線可采用普通碳鋼，節(jié)省了大量投資。本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將在隨后的具體實施方式部分予以詳細說明。附圖說明圖1是本發(fā)明中分離煉廠飽和干氣采用的裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖標(biāo)記說明1干氣壓縮機；2氣液分離罐；3干氣冷卻器；4碳四吸收塔；5碳四解吸塔；6汽油穩(wěn)定塔；7汽油吸收塔；8汽油穩(wěn)定塔冷凝器；9汽油穩(wěn)定塔回流罐。具體實施方式以下對本發(fā)明的具體實施方式進行詳細說明。應(yīng)當(dāng)理解的是，此處所描述的具體實施方式僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。本發(fā)明提供了一種分離煉廠飽和干氣的方法，該方法包括：將煉廠飽和干氣依次進行壓縮處理、冷卻處理和第一氣液分離處理，將第一氣液分離處理得到的壓縮干氣和壓縮凝液分別進行碳四吸收劑吸收處理和汽油穩(wěn)定處理，將碳四吸收劑吸收處理得到的氣相物料和液相物料分別進行汽油吸收劑吸收處理和碳四解吸處理；回收碳四解吸處理得到的氣相物料，并將碳四解吸處理得到的液相物料返回至碳四吸收劑吸收處理；將汽油吸收劑吸收處理 得到的液相物料進行汽油穩(wěn)定處理，將汽油穩(wěn)定處理得到的液相物料返回至汽油吸收劑吸收處理，將汽油穩(wěn)定處理得到的氣相物料依次進行冷凝處理和第二氣液分離處理，將第二氣液分離處理得到的氣相物料返回至壓縮處理，將第二氣液分離處理得到的液相物料返回至汽油穩(wěn)定處理和碳四吸收劑吸收處理。本發(fā)明的方法中，煉廠飽和干氣可以為來自常減壓蒸餾、加氫、重整、焦化等裝置副產(chǎn)的飽和干氣，一般地，其中含有20-40mol％甲烷、10-25mol％乙烷、5-20mol％丙烷，其余組分為氫氣、碳四及以上組分、飽和水等。為了方便進行后續(xù)處理，優(yōu)選情況下，壓縮處理的方法包括：將煉廠飽和干氣的壓力提高至3-5MPaG；進一步優(yōu)選地，壓縮處理為多段壓縮處理。其中，對于壓縮處理的段數(shù)沒有特別的規(guī)定，例如可以為二段壓縮處理或三段壓縮處理。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，冷卻處理的條件包括：將壓縮處理得到的物料冷卻至5-20℃，進一步優(yōu)選為10-15℃。更進一步優(yōu)選地，冷卻處理采用的制冷劑為冷水或液氨。再進一步優(yōu)選地，冷水為溴化鋰吸收式制冷機制備的冷水，溫度可以為5℃或7℃。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，將碳四解吸處理得到的液相物料冷卻至5-20℃，進一步優(yōu)選為10-15℃后返回至碳四吸收劑吸收處理。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，碳四吸收劑吸收處理的方法包括：將第一氣液分離處理得到的壓縮干氣供給至碳四吸收塔內(nèi)使其與碳四吸收劑接觸，碳四吸收塔的理論板數(shù)為35-45，操作壓力為3-4.5MPaG，塔頂溫度為5-25℃，塔釜溫度為100-160℃。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，將第一氣液分離處理得到的壓縮干氣供給至碳四吸收塔內(nèi)使其與碳四吸收劑接觸的實施方式可以為：將碳四吸收劑從碳四吸收塔頂部噴入，與從碳四吸收塔中部進入的壓縮干氣物料逆流接 觸，碳四吸收劑吸收物料中的C2餾分及更重組分，然后將來自碳四吸收塔塔頂?shù)臍庀辔锪?主要為未被吸收的甲烷氫氣體)供給至汽油吸收塔回收其中夾帶的碳四吸收劑、少量未被吸收的碳二、碳三組分，將來自碳四吸收塔塔釜的液相物料(即富碳四吸收劑)供給至碳四解吸塔進行碳四解吸處理。為防止碳四吸收-解吸系統(tǒng)中的重組分累積導(dǎo)致塔釜溫度過高，在碳四解吸塔塔釜抽出一部分液相物料(即抽出碳四物料)送出界區(qū)，同時為了保證系統(tǒng)中碳四吸收塔的碳四吸收劑流量，優(yōu)選地，在進行碳四吸收劑吸收處理時，向碳四吸收塔內(nèi)補充新鮮碳四吸收劑。對補充的新鮮碳四吸收劑本身的溫度沒有特別要求，只要供給至碳四吸收塔時的溫度為5-20℃，優(yōu)選為10-15℃即可。為了方便操作，優(yōu)選地，將補充的新鮮碳四吸收劑與來自碳四解吸塔塔釜的液相物料混合后一并進行冷卻，然后送至碳四吸收塔。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，本發(fā)明中的碳四吸收劑為在碳四吸收塔中在進行碳四吸收劑吸收處理時用于吸收壓縮干氣物料中的C2餾分及更重組分的各種吸收劑，并不僅僅局限于碳四餾分。具體地，對于碳四吸收劑沒有特別的限定，可以為本領(lǐng)域常用的各種碳三餾分、碳四餾分或碳五餾分，優(yōu)選情況下，碳四吸收劑為含有正丁烷和異丁烷的碳四餾分、含有飽和碳三餾分和碳四餾分的飽和液化氣、或者含有正戊烷和異戊烷的碳五餾分，進一步優(yōu)選為含有正丁烷和異丁烷的碳四餾分或者含有飽和碳三餾分和碳四餾分的飽和液化氣。為了充分利用資源和降低成本，碳四吸收劑優(yōu)選為來自煉廠的相應(yīng)碳四吸收劑，進一步優(yōu)選為來自煉廠的液化氣、混合碳四餾分。對于碳四吸收劑的用量沒有特別的限定，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)實際情況確定，此為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，在此不再贅述。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，碳四解吸處理的方法包括：將碳四吸收劑吸收處理得到的液相物料供給至碳四解吸塔內(nèi)，碳四解吸塔的理論板數(shù)為35-45，操作壓力為2.5-3.5MPaG，塔頂溫度為55-65℃，塔釜溫度為100-160 ℃。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，將碳四吸收劑吸收處理得到的液相物料供給至碳四解吸塔內(nèi)的實施方式可以為將來自碳四吸收塔塔釜的液相物料供給至碳四解吸塔中部，在碳四解吸塔塔頂?shù)玫降臍庀辔锪蠟樘级釢鈿?富含乙烷和丙烷)；在碳四解吸塔塔釜得到的液相物料為貧碳四吸收劑，經(jīng)逐級換熱、冷卻后返回至碳四吸收塔循環(huán)使用。碳二提濃氣中主要含有30-80mol％的乙烷和10-50mol％的丙烷，氧氣、甲烷含量低且可控，可直接作為乙烯裂解的原料。其中，為了防止碳四吸收-碳四解吸系統(tǒng)中碳五等重組分的積累導(dǎo)致塔釜溫度升高，優(yōu)選情況下，將碳四解吸處理得到的液相物料返回至碳四吸收劑吸收處理的實施方式包括：抽出部分碳四解吸處理得到的液相物料后將剩余液相物料返回至碳四吸收劑吸收處理，進一步優(yōu)選地，抽出的部分碳四解吸處理得到的液相物料不超過碳四解吸處理得到的液相物料總重量的10重量％。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，本發(fā)明中，在碳四解吸塔塔釜液相物料中抽出部分碳四物料，并補充新鮮碳四吸收劑的目的是防止循環(huán)碳四吸收劑中重組分的累積，從而導(dǎo)致碳四吸收塔和碳四解吸塔塔釜溫度過高。依據(jù)干氣原料的組成不同，碳四解吸處理得到的液相物料的抽出量和新鮮碳四吸收劑的補充量差別很大，比如干氣原料中的C4+組分比較少，可以在碳四解吸塔塔釜液相物料少抽或者僅間歇抽出碳四物料；如果干氣中C4+比較多，需要抽出的碳四物料的量則比較大。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，汽油吸收劑吸收處理的方法包括：將碳四吸收劑吸收處理得到的氣相物料供給至汽油吸收塔內(nèi)使其與汽油吸收劑接觸，汽油吸收塔的理論板數(shù)為15-25，操作壓力為2.5-4MPaG，塔頂溫度為20-30℃，塔釜溫度為25-40℃。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，將碳四吸收劑吸收處理得到的氣相物料 供給至汽油吸收塔內(nèi)使其與汽油吸收劑接觸的實施方式可以為：將來自碳四吸收塔塔頂?shù)臍庀辔锪?主要為未被吸收的甲烷氫氣體)供給至汽油吸收塔底部，將汽油吸收劑從塔頂進入，使氣相物料與汽油吸收劑接觸，汽油吸收劑吸收氣相物料中夾帶的碳四吸收劑、少量未被吸收的碳二、碳三組分，汽油吸收塔塔頂和塔釜分別得到氣相物料和液相物料(即富汽油吸收劑)，將氣相物料作為燃料氣供給至界區(qū)外的燃料氣管網(wǎng)，將汽油吸收塔塔釜液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔進行汽油穩(wěn)定處理。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，本發(fā)明中的汽油吸收劑為在汽油吸收塔中在進行汽油吸收劑吸收處理時用于吸收來自碳四吸收塔塔頂?shù)臍庀辔锪现袏A帶的碳四吸收劑、少量未被吸收的碳二、碳三組分的吸收劑，可以為本領(lǐng)域常用的各種吸收劑。優(yōu)選地，汽油吸收劑為汽油、重石腦油和芳烴抽余油中的一種或多種，進一步優(yōu)選為汽油，再進一步優(yōu)選為來自煉廠的穩(wěn)定汽油。對于汽油吸收劑的用量沒有特別的限定，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)實際情況確定，此為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，在此不再贅述。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，汽油穩(wěn)定處理的方法包括：將第一氣液分離處理得到的壓縮凝液和汽油吸收劑吸收處理得到的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔內(nèi)，汽油穩(wěn)定塔的理論板數(shù)為25-35，操作壓力為0.5-1MPaG，塔頂溫度為40-80℃，塔釜溫度為150-200℃。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，將第一氣液分離處理得到的壓縮凝液和汽油吸收劑吸收處理得到的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔內(nèi)的實施方式可以為：將來自氣液分離罐的壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔的上部，將來自汽油吸收塔塔釜的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔的中部，進行汽油穩(wěn)定處理，將汽油穩(wěn)定塔塔頂?shù)玫降臍庀辔锪线M行冷凝處理；將汽油穩(wěn)定塔塔釜得到的液相物料(貧汽油吸收劑)經(jīng)逐級換熱、冷卻后返回至汽油吸收塔循環(huán)使用。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，冷凝處理的方法包括：將汽油穩(wěn)定處理 得到的氣相物料冷卻至5-20℃，進一步優(yōu)選為10-15℃；更進一步優(yōu)選地，所述冷凝處理在汽油穩(wěn)定塔冷凝器中進行。本發(fā)明的方法中，優(yōu)選情況下，第二氣液分離處理的方法包括：將冷凝處理得到的物料供給至汽油穩(wěn)定塔回流罐，汽油穩(wěn)定塔回流罐的條件包括：操作壓力為0.5-1MPaG，塔頂溫度為5-20℃。本發(fā)明的方法中，對于第二氣液分離處理得到的液相物料，返回至碳四吸收劑吸收處理的物料與返回至汽油穩(wěn)定處理的物料的重量比，本領(lǐng)域技術(shù)人員可根據(jù)實際情況進行調(diào)節(jié)，返回至汽油穩(wěn)定處理的物料的量用于調(diào)節(jié)汽油穩(wěn)定塔塔頂和塔釜組成，與干氣組成有關(guān)，此為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，在此不再贅述。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解的是，本發(fā)明的方法中，將第一氣液分離處理得到的壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔進行分離，經(jīng)過冷凝處理和第二氣液分離處理后，壓縮凝液中的C1-C3等輕組分返回壓縮處理，C4組分則可作為碳四吸收劑返回至碳四吸收塔中。本發(fā)明的方法中，按照碳四吸收塔、汽油吸收塔、碳四解吸塔、汽油穩(wěn)定塔的順序，操作壓力依次下降，各塔物料依靠壓差即可進入下游設(shè)備。本發(fā)明的方法中，碳四吸收塔塔釜和碳四解吸塔塔釜均設(shè)置有再沸器，以保證碳二提濃氣中氧氣、甲烷等輕組分含量及碳二回收率達到設(shè)定要求。汽油穩(wěn)定塔設(shè)置有再沸器，以達到使汽油吸收劑再生及分離壓縮凝液的目的。各塔再沸器的加熱介質(zhì)可以采用低壓蒸汽，也可以采用煉廠低溫?zé)嵊突蛘叩蜏責(zé)崴?，尤其是碳四吸收塔和碳四解吸塔的再沸器，由于溫度較低，優(yōu)選低溫?zé)嵊图訜?，既能充分利用煉廠富裕熱量，也能降低工藝能耗。實施例以下將結(jié)合圖1并通過實施例對本發(fā)明進行詳細描述，但并不因此限制 本發(fā)明。以下實施例和對比例中，來自焦化裝置的煉廠飽和干氣的組成如表1所示。表1煉廠飽和干氣溫度，℃40壓力，MPaG0.6質(zhì)量流量，t/h23.915組成，mol％氫氣36.21氮氣3.60氧氣0.36甲烷33.85乙烯0.76乙烷15.10丙烯0.37丙烷6.11異丁烷1.62正丁烷0.56丁烯0.06>C51.00水0.40合計100實施例1本實施例用于說明本發(fā)明的分離煉廠飽和干氣的方法。將壓力為0.6MPaG的飽和干氣供給至干氣壓縮機1，經(jīng)過三段壓縮處理將干氣壓力提高至4MPaG。然后將增壓后的干氣經(jīng)干氣冷卻器3用溴化鋰吸收式制冷機制備的7℃冷水冷卻到15℃，并供給至氣液分離罐2中進行氣液分離得到壓縮干氣和壓縮凝液，并將壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔6上部。將壓縮干氣供給至碳四吸收塔4中部，在碳四吸收塔4中，采用來自煉廠的液化氣作為碳四吸收劑(流量為84t/h)，從碳四吸收塔4的塔頂噴入與壓縮干氣逆流接觸。其中，碳四吸收塔4的理論板數(shù)為41，操作壓力為3.8MPaG，塔頂溫度為19.5℃，塔釜溫度為124.2℃。碳四吸收塔4采用來自煉廠的145℃柴油加熱。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料供給至碳四解吸塔5處理，將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪?氣相物料主要為未被吸收的甲烷氫氣體)供給至汽油吸收塔7。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料靠壓差供給至碳四解吸塔5中部。碳四解吸塔5的理論板數(shù)為40，操作壓力為2.8MPaG，塔頂溫度為60.5℃，塔釜溫度為128.1℃。碳四解吸塔5采用來自煉廠的145℃柴油加熱，碳四解吸塔5塔頂?shù)玫教级釢鈿?，直接送入乙烯裝置的乙烷爐。從來自碳四解吸塔5塔釜的液相物料中抽出3.6wt％的液相物料(即抽出碳四物料)供給至乙烯裝置輕烴爐，并將剩余液相物料冷卻至15℃后返回至碳四吸收塔4循環(huán)使用，同時在剩余液相物料中引入新鮮的來自煉廠的液化氣供給至碳四吸收塔4作為補充。將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪峡繅翰罟┙o至汽油吸收塔7底部，與從塔頂噴入的汽油吸收劑(流量20t/h)接觸，該汽油吸收劑為來自煉廠的穩(wěn)定汽油。其中，汽油吸收塔的理論板數(shù)為20，操作壓力為3.5MPaG，塔頂溫度為23.6℃，塔釜溫度為35.4℃。將來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔6中部，將來自汽油吸收塔7塔頂?shù)臍庀辔锪?主要為基本不含碳二及以上組分的甲烷氫氣體)供給至燃料氣管網(wǎng)。在汽油穩(wěn)定塔6中，來自氣液分離罐2的壓縮凝液靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6上部，來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6中部，其中，汽油穩(wěn)定塔6的理論板數(shù)為30，操作壓力為0.8MPaG，塔頂溫度為48.1℃，塔釜溫度為163.0℃。汽油穩(wěn)定塔6采用煉廠低壓(壓力為0.9MPaG， 溫度為179℃)蒸汽加熱，將汽油穩(wěn)定塔6塔釜得到的液相物料返回至汽油吸收塔7，將汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)玫降臍庀辔锪瞎┙o至汽油穩(wěn)定塔冷凝器8內(nèi)將其冷卻至15℃后供給至汽油穩(wěn)定塔回流罐9(壓力為0.8MPaG，溫度為15℃)進行氣液分離，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐頂?shù)玫降臍庀辔锪?主要為C4及以下餾分)返回至干氣壓縮機1，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐底得到的液相物料(主要為C4餾分)返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂和碳四吸收塔4塔頂，其中，返回至碳四吸收塔4塔頂?shù)奈锪吓c返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)奈锪系闹亓勘葹?.5。本實施例的方法中，碳二提濃氣、抽出碳四物料的組成見表2，C2回收率為97.6％，C2C3總回收率為93.5％。表2產(chǎn)品碳二提濃氣抽出碳四物料質(zhì)量流量，kg/h12400.92848.1組成，mol％氫氣0.000.00氮氣0.000.00氧氣<10ppm0.00甲烷3.930.00乙烯2.200.00乙烷59.340.04丙烯1.340.22丙烷26.205.92異丁烷6.5853.67正丁烷0.2522.93丁烯0.061.27>C50.0015.95水0.080.00合計100.00100.00實施例2本實施例用于說明本發(fā)明的分離煉廠飽和干氣的方法。將壓力為0.6MPaG的飽和干氣供給至干氣壓縮機1，經(jīng)過二段壓縮處理將干氣壓力提高至3.2MPaG。然后將增壓后的干氣經(jīng)干氣冷卻器3用-5℃液氨冷卻至5℃，并供給至氣液分離罐2中進行氣液分離得到壓縮干氣和壓縮凝液，并將壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔6上部。將壓縮干氣供給至碳四吸收塔4中部，在碳四吸收塔4中，采用來自煉廠的液化氣作為碳四吸收劑(流量為85t/h)，從碳四吸收塔4的塔頂噴入與壓縮干氣逆流接觸。其中，碳四吸收塔4的理論板數(shù)為45，操作壓力為3MPaG，塔頂溫度為10.1℃，塔釜溫度為111.1℃。碳四吸收塔4采用來自煉廠的145℃柴油加熱。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料供給至碳四解吸塔5處理，將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪?氣相物料主要為未被吸收的甲烷氫氣體)供給至汽油吸收塔7。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料靠壓差供給至碳四解吸塔5中部。碳四解吸塔5的理論板數(shù)為45，操作壓力為2.5MPaG，塔頂溫度為59.6℃，塔釜溫度為126.1℃。碳四解吸塔5采用來自煉廠的145℃柴油加熱，碳四解吸塔5塔頂?shù)玫教级釢鈿?，直接送入乙烯裝置的乙烷爐。從來自碳四解吸塔5塔釜的液相物料中抽出4.3wt％的液相物料(即抽出碳四物料)供給至乙烯裝置輕烴爐，并將剩余液相物料冷卻至5℃后返回至碳四吸收塔4循環(huán)使用，同時在剩余液相物料中引入新鮮的來自煉廠的液化氣供給至碳四吸收塔4作為補充。將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪峡繅翰罟┙o至汽油吸收塔7底部， 與從塔頂噴入的汽油吸收劑(流量20t/h)接觸，該汽油吸收劑為重石腦油。其中，汽油吸收塔的理論板數(shù)為25，操作壓力為2.8MPaG，塔頂溫度為22.5℃，塔釜溫度為26.6℃。將來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔6中部，將來自汽油吸收塔7塔頂?shù)臍庀辔锪?主要為基本不含碳二及以上組分的甲烷氫氣體)供給至燃料氣管網(wǎng)。在汽油穩(wěn)定塔6中，來自氣液分離罐2的壓縮凝液靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6上部，來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6中部，其中，汽油穩(wěn)定塔6的理論板數(shù)為25，操作壓力為0.6MPaG，塔頂溫度為45.3℃，塔釜溫度為158.2℃。汽油穩(wěn)定塔6采用低壓(壓力為0.9MPaG，溫度為179℃)蒸汽加熱，將汽油穩(wěn)定塔6塔釜得到的液相物料返回至汽油吸收塔7，將汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)玫降臍庀辔锪瞎┙o至汽油穩(wěn)定塔冷凝器8內(nèi)將其冷卻至15℃后供給至汽油穩(wěn)定塔回流罐9(壓力為0.6MPaG，溫度為15℃)進行氣液分離，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐頂?shù)玫降臍庀辔锪?主要為C4及以下餾分)返回至干氣壓縮機1，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐底得到的液相物料(主要為C4餾分)返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂和碳四吸收塔4塔頂，其中，返回至碳四吸收塔4塔頂?shù)奈锪吓c返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)奈锪系闹亓勘葹?.6。本實施例的方法中，碳二提濃氣、抽出碳四物料的組成見表3，C2回收率為96.3％，C2C3總回收率為94.0％。表3產(chǎn)品碳二提濃氣抽出碳四物料質(zhì)量流量，kg/h12420.73417.4組成，mol％氫氣0.000.00氮氣0.000.00氧氣<10ppm0.00甲烷4.030.00乙烯2.080.00乙烷58.680.01丙烯1.400.17丙烷27.245.42異丁烷6.2156.44正丁烷0.2223.02丁烯0.071.36>C50.0013.58水0.070.00合計100.00100.00實施例3本實施例用于說明本發(fā)明的分離煉廠飽和干氣的方法。將壓力為0.6MPaG的飽和干氣供給至干氣壓縮機1，經(jīng)過三段壓縮處理將干氣壓力提高至4.5MPaG。然后將增壓后的干氣經(jīng)干氣冷卻器3用溴化鋰吸收式制冷機制備的7℃冷水冷卻到20℃，并供給至氣液分離罐2中進行氣液分離得到壓縮干氣和壓縮凝液，并將壓縮凝液供給至汽油穩(wěn)定塔6上部。將壓縮干氣供給至碳四吸收塔4中部，在碳四吸收塔4中，采用來自煉廠的飽和碳四作為碳四吸收劑(流量為80t/h)，從碳四吸收塔4的塔頂噴入與壓縮干氣逆流接觸。其中，碳四吸收塔4的理論板數(shù)為35，操作壓力為4.2MPaG，塔頂溫度為23.7℃，塔釜溫度為138.2℃。碳四吸收塔4采用低壓(壓力為0.9MPaG，溫度為179℃)蒸汽加熱。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料供給至碳四解吸塔5處理，將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪?氣相物料主要為未被吸收的甲烷氫氣體)供給至汽油吸收塔7。將來自碳四吸收塔4塔釜的液相物料靠壓差供給至碳四解吸塔5中部。碳四解吸塔5的理論板數(shù)為35，操作壓力為3.2MPaG，塔頂溫度為56.8℃，塔釜溫度為144.4℃。碳四解吸塔5采用低壓(壓力為0.9MPaG，溫度為179℃)蒸汽加熱，碳四解吸塔5塔頂?shù)玫教级釢鈿?，直接送入乙烯裝置的乙烷爐。從來自碳四解吸塔5塔釜的液相物料中抽出6.1wt％的液相物料(即抽出碳四物料)供給至乙烯裝置輕烴爐，并將剩余液相物料冷卻至20℃后返回至碳四吸收塔4循環(huán)使用，同時在剩余液相物料中引入新鮮的來自煉廠的飽和碳四供給至碳四吸收塔4作為補充。將來自碳四吸收塔4塔頂?shù)臍庀辔锪峡繅翰罟┙o至汽油吸收塔7底部，與從塔頂噴入的汽油吸收劑(流量25t/h)接觸，該汽油吸收劑為來自煉廠的穩(wěn)定汽油。其中，汽油吸收塔的理論板數(shù)為15，操作壓力為4MPaG，塔頂溫度為20.4℃，塔釜溫度為37.8℃。將來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料供給至汽油穩(wěn)定塔6中部，將來自汽油吸收塔7塔頂?shù)臍庀辔锪?主要為基本不含碳二及以上組分的甲烷氫氣體)供給至燃料氣管網(wǎng)。在汽油穩(wěn)定塔6中，來自氣液分離罐2的壓縮凝液靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6上部，來自汽油吸收塔7塔釜的液相物料靠壓差進入汽油穩(wěn)定塔6中部，其中，汽油穩(wěn)定塔6的理論板數(shù)為35，操作壓力為1MPa，塔頂溫度為64.2℃，塔釜溫度為180℃。汽油穩(wěn)定塔6采用低壓(壓力為1.4MPaG，溫度為198℃)蒸汽加熱，將汽油穩(wěn)定塔6塔釜得到的液相物料返回至汽油吸收塔7，將汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)玫降臍庀辔锪瞎┙o至汽油穩(wěn)定塔冷凝器8內(nèi)將其冷卻至20℃后供給至汽油穩(wěn)定塔回流罐9(壓力為1MPaG，溫度為20℃)進行氣液分離，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐頂?shù)玫降臍庀辔锪?主要為C4及以下餾分)返回至干氣壓縮機1，將汽油穩(wěn)定塔回流罐9罐底得到的液相物料(主要為C4餾分)返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂和碳四吸收塔4塔頂，其中，返回至碳四吸收塔4塔頂?shù)奈锪吓c返回至汽油穩(wěn)定塔6塔頂?shù)奈锪系闹亓勘葹? 2.5。本實施例的方法中，碳二提濃氣、抽出碳四物料的組成見表4，C2回收率為96.2％，C2C3總回收率為93.1％。表4產(chǎn)品碳二提濃氣抽出碳四物料質(zhì)量流量，kg/h10763.64658.6組成，mol％氫氣0.000.00氮氣0.000.00氧氣<10ppm0.00甲烷4.180.00乙烯2.550.00乙烷64.540.49丙烯1.470.28丙烷24.266.31異丁烷2.2024.55正丁烷0.6451.68丁烯0.050.92>C50.0015.77水0.110.00合計100.00100.00對比例1按照實施例1的方法，不同的是，將氣液分離罐2得到的壓縮干氣和壓縮凝液全部供給至碳四吸收塔4而不再將壓縮凝液送入汽油穩(wěn)定塔6處理。本對比例的方法中，碳二提濃氣、抽出碳四物料的組成見表5，C2回收率為97.6％，C2C3總回收率為92.3％。表5產(chǎn)品碳二提濃氣抽出碳四物料質(zhì)量流量，kg/h12506.92378.1組成，mol％氫氣0.000.00氮氣0.000.00氧氣<10ppm0.00甲烷3.930.00乙烯2.180.00乙烷59.220.02丙烯1.360.19丙烷26.465.35異丁烷6.3838.68正丁烷0.3221.38丁烯0.071.07>C50.0033.31水0.080.00合計100.00100.00將實施例1和對比例1中碳四吸收塔和碳四解吸塔的塔釜溫度、再沸器熱負荷和再沸器熱源，以及汽油穩(wěn)定塔的塔釜溫度、再沸器熱負荷和冷凝器冷負荷、以及碳四吸收劑的循環(huán)總量、C2回收率、C2C3總回收率進行匯總，結(jié)果見表6。表6由表6可知，與對比例1相比，采用本發(fā)明實施例1的方法分離煉廠飽和干氣，碳四吸收塔和碳四解吸塔的塔釜溫度均明顯降低，可采用煉廠低溫?zé)嵊痛娴蛪赫羝髟俜衅鳠嵩?，同時，碳四吸收劑循環(huán)總量的降低使兩塔再沸器熱負荷減小，故碳四吸收-碳四解吸系統(tǒng)能耗顯著降低；汽油穩(wěn)定塔塔釜溫度不變，再沸器熱負荷及冷凝器冷負荷僅少量增加，故汽油吸收-汽油穩(wěn)定系統(tǒng)能耗增加有限。另外，采用本發(fā)明的方法，C2C3總回收率得到提高。因此，本發(fā)明的方法具有能耗低、C2C3回收率高、碳四吸收劑循環(huán)總量低等顯著優(yōu)勢。以上詳細描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細節(jié)，在本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進行多種簡單變型，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護范圍。另外需要說明的是，在上述具體實施方式中所描述的各個具體技術(shù)特征，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進行組合，為了避免不必要的重復(fù)，本發(fā)明對各種可能的組合方式不再另行說明。此外，本發(fā)明的各種不同的實施方式之間也可以進行任意組合，只要其不違背本發(fā)明的思想，其同樣應(yīng)當(dāng)視為本發(fā)明所公開的內(nèi)容。當(dāng)前第1頁1 2 3