專利名稱：高溫用結(jié)構(gòu)體的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及高溫用結(jié)構(gòu)體。特別是，本發(fā)明涉及在中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)具有高的蠕變變形抵抗性的高溫用結(jié)構(gòu)體。
背景技術(shù)：
以往，作為用于火力發(fā)電用汽輪機(jī)等的耐熱鋼的例子，主要使用低合金鋼(Cr-Mo-V鋼、2.25Cr-Mo鋼、Cr-Mo鋼)或高Cr鋼(9Cr鋼、12Cr鋼(參考特開(kāi)昭60-165359號(hào)公報(bào)、特開(kāi)昭62-103345號(hào)公報(bào)))。
其中，低合金鋼的高溫強(qiáng)度在碳鋼與高Cr鋼之間，而且沖擊特性、可焊性優(yōu)良，大型鍛鋼、鑄鋼原材的制造性也很優(yōu)良，在成本上也有很大的競(jìng)爭(zhēng)力。因此，特別是在使用溫度范圍為450～550℃左右的中溫區(qū)，可以優(yōu)選作為葉輪機(jī)結(jié)構(gòu)構(gòu)件使用。用作葉輪機(jī)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的低合金鋼，以往，通過(guò)鍛造、軋制或鑄造成形為同時(shí)復(fù)合形狀的原材后，為了滿足規(guī)定的強(qiáng)度特性會(huì)實(shí)施適當(dāng)?shù)恼{(diào)質(zhì)熱處理。例如，對(duì)于要求拉伸強(qiáng)度特性的轉(zhuǎn)子原材，實(shí)施通過(guò)急冷進(jìn)行的淬火+回火處理制造，對(duì)于厚板、主閥或鑄件，實(shí)施通過(guò)空冷進(jìn)行的正火+回火處理制造。

發(fā)明內(nèi)容
以用上述方法制造的低合金鋼的厚板或鍛鋼制品作為用于調(diào)整汽輪機(jī)的蒸汽流的隔板使用時(shí)，因?yàn)樵谧鳛槟繕?biāo)的中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)的蠕變應(yīng)變量大，所以軸方向的蠕變歪斜時(shí)效性地發(fā)生，結(jié)果產(chǎn)生隔板與轉(zhuǎn)子的不正常接觸。
本發(fā)明為了解決上述課題，目的在于，提供能減少中溫低應(yīng)力區(qū)域的蠕變變形的高溫用結(jié)構(gòu)體。
本發(fā)明提供一種高溫用結(jié)構(gòu)體，其特征為，是含0.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼，具有貝氏體相面積率在40％以下的鐵素體/珠光體組織。
上述低合金鋼優(yōu)選2.25％Cr-1％Mo鋼，其由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成，余量含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)元素。
另外，本發(fā)明還提供一種高溫用結(jié)構(gòu)體，其特征為，將含0.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼加熱至800～1000℃，然后實(shí)施退火處理，所述退火處理是用10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下。特別優(yōu)選使冷卻速度在40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下。
上述低合金鋼優(yōu)選2.25％Cr-1％Mo鋼，其由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成，余量含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)元素。
上述高溫用結(jié)構(gòu)體優(yōu)選具有貝氏體相面積率為0～40％的鐵素體/珠光體/貝氏體組織的物質(zhì)。
上述高溫用結(jié)構(gòu)體優(yōu)選用于汽輪機(jī)構(gòu)件。
本發(fā)明的另一方面為高溫用結(jié)構(gòu)體的制造方法，其特征為，包含如下工序?qū)⒑?.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼加熱至800～1000℃，然后實(shí)施退火處理，所述退火處理是用10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下。特別優(yōu)選使冷卻速度在40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下。上述低合金鋼優(yōu)選2.25％Cr-1％Mo鋼，其由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成，余量含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)元素。
本發(fā)明的高溫用結(jié)構(gòu)體，通過(guò)熱處理控制其金屬組織，可以減少中溫低應(yīng)力區(qū)的蠕變變形。這種結(jié)構(gòu)體用作汽輪機(jī)構(gòu)件，可以防止靜止部與運(yùn)動(dòng)部的接觸、燒結(jié)，防止結(jié)合部的脫芯，此外，其也可以優(yōu)選作為燃?xì)廨啓C(jī)、鍋爐等的構(gòu)件使用。


圖1是應(yīng)用了本發(fā)明的結(jié)構(gòu)體的汽輪機(jī)用隔板的示意圖。
圖2是通過(guò)拉森—米勒參數(shù)整理比較鋼與本發(fā)明鋼的最小蠕變速度的結(jié)果。
圖3是表示通過(guò)使用蠕變數(shù)據(jù)的3維蠕變解析比較比較鋼與本發(fā)明鋼的隔板的相對(duì)歪斜量的圖。
圖4是表示隔板的蠕變歪斜量的圖。
圖5是表示相對(duì)歪斜量與貝氏體相的面積率的相互關(guān)系的圖。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明使用含0.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼。低合金鋼的余量實(shí)質(zhì)上以Fe為基本成分，通常含有不可避免的雜質(zhì)。作為低合金鋼，優(yōu)選在中溫區(qū)(450～550℃)的高溫強(qiáng)度、韌性優(yōu)良的2.25％Cr-1％Mo鋼，但是并不特別受這些的限制。
2.25％Cr-1％Mo鋼，優(yōu)選由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成，余量實(shí)際上通常由Fe和不可避免的雜質(zhì)元素組成。不可避免的雜質(zhì)根據(jù)使用原料的不同而不同，例如可以列舉出0.035質(zhì)量％以下的P、0.035質(zhì)量％以下的S、0.4質(zhì)量％以下的Cu、0.4質(zhì)量％以下的Ni、0.03質(zhì)量％以下的V、0.02質(zhì)量％以下的Nb等。
使2.25％Cr-1％Mo鋼通過(guò)鍛造、軋制、鑄造成形后，為了得到所希望的組織，進(jìn)行退火處理。退火處理要在800～1000℃的溫度下根據(jù)板厚保持一定的時(shí)間(例如25mm對(duì)應(yīng)1小時(shí))。在此，在處理溫度不足800℃時(shí)，不成為奧氏體單相，不能充分破壞之前的組織，因此不能得到所希望的均勻的組織。另外，若超過(guò)1000℃，則結(jié)晶粒粗大化，對(duì)沖擊特性產(chǎn)生不良影響。因?yàn)槟茉谳^短的時(shí)間內(nèi)成為奧氏體單相，而且不用擔(dān)心結(jié)晶粒的粗大化，所以退火處理溫度特別優(yōu)選在925℃左右。另外，熱處理的氣氛可以是大氣氣氛。
這種退火處理，可以在設(shè)定為規(guī)定溫度的爐中實(shí)施，因?yàn)榭梢允褂玫难b置或程序是本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的，所以在此不予說(shuō)明。
接著，退火處理的冷卻條件是用冷卻到600℃的平均冷卻速度在10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下。這是因?yàn)?，若冷卻到600℃的平均冷卻速度在10℃/分以下，則與鐵素體的析出鼻部交叉，可以生成一部分作為本實(shí)施方式目的的鐵素體/珠光體組織。而且，為了使鐵素體/珠光體組織的生成量增加，冷卻速度越慢越優(yōu)選，更優(yōu)選作為爐冷冷卻速度的200℃/小時(shí)以下，特別優(yōu)選如下述實(shí)施例所示，控制冷卻速度在40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下進(jìn)行緩冷，而且若使?fàn)t的敞口溫度下降到500℃以下，可以使貝氏體組織的生成量減少到盡可能接近零從而幾乎全部成為鐵素體/珠光體組織。這是因?yàn)?，最佳冷卻速度應(yīng)為，降低冷卻速度以盡量控制冷卻中的貝氏體相的析出，且以工業(yè)化批量生產(chǎn)設(shè)備能夠?qū)嵤┑睦鋮s速度。而且，從退火處理溫度緩冷到600℃以下的過(guò)程中，也可以有冷卻速度為0℃/分的期間。即，在規(guī)定時(shí)間內(nèi)，可以有不降低溫度、保持在一定溫度的期間。
為了用規(guī)定的冷卻速度完成緩冷，可以在爐內(nèi)一邊調(diào)節(jié)溫度一邊冷卻。
所謂用10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下是指，若用10℃/分以下的冷卻速度冷卻到600℃，考慮到氣溫隨著季節(jié)或?qū)嵤┑攸c(diǎn)的緯度的變化而變化等，從600℃以下達(dá)到常溫也可以用10℃/分以上的冷卻速度冷卻。從制造效率的觀點(diǎn)來(lái)說(shuō)，用10℃/分以下的冷卻速度冷卻到600℃以下以后，優(yōu)選空冷。
這樣控制退火的冷卻速度很重要是因?yàn)?，可以盡量控制冷卻中貝氏體相的析出，使鐵素體/珠光體組織的面積率提高。在鐵素體相中微細(xì)的針狀M2C型碳化物析出有助于在作為本發(fā)明鋼的使用條件的中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)的蠕變強(qiáng)化。因此，鐵素體/珠光體組織具有比貝氏體組織高的蠕變變形抵抗性，故優(yōu)選盡可能降低貝氏體相的面積率。
通過(guò)本實(shí)施方式得到的高溫用結(jié)構(gòu)體有如下特征，如上所述控制退火處理的冷卻速度，使其成為適合在作為本發(fā)明鋼的使用條件的中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)使用的組織狀態(tài)。
通過(guò)本實(shí)施方式得到的高溫用結(jié)構(gòu)體，具有在中溫低應(yīng)力區(qū)不易變形的鐵素體/珠光體組織。在本發(fā)明的高溫用結(jié)構(gòu)體中，所謂具有鐵素體/珠光體組織是指，全部金屬組織中的60％以上為鐵素體/珠光體組織，貝氏體相的面積率在40％以下。而且，貝氏體相的面積率的測(cè)定是用100倍的觀察倍率通過(guò)圖象處理算出的。以往通過(guò)正火、回火處理得到的高溫用結(jié)構(gòu)體呈現(xiàn)貝氏體單相組織，雖然硬度、拉伸強(qiáng)度高，但有在中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)的蠕變變形大的問(wèn)題，而通過(guò)本實(shí)施方式得到的高溫用結(jié)構(gòu)體具有鐵素體/珠光體組織，在中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)具有高的蠕變變形抵抗性。
本發(fā)明的高溫用結(jié)構(gòu)體可以優(yōu)選作為汽輪機(jī)用構(gòu)件使用。作為汽輪機(jī)用構(gòu)件，例如可以列舉出汽輪機(jī)用隔板、汽輪機(jī)機(jī)室、汽輪機(jī)閥箱、汽輪機(jī)主蒸汽管道。而且，通過(guò)應(yīng)用于汽輪機(jī)用隔板，可以防止由于汽輪機(jī)用隔板時(shí)效性地蠕變歪斜而導(dǎo)致的與轉(zhuǎn)子的接觸。另外，通過(guò)應(yīng)用于汽輪機(jī)機(jī)室，可以防止由于汽輪機(jī)機(jī)室的蠕變變形而導(dǎo)致的與旋轉(zhuǎn)部的接觸。此外，通過(guò)應(yīng)用于汽輪機(jī)閥箱，可以防止由于汽輪機(jī)閥箱時(shí)效性地蠕變變形而導(dǎo)致的滑動(dòng)部的燒結(jié)。而且，通過(guò)應(yīng)用于汽輪機(jī)主蒸汽管道，可以防止由于汽輪機(jī)主蒸汽管道時(shí)效性地蠕變變形而導(dǎo)致的結(jié)合部的脫芯。
圖1表示應(yīng)用了本發(fā)明的結(jié)構(gòu)體的汽輪機(jī)用隔板1和設(shè)有該隔板的汽輪機(jī)10的示意圖。在汽輪機(jī)10中，隔板1安裝在殼體2上，動(dòng)葉3安裝在轉(zhuǎn)子4上。汽輪機(jī)用隔板1是調(diào)整蒸汽流然后送到動(dòng)葉的構(gòu)件，是用外圈及內(nèi)圈結(jié)合靜葉的結(jié)構(gòu)體。其在普通火力用的汽輪機(jī)中，在中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm2以下)使用。而且，應(yīng)用了本發(fā)明的結(jié)構(gòu)體的汽輪機(jī)用隔板，在這樣的條件下，經(jīng)過(guò)約30萬(wàn)小時(shí)以上的時(shí)間也不發(fā)生蠕變歪斜變形，有高的耐蠕變性。
另外，本發(fā)明的高溫用結(jié)構(gòu)體可以作為燃?xì)廨啓C(jī)用構(gòu)件使用，作為燃?xì)廨啓C(jī)用構(gòu)件，例如可以列舉燃?xì)廨啓C(jī)外機(jī)室。而且，通過(guò)應(yīng)用于燃?xì)廨啓C(jī)外機(jī)室，可以防止由于燃?xì)廨啓C(jī)外機(jī)室時(shí)效性地蠕變變形而導(dǎo)致的與旋轉(zhuǎn)部的接觸。另外，本發(fā)明的高溫用結(jié)構(gòu)體也可以應(yīng)用于鍋爐管道。而且，通過(guò)應(yīng)用于鍋爐管道，可以防止鍋爐管道時(shí)效性地蠕變變形。
實(shí)施例與比較例用表1所示的化學(xué)組成的2.25％C-1％Mo鋼(ASTM A387Gr22鋼)的150mm厚板，實(shí)施表2所示條件的熱處理，研究組織及蠕變特性。用以往使用的空冷材料作比較鋼，以40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下的冷卻速度爐冷到600℃，然后敞開(kāi)爐進(jìn)行空冷后，以其中冷卻速度快的表層部的試驗(yàn)材料為發(fā)明鋼-1，冷卻速度慢的中心部的試驗(yàn)材料為本發(fā)明鋼-2，并用40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下的冷卻速度爐冷到500℃，然后敞開(kāi)爐進(jìn)行空冷后，以其表層部為本發(fā)明鋼-3。
表1

表2

表3表示組織觀察結(jié)果。比較鋼的空冷材料顯示為貝氏體單相組織，在本發(fā)明鋼中，貝氏體相的面積率降低，鐵素體/珠光體組織的比例增加。貝氏體相的面積率按600℃時(shí)敞開(kāi)爐的試驗(yàn)材料的表層部(本發(fā)明鋼1)、中心部(本發(fā)明鋼2)、500℃時(shí)敞開(kāi)爐的試驗(yàn)材料的表層部(本發(fā)明鋼3)的順序減少，可知貝氏體相的面積率大致取決于冷卻速度。
為了盡量使貝氏體相接近零，優(yōu)選40℃/小時(shí)(0.67℃/分)以下的冷卻速度，且在500℃以下將爐敞開(kāi)。
表3

圖2表示用拉森—米勒參數(shù)(Larson Miller ParameterLMP)整理蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果中最小蠕變速度的結(jié)果。拉森—米勒參數(shù)用下式表示。
LMP＝(273+T)×(20-logA)/1000(式中，T表示溫度(單位℃)，A表示最小蠕變速度(單位mm/mm/Hr)。)由上式可知，最小蠕變速度越小LMP越大，所以表明在圖2中，越往右側(cè)蠕變變形速度越小(蠕變應(yīng)變小)。在應(yīng)力為20kg/mm2以上的高應(yīng)力區(qū)，比較鋼的蠕變變形速度小，但是，在那以下的低應(yīng)力區(qū)，特別是在10kg/mm2以下，順序逆轉(zhuǎn)，本發(fā)明鋼的蠕變變形速度相對(duì)小。即，顯示出在10kg/mm2以下的低應(yīng)力區(qū)，鐵素體/珠光體組織相對(duì)于貝氏體組織更有利于減小蠕變變形速度。即使是在本發(fā)明鋼中，也認(rèn)為蠕變速度隨著貝氏體相的面積率的變化而變化，具有貝氏體相面積率越小、蠕變變形速度越小的傾向。
圖3表示通過(guò)使用上述蠕變數(shù)據(jù)的三維蠕變解析對(duì)隔板的歪斜量所作的比較。在此，縱軸的相對(duì)歪斜量，表示以比較鋼運(yùn)轉(zhuǎn)300000小時(shí)后的歪斜量為1時(shí)的相對(duì)歪斜量。
隔板的歪斜量(蠕變歪斜量)如圖4所示。隔板是外圈固定在機(jī)室上的構(gòu)造，相對(duì)于蒸汽流方向在下流側(cè)發(fā)生蠕變變形。該隔板的內(nèi)圈向下流方向變形的量為蠕變歪斜量。在實(shí)際測(cè)定中，以下流側(cè)的安裝基部作為變形前的基準(zhǔn)點(diǎn)，測(cè)量?jī)?nèi)圈內(nèi)周端后流側(cè)的歪斜量。
可知本發(fā)明鋼與比較鋼相比，蠕變歪斜量小，特別是時(shí)效變化少。而且，運(yùn)轉(zhuǎn)300000小時(shí)后本發(fā)明鋼的相對(duì)歪斜量大幅度減少，約為比較鋼的相對(duì)歪斜量的15％～46％，若減少到這種程度，可以在設(shè)備設(shè)計(jì)壽命內(nèi)確實(shí)地避免轉(zhuǎn)子與隔板的接觸，對(duì)實(shí)際的汽輪機(jī)的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)沒(méi)有障礙。因此，應(yīng)用了本發(fā)明的隔板的汽輪機(jī)可靠性非常高。
圖5表示運(yùn)轉(zhuǎn)300000小時(shí)后的相對(duì)歪斜量與貝氏體相的析出量的關(guān)系?？芍愂象w相的面積率越大，相對(duì)歪斜量越有增大的傾向，為了達(dá)到作為目標(biāo)的比較鋼的一半的相對(duì)歪斜量，只要控制貝氏體相的面積率在40％以下(包含零)即可。而且，若能達(dá)到作為目標(biāo)的比較鋼的一半的相對(duì)歪斜量，可以在設(shè)備設(shè)計(jì)壽命內(nèi)避免轉(zhuǎn)子與隔板的接觸，使汽輪機(jī)穩(wěn)定的運(yùn)轉(zhuǎn)。
以上證實(shí)了若控制2.25％Cr-1％Mo鋼的退火處理的冷卻速度，控制貝氏體相的面積率在40％以下，則可以大幅度減少相對(duì)歪斜量。
權(quán)利要求
1.一種高溫用結(jié)構(gòu)體，其特征為，是含0.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼，具有貝氏體相面積率在40％以下的鐵素體/珠光體組織。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的高溫用結(jié)構(gòu)體，其中，所述低合金鋼是由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成的2.25％Cr-1％Mo鋼，該余量含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)元素。
3.一種高溫用結(jié)構(gòu)體，其特征為，將含0.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼加熱至800～1000℃，然后實(shí)施退火處理，所述退火處理是用10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的高溫用結(jié)構(gòu)體，其中，所述低合金鋼是由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成的2.25％Cr-1％Mo鋼，該余量含F(xiàn)e和不可避免的雜質(zhì)元素。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的高溫用結(jié)構(gòu)體，具有貝氏體相面積率為40％以下的鐵素體/珠光體組織。
6.由權(quán)利要求1～5中任一項(xiàng)所述的高溫用結(jié)構(gòu)體構(gòu)成的汽輪機(jī)構(gòu)件。
7.具備權(quán)利要求6所述的汽輪機(jī)構(gòu)件的汽輪機(jī)。
8.一種高溫用結(jié)構(gòu)體的制造方法，其特征為，包含如下工序?qū)⒑?.05～0.17質(zhì)量％的C、1.00～2.50質(zhì)量％的Cr和0.45～1.10質(zhì)量％的Mo的低合金鋼加熱至800～1000℃，然后實(shí)施退火處理，所述退火處理是用10℃/分以下的冷卻速度至少冷卻到600℃以下。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的高溫用結(jié)構(gòu)體的制造方法，其中，所述低合金鋼是由0.05～0.15質(zhì)量％的C、2.00～2.50質(zhì)量％的Cr、0.90～1.10質(zhì)量％的Mo、0.30～0.60質(zhì)量％的Mn、0～0.50質(zhì)量％的Si和余量組成的2.25％Cr-1％Mo鋼，該余量實(shí)際上由Fe和不可避免的雜質(zhì)元素組成。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于，提供能減少中溫低應(yīng)力區(qū)(使用溫度范圍約450～550℃，使用應(yīng)力范圍約10kg/mm
文檔編號(hào)F01D9/02GK1944960SQ20061014201
公開(kāi)日2007年4月11日 申請(qǐng)日期2006年9月30日 優(yōu)先權(quán)日2005年10月5日
發(fā)明者栗村隆之, 平川裕一, 田中亨治, 戶田秀之 申請(qǐng)人:三菱重工業(yè)株式會(huì)社