專利名稱：高壓泵的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種執(zhí)行吸入沖程和增壓沖程的高壓泵，在吸入沖程期間，流體被吸入增壓腔，在增壓沖程期間，通過使柱塞在缸體的滑動孔中進行往復運動并因而改變增壓腔的容積來將增壓腔中的流體增壓。
背景技術(shù)：
例如，在車輛發(fā)動機中包含有包括柱塞的高壓泵，其例如將燃料供給到燃料噴射閥(參考日本專利申請JP-A-2001-41129)。
如圖15中所示，高壓泵包括缸體71、柱塞73、增壓腔74、升降器75和驅(qū)動凸輪76。柱塞73插入缸體71的滑動孔72中以便它能在滑動孔中進行往復運動，且增壓腔74設(shè)在滑動孔72的一端(如圖15中所示的上端)。升降器75和驅(qū)動凸輪76設(shè)在滑動孔72的另一端(如圖15中所示的下端)，升降器75在其內(nèi)底面處緊靠在柱塞73上并由升降器引導件77引導進行往復運動。彈簧78將升降器75推向驅(qū)動凸輪76，當驅(qū)動凸輪76旋轉(zhuǎn)且柱塞73因而在滑動孔72中進行往復運動時，增壓腔74的容積改變，藉此將燃料79吸入增壓腔74中并在增壓腔74中將燃料增壓。
具體地說，當驅(qū)動凸輪76轉(zhuǎn)過使柱塞73位于上止點的點時，驅(qū)動凸輪76施加的推力減小，且由彈簧78推動的升降器75向下移向驅(qū)動凸輪76側(cè)。在這期間，增壓腔74的容積逐漸增加，并將燃料79吸入增壓腔74中(吸入沖程)。另一方面，當驅(qū)動凸輪76轉(zhuǎn)過使柱塞73位于下止點的點時，驅(qū)動凸輪76的推力增加，且升降器75克服彈簧78的推力向上移向增壓腔74側(cè)。在這期間，增壓腔74的容積逐漸減小，并將增壓腔74中的燃料79增壓(增壓沖程)。然后，在增壓沖程中關(guān)閉的電磁溢流閥81中斷燃料79從增壓腔74的流出，以便將燃料79增壓到高壓。當燃料79的壓力超過指定值時，止回閥82打開并將燃料79排出到燃料噴射閥側(cè)。
如圖16中所示，柱塞73和壁83之間的小空間形成從增壓腔74排出的燃料79的流動通道84，經(jīng)由流動通道84分送的燃料79充當潤滑劑和冷卻劑并防止由于柱塞73的往復運動產(chǎn)生的熱量而引起卡住。
在高壓泵85中，當燃料79的壓力由于柱塞移向增壓腔74而增加時，壓力增加引起的反作用力Fr朝著驅(qū)動凸輪76起作用。另一方面，當驅(qū)動凸輪76將升降器75向上推且柱塞73移向增壓腔74時，推力Fu從驅(qū)動凸輪76朝著增壓腔74起作用。
驅(qū)動凸輪76在基圓部76A接觸升降器75的中心C。驅(qū)動凸輪76在接觸部Pa接觸升降器75，當驅(qū)動凸輪76旋轉(zhuǎn)時，驅(qū)動凸輪76的接觸部Pa變換位置并偏離升降器75的中心C，這使得升降器75在與升降器75和升降器引導件77之間的間隙對應(yīng)的可允許范圍內(nèi)傾斜，如圖16中所示。當這發(fā)生時，柱塞73由于其力矩也在滑動孔72中沿某個方向傾斜。當柱塞73這樣傾斜時，從柱塞73向滑動孔72在增壓腔側(cè)的端部Ep和向滑動孔72在驅(qū)動凸輪側(cè)的端部Ed施加壓緊力(側(cè)向力Fs)。
根據(jù)近年來的趨勢，常常增加高壓燃料泵如這里所述的燃料泵85的燃料排出量或燃料排出壓力以改善發(fā)動機性能。然而，在這種情況下，存在側(cè)向力Fs可能增加的可能性。即，為了增加燃料泵85的燃料排出量，將電磁溢流閥81的關(guān)閉時刻提前到接近下止點的點是有效的。然而，這使得由燃料79壓力增加引起的反作用力Fr增加，因而增加了側(cè)向力Fs。結(jié)果，當柱塞73在滑動孔72中滑動時，在滑動孔72的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed和增壓腔側(cè)端部Ep產(chǎn)生更多的熱量，因而，在這種情況下，需要大量的燃料79以防止卡住。然而，在傳統(tǒng)的高壓泵85中，由于增壓腔74中的燃料79的數(shù)量很大，所以熱量能充分地從靠近增壓腔74的增壓腔側(cè)端部Ep釋放，然而，可能不能將足夠數(shù)量的燃料79供給到遠離增壓腔74的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。
在日本專利申請公開JP-A-2001-41129中，柱塞73和滑動孔72的壁83之間的間隙在增壓腔74側(cè)被制造得大于驅(qū)動凸輪76側(cè)，以便柱塞73在接觸增壓腔側(cè)端部Ep之前接觸驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed，然而，沒有為驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed采取措施，因而，仍然可能發(fā)生上述問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目標是提供一種高壓泵，其能使從增壓腔送到流動通道中的流體中的大量流體被分送到驅(qū)動凸輪側(cè)端部。
在下文中，將描述用于實現(xiàn)上述目標的結(jié)構(gòu)和它們的效果與優(yōu)點。本發(fā)明的第一方面涉及一種高壓泵，其中柱塞插入缸體的設(shè)在增壓腔和驅(qū)動凸輪之間的滑動孔中，以便在滑動孔中進行往復運動；驅(qū)動凸輪使柱塞移向驅(qū)動凸輪以便將流體吸入增壓腔中；驅(qū)動凸輪使柱塞移向增壓腔以便在增壓腔中將流體增壓；和柱塞與滑動孔的壁之間的空間形成從增壓腔排出的流體的流動通道。在該高壓泵中，在流動通道中設(shè)有流體貯存部，當柱塞移向驅(qū)動凸輪時，流體貯存部的容積增加，當柱塞移向增壓腔時，流體貯存部的容積減小。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，驅(qū)動凸輪驅(qū)動柱塞在缸體的滑動孔中進行往復運動，當柱塞移向驅(qū)動凸輪時，增壓腔的容積增加，藉此將流體吸入增壓腔中。這時，設(shè)在流動通道中的流體貯存部的容積也增加，所以增壓腔中的流體的一部分被吸入流體貯存部中。
當柱塞移向增壓腔時，增壓腔的容積減小，藉此將增壓腔中的流體增壓。這時，流體貯存部的容積也減小，所以其中的流體被增壓并排出到流動通道內(nèi)。因而，與沒有提供流體貯存部時相比，大量的流體供給到流體貯存部的驅(qū)動凸輪側(cè)的部分。
因而，即使當柱塞在滑動孔31中傾斜和滑動且同時被壓靠在滑動孔的壁的驅(qū)動凸輪側(cè)端部上時，也能通過以上述方式從流體貯存部供應(yīng)的大量燃料充分地潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪側(cè)端部。
上述高壓泵可以是這樣的滑動孔包括設(shè)在驅(qū)動凸輪側(cè)的大直徑部分和設(shè)在增壓腔側(cè)的小直徑部分；且柱塞包括設(shè)在驅(qū)動凸輪側(cè)的大直徑部和設(shè)在增壓腔側(cè)的小直徑部；大直徑部插入大直徑部分中；小直徑部插入小直徑部分中；和流體貯存部由滑動孔的臺階部和柱塞的臺階部之間的空間形成，滑動孔的臺階部設(shè)在大直徑部分和小直徑部分之間，柱塞的臺階部設(shè)在大直徑部和小直徑部之間。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，柱塞的小直徑部在滑動孔的小直徑部分中進行往復運動，大直徑部在大直徑部分中進行往復運動。當柱塞移向驅(qū)動凸輪時，柱塞的臺階部移動遠離滑動孔的臺階部，因而流體貯存部的容積增加，藉此將流體吸入流體貯存部中。相反，當柱塞移向增壓腔時，柱塞的臺階部接近滑動孔的臺階部，因而流體貯存部的容積減小，藉此將流體貯存部中的流體增壓并將其排向滑動孔的大直徑部分的開口端。
如上所述，由于當柱塞在滑動孔中進行往復運動時通過流體貯存部容積的增加和減小來將流體吸入流體貯存部中并在流體貯存部中將流體增壓，所以能更可靠地實現(xiàn)用本發(fā)明第一方面的高壓泵獲得的效果和優(yōu)點。
上述高壓泵可以是這樣的，即滑動孔的臺階部和柱塞的臺階部都沿著垂直于滑動孔中心線的平面延伸。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，假如流體貯存部在其容積最大時充滿流體，則從燃料貯存器33中排出的流體量等于當柱塞32移向增壓腔35時流體貯存部容積的改變(減小)量。
此外，在柱塞的臺階部和滑動孔的臺階部都在垂直于滑動孔中心線的平面上延伸的上述結(jié)構(gòu)中，能將流體貯存部容積的上述改變確定為滑動孔臺階部的面積(或柱塞臺階部的面積)與柱塞移動距離的乘積。換句話說，臺階部的面積和柱塞移動距離是確定將要從流體貯存部排出的流體量的因素。因而，通過以各種方式改變這些因素，能容易地將將要從流體貯存部排出的流體量設(shè)定成所需量。
上述高壓泵可以是這樣的，即滑動孔的臺階部呈錐形以使得滑動孔的臺階部的直徑朝著驅(qū)動凸輪增加。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，滑動孔的錐形臺階部的內(nèi)徑朝著驅(qū)動凸輪增加，因而該臺階部和柱塞的小直徑部之間的間隙朝著驅(qū)動凸輪增加。照此，對于在吸入沖程期間流向流體貯存部的流體的阻力小于臺階部58垂直于滑動孔31的中心線L時的阻力，其中在吸入沖程中，柱塞32移向驅(qū)動凸輪22，結(jié)果，能有效地將流體吸入流體貯存部中。
上述高壓泵可以是這樣的，即柱塞的臺階部呈錐形以使得柱塞的臺階部的直徑朝著驅(qū)動凸輪增加。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，柱塞的錐形臺階部的外徑朝著驅(qū)動凸輪增加，因而該臺階部和滑動孔的大直徑部分之間的間隙朝著驅(qū)動凸輪減小。因此，對于在柱塞移向增壓腔時從流體貯存部排出的流體的阻力小于臺階部垂直于滑動部中心線時的阻力，藉此改善了流體的流動性，結(jié)果，改善了潤滑和冷卻性。
上述高壓泵可以是這樣的，即流動通道在流體貯存部的驅(qū)動凸輪側(cè)上的部分比流動通道在流體貯存部的增壓腔側(cè)上的部分具有更大的橫截面積。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，當柱塞移向增壓腔且流體貯存部的容積減小時，流體貯存部中的流體從燃料貯存器排出到驅(qū)動凸輪側(cè)和增壓腔側(cè)中的任一側(cè)或排出到這兩側(cè)。這時，較大量的流體從流體貯存部55排出到流阻較小的地方，即，排出到橫截面積較大的地方。
在流體貯存部的驅(qū)動凸輪側(cè)上的部分比增壓腔側(cè)上的部分具有更大的橫截面的上述結(jié)構(gòu)中，從流體貯存部排出到驅(qū)動凸輪側(cè)的流體量大于排出到增壓腔側(cè)的流體量。即，驅(qū)動凸輪側(cè)上的部分包括這樣一個部分，在該部分，在增壓沖程期間，柱塞在高表面壓力下在滑動孔的壁上滑動且因而產(chǎn)生很多熱量。與此對照，上述結(jié)構(gòu)能將很大量的流體供給到驅(qū)動凸輪側(cè)上的部分。
上述高壓泵可以是這樣的，即在流體貯存部的驅(qū)動凸輪側(cè)上的流動通道部分，柱塞和滑動孔的壁之間的間隙在當柱塞移向增壓腔時、柱塞與滑動孔的壁的驅(qū)動凸輪側(cè)端部接觸的那側(cè)比當柱塞移向增壓腔時、柱塞不與滑動孔的壁的驅(qū)動凸輪側(cè)端部接觸的那側(cè)大。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，當流體從流體貯存部排出到驅(qū)動凸輪側(cè)時，多數(shù)流體排出到的地方是柱塞和大直徑部分的壁之間的間隙很大從而流阻小的地方。在上述結(jié)構(gòu)中，柱塞和大直徑部分56的壁之間的該很大的間隙形成在當柱塞移向增壓腔時柱塞與大直徑部分的壁的驅(qū)動凸輪側(cè)端部相接觸的那側(cè)，因而，能將流體貯存部中的多數(shù)流體供給到特別需要流體進行潤滑和冷卻的地方。
可以將流體貯存部設(shè)置得靠近一個地方，在該地方，柱塞在最高表面壓力下接觸滑動孔的壁。
上述高壓泵可以是這樣的，即供給到第一部分附近的流體的壓力大于供給到除了第一部分之外的部分的流體的壓力。
當將流體貯存部設(shè)在上述位置時，在一地方附近執(zhí)行流體的吸入和增壓，其中在該地方，當柱塞在滑動孔的壁上滑動時，柱塞在最高表面壓力下接觸滑動孔的壁。即，能將很大量的流體供給到由于柱塞在最高表面壓力下在滑動孔的壁上滑動而產(chǎn)生很大熱量且因而特別需要流體進行潤滑和冷卻的地方。


從下面結(jié)合附圖對優(yōu)選實施例進行的說明，本發(fā)明的上述和其它目標、特征和優(yōu)點將變得顯而易見，其中同樣的附圖標記用來表示同樣的元件和其中圖1是示意性地表示燃料供給系統(tǒng)的圖，其中采用如本發(fā)明第一實施例所述的高壓燃料泵；圖2是圖1中所示的高壓燃料泵的橫截面圖；圖3是圖2中部分A的放大橫截面圖；圖4是圖3中部分B的放大橫截面圖；圖5是橫截面圖，表示在柱塞插入圖4中的滑動孔之前的狀態(tài)；圖6是橫截面圖，表示當驅(qū)動凸輪從圖3中所示的狀態(tài)進一步旋轉(zhuǎn)且柱塞向上移動時，高壓燃料泵的部分A的狀態(tài)；圖7是橫截面圖，表示當驅(qū)動凸輪從圖6中所示的狀態(tài)進一步旋轉(zhuǎn)且柱塞到達上止點時，高壓燃料泵的部分A的狀態(tài)；圖8是橫截面圖，表示當驅(qū)動凸輪從圖7中所示的狀態(tài)進一步旋轉(zhuǎn)且柱塞向下移動時，高壓燃料泵的部分A的狀態(tài)；圖9是放大的橫截面圖，表示與圖4中的B部分對應(yīng)的本發(fā)明第二實施例的流體貯存部及其周圍區(qū)域；圖10是放大的橫截面圖，表示與圖4中的部分B對應(yīng)的本發(fā)明第三實施例的流體貯存部及其周圍區(qū)域；圖11A是沿圖10中的線C-C獲得的橫截面圖，圖11B是沿圖10中的線D-D獲得的橫截面圖；圖12是放大的橫截面圖，表示與圖4中的部分B對應(yīng)的本發(fā)明第四實施例的流體貯存部及其周圍區(qū)域；圖13是沿圖12中的線E-E獲得的橫截面圖；圖14A是表示流體貯存部的另一個實施例的局部放大的橫截面圖，圖14B是沿圖14A中的線F-F獲得的橫截面圖；圖15是相關(guān)技術(shù)的高壓燃料泵的橫截面圖；圖16是圖15中所示的部分G的放大橫截面圖。
具體實施例方式
將參考圖1到8描述如本發(fā)明第一實施例所述的高壓泵，其應(yīng)用于發(fā)動機的燃料供給系統(tǒng)。
如圖1中所示，輸送管12與提供給發(fā)動機各個氣缸的每個燃料噴射閥11相連，輸送管12充當高壓燃料管且由燃料噴射閥11共享，輸送管12中的燃料分送到每個燃料噴射閥11。控制每個燃料噴射閥11打開和關(guān)閉，藉此將高壓燃料直接供給到每個氣缸的燃燒室。然后，使噴射的燃料在燃燒室內(nèi)與空氣混合從而產(chǎn)生空氣燃料混合物。
用于將高壓燃料供給到輸送管12的燃料供給裝置13包括低壓燃料泵15和高壓燃料泵17，低壓燃料泵15固定在燃料箱14中，高壓燃料泵17固定到發(fā)動機上且通過低壓燃料通道16與低壓燃料泵15相連。
低壓燃料泵15由電動機(未示出)驅(qū)動，該電動機依靠供給自電池的電力運行。低壓燃料泵15將燃料10從燃料箱14泵送上來并將燃料10排出到低壓燃料通道16中。圖1中的附圖標記18表示壓力調(diào)節(jié)器，其保持低壓燃料通道16中的燃料壓力(供給壓力)不變。附圖標記19表示脈動阻尼器，其減小低壓燃料通道16中的燃料10的脈動。
如圖2和3中所示，高壓燃料泵17由發(fā)動機的凸輪軸21驅(qū)動，且通過柱塞32的往復運動，將通過低壓燃料通道16從低壓泵15分送的燃料10吸入并將燃料10增壓。
更具體地，如圖中箭頭所示，驅(qū)動高壓燃料泵17的驅(qū)動凸輪22設(shè)在逆時針旋轉(zhuǎn)的凸輪軸21上，驅(qū)動凸輪22包括形狀象圓盤的基圓部23和多個從基圓部23突出的凸輪尖24。
高壓燃料泵17設(shè)有支架26且通過支架26固定到發(fā)動機的氣缸蓋，支架26具有孔25?？?5位于驅(qū)動凸輪22附近，具有大致圓柱形形狀且在每端都具有開口的升降器引導件27插入孔25中。氣缸體29的一端(如圖2和3中所示的下端)通過具有大致圓柱形形狀的座28安裝到升降器引導件27的一個開口端(如圖2和3中所示的上部開口端)。在每端都具有開口的滑動孔31形成在氣缸體29中，滑動孔31的中心線L和凸輪軸21的旋轉(zhuǎn)中心R處于共同的平面上。柱塞32插入滑動孔31中以便它能在滑動孔中進行往復運動。
蓋33覆蓋氣缸體29的一端(如圖2中所示的上端)，蓋33通過螺栓34固定到支架26以便將氣缸體29支撐在蓋33和支架26之間。
增壓腔35形成在氣缸體29中且與滑動孔31相連，增壓腔35還與低壓燃料通道16相連以便允許從低壓燃料泵15排出的燃料10經(jīng)由低壓燃料通道16流入增壓腔35中。增壓腔35還通過高壓燃料通道36與輸送管12相連(如圖1中所示)。在氣缸體29中，在增壓腔35和高壓燃料通道36之間的接合部設(shè)有止回閥37，止回閥37僅僅在增壓腔35中燃料10的壓力超過指定值時打開。
采用下面的構(gòu)造以便使增壓腔35的容積能在驅(qū)動凸輪22的旋轉(zhuǎn)傳遞到柱塞并因而驅(qū)動柱塞在滑動孔31中進行往復運動時改變。升降器38是在底部封閉的圓柱形元件，升降器38安裝在升降器引導件27中以便升降器38能沿著中心線L進行往復運動。柱塞32的一部分(如圖2和3中所示的柱塞32的下部)在氣缸體29之外位于升降器引導件27中，保持器39安裝在柱塞32的驅(qū)動凸輪22側(cè)端部的外圍上，且螺旋彈簧41布置在保持器39和座28之間呈收縮狀態(tài)，螺旋彈簧41通過保持器39將柱塞32壓靠在升降器38的內(nèi)底面上，從而將升降器38壓靠在驅(qū)動凸輪22上。
當驅(qū)動凸輪22和升降器38之間的接觸位置改變時，柱塞32在沿著中心線L的方向上的位置改變。例如，當驅(qū)動凸輪22的基圓部23接觸升降器38的中心C時，柱塞32的位置在柱塞32的可移動范圍內(nèi)最靠近凸輪軸21的旋轉(zhuǎn)中心R，即處于下止點。這時，柱塞32位于距離增壓腔35最遠的位置，因而，增壓腔35的容積最大。
另一方面，當驅(qū)動凸輪22的凸輪尖24之一接觸升降器38時，柱塞32位于柱塞32可移動范圍內(nèi)的下止點的增壓腔35側(cè)上。
如圖7中所示，當驅(qū)動凸輪22的凸輪尖24遠離基圓部23的部分，即凸輪尖24的尖端，接觸升降器38的中心C時，柱塞32離凸輪軸21的旋轉(zhuǎn)中心R最遠，即處于上止點。這時，柱塞32的一端(如圖7中所示的柱塞32的上端)在增壓腔35內(nèi)位于最里面的位置，因而，增壓腔35的容積最小。
因而，如圖8中所示，在柱塞32從上止點移向下止點的沖程(吸入沖程)期間增壓腔的容積逐漸增加。此外，如圖6中所示，在柱塞32從下止點移向上止點的沖程(增壓沖程)期間增壓腔35的容積逐漸減小。
如圖1和2中所示，高壓燃料泵包括電磁溢流閥42，其允許低壓燃料通道16與增壓腔35之間的連通和中斷它們之間的連通。電磁溢流閥42通過螺栓43固定到蓋33，電磁溢流閥42包括電磁線圈。當沒有向電磁線圈供電時，電磁溢流閥42打開，因此低壓燃料通道與增壓腔35相連。當向電磁線圈供電時，電磁溢流閥42關(guān)閉，因此低壓燃料通道16被從增壓腔35切斷。
電磁溢流閥42在整個吸入沖程中保持打開，增壓腔35的容積在吸入沖程中增加。因而，在吸入沖程期間，將燃料10從低壓燃料通道16引入到增壓腔35。在增壓腔35的容積逐漸減小的增壓沖程期間，電磁溢流閥42在規(guī)定時刻關(guān)閉。在增壓沖程，在從電磁溢流閥42打開時開始到閥關(guān)閉時為止的閥打開期間中，增壓腔35中的燃料10流回到低壓燃料通道16。在從電磁溢流閥42關(guān)閉時開始到增壓沖程結(jié)束時為止的閥關(guān)閉期間中，在增壓腔35中將燃料10增壓。然后，當燃料10的壓力超過指定值時，止回閥37打開，將增壓腔35中的燃料10排出到高壓燃料通道36中。
在這一點上，如果在增壓沖程內(nèi)將關(guān)閉電磁溢流閥42的時刻改變成其它時刻，則從增壓腔35流回到低壓燃料通道16的燃料10的數(shù)量相應(yīng)地改變，因而，能通過調(diào)節(jié)電磁溢流閥42的關(guān)閉時刻來調(diào)節(jié)從高壓燃料泵17排出的燃料10的數(shù)量。
例如，當通過電磁溢流閥42的供電控制將電磁溢流閥42的關(guān)閉時刻提前時，在增壓沖程期間從增壓腔35流回到低壓燃料通道16的燃料10的數(shù)量減小，所以在增壓沖程中在電磁溢流閥42的閥打開期間從增壓腔35排出到高壓燃料通道36的燃料10的數(shù)量增加。如果在柱塞32到達下止點時打開電磁溢流閥42，即，當柱塞沖程從吸入沖程轉(zhuǎn)換成增壓沖程時打開電磁溢流閥42，燃料10的溢流量變得最小，因而從增壓腔35排出到高壓燃料通道36的燃料10的數(shù)量變得最大。
同時，當通過電磁溢流閥42的供電控制延遲電磁溢流閥42的關(guān)閉時刻時，在增壓沖程期間從增壓腔35流回到低壓燃料通道16的燃料10的數(shù)量增加，所以在增壓沖程中在電磁溢流閥42的閥打開期間從增壓腔35排出到高壓燃料泵17的燃料10的數(shù)量減小。
在實施例的高壓燃料泵17中，將電磁溢流閥42的關(guān)閉時刻設(shè)定到柱塞32的下止點或柱塞32的下止點附近以便改善發(fā)動機性能。即，當增壓腔35的容積變成最大或基本上最大時關(guān)閉電磁溢流閥42，以便從高壓燃料泵17排出的燃料10的數(shù)量變成最大或基本上最大。
如圖1或3中所示，高壓燃料泵17的至少一部分位于氣缸蓋中，用于潤滑布置在氣缸蓋中的氣門機件等等的油存在于高壓燃料泵17的零件周圍，通過油潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪22和升降器38之間的接觸部分。此外，形成穿過升降器引導件27和升降器38的外周壁等等的通孔44、45，且經(jīng)由通孔44、45引入到升降器38內(nèi)部中的油潤滑和冷卻柱塞32和升降器38內(nèi)底面之間的接觸部。
柱塞32和滑動孔31的壁46之間的環(huán)形空間形成從增壓腔35排出的燃料10的流動通道47，尤其是當增壓腔35的容積正在減小時(即在增壓沖程期間)從增壓腔35排出的燃料10的流動通道47。當流入流動通道47中時，燃料10在柱塞32和滑動孔31的壁46之間進行潤滑和冷卻，然后，燃料10在滑動孔31的驅(qū)動凸輪22側(cè)的開口端48從流動通道47流出。由于油存在于升降器38中，如上所述，所以將密封件49安裝到座28的內(nèi)周面以便防止燃料10與油混合。密封件49大致是圓柱形的，密封件49在驅(qū)動凸輪22側(cè)的端部(如圖3中所示的下端部)緊密接觸柱塞32的外周面以使得柱塞32能在密封件49上滑動。密封件49中的空間是臨時存儲流過開口端48的燃料10的貯存器腔51，貯存器腔51經(jīng)由返回通道54與燃料箱14相連(看圖1)，貯存器腔51中的燃料10流過返回通道54并返回到燃料箱14。
如圖1中所示，給輸送管12提供安全閥52，且安全閥52通過放泄通道53與燃料箱14相連。當輸送管12中的燃料壓力變得過高或超過預定水平時，安全閥52打開。當安全閥52打開時，處于高壓的燃料10通過放泄通道53返回到燃料箱14。
在如上構(gòu)造的高壓燃料泵17中，當在增壓沖程期間柱塞32正在移向增壓腔35且燃料10的壓力正在增加時，由于燃料10的壓力增加引起的反作用力Fr朝著驅(qū)動凸輪22側(cè)起作用，如圖6中所示。另外，當驅(qū)動凸輪22正在將升降器38向上推且柱塞32正在移向驅(qū)動凸輪22側(cè)時，推力Fu從驅(qū)動凸輪22朝著增壓腔35側(cè)起作用。驅(qū)動凸輪22在接觸點Pa接觸升降器38，當驅(qū)動凸輪22旋轉(zhuǎn)時，驅(qū)動凸輪22的接觸點Pa變換位置且偏離升降器38的中心C，這使得升降器38在與升降器38和升降器引導件27之間的間隙對應(yīng)的可允許范圍內(nèi)傾斜。當這發(fā)生時，柱塞32由于其力矩也在滑動孔31中沿某個方向傾斜。當柱塞32這樣傾斜時，從柱塞32向滑動孔31在增壓腔側(cè)的端部Ep(在下文中，“增壓腔側(cè)端部Ep”)和向滑動孔31在驅(qū)動凸輪側(cè)的端部Ed(在下文中，“驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed”)施加壓緊力(側(cè)向力Fs)。
特別地，在實施例的高壓燃料泵17中，將電磁溢流閥42的關(guān)閉時刻設(shè)定成柱塞32的下止點以便增加燃料10的排出量或壓力，從而改善發(fā)動機性能。然而，在這種情況下，由燃料10的壓力增加引起的反作用力Fr在增壓沖程的初始期期間增加，側(cè)向力Fs相應(yīng)地增加，結(jié)果，在滑動孔31的增壓腔側(cè)端部Ep和驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed，由柱塞32的滑動運動產(chǎn)生的熱量增加，因而，需要較大量的燃料10以防止卡住。
由于增壓腔35中燃料10的量很大，所以增壓腔側(cè)端部Ep得到潤滑并促進了放熱。然而，通過流動通道47供給到遠離增壓腔側(cè)端部Ep的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed的燃料10的數(shù)量可能不夠，不能充分地潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。
為了防止這種情況，在實施例中采用了一種結(jié)構(gòu)，其中在增壓沖程期間將足夠量的燃料10供給到驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。具體地說，在燃料10的流動通道47中，在比滑動孔31的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed更接近增壓腔35且位于驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed附近的位置，設(shè)置燃料貯存器55。當柱塞32移向驅(qū)動凸輪22時燃料貯存器55的容積增加，當柱塞32移向增壓腔35時燃料貯存器55的容積減小。
更具體地，如圖4和5中所示，在氣缸體29中形成的滑動孔31包括驅(qū)動凸輪22側(cè)的大直徑部分56(如圖中所示的下部)和增壓腔35側(cè)的小直徑部分57(如圖中所示的上部)。大直徑部分56和小直徑部分57都具有圓形橫截面，大直徑部分56的內(nèi)徑IDd設(shè)定成大于小直徑部分57的內(nèi)徑IDp。在滑動孔31中，大直徑部分56和小直徑部分57之間的邊界是臺階部58，臺階部58是環(huán)形的且垂直于滑動孔31的中心線L，臺階部58位于滑動孔31在驅(qū)動凸輪22側(cè)的開口端48附近。
柱塞32包括大直徑部61和小直徑部62，大直徑部61位于驅(qū)動凸輪22側(cè)，小直徑部62位于增壓腔35側(cè)，大直徑部61和小直徑部62具有柱形形狀。小直徑部62的外徑ODp設(shè)置得稍小于小直徑部分57的內(nèi)徑IDp，大直徑部61的外徑ODd稍小于大直徑部分56的內(nèi)徑IDd且大于小直徑部分57的內(nèi)徑IDp。將內(nèi)徑IDp和外徑ODp之間的偏差ΔDp設(shè)定成基本上等于內(nèi)徑IDd和外徑ODd之間的偏差ΔDd。
在柱塞32的外周面上，小直徑部62和大直徑部61之間的邊界是臺階部63，臺階部63是環(huán)形的且垂直于中心線L，定位臺階部63以便滿足下面的條件(i)和(ii)。
條件(i)當柱塞32處于上止點時(如圖7中所示)，臺階部63處于滑動孔31的臺階部58的驅(qū)動凸輪22側(cè)。
條件(ii)當柱塞32處于下止點時(如圖3中所示)，臺階部63處于滑動孔31的開口端48的增壓腔35側(cè)。
關(guān)于具有上述構(gòu)造的柱塞32，大部分小直徑部62插入小直徑部分57中，一部分大直徑部61插入大直徑部分56中。在小直徑部62和小直徑部分57之間形成環(huán)形空間64，在大直徑部61和大直徑部分56之間形成環(huán)形空間65。此外，流體貯存部55是由臺階部58、63的壁、大直徑部分56和小直徑部62包圍的環(huán)形空間。
流體貯存部55的位置在增壓腔35側(cè)靠近滑動孔31的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed(即，大直徑部分56)，在驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed，柱塞32在最高表面壓力下接觸滑動孔31的壁46(如圖6中所示)。注意，供給到驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed的燃料10的壓力高于供給到其它部分的壓力。
如圖8中所示，在柱塞32移向驅(qū)動凸輪22的吸入沖程期間，柱塞32沿與它在增壓沖程期間的傾斜方向相反的方向傾斜。然而，這時，反作用力Fr小，側(cè)向力Fs相應(yīng)地小，因而，由柱塞32在增壓沖程期間的滑動運動引起的問題如發(fā)熱和卡住幾乎不會發(fā)生。
在具有上述構(gòu)造的高壓燃料泵17中，旋轉(zhuǎn)的驅(qū)動凸輪22驅(qū)動柱塞32在滑動孔31中進行往復運動。更詳細地，在該時間中，柱塞32的大部分小直徑部62在滑動孔31的小直徑部分57中進行往復運動，一部分大直徑部61在大直徑部分56中進行往復運動。
如圖8中所示，在柱塞32移向驅(qū)動凸輪22的吸入沖程期間，增壓腔35的容積增加，且燃料10被吸入擴大的增壓腔35中。當柱塞32這樣移動時，柱塞32的臺階部63移動遠離滑動孔31的臺階部58，設(shè)在流動通道47內(nèi)的流體貯存部55的容積增加，藉此將燃料10吸入擴大的燃料貯存器55中。
如圖6中所示，在柱塞32移向增壓腔35的增壓沖程期間，增壓腔35的容積減小，將其中的燃料10增壓。當柱塞32這樣移動時，柱塞32的臺階部63靠近滑動孔31的臺階部58，流體貯存部55的容積減小，在燃料貯存器55中將燃料10增壓，從而促進燃料10向開口端48的流動。更具體地，假如燃料貯存器55在流體貯存部55的容積最大時充滿燃料10，則從燃料貯存器55排出的燃料10的數(shù)量等于當柱塞32移向增壓腔35時流體貯存部55容積的改變(減小)量。
在實施例中，柱塞32的臺階部63和滑動孔31的臺階部58都沿著垂直于滑動孔31的中心線L的平面延伸，因而，能將燃料貯存器55的容積變化確定為臺階部58(或臺階部63)的面積與柱塞32移動距離的乘積。容積的變化，即從燃料貯存器55排出的燃料10的數(shù)量，比沒有提供燃料貯存器時大。
因而，即使當柱塞32在增壓沖程期間在滑動孔31中傾斜和滑動且同時被壓靠在滑動孔31的壁46的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed上時，也能通過以上述方式從流體貯存部55送出的大量燃料10充分地潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。
根據(jù)如上所述的第一實施例，能獲得下面的效果。
(1)在柱塞32和滑動孔31的壁46之間的燃料10的流動通道47中設(shè)置流體貯存部55，且當柱塞32移向驅(qū)動凸輪22時，流體貯存部55的容積增加，當柱塞32移向增壓腔35時，流體貯存部55的容積減小。這樣，流體貯存部55能使大量的燃料10供給到流體貯存部55的驅(qū)動凸輪22側(cè)的流動通道47部分，因而，即使當柱塞32在滑動孔31中傾斜和柱塞32在滑動孔31中滑動且同時被壓靠在滑動孔31的壁46的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed上時，如上所述，從流體貯存部55供應(yīng)的大量燃料10也能充分地潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed，結(jié)果，能防止由柱塞32的滑動運動引起的過熱。
(2)滑動孔31包括驅(qū)動凸輪22側(cè)的大直徑部分56和增壓腔35側(cè)的小直徑部分57，柱塞32包括驅(qū)動凸輪22側(cè)的大直徑部61和增壓腔35側(cè)的小直徑部62，且大部分小直徑部62插入小直徑部分57中，一部分大直徑部61插入大直徑部分56中。流體貯存部55由建立在環(huán)形臺階部58和環(huán)形臺階部63之間的環(huán)形空間形成，環(huán)形臺階部58設(shè)在大直徑部分57和小直徑部61之間，環(huán)形臺階部63設(shè)在大直徑部61和小直徑部62之間。在該構(gòu)造中，當柱塞32進行往復運動時，流體貯存部55的容積增加和減小，藉此將燃料10吸入流體貯存部55中并在其中將燃料10增壓，因而，能可靠地實現(xiàn)(1)中所述的優(yōu)點。
(3)滑動孔31的臺階部58和柱塞32的臺階部63都沿著垂直于滑動孔31的中心線L的平面延伸，從流體貯存部55排出的燃料10的數(shù)量等于當柱塞32移向增壓腔35時流體貯存部55容積的改變(減小)量。每個臺階部58、63的面積與柱塞32移動的距離是確定從流體貯存部55排出的燃料10數(shù)量的要素。因而，通過以各種方式調(diào)節(jié)這些要素，能容易地將從流體貯存部55排出的燃料10的數(shù)量設(shè)定成減少由柱塞32的滑動運動引起的熱量所需的數(shù)量。
(4)將流體貯存部55設(shè)置成在增壓腔3側(cè)靠近一個部分(驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed)，在該部分，柱塞32在最高表面壓力下接觸滑動孔的壁46。將流體貯存部55設(shè)在這樣的位置使得能在一地方附近執(zhí)行燃料10的吸入和增壓，在該地方，柱塞32在高表面壓力下在滑動孔31的壁46上滑動。因而，能在高壓力下將大量燃料10供給到遭受高表面壓力和大量熱量且因而特別需要冷卻和潤滑的部分。
下面，將參考圖9描述本發(fā)明的第二實施例。在第二實施例中，共同確定流體貯存部55的滑動孔31的臺階部58和柱塞32的臺階部63在形狀上與第一實施例中的不同。更具體地，滑動孔31的臺階部58是錐形的以使得臺階部58的直徑朝著驅(qū)動凸輪22逐漸增加(圖9中的下側(cè))。相似地，柱塞32的臺階部63是錐形的以使得臺階部63的直徑朝著驅(qū)動凸輪22逐漸增加。臺階部58、63的錐度相對于滑動孔31的中心線L分別由角度α1、α2代表，角度α1、α2設(shè)定得基本上彼此相等。
定位柱塞32的臺階部63以便滿足下述的條件(iii)、(iv)。
條件(iii)當柱塞32處于上止點時，臺階部63的上端部(最靠近小直徑部62的部分)比臺階部58的上端部(最靠近小直徑部57的部分)更靠近驅(qū)動凸輪22。
條件(iv)當柱塞32處于下止點時，臺階部63的下端部(最靠近大直徑部61的部分)比滑動孔31的開口端48更靠近增壓腔35。
除了上述內(nèi)容之外的結(jié)構(gòu)與第一實施例中的相同，因而，與第一實施例中相同的部件和部分由相同的附圖標記表示，且不對其進行說明。
在具有上述構(gòu)造的第二實施例的高壓燃料泵17中，滑動孔31的臺階部58是錐形的以使得臺階部58的內(nèi)徑朝著驅(qū)動凸輪22增加，因而臺階部58和柱塞32的小直徑部62之間的間隙朝著驅(qū)動凸輪22增加。照此，對于在吸入沖程期間從增壓腔35排出到流體貯存部55的燃料10的阻力小于臺階部58垂直于滑動孔31的中心線L時的阻力，其中在吸入沖程中，柱塞32移向驅(qū)動凸輪22。
柱塞32的臺階部63是錐形的以使得臺階部63的外徑朝著驅(qū)動凸輪22增加，因而臺階部63和滑動孔31的大直徑部分56之間的間隙朝著驅(qū)動凸輪22減小。因此，對于在增壓沖程期間從流體貯存部55排出的流體10的阻力小于臺階部63垂直于滑動孔31的中心線L時的阻力，其中在增壓沖程期間，柱塞32移向增壓腔35。
結(jié)果，根據(jù)第二實施例，除了上述優(yōu)點(1)、(2)、(4)之外還能獲得下面的優(yōu)點。
(5)滑動孔31的臺階部58是錐形的以使得臺階部58的直徑朝著驅(qū)動凸輪22逐漸增加，因而，對于在吸入沖程期間流入流體貯存部55中的流體10的阻力減小，結(jié)果，能有效地將燃料10吸入燃料貯存器55中。
(6)柱塞32的臺階部63是錐形的以使得臺階部63的直徑朝著驅(qū)動凸輪22逐漸增加，因而，對于在增壓沖程期間從燃料貯存器55排出的燃料10的阻力減小，這改善了燃料10的流動性，從而改善了潤滑和冷卻性。
將參考圖10和11描述本發(fā)明的第三實施例。在第三實施例中，沿著垂直于滑動孔31的中心線L的平面測量在滑動孔31的壁46和柱塞32之間的流動通道47的面積，該面積在流體貯存部55的驅(qū)動凸輪22側(cè)的空間65和流體貯存部55的增壓腔35側(cè)的空間64之間不同。如果用Sd表示前者的橫截面積，用Sp表示后者的橫截面積，則建立Sd＞Sp的關(guān)系。
為了建立上述關(guān)系，柱塞32的大直徑部61的外徑ODd比第一實施例中小，因而，大直徑部分56的內(nèi)徑IDd和大直徑部61的外徑ODd之間的偏差ΔDd比第一實施例中大。然而，小直徑部分57的內(nèi)徑IDp和小直徑部62的外徑ODp之間的偏差ΔDp與第一實施例中相同，即，偏差ΔDd大于偏差ΔDp，流動通道47中的空間65的橫截面積Sd大于該通道47中的空間64的橫截面積Sp。除了上述內(nèi)容之外的結(jié)構(gòu)與第一實施例中的相同，因而，與第一實施例中相同的部件和部分由相同的附圖標記表示，且不對其進行說明。
在具有上述構(gòu)造的第三實施例的高壓燃料泵17中，當柱塞32移向增壓腔35且流體貯存部55的容積減小時，流體貯存部55中的燃料10從燃料貯存器55排出到驅(qū)動凸輪22側(cè)的空間65和增壓腔35側(cè)的空間64中的任一個或排出到這兩個空間。這時，較大量的燃料10從流體貯存部55排出到流阻較小的地方，即，排出到在橫截面積為Sd和Sp的兩個空間中橫截面積較大的那個空間。因而，在如上構(gòu)造的實施例中，較大量的燃料10流到具有橫截面積Sd的空間65。
空間65包括這樣一個部分，在該部分，在增壓沖程期間，柱塞在高表面壓力下在滑動孔31的壁46上滑動且因而產(chǎn)生很多熱量(即，驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed周圍的部分)。因而，將大量的燃料10供給到驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。
結(jié)果，根據(jù)第三實施例，除了上述優(yōu)點(1)到(4)之外還能獲得下面的優(yōu)點。
(7)在流動通道47中，空間65的橫截面積Sd大于空間64的橫截面積Sp，因而，較大量的燃料10從流體貯存部55供給到空間65以便有效地潤滑和冷卻驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed。
將參考圖12和13描述本發(fā)明的第四實施例。
在第四實施例中，流體貯存部55的驅(qū)動凸輪22側(cè)的燃料通道47的空間65與第三實施例不同地形成。在下面的說明中，假定相對于延伸穿過凸輪軸21的旋轉(zhuǎn)中心R和滑動孔31的中心線L的平面P，將空間65分成“接觸側(cè)”和“非接觸側(cè)”。具體地說，接觸側(cè)是空間65的一側(cè)，在該側(cè)，驅(qū)動凸輪22在增壓沖程期間接觸升降器38(即，圖12和13中的左側(cè))，而非接觸側(cè)是空間65的另一側(cè)，在該側(cè)，驅(qū)動凸輪22不接觸升降器38(即，圖12和13中的右側(cè))。在實施例中，將接觸側(cè)的間隙D2設(shè)定得大于非接觸側(cè)的間隙D1。
在間隙D1、D2這樣設(shè)定的情況下，在第四實施例中，大直徑部分56的橫截面形狀是非圓形的。更具體地，大直徑部分56的橫截面形狀在關(guān)于平面P的非接觸側(cè)是半圓形的，而在接觸側(cè)，它基本上是半橢圓形的，所以大直徑部的橫截面積在接觸側(cè)上比在非接觸側(cè)上大。注意，如第三實施例中那樣，大直徑部61是柱形的。為了進行比較，圖13中的雙點劃線表示當大直徑部分56在接觸側(cè)也是半圓形時大直徑部分56的橫截面形狀。在圖14中，雙點劃線之外的區(qū)域代表間隙D2延伸的區(qū)域。
由于大直徑部分56的形狀在兩側(cè)之間這樣不同，間隙D1沿空間65的圓周方向在空間65中的任何點處是不變的，而間隙D2是這樣變化的，即它在平面P附近是最小的(基本上等于間隙D1)，且朝著與平面P相對的那側(cè)增加，在遠離平面P的點處變得最大。
除了上述內(nèi)容之外的結(jié)構(gòu)與第三實施例中的相同，因而，與第三實施例中相同的部件和部分由相同的附圖標記表示，且不對其進行說明。
在具有上述構(gòu)造的第四實施例的高壓燃料泵17中，當燃料10從流體貯存部55排出到流動通道47的空間65中時，燃料中的大多數(shù)排出到在柱塞32和大直徑部分56的壁46之間具有較大間隙因而具有較小流阻的部分。在第四實施例中，柱塞32和大直徑部分56的壁46之間的該較大間隙形成在當柱塞32移向增壓腔35時柱塞32與大直徑部分56的壁46的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed接觸的那側(cè)上，因而，能將從流體貯存部55排出到空間65的燃料10中的大多數(shù)供給到特別需要燃料10進行潤滑和冷卻的地方。
結(jié)果，根據(jù)第四實施例，除了上述優(yōu)點(1)到(4)和(7)之外還能獲得下面的優(yōu)點。
(8)相對于空間65中在大直徑部61和大直徑部分56的壁46之間的間隙D1、D2，當柱塞32移向增壓腔35時柱塞32與滑動孔31的壁46的驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed接觸的那側(cè)的間隙D2大于柱塞32不與驅(qū)動凸輪側(cè)端部Ed接觸的那側(cè)的間隙D1，因而，來自流體貯存部55的燃料10的流動可以集中到空間65的特別需要潤滑和冷卻的部分，結(jié)果，改善了潤滑和冷卻的效率。
應(yīng)該注意，本發(fā)明能以各種其它方式和如下所述的形式實施。
第二實施例中的滑動孔31的臺階部58和柱塞32的臺階部63中的任一個可以形成為沿著垂直于滑動孔31的中心線L的平面延伸。
在第二實施例中，臺階部58與中心線L之間的角度α1和臺階部63與中心線L之間的角度α2可以彼此不同。
在第三和第四實施例中，滑動孔31的臺階部58和柱塞32的臺階部63可以是錐形的以使得它們的直徑朝著驅(qū)動凸輪22逐漸增加，如第二實施例中那樣。
此外，第四實施例可以如下改變。如圖14(A)和14(B)中所示，大直徑部分56的橫截面形狀是圓形的。大直徑部分56的中心線由L1表示，小直徑部分57的中心線由L2表示。當制造缸體29時，這樣形成大直徑部分56和小直徑部分57，即大直徑部分56的中心線L1從小直徑部分57的中心線L2偏移。更具體地，中心線L1從中心線L2向上述平面9的一側(cè)偏移，在該側(cè)上，驅(qū)動凸輪22在柱塞32的增壓沖程期間與升降器38接觸(即，圖14(A)、14(B)中的左側(cè))。在這種情況下，在間隙D1、D2之間建立關(guān)系D2＞D1，結(jié)果，能獲得與第四實施例中相同的優(yōu)點。
本發(fā)明可以應(yīng)用于電磁溢流閥42在下止點之后一點兒關(guān)閉的高壓燃料泵。
本發(fā)明可以應(yīng)用于除了發(fā)動機高壓燃料泵之外的高壓泵。
驅(qū)動凸輪22可以是設(shè)置成獨立于凸輪軸21的驅(qū)動凸輪以便驅(qū)動柱塞32進行往復運動。
盡管已經(jīng)參考其實施例描述了本發(fā)明，但應(yīng)該懂得，本發(fā)明不局限于所述實施例或構(gòu)造，相反，本發(fā)明用來覆蓋各種變型和等價方案。另外，盡管在示范性的各種組合和構(gòu)造中示出了實施例的各種元件，但包括更多、更少或僅僅單個元件的其它組合和構(gòu)造也處于本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種高壓泵(17)，其中柱塞(32)插入缸體(29)的設(shè)在增壓腔(35)和驅(qū)動凸輪(22)之間的滑動孔(31)中，以便在所述滑動孔(31)中進行滑動和往復運動；所述驅(qū)動凸輪(22)使所述柱塞(32)移向驅(qū)動凸輪(22)以便將流體(10)吸入所述增壓腔(35)中；所述驅(qū)動凸輪(22)使所述柱塞(32)移向所述增壓腔(35)以便在增壓腔(35)中將所述流體(10)增壓；且所述柱塞(32)與所述滑動孔(31)的壁(46)之間的間隙形成流體(10)從所述增壓腔(35)排出的流動通道(47)，其特征在于在所述流動通道(47)中設(shè)有流體貯存部(55)，當所述柱塞(32)移向所述驅(qū)動凸輪(22)時，所述流體貯存部(55)的容量增加，并當所述柱塞(32)移向所述增壓腔(35)時，所述流體貯存部(55)的容量減小。
2.如權(quán)利要求1所述的高壓泵，其中所述滑動孔(31)包括設(shè)在所述驅(qū)動凸輪(22)側(cè)的大直徑部分(56)和設(shè)在所述增壓腔(35)側(cè)的小直徑部分(57)；所述柱塞(32)包括設(shè)在所述驅(qū)動凸輪(22)側(cè)的大直徑部分(61)和設(shè)在所述增壓腔(35)側(cè)的小直徑部分(62)；所述大直徑部分(61)插入所述大直徑部分(56)中；所述小直徑部分(62)插入所述小直徑部分(57)中；和所述流體貯存部(55)是滑動孔(31)的臺階部(58)和柱塞(32)的臺階部(63)之間的空間，所述滑動孔(31)的臺階部(58)設(shè)在所述大直徑部分(56)和小直徑部分(57)之間，且所述柱塞(32)的臺階部(63)設(shè)在所述大直徑部分(61)和小直徑部分(62)之間。
3.如權(quán)利要求2所述的高壓泵，其中所述滑動孔(31)的臺階部(58)和所述柱塞(32)的臺階部(63)都沿著垂直于所述滑動孔(31)的中心線(L)的平面延伸。
4.如權(quán)利要求2所述的高壓泵，其中所述滑動孔(31)的臺階部(58)的直徑朝著所述驅(qū)動凸輪(22)增加，使得所述滑動孔(31)的臺階部(58)呈錐形。
5.如權(quán)利要求2或4所述的高壓泵，其中所述柱塞(32)的臺階部(63)的直徑朝著所述驅(qū)動凸輪(22)增加，使得所述柱塞(32)的臺階部(63)呈錐形。
6.如權(quán)利要求1所述的高壓泵，其中所述流體(10)的流動通道(47)在所述流體貯存部(55)的驅(qū)動凸輪(22)側(cè)的部分比所述流體通道(47)在所述流體貯存部(55)的增壓腔(35)側(cè)的部分具有更大的橫截面積。
7.如權(quán)利要求6所述的高壓泵，其中在所述流動通道(47)在所述流體貯存部(55)的驅(qū)動凸輪側(cè)的部分處，所述柱塞(32)和所述滑動孔(31)的壁之間的間隙(D2)在所述柱塞(32)與所述滑動孔(31)的壁(46)的驅(qū)動凸輪側(cè)端部接觸的那側(cè)比在所述柱塞(32)不與所述滑動孔(31)的壁(46)的驅(qū)動凸輪側(cè)端部接觸的那側(cè)大。
8.如權(quán)利要求1所述的高壓泵，其中所述流體貯存部(55)靠近第一部分(Ed)而設(shè)，在所述第一部分(Ed)，所述柱塞(32)在最高表面壓力下接觸所述滑動孔(31)的壁(46)。
9.如權(quán)利要求8所述的高壓泵，其中供給到所述第一部分(Ed)附近的流體(10)的壓力大于供給到除了所述第一部分(Ed)之外的部分的流體(10)的壓力。
全文摘要
柱塞(32)插入缸體(29)的設(shè)在增壓腔(35)和驅(qū)動凸輪(22)之間的滑動孔(31)中，以便在滑動孔(31)中進行往復運動。驅(qū)動凸輪(22)和螺旋彈簧(41)使柱塞(32)移向驅(qū)動凸輪(22)以便將燃料(10)吸入增壓腔(35)中，且還使柱塞(32)移向增壓腔(35)以便將增壓腔(35)中的燃料(10)增壓。柱塞(32)與滑動孔(31)的壁(46)之間的間隙形成從增壓腔(35)排出的流體(10)的流動通道(47)，在如上構(gòu)造的高壓燃料泵(17)中，在流動通道(47)中設(shè)有流體貯存部(55)。當柱塞(32)移向驅(qū)動凸輪(22)時，流體貯存部(55)的容積增加，當柱塞(32)移向增壓腔(35)時，流體貯存部(55)的容積減小。
文檔編號F02M59/44GK1975147SQ20061014932
公開日2007年6月6日 申請日期2006年11月20日 優(yōu)先權(quán)日2005年12月2日
發(fā)明者北村猛志 申請人:豐田自動車株式會社