專利名稱：用于觸發(fā)電容性負(fù)載的方法和裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種按權(quán)利要求1前序部分所述的用于觸發(fā)電容性負(fù) 載尤其用于觸發(fā)用于內(nèi)燃機(jī)噴射閥的壓電執(zhí)行器的方法。此外，本發(fā) 明涉及一種用于實(shí)施這樣的觸發(fā)方法的裝置。
背景技術(shù)：
所述方法和裝置比如從DE 199 44 733 A1、DE 198 14 594 Al及DE199 52 950 Al中得到公開。在實(shí)際實(shí)現(xiàn)所述執(zhí)行機(jī)構(gòu)時(shí)，尤其壓電元件(簡(jiǎn)稱壓電執(zhí)行器)證實(shí) 十分有利。所述壓電元件通常組合成壓電陶瓷片的堆垛，通過并聯(lián)電 路來(lái)運(yùn)行所述壓電陶資片，以便能夠達(dá)到對(duì)足夠的升程來(lái)說所必需的 電場(chǎng)強(qiáng)度。在觸發(fā)電容性負(fù)栽比如用于操縱噴射閥的壓電執(zhí)行器時(shí)，也就是 說在借助于負(fù)載電流對(duì)電容性負(fù)栽進(jìn)行充電和放電時(shí)，對(duì)觸發(fā)電子裝 置提出很高的要求。借助于壓電執(zhí)行器來(lái)操縱的噴射閥在內(nèi)燃機(jī)中用 于將燃料(比如汽油、柴油等)噴入燃燒室中。在此，對(duì)閥的精確的 和可再現(xiàn)的打開和關(guān)閉并且由此也對(duì)觸發(fā)電子裝置提出了很高的要 求。因此在此必須提供處于高達(dá)數(shù)百伏的范圍內(nèi)的電壓，并且短時(shí)間 提供IO安培以上的用于充電及放電的負(fù)載電流。在大多數(shù)情況下在幾 分之一毫秒內(nèi)進(jìn)行觸發(fā)。與此同時(shí)，應(yīng)該在這些充電過程和放電過程 中盡可能有控制地向所述執(zhí)行機(jī)構(gòu)輸送電流和電壓。從DE 199 44 733 Al中公開了 一種用于觸發(fā)壓電執(zhí)行器的電路裝 置，其中由充電電容通過變壓器對(duì)執(zhí)行器進(jìn)行充電。此外，用脈寬調(diào) 制的控制信號(hào)來(lái)觸發(fā)布置在該變壓器的初級(jí)側(cè)上的充電開關(guān)。所述充(Ene:giepaket)。已知的裝置^于"雙向閉曰塞轉(zhuǎn)換器"的原理，并且 能夠在壓電執(zhí)行器充電和放電時(shí)對(duì)能量部分進(jìn)行精確計(jì)量。在DE 198 14 594 Al中公開了 一種用于對(duì)一個(gè)唯一的壓電元件進(jìn) 行充電和放電的電路裝置。這種公開的觸發(fā)電路基于半橋式輸出級(jí)， 該半橋式輸出級(jí)通過感應(yīng)線圈(扼流團(tuán))來(lái)觸發(fā)壓電元件，其中這個(gè) 扼流圈首先用于對(duì)在充電時(shí)出現(xiàn)的充電電流以及在放電時(shí)出現(xiàn)的放電 電流進(jìn)行限制。按節(jié)拍地進(jìn)行充電和放電，也就是說在充電過程中充電開關(guān)反復(fù) 斷開和閉合或者說在放電過程中放電開關(guān)反復(fù)斷開和閉合。這又能夠在壓電執(zhí)行器充電和放電時(shí)對(duì)能量部分進(jìn)行精確計(jì)量。從DE 199 52 950 Al中公開了 一種用于壓電執(zhí)行器的觸發(fā)單元， 其中所述壓電執(zhí)行器被構(gòu)造為"Flyback變換器"的輸出級(jí)所觸發(fā)。在 此使用的具有變壓器的Flyback變換器能夠在放電時(shí)回收大部分在充 電過程中供給的電能，將其中間存放在所述變換器中并且在接下來(lái)的 充電過程中再次使用。為了對(duì)所述壓電執(zhí)行器進(jìn)行充電，間歇性地運(yùn) 行與所述變壓器的初級(jí)側(cè)串聯(lián)布置的充電開關(guān)。在充電開關(guān)閉合時(shí)， 將在初級(jí)側(cè)流動(dòng)的電流與基準(zhǔn)電流值進(jìn)行比較。如杲初級(jí)電流達(dá)到基 準(zhǔn)電流值，那就再次斷開所述充電開關(guān)。這個(gè)過程多次重復(fù)，從而通 過在時(shí)間上先后相隨的(次級(jí)側(cè)的)部分充電電流脈沖根據(jù)在時(shí)間上 先后相隨的部分充電功率脈沖來(lái)完成每個(gè)充電過程。每個(gè)次級(jí)側(cè)的部 分充電功率脈沖的時(shí)間積分都是在所述變壓器的次級(jí)側(cè)上的能量脈 沖，該能量脈沖的數(shù)值由當(dāng)前的基準(zhǔn)電流值來(lái)確定。在第一實(shí)施方式 (圖2)中，將基準(zhǔn)電流值在充電過程中確定在恒定的數(shù)值上，從而在 次級(jí)側(cè)上產(chǎn)生恒定能量的在時(shí)間上先后相隨的脈沖用于對(duì)壓電執(zhí)行器 進(jìn)行充電。在另一種實(shí)施方式(圖3)中，充電過程以一個(gè)較大的能量 脈沖開始，緊隨其后的是逐漸變小的能量脈沖。在另一種實(shí)施方式(圖 4)中，預(yù)先給定基準(zhǔn)電流值的基本上余弦狀的變化曲線。尤其比如對(duì)內(nèi)燃機(jī)的噴射閥的操縱來(lái)說，需要較快觸發(fā)電容性負(fù) 栽，但此時(shí)的問題是，由于在每次充電或者說放電過程結(jié)束時(shí)的機(jī)械 諧振和/或電諧振，會(huì)出現(xiàn)執(zhí)行器過渡振蕩的危險(xiǎn)。在觸發(fā)執(zhí)行器從而 在充電階段之后跟隨保持階段并且最后跟隨放電階段時(shí)，比如會(huì)導(dǎo)致不連續(xù)性。通過按節(jié)^的k電ii起的充電和i電過程進(jìn)行得:快，所述問題就越多。此外，許多電容性負(fù)載在實(shí)際上具有變化的大信號(hào)容量或者說非線性，這一點(diǎn)使得人們難以特別準(zhǔn)確地定義能量輸入或者 說能量輸出的曲線走向，并且有擴(kuò)大上面所提到的振蕩效應(yīng)或者說過 渡振蕩效應(yīng)并使其復(fù)雜化的趨勢(shì)。如果所述電容性負(fù)載是壓電堆垛， 那么除了非線性之外實(shí)際上還會(huì)出現(xiàn)極化損失、爬電效應(yīng)等。最后， 在觸發(fā)用于內(nèi)燃機(jī)的噴射閥的執(zhí)行器時(shí)，還會(huì)出現(xiàn)對(duì)其它耦合元件(比 如液壓轉(zhuǎn)換器、液壓間隙平衡機(jī)構(gòu)、杠桿、耦合桿等等)的傳遞功能 的影響。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的任務(wù)是，說明開頭所述類型的一種方法和一種裝置，其 中減少了被觸發(fā)的負(fù)載過渡振蕩的傾向。該任務(wù)用一種按權(quán)利要求1所述的方法或者說用一種按權(quán)利要求14所述的裝置得到解決。從屬權(quán)利要求涉及本發(fā)明優(yōu)選的改進(jìn)方案。按本發(fā)明，所述部分充電功率脈沖的包絡(luò)線在充電過程中在開始 階段中嚴(yán)格地單調(diào)上升，并且所述包絡(luò)線的斜率在此單調(diào)下降。"功 率曲線"的這種開始階段的主要特點(diǎn)在于， 一方面時(shí)間變化的符號(hào)和 另一方面斜率的時(shí)間變化的符號(hào)彼此相反。事實(shí)表明，所述功率曲線(包絡(luò)線)的如此形成的上升側(cè)面在按 節(jié)拍的充電過程開始時(shí)大大減小了過渡振蕩的傾向。除此以外，也在 充電過程時(shí)改善了能量輸入的均勻性。原則上公知的電路方案適用于在電路技術(shù)上實(shí)現(xiàn)所述功率曲線的 按本發(fā)明的變化曲線，其中按節(jié)拍地運(yùn)行相應(yīng)的輸出級(jí)以產(chǎn)生負(fù)栽電 流。在所述輸出級(jí)或者說開關(guān)轉(zhuǎn)換器中，在多數(shù)情況下使用感應(yīng)元件， 用于有控制地對(duì)所述電容性負(fù)載進(jìn)行充電(比如Flyback變換器、 Buck-Boost變換器或者SEPIC變換器)。充電過程在此由大量單個(gè)的 部分充電過程組成，其中每個(gè)部分充電過程是朝負(fù)栽流動(dòng)的部分充電 電流脈沖或者說傳輸給負(fù)載的部分充電功率脈沖。在按本發(fā)明運(yùn)行這 樣的輸出級(jí)時(shí)，單個(gè)的部分充電功率脈沖的所傳輸?shù)哪芰堪瓷厦苑绞?在每個(gè)充電過程的開始階段中變化。在一種優(yōu)選的實(shí)施方式中，所述部分充電功率脈沖的包絡(luò)線在充調(diào)上升。在這種情況下，所迷部^"i電功率脈沖的包纟^線在總體上(通 過起始脈沖和結(jié)束脈沖來(lái)研究)大致具有豊魚魚鰭的形狀。由此可以進(jìn)一步減少上面提到的不利的效應(yīng)。這基于這一點(diǎn)，即而后對(duì)所迷充 電過程的結(jié)束階段來(lái)說也存在所述包絡(luò)線的時(shí)間變化曲線，其中所述所述結(jié)束階;殳在此可以緊隨充^過程的開始階段。作;替代方案， 可以在開始階段的末尾和結(jié)束階段的開始之間設(shè)置另一個(gè)階段，在該 階段中所述包絡(luò)線的斜率優(yōu)選是恒定的。這樣的恒定的斜率可以比如具有數(shù)值o或者相當(dāng)于在開始階段結(jié)束時(shí)的斜率的數(shù)值。在一種優(yōu)選的實(shí)施方式中，為充電過程設(shè)置了十個(gè)以上的部分充 電電流脈沖(并且相應(yīng)地設(shè)置十個(gè)以上的部分充電功率脈沖)。優(yōu)選這些脈沖中的至少30%分?jǐn)偟匠潆娺^程的開始階段上。在設(shè)置上面提到的結(jié)束階段時(shí)，同樣這些脈沖中的至少30%分?jǐn)偟竭@個(gè)結(jié)束階段上。 優(yōu)選所述單個(gè)的部分充電電流脈沖或者說部分充電功率脈沖經(jīng)受 一個(gè)周期性的頻率間隔(Raster)，也就是說在時(shí)間曲線上周期性地彼 此跟隨。在一種實(shí)施方式中，通過在次級(jí)側(cè)上在變壓器上感應(yīng)的部分充電充電過程-的負(fù)i電流。在:繼續(xù)優(yōu)選為此目的給變壓器的初:側(cè)加 載按節(jié)拍的初級(jí)電流，并且該初級(jí)電流相應(yīng)地在初級(jí)電流脈沖之間大幅下降，比如基本上下降到o，或者比如下降到一個(gè)數(shù)值，該數(shù)值處于 在初級(jí)電流中先前最大電流的+/-10 %的范圍內(nèi)?？紤]到有待減少的過渡振蕩傾向，使所述包絡(luò)線的斜率在充電過程的開始階段中下降至少一個(gè)因數(shù)2，這樣做證實(shí)十分有利。在 一 種優(yōu)選的實(shí)施方式中，在充電過程期間在 一 個(gè)時(shí)間點(diǎn)達(dá)到所 述包絡(luò)線的最大值，該時(shí)間點(diǎn)與充電過程的開始時(shí)間點(diǎn)之間相距充電 過程的持續(xù)時(shí)間的30%到70%。由此不僅確保在所述"功率曲線"的 最大值與充電過程的開始時(shí)間點(diǎn)之間存在一定的最小間距，而且確保 在其與充電過程的結(jié)束時(shí)間點(diǎn)之間存在一定的最小間距，由此，尤其 也在為結(jié)束階段設(shè)置包絡(luò)線的變化曲線并且在該變化曲線上在包絡(luò)線以避免極快地上升到最大值或者說在最大值之后極快地下降:口 p在實(shí)際上經(jīng)常期望調(diào)節(jié)總充電能量，也就是調(diào)節(jié)在充電過程中輸 入負(fù)載中的能量。在本發(fā)明中，為此兩種方案證實(shí)特別有利。 一方面7可以規(guī)定，所述包絡(luò)線的在充電過程中所達(dá)到的最大值的數(shù)值按運(yùn)行 條件可以變化。另一方面，作為替代方案或附加方案，特定的時(shí)間點(diǎn) 可以按運(yùn)行條件而變化，在充電過程中在該時(shí)間點(diǎn)達(dá)到包絡(luò)線的最大 值。在兩種情況下，都可以例如在充電過程的開始階段結(jié)束時(shí)達(dá)到所 述包絡(luò)線的最大值。比如可以基本上按指數(shù)形式來(lái)設(shè)置在充電過程的開始階段中所述 包絡(luò)線的按本發(fā)明設(shè)置的特殊的上升。這樣的基本上指數(shù)形式的變化 曲線也適合于實(shí)現(xiàn)充電過程的上述結(jié)束階段(但而后下降取代上升)。 在一種實(shí)施方式中，所述包絡(luò)線不僅在充電過程的開始階段中而且在 充電過程的結(jié)束階段中都具有基本上指數(shù)形式的變化曲線。就象下文 還要解釋的一樣，所述包絡(luò)線的指數(shù)形式的部分變化曲線具有在實(shí)際上可在電路技術(shù)上簡(jiǎn)單實(shí)現(xiàn)的優(yōu)點(diǎn)。在本發(fā)明的一種改進(jìn)方案中，通過時(shí)間上先后相隨的部分放電電程，、其中所述部分放電口功率脈;的包絡(luò)線在放電過程中在開始階段中 嚴(yán)格地單調(diào)下降并且所述包絡(luò)線的斜率在此單調(diào)上升。這意味著，所述放電過程的開始階段具有 一種相應(yīng)于充電過程的 開始階段的質(zhì)量(所述功率曲線的變化曲線)，也就是說所述包絡(luò)線 在數(shù)值方面嚴(yán)格單調(diào)上升，并且同時(shí)斜率在數(shù)值方面是下降的。顯而 易見，通過本發(fā)明的這種改進(jìn)方案，也可以將為充電過程所說明的優(yōu) 點(diǎn)轉(zhuǎn)換到放電階段上，因?yàn)樨?fù)載的放電在一定程度上就是與充電相反 (顛倒)的過程。但在實(shí)際上，充電過程或者說非連續(xù)性或者說振蕩 的減少在充電過程中以及緊接在充電過程之后經(jīng)常具有重要意義。比 如在所述電容性負(fù)載是內(nèi)燃機(jī)噴射閥的執(zhí)行器時(shí)，情況就是如此。在 這種情況下，如果在噴射量調(diào)節(jié)的框架內(nèi)應(yīng)該查明(比如探測(cè))噴射 閥升程的實(shí)際變化曲線尤其應(yīng)該查明達(dá)到全開的時(shí)間點(diǎn)以及噴射閥閉 合過程的開始時(shí)間點(diǎn)(在保持階段結(jié)束時(shí))，那么比如在充電階段之 后(因此比如在所述執(zhí)行器的一個(gè)持續(xù)時(shí)間或長(zhǎng)或短的保持階段中) 執(zhí)行器的過渡振蕩就很成問題。尤其在保持階段中執(zhí)行器升程的振蕩 會(huì)顯著消弱一種這樣的實(shí)際值檢測(cè)的說服力。與此相對(duì)，實(shí)際上在放 電過程結(jié)束時(shí)的過渡振蕩則起著次要作用，因?yàn)樵谶@個(gè)時(shí)間點(diǎn)噴射閥 關(guān)閉并且也在執(zhí)行器升程的過渡振蕩(具有不太大的振幅)時(shí)保持關(guān)閉。換句話說，當(dāng)前執(zhí)行器升程或者說噴射閥升程(或者說在伺服閥 時(shí)的控制閥升程)越大，在受執(zhí)行器操縱的燃料噴射閥上不可控制的 或者說不可精確定義的振蕩就越成問題。因此，盡管在負(fù)載觸發(fā)時(shí)的放電過程在噴射閥執(zhí)行器觸發(fā)的特殊 情況下不太重要，所有上面為充電過程所說明的實(shí)施方式或者說改進(jìn) 方案也完全可以普遍地轉(zhuǎn)換到放電過程，以便進(jìn)一步改進(jìn)觸發(fā)。所述部分放電功率脈沖的包絡(luò)線在一定程度上基本上是所述部分 充電功率脈沖的包絡(luò)線的"點(diǎn)對(duì)稱的版本"，其中(在考慮"在放電時(shí)的相反符號(hào)"的情況下)可以實(shí)現(xiàn)所有在權(quán)利要求2到11中所說明 的改進(jìn)方案。因此，比如所述部分放電功率脈沖的包絡(luò)線在放電過程中在結(jié)束權(quán)利要求2)。 ' 、'。-、》《 多本發(fā)明的一種特別優(yōu)選的應(yīng)用方案就是用于內(nèi)燃機(jī)噴射閥的壓電 執(zhí)行器的觸發(fā)，尤其以一個(gè)包括多次單個(gè)噴射過程的噴射序列在一個(gè) 噴射間隔期間用燃料噴射進(jìn)行這種觸發(fā)。"噴射間隔"這個(gè)概念在此 表示在內(nèi)燃機(jī)的"周期性"運(yùn)行中的時(shí)間間隔，在該時(shí)間間隔中應(yīng)該 向燃燒室輸送燃料。在這個(gè)噴射間隔中，可以比如進(jìn)行一次或多次主噴射(在傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的內(nèi)燃機(jī)上，比如在o。上死點(diǎn)的曲柄轉(zhuǎn)角上)，相反，可以在所迷主噴射之前或者之后明顯地進(jìn)行一次或多次必要時(shí)設(shè)置的預(yù)噴射和/或補(bǔ)充噴射。所述預(yù)噴射和補(bǔ)充噴射的另一個(gè)典型特征 是其單次噴射量的最大值與主噴射相比要小得多。這又使得在主噴射時(shí)噴射閥打開持續(xù)時(shí)間(噴射持續(xù)時(shí)間)的最大值在典型情況下與預(yù) 噴射及補(bǔ)充噴射相比要大得多。在噴射間隔中噴入的燃料量的精度可 以用本發(fā)明得到根本改進(jìn)。用本發(fā)明比如可以減少閥門傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的振蕩傾向，這本身就已提高燃料計(jì)量的精度。在噴射量調(diào)節(jié)時(shí)，檢測(cè)在額定燃料噴射量和實(shí)際 燃料噴射量之間的偏差并且在觸發(fā)接下來(lái)的噴射時(shí)為接下來(lái)的噴射考 慮這種偏差，將本發(fā)明與這種噴射量調(diào)節(jié)結(jié)合使用，由此提供另一個(gè) 優(yōu)點(diǎn)，也就是具有更加精確地檢測(cè)實(shí)際燃料噴射量的趨勢(shì)，這在最后 進(jìn)一步提高了燃料計(jì)量的精度。優(yōu)選的用于實(shí)施按本發(fā)明的方法的裝置包括用于在充電過程中對(duì)依賴于時(shí)間的部分充電能量設(shè)定值進(jìn)行預(yù)先設(shè)定的機(jī)構(gòu)以及用于產(chǎn)生 負(fù)栽電流的部分充電功率脈沖的輸出級(jí)，所述部分充電功率脈沖的能 量分別相當(dāng)于當(dāng)前預(yù)先設(shè)定的部分充電能量設(shè)定值。按照一種優(yōu)選的方案，在所述輸出級(jí)中至少在充電過程中向感應(yīng)線圏加栽電流，在此可以使該電流在最小值(比如至少接近于0)和最大值之間(比如周期性地)往復(fù)擺動(dòng)，其中所迷依賴于時(shí)間預(yù)先設(shè)定 的部分充電能量設(shè)定值相當(dāng)于最大電流。這意味著，隨著每次給感應(yīng) 線圏通上電流，在該感應(yīng)線圈中都保存一些能量，該能量與最大電流 值的平方成比例。這種在感應(yīng)線圈中中間存放的能量按照該方案而后 直接或間接(通過感應(yīng)耦合的第二感應(yīng)線圏)并且通過平滑的輸出濾 波器急變?yōu)殡娙菪载?fù)載。所述部分充電能量設(shè)定值或者說最大電流值 的按本發(fā)明的時(shí)間變化曲線(比如指數(shù)形式的)而后能夠?qū)崿F(xiàn)所述負(fù) 載的功率加載，該功率加載的變化曲線具有所期望的形狀(比如也為 指數(shù)形式的)。在此所使用的輸出級(jí)可以以多種方式實(shí)現(xiàn)。本領(lǐng)域的技術(shù)人員普 遍熟悉合適的電路方案。在一種實(shí)施方式中，所述輸出級(jí)比如構(gòu)造為高低設(shè)置器(Hoch-undTiefsetzsteller) ( Buck-Boost變換器)。在此，充電開關(guān)和放電開關(guān)可以作為半橋布置在供電電源的接頭之間，用于 在處于所述開關(guān)之間的分接頭上調(diào)節(jié)負(fù)載觸發(fā)電壓，該負(fù)載觸發(fā)電壓 比如通過限流部件(比如扼流圈)向所述電容性負(fù)載加載負(fù)荷。在使 用用于充電開關(guān)和放電開關(guān)的半導(dǎo)體開關(guān)時(shí)，這些半導(dǎo)體開關(guān)比如構(gòu) 造為功率MOS-場(chǎng)效應(yīng)晶體管(MOSFET)或者構(gòu)造為絕緣柵雙極晶 體管(IGBT)。而后由一個(gè)控制單元向這些半導(dǎo)體開關(guān)的控制接頭加 載合適的控制信號(hào)，使得所述部分充電功率脈沖的包絡(luò)線(以及必要 時(shí)部分放電功率脈沖的包絡(luò)線)具有上文所描述的特殊形狀。如果充電過程的包絡(luò)線和/或放電過程的包絡(luò)線應(yīng)該具有指數(shù)形式 延伸的區(qū)#更，那么該區(qū)f殳可以以電路4支術(shù)上特別簡(jiǎn)單的方式通過以下 方法實(shí)現(xiàn)，即所述用于預(yù)先設(shè)定依賴于時(shí)間的部分充電能量值的機(jī)構(gòu) 包括用設(shè)定電壓加載的RC環(huán)節(jié)。


下面借助于實(shí)施例根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)解釋。其中 圖1是用于觸發(fā)壓電執(zhí)行器的裝置的方框圖，線的示意圖，圖3是多個(gè)充電及放電過程的時(shí)間變化曲線的示意圖，其中不僅 示出所述壓電執(zhí)行器的功率脈沖的包絡(luò)線(圖3上)，而且示出所述 壓電執(zhí)行器的由此產(chǎn)生的升程(圖3下)，圖4a是在傳統(tǒng)的執(zhí)行器觸發(fā)時(shí)執(zhí)行器升程的時(shí)間變化曲線的示意圖，示意圖，圖5a是用于借助于在充電過程的開始階段和結(jié)束階段之間的轉(zhuǎn)換 時(shí)間點(diǎn)的變化對(duì)總充電能量的變化進(jìn)行說明的示意圖，圖5b是用于借助于在充電過程中所述包絡(luò)線的最大值的數(shù)值的變 化對(duì)總充電能量的變化進(jìn)行說明的示意圖，圖6是用于對(duì)在電路技術(shù)上簡(jiǎn)單地產(chǎn)生指數(shù)變化曲線進(jìn)行說明的 原理電路圖，其可以用于形成充電或者說放電曲線。
具體實(shí)施方式
圖1示出了用于觸發(fā)壓電執(zhí)行器P的電路10的方框圖，所述壓電 執(zhí)行器P與該電路10的輸出級(jí)14相連接。所述輸出級(jí)14提供用于對(duì) 壓電執(zhí)4亍器P進(jìn)4亍充電或者說放電的電流Ip。所述輸出級(jí)14可以構(gòu)造為傳統(tǒng)的開關(guān)轉(zhuǎn)換器或者說構(gòu)造為 Buck-Boost變換器、Flyback變換器或者構(gòu)造為SEPIC變換器，并且 依賴于控制信號(hào)S(比如一個(gè)或者多個(gè)控制電壓)來(lái)提供電流，該控制 信號(hào)由所述電路10的控制單元12在觸發(fā)設(shè)定值的基礎(chǔ)上并且在考慮 測(cè)量參量的情況下發(fā)出，所迷測(cè)量參量在所述輸出級(jí)14的范圍內(nèi)和/ 或在所述壓電執(zhí)行器P的范圍內(nèi)求出(比如壓電電壓Up和/或壓電電 流Ip )。所述電路IO形成所謂的用于內(nèi)燃機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)控制儀的一部分，并 且用于觸發(fā)燃料噴射裝置的多個(gè)壓電執(zhí)行器。為使示意圖簡(jiǎn)潔起見， 在圖1中僅僅示出其中一個(gè)通過充電和放電來(lái)觸發(fā)的壓電執(zhí)行器P。可 以以公知的方式，用輸出級(jí)或者說輸出級(jí)的所謂的"庫(kù)(Bank)"來(lái) 觸發(fā)多個(gè)噴射器，比如通過將選擇開關(guān)布置在處于輸出級(jí)和單個(gè)的壓 電執(zhí)行器P之間的線路連接中這種方式來(lái)進(jìn)行。為產(chǎn)生噴射，所述電輸出級(jí)14必須給相關(guān)噴射器的壓電執(zhí)行器P 充電(充電過程)，隨后將電荷在執(zhí)行器中保留一個(gè)確定的時(shí)間(保 持階段)，并且而后使該執(zhí)行器放電(放電過程)。在所示出的實(shí)施 例中，借助于未示出的選擇開關(guān)選出的執(zhí)行器的負(fù)的執(zhí)行器極("低 側(cè)(Lowside)")的電位在噴射過程中保持在地電位GND上，而與 此相反，正的執(zhí)行器極("高側(cè)(Highside)")在充電過程和放電過 程中則具有變化的電位。在典型情況下，所述正的執(zhí)行器極在充電過 程中相對(duì)于負(fù)的執(zhí)行器極置于一個(gè)比如150伏的電壓上。隨之產(chǎn)生的 壓電陶瓷的延長(zhǎng)在多數(shù)情況下沒有直接用于操縱真正的燃料噴射閥， 而是作用于所謂的控制閥，通過該控制閥可以改變?cè)趪娚溟y本體(噴 嘴針)區(qū)域中的液壓壓力比，以便能夠用液壓方式通過輸送給噴射器 的燃料的莊力來(lái)操縱這個(gè)噴射閥本體(伺服原理)。為減少有害物質(zhì)及發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲并且為擴(kuò)大發(fā)動(dòng)機(jī)功率，期望所述 噴射器不僅能夠?qū)⒑苄〉木_計(jì)量的燃料噴射量噴入相關(guān)內(nèi)燃機(jī)的燃 燒室中，而且能夠?qū)⒑艽蟮娜剂蠂娚淞繃娙胂嚓P(guān)內(nèi)燃機(jī)的燃燒室中， 而且在經(jīng)過許多運(yùn)行周期之后也還能做到這一點(diǎn)。此外，在多數(shù)情況 下以一個(gè)包括多次單個(gè)噴射過程(預(yù)噴射、主噴射及補(bǔ)充噴射)的噴 射序列噴射有待在相關(guān)的內(nèi)燃機(jī)的噴射間隔中噴射的燃料。在實(shí)際上所要求的窄的數(shù)量公差最好可以借助于封閉的調(diào)節(jié)回路 來(lái)實(shí)現(xiàn)，其中比如借助于合適的傳感器來(lái)間接地測(cè)量噴射量并且相應(yīng) 地調(diào)整用于下次噴射的控制參數(shù)。控制單元12如此使所述輸出級(jí)14按節(jié)拍地運(yùn)行，使得每次充電過程所組成。由此產(chǎn)生的高的頻率允許;所述輸出級(jí)1^4的區(qū)i中使用小的且^f更宜的啞元(Blindelemente )。圖2表明部分充電功率脈沖pl、 p2、…pn的時(shí)間先后順序，這些 部分充電功率脈沖在總體上(n個(gè)脈沖)產(chǎn)生一條充電功率變化曲線， 可以最簡(jiǎn)單地通過單個(gè)的部分充電功率脈沖的包絡(luò)線E來(lái)表征該充電 功率變化曲線。在所示出的實(shí)施例中，這些單個(gè)的功率脈沖或者說電 流脈沖以固定的預(yù)先設(shè)定的周期Tp彼此相隨。所述充電功率脈沖pl、 p2、 ...pn的包絡(luò)線E在此具有一種特殊的 形狀，該形狀在"轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)"ts前后具有兩個(gè)不同的時(shí)間變化曲線階段。在開始階段中，所述包絡(luò)線E在充電過程中嚴(yán)格地單調(diào)上升，其 中所述包絡(luò)線E的斜率同時(shí)單調(diào)下降。這個(gè)開始階段在ts時(shí)以一個(gè)斜 率結(jié)束，該斜率與充電過程開始時(shí)的斜率相比下降了大約因數(shù)IO。在開始階段的結(jié)束時(shí)(在ts時(shí))，所迷包絡(luò)線E形成一個(gè)最大值， 充電過程的結(jié)束階段緊接在該最大值后面，在該結(jié)束階段中所述包絡(luò) 線E嚴(yán)格地單調(diào)下降，其中所述包絡(luò)線E的斜率在此同時(shí)單調(diào)上升。充電過程中的包絡(luò)線E由此在總體上大致具有鯊魚魚鰭的形狀， 其中在所示出的實(shí)施例中所述開始階段(上升側(cè)面)以及結(jié)束階段(下 降側(cè)面)分別大約由功率脈沖pl、 p2、…pn中的一半構(gòu)成。通過未在圖1中示出的、設(shè)置在所述輸出級(jí)14的輸出端上濾波器 (比如被動(dòng)式低通濾波器)，在給壓電執(zhí)行器P通電時(shí)導(dǎo)致在圖2中 示出的電流脈沖或者說功率脈沖在 一 定程度上變平滑，但是其中所述 可在壓電執(zhí)行器P上測(cè)量的"功率曲線"的包絡(luò)線或者說"時(shí)間平均 功率"保持上述特性(鯊魚魚鰭的形狀)。圖3示出了所述壓電執(zhí)行器P在一段較長(zhǎng)的時(shí)間上的功率加載的 時(shí)間變化曲線，在該時(shí)間里進(jìn)行了兩次噴射(比如噴射序列的主噴射)。 在圖3的上面繪出了所述輸出級(jí)功率Pp關(guān)于時(shí)間t的時(shí)間變化曲線(包 絡(luò)線E),而與此相反在圖3的下面則繪出所述壓電執(zhí)行器P的由此 產(chǎn)生的依賴于時(shí)間t的升程s。第一次單個(gè)噴射通過功率脈沖序列在選擇參照?qǐng)D2所描述的類型 的包絡(luò)線E的情況下進(jìn)行初始化。在由控制單元12預(yù)先確定的持續(xù)時(shí) 間(保持階段)之后，所述執(zhí)行器P以所述部分放電功率脈沖的包絡(luò) 線按節(jié)拍地進(jìn)行放電，該包絡(luò)線基本上是上述充電時(shí)的包絡(luò)線E的點(diǎn) 對(duì)稱的版本。所述充電過程、保持階段和放電過程導(dǎo)致在圖3下面所 示出的執(zhí)行器升程s (t)的曲線走向，在所示出的時(shí)間里還第二次產(chǎn) 生所述執(zhí)行器升程s (t)。魚鰭形狀"這種方式:有利地在執(zhí):器;程s (t)中減:卜由按節(jié)拍的觸發(fā)原理引起的振蕩傾向。借助于圖4a和4b,通過與在充電時(shí)功率曲 線的傳統(tǒng)的(比如矩形的)形狀的比較來(lái)簡(jiǎn)要說明這種有利的效果。 圖4a筒要示出傳統(tǒng)的脈動(dòng)觸發(fā)的執(zhí)行器升程s (t)的時(shí)間變化曲線。由此可以看出，在這個(gè)調(diào)節(jié)參量S上不僅在上升時(shí)(充電過程)而 且在之后(保持階段)都疊加了或大或小的振蕩，該振蕩不僅對(duì)噴射 的燃料計(jì)量精度產(chǎn)生負(fù)面影響，而且也對(duì)噴射的實(shí)際噴射量的探測(cè)精 度產(chǎn)生負(fù)面影響。與此相對(duì)，圖4b則簡(jiǎn)要示出在充電過程及放電過程中在按本發(fā)明 用功率脈沖序列的鯊魚魚鰭形狀的包絡(luò)線觸發(fā)時(shí)依賴于時(shí)間的執(zhí)行器 升程s (t)。由此可以看出，尤其減少了在充電階段(s (t)的上升) 中的不連續(xù)性以及在保持階段(s (t)的高地)中的過渡振蕩幅度，由 此尤其在使用燃料量調(diào)節(jié)時(shí)改進(jìn)了燃料計(jì)量的精度。圖5a和5b表明兩種用于使總充電能量變化的方案，在充電過程 結(jié)束時(shí)給所述壓電執(zhí)行器P充入所述總充電能量。在圖5a中示出的方案在于，按運(yùn)行條件改變相應(yīng)時(shí)間點(diǎn)(轉(zhuǎn)換時(shí) 間點(diǎn)ts)，在該時(shí)間點(diǎn)達(dá)到所述包絡(luò)線E的最大值。在這種情況下， 充電過程的開始階段的持續(xù)時(shí)間可以變化。圖5a以虛線示出第二充電 功率曲線，其中所述ts的轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)向后移到ts，上，并且結(jié)束階段(下 降側(cè)面)的開始時(shí)間相應(yīng)地遲了一些。在圖5a中以陰影線畫出的區(qū)域 表征了總充電能量因轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)的這種移動(dòng)而上升。如果期望，在此 可以使充電過程的總持續(xù)時(shí)間保持不變，方法是始終根據(jù)預(yù)先給定的 總持續(xù)時(shí)間來(lái)"剪切"所述功率曲線Pp(t)(在圖5a中未示出)。在圖5b所示的方案中，所迷包絡(luò)線E的最大值的數(shù)值按運(yùn)行條件 進(jìn)行變化(在保持轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)ts的情況下)。由此，所述功率Pp的數(shù) 值不僅在充電過程的開始階段中而且在充電過程的結(jié)束階段中都有變 化。在圖5b中在以虛線繪出的包絡(luò)線的例子上表明了這一點(diǎn)，該包絡(luò) 線的最大值增加了 一個(gè)數(shù)值A(chǔ)Pp。用陰影線畫出的區(qū)域又表征了隨之 出現(xiàn)的在充電過程結(jié)束時(shí)獲得的總充電能量的增加。為保證充電過程 的總持續(xù)時(shí)間不變，在所示出的實(shí)施例中，根據(jù)預(yù)先給定的總持續(xù)時(shí) 間來(lái)剪切所述功率曲線Pp (t)。在圖5a和5b中示出的、用于使總充電能量變化的方案，無(wú)論是 比如為示出在預(yù)噴射和主噴射時(shí)的不同噴射量，還是為示出不同的噴 射間隔的主噴射的不同噴射量，當(dāng)然也可以彼此組合。在此優(yōu)選在多 數(shù)情況下不依賴于所調(diào)節(jié)的總充電能量來(lái)保持所述包絡(luò)線E的鯊魚魚 鰭形狀。如果為了提高總充電能量將轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)tS往后移動(dòng)并且總充電持 續(xù)時(shí)間在此保持不變，那么隨便什么時(shí)候僅僅還要對(duì)充電過程的鯊魚 魚鰭形狀的上升側(cè)面進(jìn)行掃描。由此雖然改變執(zhí)行器升程曲線，這比 如會(huì)干擾對(duì)在噴射器的保持階段中的電壓傳感器信號(hào)的探測(cè)。但應(yīng)該 考慮的是，通常僅僅在較高的燃料壓力下(比如在所謂的共軌統(tǒng)中 的"蓄壓管壓力"下)才需要較高的總充電能量(以及由此比如向后 移動(dòng)的轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn))，在所述較高的燃料壓力下本來(lái)更好地反映電壓 傳感器信號(hào)并且由此盡管執(zhí)行器過渡振蕩也經(jīng)?？梢詫?duì)電壓傳感器信 號(hào)進(jìn)行足夠好的分析。通過這種方式，可以用可變的、會(huì)流動(dòng)地變化 的電流形狀或者說功率曲線在"具有上升的和下降的分支的篁魚魚鰭" 和"僅僅具有上升的分支的鯊魚魚鰭"之間擴(kuò)大能量調(diào)節(jié)區(qū)域的動(dòng)態(tài) 性并且同時(shí)在小的能量的情況下利用"完整的鯊魚魚鰭"的優(yōu)點(diǎn)。由 此，可以^吏電流形狀與剛好^f吏用的工作點(diǎn)的相應(yīng)要求相匹配。有待在控制單元12 (圖1 )的區(qū)域中確定的包絡(luò)線e的側(cè)面形狀 或者說其標(biāo)度(比如象在圖5a和5b中所示出的一樣)可以比如相應(yīng) 地具有指數(shù)變化曲線。所迷包絡(luò)線側(cè)面的指數(shù)變化曲線可以以在電路技術(shù)上非常簡(jiǎn)單的 方式比如用RC環(huán)節(jié)來(lái)產(chǎn)生。下面參照?qǐng)D6對(duì)其進(jìn)行解釋。圖6示出了用于確定信號(hào)(Uout)的電路方框圖，該信號(hào)在充電 過程中具有上述包絡(luò)線e的篁魚魚鰭形狀。該電路方框圖包括兩個(gè)彼此并聯(lián)布置的電阻Rl和R2,在這兩個(gè) 電阻中分別向第一接頭加載固定地預(yù)先給定的基準(zhǔn)電壓Urefl或者說 Uref2。所述電阻R1、 R2的第二接頭借助于可控制的、在實(shí)踐中通過 晶體管裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)的開關(guān)元件Sl選擇性地與電容C的第一接頭相連 接，該電容C的第二接頭則與接地線GND相連接。在所述電容C的 第一接頭上，提供信號(hào)形狀Uout。在充電過程開始時(shí)，轉(zhuǎn)換開關(guān)Sl處于圖6所示的開關(guān)位置中。第 二基準(zhǔn)電壓Uref2比如選擇為O伏(接地線GND)，使得輸出電壓Uout 為O伏。充電過程以開關(guān)Sl切換到相應(yīng)位置中為開始，在該位置中所 述電容C通過電阻Rl與所述第一基準(zhǔn)電壓Urefl相連接。這就導(dǎo)致在 電容C上下降的電壓Uout指數(shù)式地上升(充電過程的開始階段)。在 上面提到的轉(zhuǎn)換時(shí)間點(diǎn)ts，開關(guān)Sl再度復(fù)位到圖6所示的開關(guān)位置中，使得在電容C中儲(chǔ)存的電荷通過第二電阻R2回流并且通過電容C下 降的電壓Uout則指數(shù)式地再度下降。由此產(chǎn)生輸出電壓Uout的上述 鯊魚魚鰭形狀。所述指數(shù)曲線的側(cè)面的時(shí)間常數(shù)在此由所述基準(zhǔn)電壓、 電阻及電容的值來(lái)確定。所述包絡(luò)線E的上面參照?qǐng)D5a和5b所解釋的標(biāo)度在按照?qǐng)D6的 電路方框圖中可以通過所述基準(zhǔn)電壓Urefl相應(yīng)的變化(標(biāo)度)或者 說通過所述開關(guān)S1的切換時(shí)間點(diǎn)ts的移動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)。在一種變型方案中，對(duì)所述第二基準(zhǔn)電壓Uref2與所述第一基準(zhǔn)電 壓Urefl —起進(jìn)行標(biāo)度。這可以比如通過以下方法來(lái)實(shí)現(xiàn)，也就是將 Uref2分接在分壓器上，在此向該分壓器加載Urefl。比如可以如此確 定所述分壓器的的大小，4吏得Uref2相當(dāng)于Urefl的一'J、部分，比如大 約十分之一的Urefl。優(yōu)選以低歐姆的方式或者說在為此設(shè)置的分離放 大器(或者說連接到其上面的分壓器)的輸出端上提供所述基準(zhǔn)電壓。如杲在圖6所示的電路方框圖的輸出端上提供的電壓Uout應(yīng)該描繪出所述部分充電功率脈沖序列pl、 p2、…pn的包絡(luò)線E，那么這個(gè)信號(hào)最后必須以合適的方式用于觸發(fā)輸出級(jí)14。這可以以簡(jiǎn)單的方式比如在包括變壓器的輸出級(jí)上(比如根據(jù)Flyback原理)得到實(shí)現(xiàn)，方法是將所述信號(hào)Uout (優(yōu)選再度通過提高阻抗的分離放大器來(lái)導(dǎo)送)用于確定在所述變壓器的初級(jí)側(cè)上的電流脈沖的包絡(luò)線(比如作為在最小值和最大值之間擺動(dòng)的初級(jí)電流的最大電流設(shè)定值)。所述電流脈沖的這樣的初級(jí)側(cè)的包絡(luò)線的指數(shù)曲線側(cè)面而后在次級(jí)側(cè)提供功率樂K沖的包絡(luò)線的質(zhì)量相當(dāng)?shù)膫?cè)面，所述功率脈沖由變壓器輸出并且通 過起平滑作用的輸出濾波器輸送給所述壓電執(zhí)行器p。總之，按本發(fā)明的觸發(fā)提供了這樣的優(yōu)點(diǎn)，即執(zhí)行器升程s(t) 的所期望的變化曲線具有較為穩(wěn)定的形狀，并且由此比如在噴射裝置 的伺服噴射閥中的控制閥升程的所期望的變化曲線具有較為穩(wěn)定的形 狀。在后面那種應(yīng)用領(lǐng)域中尤其產(chǎn)生以下優(yōu)點(diǎn)-在壓電執(zhí)行器伸長(zhǎng)時(shí)減少了不連續(xù)性和振蕩，這一點(diǎn)用于更加精 確地打開控制閥、延長(zhǎng)執(zhí)行器的使用壽命并且減少噴射器噪聲。-在保持階段中減少控制閥的過渡振蕩，從而能夠更加容易地探測(cè) 在電流及電壓中的傳感器效應(yīng)并且防止在噴射器的控制室中的壓縮比 的干擾。-減少控制閥的過渡振蕩，這就減少了干擾性的所謂的"各次噴射 之間的(shot-to-shot)"數(shù)量偏差，因?yàn)榉烹娺^程的開始沒有受到保持階段振蕩的影響。-更加穩(wěn)定地關(guān)閉控制閥，這用于產(chǎn)生更加精確的噴射量、延長(zhǎng)執(zhí) 行器的使用壽命并且減少噴射器噪聲。-充電功率或者說放電功率的曲線形狀在電路技術(shù)上通常可以簡(jiǎn)單 地得到實(shí)現(xiàn)，比如通過指數(shù)函數(shù)的組成。此外，充電功率或者說放電 功率的曲線形狀可以與運(yùn)行時(shí)間的當(dāng)前所需要的能量相匹配，而不要 由此改變曲線形狀的有利特征。-可以簡(jiǎn)單地實(shí)現(xiàn)的隨運(yùn)行時(shí)間可變的曲線形狀提供了能量調(diào)節(jié)范 圍的很大的動(dòng)態(tài)性。由此比如可以實(shí)現(xiàn)模擬工作的比例閥的運(yùn)行和/或 擴(kuò)大可利用的執(zhí)行器升程。
權(quán)利要求
1.用于觸發(fā)電容性負(fù)載(P)尤其是用于內(nèi)燃機(jī)噴射閥的壓電執(zhí)行器的方法，包括借助于負(fù)載電流(Ip)對(duì)所述電容性負(fù)載(P)進(jìn)行充電或者說放電的充電過程和放電過程，其中通過在時(shí)間上先后相隨的部分充電電流脈沖根據(jù)在時(shí)間上先后相隨的部分充電功率脈沖(p1、p2、...pn)來(lái)完成每個(gè)充電過程，其特征在于，所述部分充電功率脈沖(p1、p2、...pn)的包絡(luò)線(E)在充電過程中在開始階段嚴(yán)格地單調(diào)上升并且所述包絡(luò)線(E)的斜率在此單調(diào)下降。
2. 按權(quán)利要求l所述的方法，其中所述部分充電功率脈沖(pl、 p2、…pn)的包絡(luò)線(E)在充電過程中在結(jié)束階段嚴(yán)格地單調(diào)下降并 且所述包絡(luò)線(E)的斜率在此單調(diào)上升。
3. 按權(quán)利要求1和2所述的方法，其中所述充電過程的結(jié)束階段 緊隨充電過程的開始階段。
4. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中為充電過程設(shè)置了 10個(gè)以上的部分充電電流脈沖。
5. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中通過變壓器次級(jí)電 流的平滑來(lái)提供所述負(fù)載電流(Ip)。
6. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中在充電過程的開始 階段中斜率下降了至少一個(gè)因數(shù)2。
7. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中在充電過程中在一 個(gè)時(shí)間點(diǎn)(ts)達(dá)到所述包絡(luò)線(E)的最大值，該時(shí)間點(diǎn)(ts)與充 電過程的開始時(shí)間點(diǎn)相距充電過程的持續(xù)時(shí)間的30%到70%。
8. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中在充電過程中所述 包絡(luò)線(E)的最大值的數(shù)值可以按運(yùn)行條件變化，用于調(diào)節(jié)總充電能 量。
9. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中在充電過程中在一 個(gè)時(shí)間點(diǎn)(ts)達(dá)到所述包絡(luò)線(E)的最大值，該時(shí)間點(diǎn)(ts)可以 按運(yùn)行條件變化，用于調(diào)節(jié)總充電能量。
10. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中所述包絡(luò)線(E) 不僅在充電過程的開始階段中、而且在充電過程的結(jié)束階段中都具有 基本上為指數(shù)形式的變化曲線。
11. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中通過在時(shí)間上先 后相隨的部分放電電流脈沖根椐在時(shí)間上先后相隨的部分放電功率脈沖來(lái)完成每個(gè)放電過程，并且其中所述部分放電功率脈沖的包絡(luò)線(E) 在放電過程中在開始階段嚴(yán)格地單調(diào)下降并且所述包絡(luò)線(E)的斜率 在此單調(diào)上升。
12. 按前迷權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的、用于觸發(fā)用于內(nèi)燃機(jī)噴射 閥的壓電執(zhí)行器(P)的方法，其中在噴射間隔期間以包括多次單個(gè)噴 射過程的噴射序列進(jìn)行燃料噴射。
13. 按前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的、用于觸發(fā)用于內(nèi)燃機(jī)噴射 閥的壓電執(zhí)行器(P)的方法，其中設(shè)置了噴射量調(diào)節(jié)，在噴射量調(diào)節(jié) 時(shí)檢測(cè)在額定燃料噴射量和實(shí)際燃料噴射量之間的偏差并且在觸發(fā)接 下來(lái)的噴射時(shí)為接下來(lái)的噴射考慮這種偏差。
14. 用于執(zhí)行按權(quán)利要求l到13中任一項(xiàng)所述的方法的裝置UO)。
15. 按權(quán)利要求14所述的裝置(10),包括用于在充電過程中對(duì) 依賴于時(shí)間的部分充電能量設(shè)定值(E)進(jìn)行預(yù)先設(shè)定的機(jī)構(gòu)(12)以 及用于產(chǎn)生負(fù)載電流(Ip)的部分充電功率脈沖(pl、 p2、…pn)的 輸出級(jí)(14),所述部分充電功率脈沖(pl、 p2、…pn)的能量分別 相當(dāng)于當(dāng)前預(yù)先設(shè)定的部分充電能量設(shè)定值(E)。
16. 按權(quán)利要求15所迷的裝置(10),其中所述用于預(yù)先設(shè)定依 賴于時(shí)間的部分充電能量設(shè)定值(E)的機(jī)構(gòu)(12)包括用基準(zhǔn)電壓(Urefl )加載的RC環(huán)節(jié)(Rl、 C )。
全文摘要
電容性負(fù)載尤其用于內(nèi)燃機(jī)噴射閥的壓電執(zhí)行器的觸發(fā)方法，包括借助于負(fù)載電流對(duì)所述電容性負(fù)載進(jìn)行充電或者說放電的充電過程和放電過程，其中通過在時(shí)間上先后相隨的部分充電電流脈沖根據(jù)在時(shí)間上先后相連的部分充電功率脈沖(p1、p2、...pn)來(lái)完成每個(gè)充電過程，為了在觸發(fā)時(shí)減小被觸發(fā)的負(fù)載的振蕩傾向，按本發(fā)明，所述部分充電功率脈沖(p1、p2、...pn)的包絡(luò)線(E)在充電過程中在開始階段嚴(yán)格地單調(diào)上升并且所述包絡(luò)線(E)的斜率在此單調(diào)下降。
文檔編號(hào)F02D41/20GK101253319SQ200680028009
公開日2008年8月27日 申請(qǐng)日期2006年6月6日 優(yōu)先權(quán)日2005年6月7日
發(fā)明者C·豪瑟, G·馬扎恩, H·利克斯?fàn)? K·基爾, M·克拉梅爾, W·施羅德 申請(qǐng)人:西門子威迪歐汽車電子股份公司