專利名稱：工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及到一種依靠?jī)煞N工質(zhì)在相同溫度下氣液相變時(shí)的焓差特性、利用現(xiàn)有海水表層與深層的溫差及閉式循環(huán)的海洋熱能轉(zhuǎn)換動(dòng)力設(shè)備及理論技術(shù)而制造的海洋熱能動(dòng)力機(jī)。

背景技術(shù)：
在公知的理論技術(shù)里，海洋表層溫度較高，而深處則溫度較低。海洋熱能就是以這種溫度差的形式存在于海洋中。在大部分熱帶和亞熱帶海區(qū)，表層水溫和1000m深處的水溫相差20℃以上，這是熱能轉(zhuǎn)換所需要的最小溫差。海洋熱能轉(zhuǎn)換(OTEC)電站工作方式可分為開(kāi)式循環(huán)、閉式循環(huán)和混合循環(huán)三種方式。開(kāi)式循環(huán)直接以表層海水為工質(zhì)。閉式循環(huán)發(fā)電是把丙烷、丙烯、氨氣或氟里昂等低點(diǎn)液態(tài)工質(zhì)的任一種先注入蒸發(fā)器，利用表層海水加熱蒸發(fā)器中的工質(zhì)，使它汽化，利用工質(zhì)的蒸汽流來(lái)推動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)進(jìn)行發(fā)電。利用過(guò)的表層海水溫度大約降低2～3℃，排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐?。工質(zhì)的蒸氣在推動(dòng)汽輪機(jī)之后，壓力和溫度都已降低了的乏汽進(jìn)入冷凝器中，被來(lái)自深層的海水冷卻并經(jīng)高速離心式壓縮機(jī)加壓還原為液體，被泵至蒸發(fā)器中循環(huán)使用。經(jīng)過(guò)冷凝器的深層海水，溫度大約升高2～3℃，也被排到相應(yīng)的大海深處。海洋熱能發(fā)電在理論上的最大轉(zhuǎn)換效率是相當(dāng)?shù)偷?。溫?0℃時(shí)，轉(zhuǎn)換效率只有6.8％，溫差27℃時(shí)只有9％。加上輔助負(fù)荷后(如泵吸等)，獲得的效率在2.5％～4％之間。
閉式循環(huán)發(fā)電除去發(fā)電設(shè)備、泵及管道外，主要由一臺(tái)汽輪機(jī)、一臺(tái)高速離心式蒸汽壓縮機(jī)及熱交換器構(gòu)成，低沸點(diǎn)工質(zhì)的工作狀態(tài)為蒸汽狀態(tài)、液態(tài)和氣液間相變。由于蒸汽的熱力性質(zhì)比理想氣體復(fù)雜得多，人們?cè)陂L(zhǎng)期實(shí)驗(yàn)研究中所得數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上擬合得到的公式十分復(fù)雜，很難在一般工程計(jì)算中使用。為便于工程計(jì)算，編制了各種工質(zhì)的熱力性質(zhì)圖表，迄今為止，在工程上人們都是借助于編制好的圖表計(jì)算各種蒸汽的參數(shù)。穩(wěn)定流動(dòng)能量方程應(yīng)用于常用各種熱力設(shè)備，及壓縮機(jī)為一Ws＝h2—h1或Ws＝h1—h2+q、汽輪機(jī)為Ws＝h1—h2、熱交換器為q＝h2—h1…… 本人研究、比較各種工質(zhì)的熱力性質(zhì)圖表，并從閉式循環(huán)發(fā)電用工質(zhì)有關(guān)的R123(氟里昂一12或三氟二氯乙烷)飽和液體和飽和氣體性質(zhì)表、R717(氨氣)飽和液體和飽和氣體性質(zhì)表、R718(水)飽和液體和飽和氣體性質(zhì)表、R290(丙烷)飽和液體和飽和氣體性質(zhì)表、R1270(丙烯)飽和液體和飽和氣體性質(zhì)表及壓焓圖看到

從以上工質(zhì)的飽和液體和飽和氣體的參數(shù)可以得知在一定的飽和溫度下，各種工質(zhì)的汽化(凝結(jié))熱及相變潛熱不同，所具有的工質(zhì)的焓也不同?，F(xiàn)以R718與R123作比較將發(fā)現(xiàn)在溫度4℃時(shí)、30℃時(shí)、100℃時(shí)、120℃時(shí)，飽和液體R718的汽化熱分別是飽和液體R123的汽化熱的13.855倍、14.35984倍、19.08172倍、18.27282倍，從而可以推出在溫度4℃時(shí)、30℃時(shí)、100℃時(shí)、120℃時(shí)，必須有等于13.855倍、14.35984倍、19.08172倍、18.27282倍R718質(zhì)量的R123飽和氣體(液體)的凝結(jié)(汽化)熱量及相變潛熱才等于1倍質(zhì)量的R718飽和液體(氣體)的汽化(凝結(jié))熱量及相變潛熱。飽和氣體從30℃隆溫至4℃時(shí)，R718的放熱量47.45kJ/kg是R123的放熱量15.69kJ/kg的3.024219倍；飽和氣體從30℃升溫至100℃時(shí)，R718的吸熱量119.66kJ/kg是R123的吸熱量40.24kJ/kg的2.973658倍……最后可以得知R718與R123的相變潛熱的倍數(shù)遠(yuǎn)大于R718與R123飽和氣體焓升或焓降所需熱量的倍數(shù)達(dá)好幾倍以上，而依據(jù)穩(wěn)定流動(dòng)能量方程，汽輪機(jī)中飽和氣體的焓降等于汽輪機(jī)所做功、離心式蒸汽壓縮機(jī)中飽和氣體的焓增等于離心式蒸汽壓縮機(jī)所耗功、汽輪機(jī)和離心式蒸汽、壓縮機(jī)為正逆循環(huán)熱機(jī)，因此若將R718、R123等分別應(yīng)用于海洋熱能轉(zhuǎn)換中汽輪機(jī)、高速離心式壓縮機(jī)作為工質(zhì)，在表層海水放熱一定的情況下，那么其所作功、耗功將會(huì)根據(jù)工質(zhì)的不同分別有很大的數(shù)量上的差別。


發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明之目的在于向社會(huì)提供一種依靠?jī)煞N工質(zhì)在同溫度氣液相變時(shí)的焓差特性(相變潛熱的巨大差別、而比熱容差別不大)，利用現(xiàn)有海洋溫差熱能且能高熱效率循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)的動(dòng)力機(jī)。
為了完成上述發(fā)明任務(wù)，本發(fā)明在設(shè)計(jì)時(shí)采用了如下方案首先由高速離心式壓縮機(jī)[1]及逆流式熱交換器外層[15]、輸液泵[17]、蒸發(fā)器[19]構(gòu)成一個(gè)閉口系統(tǒng)，由汽輪機(jī)[3]及冷凝器[5]、加熱器[10]、輸液泵[13]、逆流式熱交換器內(nèi)層[14]構(gòu)成另一個(gè)閉口系統(tǒng)，高速離心式壓縮機(jī)[1]與汽輪機(jī)[3]同循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)次數(shù)及共主軸[2]旋轉(zhuǎn)、逆流式熱交換器外層[15]與逆流式熱交換器內(nèi)層[14]通過(guò)金屬壁進(jìn)行熱交換，這樣由兩個(gè)閉口系統(tǒng)及高速離心式壓縮機(jī)[1]、逆流式熱交換器外層[15]、輸液泵[17]、蒸發(fā)器[19]、[汽輪機(jī)[3]、冷凝器[5]、加熱器[10]、輸液泵[13]、逆流式熱交換器內(nèi)層[14]構(gòu)成工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)的主要設(shè)備。其次是高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中和汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中各自采用不同的一種工質(zhì)，而且同溫度下高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中同樣質(zhì)量工質(zhì)的相變潛熱及焓多倍于汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中同樣質(zhì)量工質(zhì)的相變潛熱及焓，逆流式熱交換器外層[15]中飽和氣體的高溫冷凝放熱量通過(guò)金屬壁傳熱給逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中的液體工質(zhì)及使之吸熱汽化。由于高速離心式壓縮機(jī)[1]與汽輪機(jī)[3]的循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)次數(shù)相同及共主軸[2]旋轉(zhuǎn)，在相同溫度下高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中同樣質(zhì)量的工質(zhì)的相變潛熱及焓多倍于汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中同樣質(zhì)量的工質(zhì)的相變潛熱及焓，因此依據(jù)能量守恒定律必須在每一循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)中汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中工質(zhì)的質(zhì)量多倍于高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中工質(zhì)的質(zhì)量。再其次是由抽水泵[7]及深層海水抽進(jìn)管[6]、深層海水排放管[8]構(gòu)成的冷凝器[5]的輔助設(shè)備，由抽水泵[12]及表層海水抽進(jìn)管[11]、表層海水排放管[9]構(gòu)成加熱器[10]的輔助設(shè)備，由抽水泵[21]及表層海水抽進(jìn)管[20]、表層海水排放管[18]構(gòu)成蒸發(fā)器[19]的輔助設(shè)備。在工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中高速離心式壓縮機(jī)[1]的旋轉(zhuǎn)抽走蒸發(fā)器[19]中已蒸發(fā)的飽和蒸汽，形成蒸發(fā)器[19]的降壓及真空，蒸發(fā)器[19]中液體工質(zhì)因降壓而沸點(diǎn)降低后從表層海水中吸收熱量后汽化，低溫(表層海水溫度)低壓(表層海水溫度相對(duì)應(yīng)的工質(zhì)的飽和壓強(qiáng))蒸汽經(jīng)高速離心式壓縮機(jī)[1]的壓縮，體積減小、壓力升高、溫度升高及焓增加，形成高溫高壓的飽和蒸汽，高溫高壓的飽和蒸汽進(jìn)入逆流式熱交換器外層[15]，通過(guò)中層金屬壁向逆流式熱交換器內(nèi)層[14]及汽輪[3]閉口系統(tǒng)中的從低溫(表層海水溫度)升至高溫的工質(zhì)放熱凝結(jié)后再經(jīng)輸液泵[17]進(jìn)入蒸發(fā)器中進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)。在汽輪機(jī)閉口系統(tǒng)中逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中的液體工質(zhì)吸收高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)及逆流式熱交換器外層[15]中的工質(zhì)的放熱凝結(jié)的熱量后汽化，形成高溫高壓蒸汽，高溫高壓的蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)[3]中作功，作功后的乏汽進(jìn)入冷凝器[5]，在冷凝器[5]中經(jīng)深層海水冷卻，向深層海水放熱后冷凝，冷凝后的液體工質(zhì)在加熱器[10]中經(jīng)表層海水加熱后再經(jīng)輸液泵[13]進(jìn)入逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)。同時(shí)，由表層海水抽進(jìn)管[20]經(jīng)抽水泵[21]抽取大量的表層海水不斷地加熱蒸發(fā)器[19]，利用過(guò)的表層海水溫度降低后經(jīng)表層海水排放管[18]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐帲挥缮顚雍ＫM(jìn)管[6]經(jīng)抽水泵[7]抽取大量的深層海水不斷地冷卻冷凝器[5]，利用過(guò)的深層海水溫度升高些許后經(jīng)深層海水排放管[8]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐帲挥杀韺雍Ｋ檫M(jìn)管[11]經(jīng)抽水泵[12]抽取一定的表層海水不斷地加熱加熱器[10]，利用過(guò)的表層海水溫度降低后經(jīng)表層海水排放管[9]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐?。如上循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)，汽輪機(jī)[3]的作功除保證供給高速離心式壓縮機(jī)[1]耗功、輸液泵[13][7]耗功、抽水泵[7][12][21]耗功外，剩余作功作為動(dòng)力向外界送出。
含有上述設(shè)計(jì)方案的本發(fā)明在循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，如果高速離心式壓縮機(jī)[1]的閉口系統(tǒng)采用工質(zhì)R718、汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)采用工質(zhì)R123，而且設(shè)R718為1kg、冷凝器[5]及深層海水溫度為4℃、表層海水及蒸發(fā)器[19]溫度為24℃、逆流式熱交換器外層[15]及逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中最高溫度為100℃，那么工質(zhì)R718在24℃時(shí)的液體焓h′1為100.59kJ/kg、氣體焓h″1為2545.47kJ/kg、100℃時(shí)氣體焓h″2為2676.01kJ/kg，R123在4℃時(shí)的氣體焓h″3為383.84kJ/kg、24℃時(shí)的液體焓h′3為224.12kJ/kg、100℃時(shí)的氣體h″4為439.77kJ/kg，根據(jù)穩(wěn)定流動(dòng)能量方程 —Ws＝h″2—h″1＝2676.01—2545.47＝130.54kJ Q1＝h″2—h′1＝2676.01—100.59＝2575.42kJ Q1(h″4—h′3)＝2575.42÷(439.77—224.12)＝11.94259kgR123 +Ws＝11.94259×(h″4—h″3)＝11.94259×(439.77—383.84)＝667.949kJ W＝+Ws—(—Ws)＝667.949—130.54＝537.409kJ

(加熱器中吸熱量略) 本發(fā)明在每一循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)中，按照以上熱循環(huán)效率的理論計(jì)算及能量轉(zhuǎn)換守恒定律，汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中工質(zhì)的質(zhì)量十來(lái)倍于高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中工質(zhì)的質(zhì)量，海洋熱能轉(zhuǎn)換的熱循環(huán)效率達(dá)20％以上。然而當(dāng)前海洋熱能轉(zhuǎn)換電站的效率在2.5％～4％之間，每千瓦的投資費(fèi)用約為12差分/并，按照這種成本，無(wú)法和使用油、氣或等做燃料的熱電站競(jìng)爭(zhēng)，即使從長(zhǎng)遠(yuǎn)來(lái)看投資成本可下降67％，到這樣才可以與燃油熱力發(fā)電相競(jìng)爭(zhēng)。本發(fā)明除去泵吸等輔助負(fù)荷后應(yīng)為當(dāng)前海洋熱能轉(zhuǎn)換效率的6倍左右，遠(yuǎn)超投資成本下降67％這一指標(biāo)，從而本發(fā)明的發(fā)電成本遠(yuǎn)比使用油、氣或煤等做燃料的熱電站的成本要低。



圖1是本發(fā)明的系統(tǒng)示意圖 它表工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)的高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)、汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)、抽排海水系統(tǒng)之間的相互連接形式及相關(guān)位置和工質(zhì)循環(huán)流動(dòng)方向。

具體實(shí)施例方式 本發(fā)明的實(shí)施例是將高速離心式壓縮機(jī)[1]、汽輪機(jī)[3]共一主軸[2]連接、固定，按順序?qū)⒏咚匐x心式壓縮機(jī)[1]、逆流式熱交換器外層[15]、輸液泵[17]、蒸發(fā)器[19]聯(lián)接成一個(gè)閉口系統(tǒng)，按順序?qū)⑵啓C(jī)[3]、冷凝器[5]、加熱器[10]、輸液泵[13]、逆流式熱交換器內(nèi)層[14]聯(lián)接成另一個(gè)閉口系統(tǒng)，逆流式熱交換器由內(nèi)外層及逆流式熱交換器內(nèi)層[14]和逆流式熱交換器外層[15]構(gòu)成，內(nèi)外層中間為導(dǎo)熱良好的金屬壁、逆流式熱交換器內(nèi)層[14]和逆流式熱交換器外層[15]中汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)工質(zhì)與高速離心式壓縮機(jī)閉口系統(tǒng)工質(zhì)的循環(huán)流動(dòng)方向相反，聯(lián)接好、封閉結(jié)束前排凈兩個(gè)閉口系統(tǒng)中空氣及真空后將R718液體、十來(lái)倍R718質(zhì)量的R123液體分別置于高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)的蒸發(fā)器[19]、汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)的逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中，然后在蒸發(fā)器[19]上聯(lián)接上表層海水抽進(jìn)管[20]表層海水排放管[18]及抽水泵[21]，在冷凝器[5]上聯(lián)接上深層海水抽進(jìn)管[6]、深層海水排放管[8]及抽水泵[7]，在加熱器[10]上聯(lián)接上表層海水抽進(jìn)管[11]、表層海水排放管[9]及抽水泵[12]，最后將工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)置于海上船上或平臺(tái)上，表層海水抽進(jìn)管[20][11]、表層海水排放管[18][9]、深層海水抽進(jìn)管[6]、深層海水排放管[8]相應(yīng)分別懸置于表層及深層海水中。本發(fā)明在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，高速離心式壓縮機(jī)[1]的運(yùn)轉(zhuǎn)、抽吸造成蒸發(fā)器[19]中R718液體的降壓，液體工質(zhì)R718吸收表層海水中的熱量向汽化，依照?qǐng)D1上箭頭→方向及工質(zhì)R718循環(huán)方向[16]，低溫(表層海水溫度)低壓R718蒸汽進(jìn)入高速離心式壓縮機(jī)[1]經(jīng)壓縮成為高溫(100℃以上)高壓(相當(dāng)大氣壓)的R718飽和蒸汽，然后于逆流式熱交換器外層[15]中通過(guò)中間金屬壁放熱給汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)工質(zhì)R123后凝結(jié)成液體，最后經(jīng)輸液泵[17]進(jìn)入蒸發(fā)器[19]進(jìn)行下一循環(huán)。逆流式熱交換器內(nèi)層[14]中液體工質(zhì)R123吸熱后汽化成為高溫高壓的蒸汽，依照?qǐng)D1上箭頭方向及工質(zhì)R123循環(huán)方向[4]，流經(jīng)汽輪機(jī)[3]作功后乏汽進(jìn)入冷凝器[5]，放熱給抽取的深層海水后冷凝，再經(jīng)加熱器[10]經(jīng)表層海水加熱后再經(jīng)輸液泵[13]進(jìn)入逆流式熱交換器內(nèi)層[14]后進(jìn)行下一循環(huán)。同時(shí)，經(jīng)表層海水抽進(jìn)管[20]由抽水泵[21]不斷抽取表層海水加熱蒸發(fā)器[19]，利用過(guò)的表層海水溫度大約降低2～3℃后，經(jīng)表層海水排放管[18]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐帲唤?jīng)深層海水抽進(jìn)管[6]由抽水泵[7]不斷抽取深層海水冷卻冷凝器[5]，利用過(guò)的深層海水溫度大約升高2～3℃后，經(jīng)深層海水排放管[8]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐?；?jīng)表層海水抽進(jìn)管[11]由抽水泵[12]不斷抽取表層海水加熱加熱器[10]，利用過(guò)的表層海水經(jīng)表層海水排放管[9]排放到水溫與其相當(dāng)?shù)拇蠛Ｉ钐?。由于每一循環(huán)中工質(zhì)R123的質(zhì)量十來(lái)倍于工質(zhì)R718的質(zhì)量，從而工質(zhì)R123及汽輪機(jī)[3]所作功幾倍于高速離心式壓縮機(jī)[1]所耗功及泵吸等輔助負(fù)荷所耗功，從而造成吸熱、作功的不斷循環(huán)，除保證供給高速離心式壓縮機(jī)[1]耗功和泵吸等輔助負(fù)荷[7][12][13][17][21]耗功外，另有大部份所作功作為動(dòng)力不斷向外輸出。
權(quán)利要求
一種工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)，其中包括高速離心式壓縮機(jī)[1]、主軸[2]、汽輪機(jī)[3]、冷凝器[5]、深層海水抽進(jìn)管[6]、抽水泵[7][12][21]、深層海水排放管[8]、表層海水排放管[9][18]、加熱器[10]、表層海水抽進(jìn)管[11][20]、輸液泵[13][17]、逆流式熱交換器內(nèi)外層[14][15]、蒸發(fā)器[19]，其特征是，由高速離心式壓縮機(jī)[1]及逆流式熱交換器外層[15]、輸液泵[17]、蒸發(fā)器[19]與汽輪機(jī)[3]及冷凝器[5]、加熱器[10]、輸液泵[13]、逆流式熱交換器內(nèi)層[14]分別構(gòu)成兩個(gè)閉口系統(tǒng)，高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中采用相變時(shí)焓大的工質(zhì)且通過(guò)蒸發(fā)器[19]從抽取的表層海水中吸熱汽化蒸發(fā)，汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中采用相變時(shí)焓小的工質(zhì)且通過(guò)冷凝器[5]向抽取的深層海水放熱冷凝，通過(guò)金屬壁在逆流式熱交換器內(nèi)外層[14][15]中高速離心式壓縮機(jī)[1]閉口系統(tǒng)中一定質(zhì)量的工質(zhì)冷凝傳熱給汽輪機(jī)[3]閉口系統(tǒng)中多倍質(zhì)量的工質(zhì)，汽輪機(jī)[3]工質(zhì)吸熱汽化作功。
全文摘要
工質(zhì)相變焓差海水溫差動(dòng)力機(jī)涉及到一種依靠?jī)煞N工質(zhì)在同溫相變時(shí)焓差特性，利用閉式循環(huán)海洋熱能轉(zhuǎn)換動(dòng)力的裝置及技術(shù)而制造的高效率海洋熱能動(dòng)力機(jī)，主要特征是蒸發(fā)器[19]中工質(zhì)向表層海水吸熱后經(jīng)高速離心式壓縮機(jī)[1]壓縮成高溫高壓的飽和蒸汽后再于逆流式熱交換器[15][14]中傳熱給多倍質(zhì)量的汽輪機(jī)[3]工質(zhì)，汽輪機(jī)[3]工質(zhì)吸熱成高溫高壓蒸氣后作功，乏汽進(jìn)入冷凝器[5]向深層海水放熱后冷凝。實(shí)現(xiàn)了一工質(zhì)循環(huán)吸收表層海水熱量并經(jīng)壓縮傳熱轉(zhuǎn)換成另一高溫高壓蒸汽工質(zhì)后作功，除保證壓縮機(jī)及泵吸輔助負(fù)荷耗功外，大部分作為動(dòng)力向外界輸出。能就地提供海水化工、海底采礦及冶金等海洋產(chǎn)業(yè)及沿海島地所需動(dòng)力和發(fā)電供應(yīng)廉價(jià)電力。
文檔編號(hào)F03G7/05GK101397983SQ20071016238
公開(kāi)日2009年4月1日 申請(qǐng)日期2007年9月30日 優(yōu)先權(quán)日2007年9月30日
發(fā)明者王作國(guó) 申請(qǐng)人:王作國(guó)