專利名稱：調(diào)整燃?xì)廨啓C(jī)使其能消耗低熱值燃料的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種將第一燃?xì)廨啓C(jī)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)的方法，該第一燃 氣輪機(jī)適于供給第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適于供給第二氣體。
具體而言，本發(fā)明涉及一種將第一燃?xì)廨啓C(jī)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)的方
法，該第一燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第一熱值的第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適 于供給具有第二熱值的第二氣體，該第二熱值顯著低于該第一氣體的熱值。
第一燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)計(jì)且其尺寸形成為以高(第一)熱值(約50MJ/kg)工作， 該第一燃?xì)廨啓C(jī)沿縱向軸線延伸并包括第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)、第一燃燒室、 以及第一渦輪機(jī)。已證實(shí)，上述類型的第一燃?xì)廨啓C(jī)供給高(第一)熱值氣 體時(shí)效率極高，同時(shí)也證實(shí)，上述類型的第一燃?xì)廨啓C(jī)在供給低(第二)熱 值氣體時(shí)效率不是很高。
背景技術(shù)：
低熱值氣體最近已經(jīng)成為特別關(guān)注的焦點(diǎn)。實(shí)際上，目前貧乏的能量資 源導(dǎo)致傳統(tǒng)燃料，例如天然氣和蒸餾油的成本上升。為此，現(xiàn)在趨于重新考 慮使用更具成本效益的燃料，例如煤、奧里乳化油(Orimulsion)、重油。 在該情形下，正重新考慮低熱值氣體，例如氣化煤和瀝青而衍生的氣體；或 者煉鋼廠和精煉廠產(chǎn)生的副產(chǎn)物氣體。這些氣體的特征在于其4至10 MJ/kg 的熱值，這顯著低于第一燃?xì)廨啓C(jī)，即，傳統(tǒng)的燃?xì)廨啓C(jī)中通常使用的氣體 的50MJ/kg的熱值。
迄今為止，傳統(tǒng)的燃?xì)廨啓C(jī)，S卩，設(shè)計(jì)成供給高熱值氣體的燃?xì)廨啓C(jī)， 也開(kāi)始使用熱值為10至15 MJ/kg的氣體。
然而，考慮到市場(chǎng)需求，必需研發(fā)出一種技術(shù)，使得無(wú)論對(duì)于氣化系統(tǒng) 還是利用精煉廠或煉鋼廠氣體的系統(tǒng)而言，均可以使用甚至更低熱值(達(dá)到 4MJ/kg)的燃料，從而滿足所有可能的要求。
通常地，從操作的角度而言，在燃?xì)廨啓C(jī)中用低熱值氣體來(lái)替代高熱值氣體時(shí)，需要提高流入到燃燒室中的氣體的流速，并將成比例地減小由多級(jí)
軸向壓縮機(jī)(multistage axial compressor)供給的氣體流速，從而保持渦輪機(jī) 的流速不變。
目前，主要采用下述兩種技術(shù)來(lái)減小多級(jí)軸向壓縮機(jī)的空氣流速。
第一種技術(shù)包括，從多級(jí)軸向壓縮機(jī)的出口處分離出與所引入的燃料流 相同的空氣流速，從而防止渦輪機(jī)流速的不平衡。該第一種技術(shù)產(chǎn)生的缺點(diǎn) 是，顯著降低了燃?xì)廨啓C(jī)的效率，即使所分離出的流速再次用于后續(xù)的膨脹 器中也仍然會(huì)降低效率。
第二種技術(shù)包括，通過(guò)布置在多級(jí)軸向壓縮機(jī)入口處的可調(diào)節(jié)葉片 (VIGV，可調(diào)入口引導(dǎo)葉片)來(lái)節(jié)流該多級(jí)軸向壓縮機(jī)內(nèi)的空氣流速。
該第二種技術(shù)會(huì)導(dǎo)致壓縮機(jī)泵送方面的問(wèn)題，即，實(shí)際上，特別是在寒 冷氣候時(shí)，泵送極限曲線相對(duì)于渦輪機(jī)的工作曲線而言具有窄的裕量。該第 二種技術(shù)的另一個(gè)不期望的效果是，多級(jí)軸向壓縮機(jī)的效率在封閉VIGV工 作模式下更差。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種將第一燃?xì)廨啓C(jī)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)的方法， 該第一燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第一熱值的第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適于供 給具有第二熱值的第二氣體，該第二熱值顯著地低于第一氣體的熱值，從而
簡(jiǎn)單地且成本節(jié)約地優(yōu)化第二燃?xì)廨啓C(jī)的運(yùn)作。
根據(jù)本發(fā)明，提供了一種將第一燃?xì)廨啓C(jī)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)的方法， 該第一燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第一熱值的第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適于供 給具有第二熱值的第二氣體，該第二熱值顯著地低于第一氣體的熱值；該第 一燃?xì)廨啓C(jī)沿縱向軸線延伸，并包括第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)、第一燃燒室以及 第一渦輪機(jī)；該第二燃?xì)廨啓C(jī)包括該第一燃燒室和該第一渦輪機(jī)；該方法的 特征在于該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)由第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)來(lái)替換，該第二多 級(jí)軸向壓縮機(jī)的額定流速比該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)的額定流速低。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)的軸向長(zhǎng)度等于該第 一多級(jí)軸向壓縮機(jī)的軸向長(zhǎng)度。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)以額定流速提供的壓縮比近似等于由該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)以額定流速提供的壓縮比。
根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施例，該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)包括第一轉(zhuǎn)子， 該第一轉(zhuǎn)子包括第一環(huán)、末尾環(huán)和布置在該第一環(huán)和該末尾環(huán)之間的一組中 間環(huán)，所述中間環(huán)通過(guò)前齒聯(lián)結(jié)器而聯(lián)結(jié)在一起；該方法的特征在于，通過(guò) 除去該第一環(huán)，并依次將兩個(gè)附加環(huán)增加到末尾環(huán)，且該附加環(huán)的軸向長(zhǎng)度 等于該第一環(huán)的軸向長(zhǎng)度，使得該第一轉(zhuǎn)子可適合于該第二多級(jí)軸向壓縮 機(jī)。


為了更好地理解本發(fā)明，現(xiàn)僅以非限制性示例的形式并參考附圖描述本 發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，其中
圖l為已知類型的燃?xì)廨啓C(jī)的示意圖，其中，為清楚起見(jiàn)除去了一些部
件；
圖2為根據(jù)本發(fā)明制造的燃?xì)廨啓C(jī)的示意圖，其中，為清楚起見(jiàn)除去了 一些部件；
圖3為圖1中的燃?xì)廨啓C(jī)(在不同的工作條件下)以及圖2中的燃?xì)廨?機(jī)的工作示意圖4為圖1中的燃?xì)廨啓C(jī)的多級(jí)軸向壓縮機(jī)的剖視圖，其中，為清楚起 見(jiàn)除去了一些部件；以及
圖5為圖2中的燃?xì)廨啓C(jī)的多級(jí)軸向壓縮機(jī)的剖視圖，其中，為清楚起 見(jiàn)除去了一些部件。
具體實(shí)施例方式
參考圖1，已知類型的燃?xì)廨啓C(jī)整體上由附圖標(biāo)記1來(lái)表示，該燃?xì)廨?機(jī)沿軸線Al延伸并布置成供給高熱值氣體PC1。燃?xì)廨啓C(jī)1包括順序布置 并相互連接的多級(jí)軸向壓縮機(jī)2、燃燒室3、以及渦輪機(jī)4。在全功率下，壓 縮機(jī)2吸入額定空氣流速為QA1的空氣，燃燒室3供給氣體流速為QG1的 氣體，且渦輪機(jī)4排放流速為QGA1的已燃燒氣體、空氣和可能的未燃燒氣 體，QGA1等于QA1和QG1之和。
壓縮機(jī)2具有軸向長(zhǎng)度Ll，且在輸入壓力Pil和輸出壓力Pul之間壓縮額定空氣流速為QA1的空氣，其中的壓縮比為PRl:Pul/Pil，額定空氣流速 為QA1。
參考圖2，燃?xì)廨啓C(jī)整體上由附圖標(biāo)記5表示，該燃?xì)廨啓C(jī)沿軸線Al 延伸并布置成供給低熱值氣體PC2。燃?xì)廨啓C(jī)5包括順序布置并相互連接的 多級(jí)軸向壓縮機(jī)6、燃燒室3、以及渦輪機(jī)4。在全功率下，壓縮機(jī)6吸入額 定空氣流速為QA2的空氣，燃燒室3供給氣體流速為QG2的氣體，且渦輪 機(jī)4排放流速為QGA2的已燃燒氣體、空氣和可能的未燃燒氣體，QGA2等 于QA2和QG2之和。
壓縮機(jī)6的軸向長(zhǎng)度L2與壓縮機(jī)2的軸向長(zhǎng)度Ll相等，且在輸入壓力 Pi2和輸出壓力Pu2之間壓縮額定空氣流速為QA2的空氣，其中的壓縮比為 PR2=Pu2/Pi2，額定空氣流速為QA2。
換言之，燃?xì)廨啓C(jī)1和燃?xì)廨啓C(jī)5之間的差異在于，壓縮機(jī)2替換為具 有更低額定流速的壓縮機(jī)6，但是軸向長(zhǎng)度相同。由于對(duì)于燃?xì)廨啓C(jī)1和5 而言，二者的渦輪機(jī)4的最佳流速是預(yù)定的，因此優(yōu)選地，QGA1和QGA2 相等。
燃?xì)廨啓C(jī)5布置成供給熱值PC2為4 MJ/kg至15 MJ/kg的氣體。結(jié)果， 與尺寸相同且適于供給更高熱值氣體PC1的燃?xì)廨啓C(jī)1相比，燃?xì)廨啓C(jī)5需 要供給的氣體流速Q(mào)G2比燃?xì)廨啓C(jī)1需要供給的氣體流速Q(mào)G1更高，并且 與尺寸相同且適于供給更高熱值氣體PC1的燃?xì)廨啓C(jī)1相比，燃?xì)廨啓C(jī)5所 需的空氣流速Q(mào)A2比燃?xì)廨啓C(jī)1所需的空氣流速Q(mào)A1更低。氣體流速Q(mào)G2 由渦輪機(jī)4的氣體熱值和流速確定
QG1 + QAl = QGA1 = QGA2 = QG2 + QA2
QG2 = QG1 X (PC1/PC2)
且因此根據(jù)下述方程計(jì)算空氣流速
QA2 = QGA1 -QG2 = QG1 X (PC1/PC2)
通過(guò)節(jié)流，即，通過(guò)調(diào)整布置在多級(jí)軸向壓縮機(jī)2的入口處的可調(diào)節(jié)葉 片，在燃?xì)廨啓C(jī)1中也可以流速Q(mào)A2來(lái)工作。然而，通過(guò)調(diào)節(jié)可調(diào)節(jié)葉片 獲得減小的空氣流速會(huì)導(dǎo)致壓縮機(jī)2的特性曲線的顯著變化，該壓縮機(jī)2的 壓縮比的減小量與空氣流速的減小幅度一樣大。
參考圖3，曲線圖在橫坐標(biāo)示出了空氣流速Q(mào)A，并在縱坐標(biāo)示出了壓縮比PR，并示出了空氣流速的三種不同程度的節(jié)流時(shí)，即，葉片的三種不
同程度的取向時(shí)，壓縮機(jī)2的特性曲線A、 B和C。在該情形下，特性曲線 A表示在無(wú)節(jié)流時(shí)，S卩，在100X的額定空氣流速Q(mào)A1時(shí)的壓縮機(jī)2，曲線 A與線CT2相交，線CT2表示適于使渦輪機(jī)4在最佳條件下工作的恒定壓 縮比PR1。特性曲線B表示相對(duì)于額定空氣流速Q(mào)A1的90%的節(jié)流；以及 特性曲線C表示相對(duì)于額定空氣流速Q(mào)A1的80。^節(jié)流。實(shí)際上，壓縮機(jī)2 中空氣流速Q(mào)A的減小決定可壓縮比PR的同步減小，因此，渦輪機(jī)4在低 于渦輪機(jī)4的額定工作壓力下進(jìn)行供給。線CT1連接到壓縮機(jī)2的曲線A、 B和C的中心，表示壓縮比PR如何隨節(jié)流的增加而減小。
壓縮機(jī)6的尺寸形成為具有圖3的曲線圖中所示出的特性曲線D:換言 之，壓縮機(jī)2的尺寸形成為可獲得低于QA1的額定空氣流速Q(mào)A2和等于PR1 的壓縮比PR2。如此，空氣流速Q(mào)A減小，但是壓縮比PR保持恒定。線CT2 與曲線D相交于坐標(biāo)為QA1和PR2=PR1的坐標(biāo)點(diǎn)。
現(xiàn)在，參考相應(yīng)的圖4和圖5更詳細(xì)地說(shuō)明壓縮機(jī)2和壓縮機(jī)6。
參考圖4，多級(jí)軸向壓縮機(jī)2沿縱向軸線Al延伸，且軸向長(zhǎng)度為L(zhǎng)1， 且適于以特定壓縮比PR1壓縮空氣流速Q(mào)A1的空氣，并沿方向Dl傳送空氣。
壓縮機(jī)2包括轉(zhuǎn)子7、葉片保持殼體8、入口9和出口 10。轉(zhuǎn)子7包括 由軸承(未示出)可旋轉(zhuǎn)支撐的頭部ll、沿軸線A1順序布置并相互聯(lián)結(jié)的 多個(gè)環(huán)、拉桿12和間隔件13。所述多個(gè)環(huán)包括毗鄰頭部11的第一環(huán)14、 毗鄰間隔件13的末尾環(huán)15、以及順序布置在第一環(huán)14和末尾環(huán)15之間的 一組中間環(huán)16。第一環(huán)14、中間環(huán)16和末尾環(huán)15通過(guò)拉桿12壓置于頭部 11和間隔件13之間。第一環(huán)14、末尾環(huán)15和中間環(huán)16之間的每個(gè)環(huán)均支 撐徑向葉片17，所述徑向葉片17圍繞軸線Al均勻地分布以形成圍繞相應(yīng) 環(huán)的冠部。每個(gè)中間環(huán)16通過(guò)Hirth型前齒聯(lián)結(jié)器而聯(lián)結(jié)到毗鄰第一環(huán)14 或者末尾環(huán)15的中間環(huán)16上。
葉片保持殼體8包括大致呈錐形的壁18，所述壁18分為三個(gè)連續(xù)的部 分且由外部殼體(圖4中未示出)支撐。壁18固定到入口 9和出口 10。壓 縮機(jī)2包括固定的環(huán)形級(jí)(stage) 19，每個(gè)環(huán)形級(jí)包括內(nèi)環(huán)20，由轉(zhuǎn)子7 可轉(zhuǎn)動(dòng)地支撐；外環(huán)21，容置在形成于壁18內(nèi)的腔體中；以及多個(gè)葉片22， 所述多個(gè)葉片圍繞軸線Al均勻地分布，并在內(nèi)環(huán)20和外環(huán)21之間徑向延伸。除了鄰近入口9的固定級(jí)19之外，每個(gè)固定級(jí)19夾置于毗鄰轉(zhuǎn)子7的 兩個(gè)環(huán)14、 15、 16之間。
葉片17和葉片22的徑向尺寸在入口 9和出口 10之間沿著方向Dl逐漸 減小。
級(jí)的定義是指包括固定級(jí)19的組件，所述固定級(jí)19位于具有葉片17 的冠部的環(huán)14或15或16之后。對(duì)于圖4中的情形而言，壓縮機(jī)2為十六 級(jí)軸向壓縮機(jī)，并且入口9和出口 10之間的總的軸向長(zhǎng)度為L(zhǎng)1。
參考圖5，多級(jí)軸向壓縮機(jī)6具有十七級(jí)，且適于壓縮空氣流速為QA2 的空氣，所述壓縮比PR2等于PR1，且空氣流速Q(mào)A2低于QA1，并且其軸 向長(zhǎng)度L2等于壓縮機(jī)2的軸向長(zhǎng)度L1。此外，壓縮機(jī)6是通過(guò)對(duì)壓縮機(jī)2 進(jìn)行一些改變而形成的，但是，壓縮機(jī)2的多個(gè)結(jié)構(gòu)形構(gòu)件基本保持不變。 壓縮機(jī)6相對(duì)于壓縮機(jī)2進(jìn)行的改變?nèi)缦?br> 一入口 23替換入口 9，入口 23的通道截面小于入口 9的通道截面；
一頭部24替換頭部11，在與毗鄰環(huán)16的接觸點(diǎn)處，頭部24的半徑大 于頭部11的半徑；
一葉片保持殼體25替換葉片保持殼體8;
一轉(zhuǎn)子7的改變?yōu)槌サ谝画h(huán)13并增加兩個(gè)附加環(huán)26和27;
一除去第一固定級(jí)19;
一在出口 10處增加兩個(gè)附加的固定級(jí)28和29。
這些改變旨在保持壓縮機(jī)2的大多數(shù)的結(jié)構(gòu)性構(gòu)件。在該情形下，壓縮 機(jī)6包括出口 10、拉桿12、間隔件13、具有相應(yīng)葉片17的末尾環(huán)15、以 及具有相應(yīng)葉片17的中間環(huán)16、除了壓縮機(jī)2中的末尾固定級(jí)19之外的固 定級(jí)19。所述改變還包括將中間環(huán)26朝頭部24移動(dòng)，并緊鄰末尾環(huán)15的 上游增加附加環(huán)26和27。
同樣地，被除去的、毗鄰入口9的固定級(jí)19之外的固定級(jí)19，重新置 為朝向新的頭部24，且在相應(yīng)的附加環(huán)26和27處增加兩個(gè)附加的固定級(jí) 28和29。
附加環(huán)26和附加的固定級(jí)28形成附加級(jí)；以及類似地，附加環(huán)27和 附加的固定級(jí)29形成附加級(jí)。理論上不需要這兩個(gè)附加級(jí)來(lái)確定壓縮機(jī)2 的工作特征，但是這兩個(gè)附加級(jí)仍被插入以使得壓縮機(jī)6的軸向長(zhǎng)度L2等于壓縮機(jī)2的軸向長(zhǎng)度U 。具體地，兩個(gè)附加環(huán)26和27的總的軸向長(zhǎng)度等 于第一環(huán)14的軸向長(zhǎng)度。這樣，改變后的轉(zhuǎn)子7的長(zhǎng)度等于原轉(zhuǎn)子7的長(zhǎng) 度。
再者，附加環(huán)26和27彼此相同且大致上與末尾環(huán)15相同。此外，額 外的末尾固定級(jí)28和29彼此相同且大致上與毗鄰的末尾環(huán)15的固定級(jí)19 相同。
保持軸向長(zhǎng)度L2與軸向長(zhǎng)度L1相等是極為有利的，因?yàn)檫@樣可以利用 壓縮機(jī)2的相同的基底結(jié)構(gòu)(未示出)，以及壓縮機(jī)2的相同的外殼結(jié)構(gòu)(未 示出)；對(duì)于將已安裝的燃?xì)廨啓C(jī)l改變成適于以低熱值氣體工作的燃?xì)廨?機(jī)5而言，以及對(duì)于制造適于以低熱值氣體工作的新的燃?xì)廨啓C(jī)5而言，這 將會(huì)產(chǎn)生巨大的成本效益。
此外，插入彼此相同且與環(huán)15相同的附加環(huán)26和27，以及彼此相同且 與毗鄰末尾環(huán)15的固定級(jí)19相同的附加的固定級(jí)28和29，使得可以實(shí)現(xiàn) 大規(guī)模的經(jīng)濟(jì)效益。
權(quán)利要求
1. 一種將第一燃?xì)廨啓C(jī)(1)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)(5)的方法，該第一燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第一熱值(PC1)的第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第二熱值(PC2)的第二氣體，且該第二熱值顯著地低于該第一熱值(PC1)；該第一燃?xì)廨啓C(jī)(1)沿縱向軸線(A1)延伸并包括第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)、第一燃燒室(3)以及第一渦輪機(jī)(4)；該第二燃?xì)廨啓C(jī)(5)包括該第一燃燒室(3)和該第一渦輪機(jī)(4)；該方法的特征在于該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)能由第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)替換，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)的額定流速(QA2)比該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)的額定流速(QA1)低。
2. 如權(quán)利要求l所述的方法，其特征在于，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6) 的軸向長(zhǎng)度(L2)近似等于該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)的軸向長(zhǎng)度(Ll)。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于，該第二多級(jí)軸向壓縮 機(jī)(6)以額定流速(QA2)提供的壓縮比(PR2)近似等于該第一多級(jí)軸向 壓縮機(jī)(2)以額定流速(QA1)提供的壓縮比(PR1)。
4. 如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其中該第一渦輪機(jī)(4)具 有一流速(QGA1)，該方法的特征在于，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)的流 速(QA2)大致上由等式QA2 = QGA1 —QG1X(PC1/PC2)確定出， 其中QA2為該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)的額定流速； QGA1為該第一渦輪機(jī)(4)的額定流速； QG1為該第一燃?xì)廨啓C(jī)(1)的氣體流速；PC1為該第一氣體的第一熱值；以及PC2為該第二氣體的第二熱值。
5. 如前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī) (2)包括第一入口 (9)和第一出口 (10)，該方法的特征在于，該第一入口 (9)能由第二入口 (23)替換，該第二入口的通道截面小于該第一入口 (9)的通道截面，且該第二入口的軸向長(zhǎng)度與該第一入口的軸向長(zhǎng)度相同。
6. 如前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)的第一出口 (10)保留在該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)中。
7. 如前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其中該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī) (2)包括第一轉(zhuǎn)子(7)，該第一轉(zhuǎn)子(7)包括第一環(huán)(14)、末尾環(huán)(15)和布置在該第一環(huán)(14)和該末尾環(huán)(15)之間的一組中間環(huán)(16)，所述 中間環(huán)通過(guò)前齒聯(lián)結(jié)器而聯(lián)結(jié)在一起；該方法的特征在于，通過(guò)用頭部(24) 替換頭部(11)，除去該第一環(huán)(14)，并在末尾環(huán)(15)處增加兩個(gè)附加 環(huán)(26、 27)，且該附加環(huán)(26、 27)的軸向長(zhǎng)度等于該第一環(huán)(14)的軸 向長(zhǎng)度，而使得該第一轉(zhuǎn)子(7)能適合于該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)。
8. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述附加環(huán)(26、 27)彼 此相同且與該末尾環(huán)(15)近似相同。
9. 如權(quán)利要求7或8所述的方法，其中該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)包 括多個(gè)固定級(jí)(19)，該方法的特征在于，除去毗鄰入口 (19)的該固定級(jí)(19)，并增加兩個(gè)附加的固定級(jí)(28、 29)。
10. 如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于，所述附加的固定級(jí)(28、 29)彼此相同且與毗鄰所述末尾環(huán)(15)的所述固定級(jí)(19)近似相同。
11. 如前述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，該第一多級(jí)軸 向壓縮機(jī)(2)為具有軸向長(zhǎng)度(Ll)的十六級(jí)軸向壓縮機(jī)，以及該第二多 級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)為具有軸向長(zhǎng)度(L2)的十七級(jí)軸向壓縮機(jī)，且軸向長(zhǎng) 度(L2)等于該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)的軸向長(zhǎng)度(Ll)。
全文摘要
一種用于將第一燃?xì)廨啓C(jī)(1)改變?yōu)榈诙細(xì)廨啓C(jī)(5)的方法，該第一燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)有第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)、燃燒室(3)和渦輪機(jī)(4)，且適于供給具有第一熱值(PC1)的第一氣體，該第二燃?xì)廨啓C(jī)適于供給具有第二熱值(PC2)的第二氣體，該第二熱值低于該第一熱值(PC1)，該方法包括用第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)(6)來(lái)替換第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)，該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)具有額定流速(QA1)，該第二多級(jí)軸向壓縮機(jī)具有額定流速(QA2)，該額定流速(QA2)比該第一多級(jí)軸向壓縮機(jī)(2)的額定流速(QA1)低；以及保持與第一燃?xì)廨啓C(jī)(1)相同的燃燒室(3)和相同的渦輪機(jī)(4)。
文檔編號(hào)F02C3/22GK101490387SQ200780026395
公開(kāi)日2009年7月22日 申請(qǐng)日期2007年5月29日 優(yōu)先權(quán)日2006年5月30日
發(fā)明者佛朗哥·羅卡, 安德烈亞·西林加爾迪, 斯特凡諾·塞奇 申請(qǐng)人:安薩爾多能源公司