專利名稱：直噴式發(fā)動機(jī)的多次噴射混合的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的方法和系統(tǒng)。
技術(shù)背景在本部分中的陳述僅提供涉及本公開內(nèi)容的背景信息并可能未構(gòu) 成現(xiàn)有技術(shù)。對供給四沖程內(nèi)燃機(jī)的每缸的燃料量和空氣量進(jìn)行控制對于實(shí)現(xiàn) 其最佳性能是非常重要的。合適的進(jìn)氣閥和排氣閥正時也提供更優(yōu)的性 能。傳統(tǒng)的發(fā)動機(jī)包括調(diào)節(jié)閥的正時的凸輪軸?？梢钥刂仆馆嗇S的旋轉(zhuǎn) 來保證每個閥的恰當(dāng)?shù)恼龝r。此外可以用凸輪移相器來改變凸輪軸相對 于曲軸的位置，這提供了正確調(diào)節(jié)每個閥的正時的其它機(jī)會。噴油器在發(fā)動機(jī)內(nèi)的位置和對燃料噴射正時的控制也會對反動機(jī)的性能產(chǎn)生影響?；鸹c(diǎn)火的直噴式發(fā)動機(jī)(SIDI)為每個氣缸設(shè)置一 個噴油器，其直接安裝在氣缸頭上。每個噴油器被單獨(dú)地控制以將燃料 直接噴入氣缸。在SIDI發(fā)動機(jī)處于怠速工況下的控制燃料的傳統(tǒng)方法包括有意地 延遲點(diǎn)火正時以獲得儲備扭矩。當(dāng)扭矩請求被激活時則點(diǎn)火正時被提 前。這允許發(fā)動機(jī)在空轉(zhuǎn)時能夠響應(yīng)載荷需求。怠速時的延遲點(diǎn)火提供 的效率不是最佳的。燃料噴射控制的其它方法包括為每缸每燃燒循環(huán)提供多次燃料噴 射事件。直噴式發(fā)動機(jī)可以在特殊工況下采用每缸每燃燒循環(huán)兩次噴射 事件，以便為轉(zhuǎn)化器起燃提供額外的能量、進(jìn)行平穩(wěn)的怠速運(yùn)行和減少 敲缸。不幸的是，雙噴射的運(yùn)行模式會產(chǎn)生很高的碳?xì)浠衔锱欧盼锖?顆粒物。因此，從排放物的角度考慮，發(fā)動機(jī)控制可以主要包括每氣缸 每燃燒循環(huán)提供一次噴射事件。雙噴射方法可以節(jié)制地用于特殊運(yùn)行工 況。對于同一個發(fā)動機(jī)，在相似的工況下，每氣缸每燃燒循環(huán)的雙噴射 相對于單噴射模式會產(chǎn)生或多或少的扭矩。因此，在燃料供給模式從單 噴射模式轉(zhuǎn)變?yōu)槎啻螄娚淠Ｊ胶头聪蜻M(jìn)行轉(zhuǎn)變期間，駕駛性會受到突然的發(fā)動機(jī)輸出扭矩變化的影響。 發(fā)明內(nèi)容因此，提供一種用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的燃料噴射系統(tǒng)。該系統(tǒng) 包括用于選擇燃料噴射模式為單噴射模式和雙噴射模式中之一的噴射 模式模塊，和燃料噴射控制模塊，它根據(jù)曲軸位置、燃料噴射模式和燃 料百分比混合表來控制燃料噴射事件。此外，還提供了一種用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的燃料噴射方法。該 方法包括使發(fā)動機(jī)運(yùn)行在單噴射模式，使得每氣缸每燃燒循環(huán)噴射一次燃料；在進(jìn)氣循環(huán)期間將燃料控制在第一比率下；接受改變?nèi)剂瞎┙o模 式的請求；通過在進(jìn)氣和壓縮循環(huán)期間將燃料控制在第二和第三比率下 而轉(zhuǎn)換到雙噴射模式，其中在隨后的循環(huán)中第二比率被降低和第三比率 被升高，直到達(dá)到第二和笫三目標(biāo)比率。通過上述描述，該發(fā)明在其它領(lǐng)域的可應(yīng)用性將變得很明顯。應(yīng)該 理解的是上述描述和具體的示例只是用于說明目的，而非用于限制本發(fā) 明的范圍。


以下對附圖的描述是用于說明，而不是要以任何方式限制本公開的 范圍。圖1是用于說明 一個包括燃料直接噴射硬件的內(nèi)燃機(jī)系統(tǒng)的功能方 框圖；圖2是說明燃料噴射系統(tǒng)的數(shù)據(jù)流圖；圖3是說明在單噴射模式和雙噴射模式之間轉(zhuǎn)換的方法的流程圖； 圖4是說明在單噴射模式和雙噴射模式期間燃料噴射事件的時序安 排的正時圖；和圖5是燃料百分比混合表具體實(shí)施方式
接下來的說明本質(zhì)上只是示例性的，而不是以任何方式限制本公開 內(nèi)容、它的應(yīng)用或用途。為了表述的更清楚，在附圖中采用相同附圖標(biāo) 記來表示相同的元件。正如此處用到的用語模塊和/或裝置是指用來執(zhí)行一個或多個軟件或韌件程序的特定用途集成電路(ASIC)、電子電路、 處理器(共享，專用，或組)和存儲器，組合邏輯電路和/或?qū)崿F(xiàn)所述功 能的其他合適的組成部件?，F(xiàn)在參照圖1,發(fā)動機(jī)系統(tǒng)10包括發(fā)動機(jī)12,所述發(fā)動機(jī)燃燒空 氣和燃料的混合物以產(chǎn)生驅(qū)動扭矩。空氣通過節(jié)氣閥16被吸入進(jìn)氣歧 管14。節(jié)氣閥16控制進(jìn)入進(jìn)氣歧管14的質(zhì)量空氣流量。進(jìn)氣歧管14 中的空氣被分配到多個氣缸18中。盡管示出的是單氣缸18，可以理解 的是，發(fā)動機(jī)還可以包括多個氣缸，如氣缸數(shù)為2, 3, 4， 5， 6, 8, 10, 12和16，但并非限制為以上的氣缸數(shù)。電控噴油器20將燃料噴入氣缸18。燃料在通過進(jìn)氣口吸入氣缸18 的過程中與空氣混合。進(jìn)氣閥22選擇性的打開和閉合使得空氣能夠進(jìn) 入氣缸18。進(jìn)氣閥的位置由進(jìn)氣凸輪軸24調(diào)節(jié)?；钊?圖中未畫出) 壓縮氣缸18內(nèi)的空氣/燃料混合物。火花塞26點(diǎn)燃空氣/燃料混合物， 驅(qū)動在氣缸18中的活塞?；钊?qū)動曲軸(圖中未畫出)產(chǎn)生驅(qū)動扭矩。 當(dāng)排氣閥30處于打開位置時，氣缸18內(nèi)的燃燒廢氣通過排氣歧管28 排出氣缸。排氣閥的位置由排氣凸輪軸32調(diào)節(jié)。排出的廢氣可以在排 氣系統(tǒng)(圖中未畫出)中被處理。盡管解釋說明了單進(jìn)氣閥22和排氣 閥30的情況，可以理解的是發(fā)動機(jī)12還可以在每個氣缸18中包括多 個進(jìn)氣閥22和排氣閥30。曲軸傳感器34探測曲軸的位置并產(chǎn)生曲軸信號?？刂芧t塊36接受 曲軸信號，將該信號解讀為旋轉(zhuǎn)角度并根據(jù)該信號制定燃料噴射事件的 時序?？刂颇K36向噴油器發(fā)送燃料噴射信號，以控制燃料供給的量 和定時。燃料噴射信號可以是脈寬調(diào)制信號，其中脈寬控制輸送給該氣 缸的燃料量?，F(xiàn)在參照圖2，本發(fā)明提供了一種控制在單噴射模式和雙噴射模式 之間轉(zhuǎn)換的控制方法和系統(tǒng)。數(shù)據(jù)流圖說明了可以在控制;漢塊36內(nèi)嵌 入的燃料噴射系統(tǒng)。根據(jù)本發(fā)明的燃料噴射系統(tǒng)的各種實(shí)施例可以包括 任何數(shù)量的嵌入在模塊36內(nèi)的子模塊。這些子模塊可以組合在一起或 者進(jìn)一步分割，以便按照相似的方式在發(fā)動機(jī)工作期間控制單噴射^f莫式 和雙噴射模式之間的轉(zhuǎn)換。在各實(shí)施例中，圖2中的模塊36包括噴射模式模塊50和燃料噴射 控制模塊52。噴射模式模塊50接收發(fā)動機(jī)和機(jī)動車運(yùn)行數(shù)據(jù)54作為輸入?？梢岳斫獾氖牵瑖娚淠Ｊ侥K50的輸入信號可以是由系統(tǒng)IO探測 的、是由該系統(tǒng)中的其他子模塊(圖中未畫出)接收的，或者由控制模 塊36內(nèi)的其他子模塊確定的。圖3提供了包括在單噴射模式和雙噴射 模式之間轉(zhuǎn)換的示例性方法的流程圖，其中機(jī)動車運(yùn)行數(shù)據(jù)54包括冷 卻劑溫度、發(fā)動機(jī)速度和機(jī)動車運(yùn)行速度。接下來詳細(xì)描述該示例性方 法。根據(jù)運(yùn)行數(shù)據(jù)54,噴射模式模塊50選擇噴射模式56為單噴射模式 和雙噴射模式中的一種。燃料噴射控制模塊52接收噴射模式56和曲軸 位置58作為輸入。燃料噴射控制模塊52基于噴射模式56、曲軸位置 58和混合表62制定燃料噴射事件的時序和提供燃料命令60。在雙噴射模式期間，為每氣缸每燃燒循環(huán)設(shè)置兩個噴射事件。這使 扭矩產(chǎn)生變化而不增加燃料消耗?；旌媳?2被實(shí)施用于使發(fā)動機(jī)的運(yùn) 行在單噴射運(yùn)行模式和雙噴射運(yùn)行模式之間平穩(wěn)地轉(zhuǎn)換。在運(yùn)行模式轉(zhuǎn) 換期間的扭矩變化或"波動"被減至最小?；旌媳?2在下面將做詳細(xì) 說明并且顯示在圖4中。圖3顯示了用于說明在單噴射模式和雙噴射模式之間轉(zhuǎn)換的方法的 流程圖。例如，可以有利的是從單噴射模式轉(zhuǎn)換為雙噴射模式以實(shí)施催 化轉(zhuǎn)化器起燃。催化轉(zhuǎn)化器起燃可以在發(fā)動機(jī)啟動后馬上實(shí)施，以便快 速加熱催化轉(zhuǎn)化器中的催化劑，以減少發(fā)動機(jī)的排放物。如圖3所示， 控制塊66確定發(fā)動機(jī)冷卻劑的溫度。決策塊68確定所述冷卻劑溫度是 否低于預(yù)定的常數(shù)K!。 Id可以選擇代表發(fā)動機(jī)啟動時的溫度或者只是 運(yùn)轉(zhuǎn)了很短時間時的溫度。如果冷卻劑溫度大于或等于K,,控制返回到 決策塊66。如果冷卻劑溫度小于K!，由控制塊70確定發(fā)動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)速 度?？刂茐K72確定發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)速度是否低于預(yù)定的常量K2。如發(fā)動機(jī) 以接近于怠速的相對低速運(yùn)轉(zhuǎn)時，就需要起燃催化轉(zhuǎn)化器。如果發(fā)動機(jī) 以較高的速度運(yùn)轉(zhuǎn)時，足夠的能量和額外的燃料就可能已經(jīng)提供給了催 化轉(zhuǎn)化器，因此就不需要提供額外的燃料了。因此，如果發(fā)動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn) 速度大于或等于常量K2，控制返回到控制塊66。如果發(fā)動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)速 度小于常量K2，由控制塊74確定機(jī)動車的速度。如果機(jī)動車以高于預(yù) 定的速度運(yùn)動，就不需要引燃催化轉(zhuǎn)化器，因?yàn)橄Ｍl(fā)動機(jī)對扭矩的請 求作出立即的響應(yīng)。例如，決策塊76確定機(jī)動車速度是否小于預(yù)定的常量K3。如果機(jī)動車的速度大于或等于常量K3，控制返回到控制塊66。 如果機(jī)動車速度小于常量K3,控制塊78將發(fā)動機(jī)噴射由單噴射模式轉(zhuǎn) 變?yōu)殡p噴射模式。轉(zhuǎn)換過程中的具體步驟會在以后的細(xì)節(jié)描述中具體說 明。當(dāng)由單噴射模式到雙噴射模式的轉(zhuǎn)變完成時，決策塊80確定發(fā)動 機(jī)在雙噴射^t式下已經(jīng)運(yùn)轉(zhuǎn)的時間量。決策塊82確定發(fā)動機(jī)在雙噴射 模式下運(yùn)轉(zhuǎn)的時間是否大于預(yù)定的常量K4。如果發(fā)動機(jī)在雙噴射模式下 運(yùn)轉(zhuǎn)的時間沒有超過K4，控制返回到控制塊80。如果雙噴射模式的運(yùn) 轉(zhuǎn)時間超過K4,控制塊84計(jì)算雙噴射模式運(yùn)行下加入到催化轉(zhuǎn)化器的 能量數(shù)量。決策塊86確定加入的能量是否超過預(yù)定的閾值K5。如果沒有達(dá)到 能量閾值，控制返回到控制塊84。如果已經(jīng)超過能量閾值K5,控制塊 88實(shí)現(xiàn)由雙噴射模式向單噴射模式的轉(zhuǎn)變?，F(xiàn)在參照圖4,圖中示出了用于設(shè)置本發(fā)明的燃料噴射事件的時序 的正時圖。在發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)期間，在單噴射模式中的控制開始于整體上示 為100之處。在單噴射模式期間，為每氣缸每燃燒循環(huán)設(shè)置一個噴射事 件。如果噴射模式模塊50確定合適的條件已經(jīng)具備時，就將控制轉(zhuǎn)變 到整體上示為200之處的雙噴射模式。統(tǒng)10運(yùn)行在特殊工況而應(yīng)該進(jìn)入雙噴射才莫式。涉及對于進(jìn)行才莫式轉(zhuǎn)才灸 是有利的發(fā)動機(jī)的特殊工況的例子包括提供平穩(wěn)的怠速，減少發(fā)動機(jī)敲 缸和在上死點(diǎn)后提供點(diǎn)火時通過延遲點(diǎn)火提前而實(shí)現(xiàn)快速轉(zhuǎn)化器起燃。 因此，在發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中的實(shí)際上的任何時候和在發(fā)動機(jī)的任何速度下都 可以發(fā)生在單噴射模式和雙噴射模式之間的轉(zhuǎn)換?？梢愿鶕?jù)由曲柄轉(zhuǎn)角表示的曲軸位置設(shè)置燃料噴射事件的時序。曲 軸信號可以解釋為以曲柄轉(zhuǎn)角表示的位置。每個圖都說明了在進(jìn)氣和壓 縮循環(huán)中由曲柄轉(zhuǎn)角表示的曲軸位置?；钊?10處的上死點(diǎn)前的360 度的曲柄轉(zhuǎn)角處開始一個進(jìn)氣沖程?；钊?20處的上死點(diǎn)前180度的 曲柄轉(zhuǎn)角(也稱為下死點(diǎn)(BDC))處開始一個壓縮沖程?；钊?30 處所示的上死點(diǎn)或O度曲柄轉(zhuǎn)角處結(jié)束壓縮沖程。單噴射模式100和雙 噴射模式200的火花點(diǎn)火均發(fā)生在接近壓縮沖程的上死點(diǎn)處，如140所 示。在一個示例性的實(shí)施實(shí)例中，點(diǎn)火發(fā)生在上死點(diǎn)前的曲柄轉(zhuǎn)角10 度和O度之間。在單噴射模式100下，單噴射事件的時刻設(shè)置在進(jìn)氣循環(huán)早期。該 單噴射事件的時刻被設(shè)置為早期并且可被安排在火花點(diǎn)火前250度到 380度曲柄轉(zhuǎn)角之間的任何位置。燃料供給時刻的一個示例性范圍為在 火花點(diǎn)火前的270度到330度曲柄轉(zhuǎn)角之間，如150處所示。在同樣的 條件下，單噴射模式IOO會比雙噴射模式提供或多或少的扭矩，但是可 使點(diǎn)火正時接近最小最佳扭矩(MBT)或敲缸邊界極限(KBL)以提高 效率。如果要求轉(zhuǎn)變噴射模式，控制機(jī)構(gòu)就切換到雙噴射模式200并且命 令每氣缸每進(jìn)氣和壓縮循環(huán)中進(jìn)行兩次噴射事件。第一噴射事件的時刻 被設(shè)置在進(jìn)氣循環(huán)的早期并且可以設(shè)置在火花點(diǎn)火前的250度到380度 曲軸角度之間的任何位置上。設(shè)置第 一次燃料供給時刻的 一個示例性范 圍是在160處所示的火花點(diǎn)火前的270度到330度曲柄轉(zhuǎn)角之間。在第 一噴射事件期間供給的燃料量基于混合表進(jìn)行變化。在一個示例性的實(shí) 施例中，在第一噴射事件期間供給的燃料量在燃燒沖程所需燃料總量的 百分之五十到百分之百之間變化。第二噴射事件的時刻被設(shè)置在壓縮循環(huán)中并且可以設(shè)置在火花點(diǎn)火前的O度到180度曲軸角度之間的任何位置。第二次燃料供給時刻設(shè) 置的一個示例性范圍是在170處所示的火花點(diǎn)火前的20度到90度曲柄 轉(zhuǎn)角之間。第二噴射事件噴射燃燒循環(huán)所需的剩余燃料。 一個示例性的燃料供給范圍是燃燒沖程所需總?cè)剂系陌俜种愕桨俜种迨，F(xiàn)在參照圖5,混合表62示出了在第一噴射事件和第二噴射事件期間每個氣缸每個進(jìn)氣和壓縮循環(huán)中提供的燃料總量的百分比。特別地， 提供了由單噴射模式向雙噴射模式轉(zhuǎn)換時的混合表300。每個發(fā)動機(jī)事 件涉及在進(jìn)氣和壓縮沖程部分期間運(yùn)行的特定的發(fā)動機(jī)氣缸。 一旦燃料 噴射控制模塊52接收到一個要求從單噴射模式轉(zhuǎn)換到雙噴射模式的信 號時，單噴射模式繼續(xù)進(jìn)行四個發(fā)動機(jī)事件，其中在第一噴射事件中提 供百分之百的燃料，而在第二噴射事件中不提供或提供百分之零的燃 料。在第五發(fā)動機(jī)事件下，在第一噴射事件期間提供的總?cè)剂狭康陌俜?比減少了百分之五至百分之九十五，而在第二噴射事件期間提供的燃料 總量百分比增加百分之五，以開始混合過程。在發(fā)動機(jī)的第六至第十一 事件中，在第 一噴射事件期間提供的總?cè)剂狭康陌俜直纫来螠p少百分之五，而在第二噴射事件期間提供的總?cè)剂狭康陌俜直纫来卧黾影俜种?，直到在第十一發(fā)動機(jī)事件時在第一噴射事件期間提供百分之六十五 的總?cè)剂虾驮隗识娚涫录陂g提供百分之三十五的總?cè)剂系哪繕?biāo)分 配值。在發(fā)動機(jī)的第十二到第十五事件中繼續(xù)進(jìn)行雙噴射模式，其中保 持百分之六十五對百分之三十五的比例。可以理解的是，百分之六十五 對百分之三十五的比例只是示范性的，也可以考慮希望的百分之五十對 百分之五十的分配值。根據(jù)發(fā)動機(jī)構(gòu)件的配置情況，在其之間的其他的 比例也可能是有用的。類似地，混合表350 (圖5)可以在由雙噴射模式向單噴射模式轉(zhuǎn) 變時實(shí)施。 一旦燃料噴射控制模塊52接收到噴射模式56以由雙噴射模 式向單噴射模式轉(zhuǎn)變時，混合表350即被調(diào)用，其中發(fā)動機(jī)的第一至第 五事件保持在第一噴射事件期間供給百分之六十五的總?cè)剂狭亢驮诘?二噴射事件期間供給百分之三十五的總?cè)剂狭康哪繕?biāo)比例。在放動機(jī)的 第六事件中，在第一噴射事件期間供給的總?cè)剂狭堪俜直仍黾影俜种?和在第二噴射事件期間供給的總?cè)剂狭堪俜直葴p少百分之五。以百分之 五的增量繼續(xù)逐步地增加在第一噴射事件期間供給的總?cè)剂狭堪俜直?直到在發(fā)動機(jī)的第十二事件中達(dá)到百分之百。相應(yīng)的，在第二噴射事件 期間供給的總?cè)剂狭堪俜直仍诮酉聛淼拿總€發(fā)動機(jī)事件中減少百分之 五，直到在步驟12處的第二噴射事件期間供給百分之零的燃料。此時 已經(jīng)進(jìn)入單噴射模式。單噴射模式一直持續(xù)運(yùn)行到發(fā)動機(jī)的第十五事 件。當(dāng)發(fā)動機(jī)的第十五事件完成時，燃料噴射控制模塊52可以接收并 響應(yīng)噴射模式56,以決定繼續(xù)保持在單噴射模式下的運(yùn)行還是再一次通 過混合表300轉(zhuǎn)變到雙噴射模式。通過上述描述，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以理解還可以以多種形式實(shí)施 本發(fā)明的寬廣的教導(dǎo)。因此，盡管本公開的內(nèi)容是結(jié)合上述特定的示例 進(jìn)行說明的，但是本發(fā)明的真正范圍不限于上述所公開的實(shí)施例，因?yàn)?本領(lǐng)域的技術(shù)人員通過研究附圖、說明書和后面的權(quán)利要求書可以清楚 地理解還可對本發(fā)明進(jìn)行其它修改。
權(quán)利要求
1.一種用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的燃料噴射系統(tǒng)，包括噴射模式模塊，它在發(fā)動機(jī)運(yùn)行時選擇燃料噴射模式為單噴射模式和雙噴射模式中之一，和燃料噴射控制模塊，它根據(jù)曲軸位置、燃料噴射模式和燃料百分比混合表來控制燃料噴射事件。
2. 如權(quán)利要求l所述的系統(tǒng)，其特征在于在單噴射模式期間，當(dāng) 曲軸位置在第 一預(yù)定范圍內(nèi)時，燃料噴射控制模塊在第 一比率下控制燃料。
3. 如權(quán)利要求l所述的系統(tǒng)，其特征在于燃料噴射控制模塊根據(jù) 燃料百分比混合表將燃料控制轉(zhuǎn)變?yōu)樵诘诙嚷屎偷谌嚷氏逻M(jìn)行。
4. 如權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其特征在于在雙噴射模式期間，當(dāng) 曲軸位置信號顯示曲軸位置分別在第二和第三預(yù)定范圍內(nèi)時，燃料噴射 控制模塊在第二和第三比率下控制燃料。
5. 如權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)，其特征在于所述第一預(yù)定范圍是在 接近上死點(diǎn)進(jìn)行火花控制之前的250度至380度曲柄轉(zhuǎn)角之間。
6. 如權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其特征在于所述第二預(yù)定范圍是在 接近上死點(diǎn)進(jìn)行火花控制之前的250度至380度曲柄轉(zhuǎn)角之間。
7. 如權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其特征在于所述第三預(yù)定范圍是在 接近上死點(diǎn)進(jìn)行火花控制之前的O度至180度曲柄轉(zhuǎn)角之間。
8. 如權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其特征在于燃料噴射控制模塊根據(jù) 每個進(jìn)氣和壓縮循環(huán)所需的總?cè)剂洗_定第二比率和第三比率。
9. 如權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其特征在于第二和第三比率是以進(jìn) 氣和壓縮循環(huán)所需要的總?cè)剂系牡谝缓偷诙A(yù)定百分比為基礎(chǔ)的，其中 第一預(yù)定百分比為百分之五十至百分之一百之間，第二預(yù)定百分比為百 分之五十至百分之一百之間。
10. —種用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的燃料噴射方法，包括 使發(fā)動機(jī)在單噴射模式下運(yùn)行；在進(jìn)氣循環(huán)期間在第 一 比率下控制燃料； 接受從單噴射模式向雙噴射模式轉(zhuǎn)換的請求；和 在進(jìn)氣和壓縮循環(huán)期間通過在第二比率和第三比率下控制燃料而 轉(zhuǎn)換到雙噴射模式，其中在隨后的循環(huán)中第二比率被降低和第三比率被升高，直到達(dá)到第二和第三目標(biāo)比率。
11. 如權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于在第一比率下控制燃 料和在第二比率和第三比率下控制燃料是以曲軸位置為基礎(chǔ)的。
12. 如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于在笫一比率下控制燃 料還包括當(dāng)在發(fā)動機(jī)氣缸的進(jìn)氣循環(huán)期間曲軸位置在第一預(yù)定范圍內(nèi) 時在第一比率下控制燃料。
13. 如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于在笫二比率和第三比 率下控制燃料還包括在發(fā)動機(jī)氣缸的進(jìn)氣和壓縮循環(huán)期間當(dāng)曲軸位置 在第二預(yù)定范圍內(nèi)時在第二比率下控制燃料和當(dāng)曲軸位置在第三預(yù)定 范圍內(nèi)時在第三比率下控制燃料。
14. 如權(quán)利要求IO所述的方法，其特征在于所述方法進(jìn)一步包括在單噴射模式和雙噴射模式期間當(dāng)曲軸位置接近上死點(diǎn)時控制火花。
15. 如權(quán)利要求IO所述的方法，其特征在于在第一比率下控制燃 料還包括當(dāng)發(fā)動機(jī)曲軸位置位于上死點(diǎn)前250度至380度曲柄轉(zhuǎn)角的范 圍內(nèi)時在第一比率下控制燃料。
16. 如權(quán)利要求IO所述的方法，其特征在于在第二比率下控制燃 料還包括當(dāng)發(fā)動機(jī)曲軸位置位于上死點(diǎn)前250度至380度曲柄轉(zhuǎn)角的范 圍內(nèi)時在第二比率下控制燃料和其中在第三比率下控制燃料還包括當(dāng) 曲軸位置位于上死點(diǎn)前O度至180度曲柄轉(zhuǎn)角的范圍內(nèi)時在第三比率下 控制燃料。
17. 如權(quán)利要求IO所述的方法，其特征在于在第二比率下控制燃 料是以用于進(jìn)氣和壓縮循環(huán)所希望的總?cè)剂系念A(yù)定百分比為基礎(chǔ)的。
18. 如權(quán)利要求17所述的方法，其特征在于在第二比率下控制燃 料是以所希望的總?cè)剂系念A(yù)定百分比為基礎(chǔ)的，該預(yù)定百分比以百分之 一百開始和在轉(zhuǎn)變?yōu)殡p噴射模式期間減小到低至百分之五十的值。
19. 如權(quán)利要求18所述的方法，其特征在于在第三比率下控制燃 料是以總?cè)剂系念A(yù)定百分比為基礎(chǔ)的，該預(yù)定百分比以百分之零開始和 在轉(zhuǎn)變?yōu)殡p噴射模式期間增加到高至百分之五十的值。
20. 如權(quán)利要求IO所述的方法，其特征在于在第三比率下控制燃 料是以用于進(jìn)氣和壓縮循環(huán)所希望的總?cè)剂系念A(yù)定百分比為基礎(chǔ)的。
21. 如權(quán)利要求20所述的方法，其特征在于在第三比率下控制燃 料是以用于進(jìn)氣和壓縮循環(huán)所希望的總?cè)剂系陌俜种愕桨俜种迨g的預(yù)定百分比為基礎(chǔ)的。
全文摘要
提供一種用于直接燃料噴射發(fā)動機(jī)的燃料噴射系統(tǒng)。所述系統(tǒng)包括噴射模式模塊，它在發(fā)動機(jī)運(yùn)行時選擇燃料噴射模式為單噴射模式和雙噴射模式中之一，和燃料噴射控制模塊，它根據(jù)曲軸位置、燃料噴射模式和燃料百分比混合表來控制燃料噴射事件。
文檔編號F02D41/08GK101251055SQ20081000966
公開日2008年8月27日 申請日期2008年2月19日 優(yōu)先權(quán)日2007年2月20日
發(fā)明者J·M·格威德特, J·T·施巴塔, M·J·盧奇多, S·R·史密斯, V·拉馬潘 申請人:通用汽車環(huán)球科技運(yùn)作公司