專(zhuān)利名稱(chēng)：用于設(shè)有控制高壓燃料泵流速的截止閥的共軌式直噴系統(tǒng)的控制方法
用于設(shè)有控制高壓燃料泵流速的截止閥的共軌式直噴系統(tǒng)的控制方法本發(fā)明涉及一種共軌式直噴系統(tǒng)的控制方法，該系統(tǒng)設(shè)有用于控 制高壓燃料泵的流速的截止閥。
背景技術(shù)：
在共軌式直噴系統(tǒng)中，高壓泵接收借助低壓泵來(lái)自罐的燃料流， 并將該燃料供給到被液壓連接到多個(gè)噴射器的共軌。共軌中的燃料 壓力必須根據(jù)機(jī)點(diǎn)予以持續(xù)控制，這種控制或者通過(guò)改變高壓泵的 瞬時(shí)流速，或者通過(guò)將多余的燃料持續(xù)供給到共軌，并借助調(diào)節(jié)閥 從共軌自身排出多余的燃料來(lái)實(shí)現(xiàn)。通常情況下，改變高壓泵的瞬 時(shí)流速這樣的解決方法是優(yōu)選的，這是由于它顯示出的能量效率要 高得多，且不會(huì)導(dǎo)致燃料過(guò)熱。為了改變高壓泵的瞬時(shí)流速，已經(jīng)建議一種解決方法，此類(lèi)解決方法示于專(zhuān)利申請(qǐng)文件EP0481964A1或?qū)＠募S6116870A1 中，文件中描述了變流量高壓泵的使用情況，這種高壓泵能夠僅將 使共軌內(nèi)的燃料壓力維持在期望值所需要的燃料量供給到共軌；具 體地說(shuō)，該高壓泵設(shè)有電磁致動(dòng)器，該致動(dòng)器能通過(guò)改變高壓泵自 身進(jìn)氣閥的關(guān)閉時(shí)刻，來(lái)逐時(shí)改變高壓泵的流速。作為替換，為了改變高壓泵的瞬時(shí)流速，已經(jīng)建議，將流量調(diào) 節(jié)裝置置于增壓室的上游，該流量調(diào)節(jié)裝置包括截面可持續(xù)變化的 狹道，該狹道根據(jù)共軌內(nèi)所需要的壓力進(jìn)行控制。但是，上述用于改變高壓泵的瞬時(shí)流速的兩種解決方法在機(jī)械 方面是復(fù)雜的，且不能高精度地調(diào)整高壓泵的瞬時(shí)流速。此外，在 較小流速的情況下，包括可變截面的狹道的流速調(diào)整裝置呈現(xiàn)出較 小的通道截面，而這種較小的通道截面又決定了較高的局部壓力損 失(局部負(fù)載損耗)，這會(huì)危及到進(jìn)氣閥的正確操作，該進(jìn)氣岡調(diào)整吸入到高壓泵的增壓室中的燃料。出于此原因，已建議一種解決方法，此類(lèi)方法示于專(zhuān)利申請(qǐng)文件EP1612402A1中，該專(zhuān)利申請(qǐng)文件涉及一種高壓泵，該高壓泵包 括通過(guò)相應(yīng)的吸氣和輸送沖程在往復(fù)運(yùn)動(dòng)中運(yùn)轉(zhuǎn)的多個(gè)泵元件，并 且在該高壓泵中，各個(gè)泵元件均設(shè)有與由低壓泵供給的進(jìn)氣管相通 的相應(yīng)進(jìn)氣閥。在該進(jìn)氣管上，設(shè)有以通斷方式控制的截止閥，該 截止岡用于調(diào)整供給到高壓泵的瞬時(shí)燃料流速；換言之，該截止閥 是開(kāi)啟/關(guān)閉(開(kāi)/關(guān))型的閥門(mén)，它通過(guò)改變開(kāi)啟時(shí)間和關(guān)閉時(shí)間之 間的比率予以驅(qū)動(dòng)，從而改變供給到高壓泵的瞬時(shí)流速。以這種方 式，截止閥總是呈現(xiàn)出具有有效寬度的通道截面，它并不導(dǎo)致產(chǎn)生 可察覺(jué)的局部壓力損失(局部負(fù)載損耗)。借助截止閥的驅(qū)動(dòng)頻率，該截止岡受到同步于高壓泵的機(jī)械致 動(dòng)(這由接收來(lái)自曲軸的運(yùn)動(dòng)的機(jī)械變速箱執(zhí)行)的控制，該驅(qū)動(dòng) 頻率具有恒定的內(nèi)部同步比率，并根據(jù)高壓泵的抽運(yùn)頻率(通常，對(duì)于高壓泵的每個(gè)泵沖程，均執(zhí)行截止閥的開(kāi)/關(guān)循環(huán))被預(yù)先確定。 已經(jīng)觀察到，在高壓泵的各次抽吸中，存在相當(dāng)狹小的臨界角；如 果在該臨界角給出截止閥的開(kāi)啟指令，在至高壓泵的燃料傳送中就 會(huì)出現(xiàn)不規(guī)則性，且這種傳送的不規(guī)則性會(huì)繼而導(dǎo)致共軌內(nèi)的燃料 壓力出現(xiàn)擾動(dòng)。為了避免在高壓泵的臨界抽吸角上發(fā)送開(kāi)啟截止閥的指令，已 經(jīng)建議，根據(jù)高壓泵的抽吸來(lái)分階段執(zhí)行截止閥的指令；然而，這 種解決方法要求精確地得知高壓泵的抽吸相位(即，高壓泵的機(jī)械 致動(dòng)相位)，并由此強(qiáng)迫安裝帶來(lái)可觀的成本增加的角編碼器(角編 碼器是非常昂貴的傳感器，并相對(duì)難于處理)。此外，值得強(qiáng)調(diào)的是，啟動(dòng)高壓泵的機(jī)械變速箱接收來(lái)自曲軸 的運(yùn)動(dòng)，并因此呈現(xiàn)出與曲軸的旋轉(zhuǎn)速度成比例的啟動(dòng)頻率(因此， 通過(guò)得知曲軸的旋轉(zhuǎn)速度，就可以立刻獲知啟動(dòng)高壓泵的機(jī)械變速 箱的啟動(dòng)頻率)；然而，由于結(jié)構(gòu)和裝配限制，啟動(dòng)高壓泵的機(jī)械變 速箱并不能保證預(yù)先確定相對(duì)于曲軸的相位，因此，也就不能提前 得知啟動(dòng)高壓泵的機(jī)械變速箱和曲軸之間的關(guān)系。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是，提供一種共軌式直噴系統(tǒng)的控制方法，該系統(tǒng) 設(shè)有用于控制高壓燃料泵的流速的截止閥，這種控制方法不具有上述 缺點(diǎn)，并且，明確地說(shuō)，實(shí)施容易且節(jié)省成本。根據(jù)本發(fā)明，提供了一種共軌式直噴系統(tǒng)的控制方法，該系統(tǒng)設(shè)有用于控制高壓燃料泵的流速的截止閥；該控制方法包括如下步驟借助高壓泵將加壓燃料供給到共軌，其中高壓泵通過(guò)該截止閥接 收燃料；循環(huán)控制該截止閥的開(kāi)啟和關(guān)閉，用于使由高壓泵吸入的燃料的通過(guò)改變?cè)摻刂归y的開(kāi)啟時(shí)段的持續(xù)時(shí)間和關(guān)閉時(shí)段的持續(xù)時(shí)間 之間的比率，來(lái)調(diào)整由高壓泵^的燃料的流速；并且借助該截止閥的驅(qū)動(dòng)頻率，以同步于該高壓泵的機(jī)械致動(dòng)的方式 驅(qū)動(dòng)截止閥，該驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的整數(shù)同步比率，且^L據(jù)該高壓泵 的抽吸頻率^JL預(yù)先確定；該控制方法的特征在于，它進(jìn)一步包括如下步驟評(píng)估該共軌內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度；并在該共軌內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度高于預(yù)定閾值的情況下，相對(duì) 于該高壓泵的;Wfe致動(dòng)相位，改變?cè)摻刂归y的指4^相位.


現(xiàn)將參照附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說(shuō)明，圖l示出了本發(fā)明的非限定 性實(shí)施例；具體地說(shuō)，圖l是共軌式噴射系統(tǒng)的簡(jiǎn)圖，它執(zhí)行本發(fā) 明的控制方法。具體 實(shí)施方式在附圖中，數(shù)字l表示整個(gè)共軌式系統(tǒng)，該系統(tǒng)用于將燃料噴射引導(dǎo)到設(shè)有四個(gè)氣缸3的內(nèi)燃機(jī)2中。噴射系統(tǒng)1包括四個(gè)噴射 器4，各個(gè)噴射器均表現(xiàn)為液壓針型致動(dòng)系統(tǒng)，適于將燃料直接噴 射到引擎2的相應(yīng)氣釭3中，并適于接收來(lái)自共軌5的加壓燃料?？勺儌魉透邏罕?通過(guò)傳輸管7將燃料供給到共軌5。高壓泵6 又通過(guò)高壓泵6的進(jìn)氣管9由低壓泵8供給。低壓泵8設(shè)置在燃料 罐10內(nèi)，用于噴射系統(tǒng)1外多余燃料的排放溝ll被引導(dǎo)到該燃料 罐10上，該排放溝11既接收來(lái)自噴射器4的多余燃料，又接收來(lái) 自機(jī)械限壓閥12的多余燃料，該機(jī)械限壓閥12液壓連接到共軌5。 校準(zhǔn)該釋壓閥12,以便當(dāng)共軌5中的燃料壓力超過(guò)安全值時(shí)，自動(dòng) 開(kāi)啟釋壓閥12，這確保了噴射系統(tǒng)l的緊密性和安全性。各個(gè)噴射器4適于在電子控制裝置13的控制下，將可變量的燃 料噴射到相應(yīng)的氣缸3中。如前所述，噴射器4具有液壓針型致動(dòng) 器，并由此被連接到排放溝11，該排放溝11的壓力略高于大氣壓 力，并將低壓泵8的上游直接引入罐10中。為了啟動(dòng)它，即為了噴 射燃料，各個(gè)噴射器4將排放到排放溝11中的一定量的加壓燃料吸 出。電子控制裝置13連接到檢測(cè)共軌5內(nèi)的燃料壓力的壓力傳感器 14，并根據(jù)共軌5內(nèi)的燃料壓力，反饋控制高壓泵6的流速；以這 種方式，就將共軌5內(nèi)的燃料壓力保持在與根據(jù)機(jī)點(diǎn)(即，才艮據(jù)引 擎2的運(yùn)轉(zhuǎn)條件)隨時(shí)間變化的期望值相等的狀態(tài)。高壓泵6包括一對(duì)泵元件15，各個(gè)泵元件15由帶有增壓室17 的氣缸16構(gòu)成，在該氣缸16中，可移動(dòng)的活塞18在由凸輪19推 動(dòng)的往復(fù)運(yùn)動(dòng)中滑行，凸輪19由機(jī)械變速箱20驅(qū)動(dòng)，機(jī)械變速箱 20接收來(lái)自?xún)?nèi)燃機(jī)2的曲軸21的運(yùn)動(dòng)。各個(gè)增壓室17設(shè)有與進(jìn)氣 管9連通的相應(yīng)進(jìn)氣閥22和與排氣管7連通的相應(yīng)排氣閥23。兩 個(gè)泵元件15相位相反地被往復(fù)驅(qū)動(dòng)，因此，通過(guò)進(jìn)氣管9被傳送到 高壓泵6的燃料僅由 一個(gè)泵元件15在每次執(zhí)行進(jìn)氣沖程的時(shí)刻吸入 (同時(shí)，另一個(gè)泵元件15的進(jìn)氣閥22必定被關(guān)閉，此時(shí)另一個(gè)泵 元件15處于壓縮階段)。沿進(jìn)氣管9設(shè)有進(jìn)行電磁致動(dòng)的截止閥24，該截止閥24由電子 控制裝置13控制，且是開(kāi)啟/關(guān)閉(開(kāi)/關(guān))型的截止岡；換言之，截止閥24僅可呈現(xiàn)出完全開(kāi)啟狀態(tài)或完全閉合狀態(tài)。具體地說(shuō)，截 止闊24顯示出有效而寬闊的引入截面，從而允許有效地供給各個(gè)泵 元件17，而不產(chǎn)生任何壓降。高壓泵6的流速僅通過(guò)截止閥24來(lái)控制，該截止閥24由電子 控制單元13根據(jù)共軌5中的燃料壓力，以通斷的方式控制。具體地 說(shuō)，電子控制裝置13根據(jù)機(jī)點(diǎn)，逐時(shí)確定共軌5內(nèi)的期望燃料壓力 值，并由此調(diào)整高壓泵6供給到共軌5的瞬時(shí)燃料流速，以逼近共 軌5自身內(nèi)的期望燃料壓力值；為了調(diào)整高壓泵6供給到共軌5的 瞬時(shí)燃料流速，電子控制裝置13通過(guò)改變截止閥24開(kāi)啟時(shí)段的持 續(xù)時(shí)間與關(guān)閉時(shí)段的持續(xù)時(shí)間之間的比率，來(lái)調(diào)整由高壓泵6通過(guò) 截止閥24吸入的瞬時(shí)燃料流速。換言之，電子控制閥13循環(huán)控制 截止閥24的開(kāi)啟和關(guān)閉，以放慢由高壓泵6吸入的燃料流速，并通 過(guò)改變截止閥24開(kāi)啟時(shí)段的持續(xù)時(shí)間和關(guān)閉時(shí)段的持續(xù)時(shí)間之間 的比率，來(lái)調(diào)整由高壓泵6吸入的燃料流速。通過(guò)改變截止閥24 開(kāi)啟時(shí)段的持續(xù)時(shí)間和關(guān)閉時(shí)段的持續(xù)時(shí)間之間的比率，截止閥24 的開(kāi)啟時(shí)段相對(duì)于高壓泵6的抽吸周期的持續(xù)時(shí)間的百分比發(fā)生變 化。在截止閥24處于開(kāi)啟時(shí)段的過(guò)程中，高壓泵6吸入可越過(guò)截止 閥的最大流速，而在截止閥24處于關(guān)閉時(shí)段的過(guò)程中，高壓泵6 不會(huì)吸入任何物質(zhì)；以這種方式，獲得可在最大值和零之間變化的 高壓泵6的平均吸入周期流速是可能的。已經(jīng)觀察到，在高壓泵6的每次抽吸中，存在相對(duì)狹小的臨界 角，如果在該臨界角給出截止閥24的開(kāi)啟指令，那么就會(huì)在至高壓 泵6的燃料傳送中出現(xiàn)不規(guī)則性，并且這種傳送的不規(guī)則性繼而會(huì) 導(dǎo)致共軌5內(nèi)的燃料壓力出現(xiàn)擾動(dòng)。根據(jù)優(yōu)選實(shí)施例，電子控制裝置13借助截止閥24的驅(qū)動(dòng)頻率， 以同步于高壓泵6的機(jī)械致動(dòng)(它由接收來(lái)自曲軸21的運(yùn)動(dòng)的機(jī)械 變速箱20執(zhí)行)的方式驅(qū)動(dòng)截止閥24,該驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的整 數(shù)同步比率，并根據(jù)高壓泵6的抽吸頻率(通常，對(duì)于高壓泵6的 每次抽吸，均執(zhí)行截止閥24的開(kāi)/關(guān)循環(huán))被預(yù)先確定。電子控制裝置13循環(huán)評(píng)估共軌5內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度I， 并在共軌5內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度I高于預(yù)定閾值的情況下，相 對(duì)于高壓泵6的機(jī)械致動(dòng)相位改變截止閥24的指令相位(即，截止閥24在各個(gè)時(shí)間/角度周期內(nèi)的時(shí)間/角位置)。以這種方式，共軌5 內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度I被作為這一事實(shí)的信號(hào)(尺度)，即截止 閥的開(kāi)啟指令是在臨界角給出的。換言之，如果在臨界角給出截止 閥的開(kāi)啟指令，電子控制裝置3就通過(guò)評(píng)估共軌5內(nèi)的燃料壓力的 擾動(dòng)強(qiáng)度I來(lái)揭露該負(fù)面的情況，并繼而通過(guò)改變截止閥24相對(duì)于 高壓泵6的機(jī)械致動(dòng)相位的指令相位來(lái)發(fā)生作用。根據(jù)可能的實(shí)施例，在擾動(dòng)強(qiáng)度I高于預(yù)定閾值的情況下，截 止閥24的指令相位就被改變了預(yù)先確定的、恒定的數(shù)量。根據(jù)替換 實(shí)施例，如果擾動(dòng)強(qiáng)度I自身高于預(yù)定閾值，那么截止閥24的指令 相位就被改變了取決于擾動(dòng)強(qiáng)度I的數(shù)量；通常，截止閥24的指令 相位被改變了與擾動(dòng)強(qiáng)度I和預(yù)定閾值之間的差額成比例的更大數(shù) 量。值得強(qiáng)調(diào)的是，電子控制裝置13可通過(guò)利用時(shí)間基準(zhǔn)(在本示 例中，截止閥24的指令相位被改變了特定的時(shí)間范圍)或角度基準(zhǔn) (在本示例中，截止閥24的指令相位被改變了特定的角度)來(lái)適度 控制截止閥24;兩種控制模式之間的偏差是最小的，這是由于角度 和時(shí)間由曲軸21的轉(zhuǎn)速往復(fù)關(guān)聯(lián)，并且在一個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)周期中，曲軸 21的瞬時(shí)轉(zhuǎn)速變化被減小，并由于一次近似而可被忽略掉。優(yōu)選地，在觀察時(shí)窗中，擾動(dòng)強(qiáng)度I由共軌5內(nèi)的燃料壓力的瞬時(shí)值p(t)和共軌5內(nèi)燃料壓力在觀察時(shí)窗中的平均值Pm之間的平均平方偏差提供；換言之，擾動(dòng)強(qiáng)度I是通過(guò)如下等式給出的I 擾動(dòng)強(qiáng)度；tl XIL察時(shí)窗的初始時(shí)刻；t2 觀察時(shí)窗的最終時(shí)刻；Pm 共軌5內(nèi)燃料壓力的觀察時(shí)窗的平均值；p(t) 共軌5內(nèi)的瞬時(shí)燃料壓力變化值。I 擾動(dòng)強(qiáng)度；tl 觀察時(shí)窗的初始時(shí)刻；t2 觀察時(shí)窗的最終時(shí)刻；Pm 共軌5內(nèi)燃料壓力的觀察時(shí)窗的目標(biāo)值；p(t)共軌5內(nèi)的瞬時(shí)燃料壓力變化值。截止閥24的上述控制策略呈現(xiàn)出許多優(yōu)點(diǎn)，這是由于它既有效 (即，具有高成功度)又高效地(即，利用了最少的資源)確保了 截止閥24的開(kāi)啟控制不會(huì)在臨界角給出。此外，截止閥24的上述 控制策略是節(jié)省成本的，并易于在共軌式噴射系統(tǒng)中執(zhí)行，這是由 于相對(duì)于那些正常呈現(xiàn)的構(gòu)件，它無(wú)需安裝任何額外的構(gòu)件。根據(jù)不同于上述實(shí)施例的實(shí)施例，電子控制裝置13借助截止閥 24的驅(qū)動(dòng)頻率，以異步于高壓泵6的機(jī)械致動(dòng)的方式驅(qū)動(dòng)截止閥24， 該驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的非整數(shù)比率，且根據(jù)高壓泵6的抽吸頻率被 預(yù)先確定。以這種方式，在截止閥24的指令和高壓泵6的機(jī)械致動(dòng) 之間形成了并非無(wú)效的錯(cuò)位；因此，截止閥24的指令位置相對(duì)于高 壓泵6的機(jī)械致動(dòng)持續(xù)且循環(huán)地發(fā)生變化。根據(jù)本實(shí)施例，在臨界 角給出的截止閥24的開(kāi)啟指令是截止閥24的所有開(kāi)啟指令中較小 的、不重要的一小部分。例如截止閥24的指令和高壓泵6的機(jī)械致動(dòng)之間的錯(cuò)位可以約 等于1.05 (或0.95 ),以致每二十個(gè)截止閥24的開(kāi)啟指令中，截止 閥24的開(kāi)啟指令大約僅有一個(gè)是在臨界角給出的。以這種方式，共 軌5中的燃料壓力的不規(guī)則性就被非常弱化了，因此可被忽略掉。截止閥24的后一種控制策略的主要優(yōu)點(diǎn)是它的簡(jiǎn)易性和成本節(jié) 約性，這是由于它無(wú)需進(jìn)行檢查或調(diào)整操作。此外，截止閥24的后 一種控制策略是節(jié)省成本的，且易于在共軌式噴射系統(tǒng)中實(shí)施，這 是由于相對(duì)于那些正常存在的構(gòu)件而言，它無(wú)需安裝任何額外的構(gòu) 件。
權(quán)利要求
1.一種共軌式直噴系統(tǒng)(1)的控制方法，所述系統(tǒng)設(shè)有用于控制高壓燃料泵(6)的流速的截止閥(24)；所述控制方法包括如下步驟借助高壓泵(6)將加壓燃料供給到共軌(5)，其中高壓泵(6)通過(guò)所述截止閥(24)接收所述燃料；循環(huán)控制所述截止閥(24)的開(kāi)啟和關(guān)閉，用于使由所述高壓泵(6)吸入的燃料的流速放慢；通過(guò)改變所述截止閥(24)的開(kāi)啟時(shí)段的持續(xù)時(shí)間和關(guān)閉時(shí)段的持續(xù)時(shí)間之間的比率，來(lái)調(diào)整由所述高壓泵(6)吸入的燃料的所述流速；借助所述截止閥(24)的驅(qū)動(dòng)頻率，以同步于所述高壓泵(6)的機(jī)械致動(dòng)的方式驅(qū)動(dòng)所述截止閥(24)，所述驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的整數(shù)同步比率，且根據(jù)所述高壓泵(6)的抽吸頻率被預(yù)先確定；所述控制方法的特征在于，它進(jìn)一步包括如下步驟評(píng)估所述共軌(5)內(nèi)的所述燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度(I)；并在所述共軌(5)內(nèi)的所述燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度(I)高于預(yù)定閾值的情況下，相對(duì)于所述高壓泵(6)的機(jī)械致動(dòng)相位改變所述截止閥(24)的指令相位。
2.如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中，在所述擾動(dòng)強(qiáng)度(I)高 于所述預(yù)定閾值的情況下，所述截止閥(24)的指令相位被改變了預(yù)先 確定的、恒定的數(shù)量。
3.如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中，在所述擾動(dòng)強(qiáng)度(I)自 身高于所述預(yù)定閾值的情況下，所述截止閥(24)的指令相位被改變了 取決于所述擾動(dòng)強(qiáng)度(I)的數(shù)量。
4.如權(quán)利要求l所述的控制方法，其中，在觀察時(shí)窗中，所述擾動(dòng) 強(qiáng)度(I)由所述共軌(5)內(nèi)的燃料壓力的瞬時(shí)值與所述共軌(5) 內(nèi)的燃料壓力在觀察時(shí)窗中的平均值之間的平均平方偏差給出。
5. 如權(quán)利要求1所述的控制方法，其中，在觀察時(shí)窗中，所述擾 動(dòng)強(qiáng)度(I)由所述共軌(5)內(nèi)的燃料壓力的瞬時(shí)值和所述共軌(5) 內(nèi)的燃料壓力在觀察時(shí)窗中的目標(biāo)值之間的平均平方偏差給出。
6. —種共軌式直噴系統(tǒng)(1)的控制方法，所述系統(tǒng)設(shè)有用于控 制高壓燃料泵(6)的流速的截止閥(24);所述控制方法包括如下步 驟借助高壓泵(6)將加壓燃料供給到共軌(5),其中高壓泵(6)通 過(guò)所述截止閥(24)接收所述燃料；循環(huán)控制所述截止閥(24 )的開(kāi)啟和關(guān)閉，用于使由所述高壓泵(6) 吸入的燃料的流il^慢；通過(guò)改變所述截止閥(24)的開(kāi)啟時(shí)段的持續(xù)時(shí)間和關(guān)閉時(shí)段的持 續(xù)時(shí)間之間的比率，調(diào)整由所述高壓泵(6) ^V的燃料的所述流速；所述控制方法的特征在于，它進(jìn)一步包括如下步驟借助所述截止 閥(24)的驅(qū)動(dòng)頻率，以異步于所述高壓泵(6)的機(jī)喊致動(dòng)的方式驅(qū) 動(dòng)所述截止閥(24)，所述驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的整數(shù)同步比率，且根據(jù) 所述高壓泵(6)的抽吸頻率^L預(yù)先確定。
全文摘要
一種共軌式直噴系統(tǒng)(1)的控制方法，該控制方法包括借助高壓泵(6)將加壓燃料供給到共軌(5)，其中高壓泵(6)通過(guò)截止閥(24)接收燃料；循環(huán)控制該截止閥(24)的開(kāi)啟和關(guān)閉，用于使由高壓泵(6)吸入的燃料的流速放慢；借助該截止閥(24)的驅(qū)動(dòng)頻率，以同步于高壓泵(6)的機(jī)械致動(dòng)的方式驅(qū)動(dòng)該截止閥(24)，該驅(qū)動(dòng)頻率具有恒定的整數(shù)同步比率，且根據(jù)高壓泵(6)的抽吸頻率被預(yù)先確定；評(píng)估共軌(5)內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度(I)；并在共軌(5)內(nèi)的燃料壓力的擾動(dòng)強(qiáng)度(I)高于預(yù)定閾值的情況下，相對(duì)于高壓泵(6)的機(jī)械致動(dòng)相位，改變?cè)摻刂归y(24)的指令相位。
文檔編號(hào)F02M63/02GK101403361SQ20081014967
公開(kāi)日2009年4月8日 申請(qǐng)日期2008年9月16日 優(yōu)先權(quán)日2007年9月13日
發(fā)明者加布里埃萊·塞拉, 馬泰奧·德切薩雷 申請(qǐng)人:瑪涅蒂瑪瑞利動(dòng)力系公開(kāi)有限公司