專利名稱：用于內(nèi)燃機的具有高操作可重復(fù)性和高操作穩(wěn)定性的燃料噴射系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于內(nèi)燃機的具有高操作可重復(fù)性和高操作穩(wěn)定性的燃料噴射
系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
通常，燃料噴射系統(tǒng)包括至少一個由計量伺服閥(metering servo valve)控制 的燃料噴射器，所述計量伺服閥包括被供有加壓燃料的控制室?？刂剖业妮敵鐾ǖ劳ǔＳ?開/關(guān)元件通過彈性裝置保持關(guān)閉。開/關(guān)元件通過反向作用于彈性裝置的電力傳動裝置 (electric actuator)的電樞(armature)被驅(qū)動以開啟伺服閥，從而控制燃料的噴射。這 種燃料噴射系統(tǒng)還包括用于控制電力傳動裝置的單元，該單元針對每次燃料噴射發(fā)出相應(yīng) 的電性指令。 眾所周知，為了提高內(nèi)燃機的性能，從EP1795738可知道一種噴射系統(tǒng)，其中對于 內(nèi)燃機氣缸中的每次燃料噴射，控制單元都發(fā)出具有預(yù)設(shè)持續(xù)時間的至少一個第一電性指 令以產(chǎn)生引燃燃料噴射(pilot fuel injection)，并發(fā)出具有對應(yīng)于內(nèi)燃機的操作條件 的持續(xù)時間的后續(xù)電性指令以控制燃料的主燃料噴射(main fuel injection)。優(yōu)選地， 兩個指令通過時間間隔被隔開，使得主燃料噴射在與引燃燃料噴射的連續(xù)性沒有任何中斷 (solution)的情況下開始，換句話說，使得噴射階段或噴射事件(event)中的燃料供應(yīng)的 曲線圖呈現(xiàn)出駝峰式分布。 假定用于驅(qū)動引燃燃料噴射和主燃料噴射的電子指令具有相同的持續(xù)時間，那么 通過引燃燃料噴射和主燃料噴射而引入燃燒室的燃料總量，隨著由控制單元發(fā)出的上述兩 個指令之間的時間間隔而變化。特別地，可以將噴射器的兩種不同的行為模式看作是由引 燃燃料噴射的指令與主燃料噴射的指令之間的時間間隔來決定的。事實上，可為所述間隔 確定極限值，高于此極限值時，在主燃料噴射期間噴射的燃料量不僅取決于電子指令的持 續(xù)時間，而且取決于從噴軌(rail)到噴射器的輸入管內(nèi)的、由引燃燃料噴射引起的壓力波 動。 然而，對于兩次燃料噴射之間的間隔時間短于此極限值時，在主燃料噴射期間引 入的燃料量受許多因素影響，包括所述間隔的持續(xù)時間本身、開/關(guān)元件的一連串回彈、控 制室內(nèi)的燃料壓力變化、噴霧器針在主燃料噴射的指令發(fā)出的瞬間時的位置以及設(shè)立在密 封區(qū)附近的流體動力學(xué)條件。另外，還需要記住的是噴射器的老化狀態(tài)，只要在液密接觸中 或在相互運動中的零件的磨損導(dǎo)致極小的結(jié)合間隙(coupling play)就顯著地影響開/關(guān) 元件的回彈模式。 這種現(xiàn)象大致是由存在引燃燃料噴射引起的，它實際上改變了在發(fā)出主燃料噴射 的指令時噴射器的流體動力學(xué)條件。特別地，將這兩種行為模式分開的間隔的持續(xù)時間的 極限值大約為300 ii s. 另外，當(dāng)兩次燃料噴射的指令之間的時間間隔低于前述極限值時，且特別是當(dāng)所述間隔變得非常小以至于引燃燃料噴射在更大程度上影響后續(xù)主燃料噴射時，噴射器的操 作穩(wěn)健性會受到明顯損害。 雖然可以將控制單元程序化以在噴射器的使用壽命內(nèi)改變引燃燃料噴射與主燃 料噴射之間的間隔，但在任何情況下都不可能預(yù)先確定要引入的校正度以使兩次燃料噴射 的曲線圖持續(xù)呈駝峰式。 所描述類型的已知燃料噴射系統(tǒng)面臨的缺陷是由以下事實引起的，S卩，為了獲得 駝峰式噴射曲線，需要將引燃燃料噴射與主燃料噴射之間的間隔值設(shè)置得非常小。因此，當(dāng) 被噴射的燃料的噴射動力學(xué)是明顯可變的且依賴于前述參數(shù)時，主噴射的伺服閥開始重新 打開(re-opening)，這對內(nèi)燃機的效率和廢棄的污染物排放產(chǎn)生有害的影響。在伺服閥的
零件磨損后，這些缺陷會迅速增加。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種隨著時間推移都具有高操作可重復(fù)性和高操作穩(wěn)定性
的燃料噴射系統(tǒng)，其消除了已知技術(shù)的燃料噴射系統(tǒng)的缺陷。 根據(jù)本發(fā)明，通過用于內(nèi)燃機的具有高操作可重復(fù)性和高操作穩(wěn)定性的燃料噴射 系統(tǒng)實現(xiàn)上述目的，該系統(tǒng)包括至少一個由計量伺服閥(5)控制的燃料噴射器(l)，所述計 量伺服閥(5)具有被供有燃料的控制室(26)，且控制室(26)具有被設(shè)計用來通過與相應(yīng) 的閥座(49，83)配合的開/關(guān)元件(47，84)開/關(guān)的輸出通道(42a);彈性裝置(23)，被提 供用來在閥關(guān)閉位置將所述開/關(guān)元件(47，84)與所述閥座(49，83)接合；電力傳動裝置 (15)，其作用于所述開/關(guān)元件(47，84)以抵抗所述彈性裝置(23)的作用力從而打開所述 輸出通道(42a);用于控制所述電力傳動裝置(15)的控制單元(IOO)，所述控制單元被設(shè) 計用來為每次燃料噴射提供至少一個用于驅(qū)動所述開/關(guān)元件(47，84)以執(zhí)行引燃燃料噴 射的第一電性指令(Sl)，和用于驅(qū)動所述開/關(guān)元件(47，84)以執(zhí)行主燃料噴射的第二電 性指令(S2);所述第一電性指令和第二電性指令(S1，S2)被電性駐留時間(DT)隔開，使得 所述主燃料噴射在與引燃燃料噴射的連續(xù)性沒有任何中斷的情況下開始；所述計量伺服閥 (5)被制成使得當(dāng)電性駐留時間在電性駐留時間范圍內(nèi)變化時，在燃料噴射階段中的所述 引燃燃料噴射和主燃料噴射期間的燃料噴射量(Q)是基本恒定的。


為了更好地理解本發(fā)明，本文借助附圖僅通過實施例描述了本發(fā)明的一些優(yōu)選實 施方式，其中 圖1是本發(fā)明的用于內(nèi)燃機的燃料噴射系統(tǒng)的燃料噴射器的局部縱向剖視圖；
圖2是圖1的局部放大圖；
圖3是圖2的進一步局部放大圖； 圖4是圖2所示結(jié)構(gòu)的本發(fā)明另一實施方式的縱向剖視圖；
圖5是圖4的進一步局部放大圖； 圖6是圖2所示結(jié)構(gòu)的本發(fā)明又一實施方式的縱向剖視圖；
圖7是圖6的進一步局部放大圖； 圖8是本發(fā)明的另一種類型的具有高操作穩(wěn)定性的燃料噴射器的局部縱向剖視圖； 圖9-11是圖1-8中噴射器的操作比較圖； 圖12和圖13是兩個顯示本發(fā)明的燃料噴射系統(tǒng)的操作的圖。
具體實施例方式
參考圖l，用于內(nèi)燃機的燃料噴射器(特別是柴油機)整體上表示為1。燃料噴射 器1包括沿縱軸3延伸并具有側(cè)向進口 4的中空體或殼體2，所述側(cè)向進口 4被設(shè)計用來連 接至高壓(例如，大約1800巴的壓力)燃料輸入管。殼體2的末端具有用于噴射高壓燃料 的噴嘴或者噴霧器(圖中未示出)，該噴嘴通過管4a與進口 4連通。 殼體2具有軸向腔6，其中容納有計量伺服閥5，計量伺服閥5包括具有軸向孔9 的閥體7。桿10可在孔9內(nèi)以對于加壓燃料來說是液密的方式軸向滑動，以控制噴射。殼 體2還具有容納電力傳動裝置15的另一個腔14，電力傳動裝置包括被設(shè)計用來控制鋸齒狀 盤(notched disk)形式的電樞17的電磁鐵16。燃料噴射系統(tǒng)包括用于控制電磁鐵16的 電子單元100，電子單元100被設(shè)計用來為每次燃料噴射提供相應(yīng)的電性指令S。特別地， 電磁鐵16包括磁芯19，磁芯19具有垂直于軸線3的極面20，并且通過支撐體21保持在適 當(dāng)位置。 電力傳動裝置15具有伺服閥5的軸向排放腔22，所述軸向排放腔22中容納有彈 性裝置(螺旋狀壓縮彈簧23)。彈簧23被預(yù)先加載以朝著與電磁鐵16施加的吸引力相反 的方向推動電樞17。彈簧23通過中間體(整體表示為12a)作用于電樞17，中間體包括由 凸緣24形成的接合裝置以引導(dǎo)彈簧的一個末端，所述凸緣24與銷12 —起形成整體。由非 磁性材料制成的薄片13被設(shè)置在電樞17的上表面17a和磁芯19的極面20之間，以保證 在電樞17與磁芯19之間存在確定的間隙。 閥體7包括用于控制被噴射燃料的計量的控制室26，控制室26通過孔9的側(cè)壁被 徑向界定?？刂剖?6通過形狀似桿10的截錐體的端面25和孔9本身的端壁27被軸向界 定?？刂剖?6通過在殼體2內(nèi)的管道32以及在閥體7內(nèi)的輸入管28與進口 4始終相通。 輸入管28設(shè)有校準(zhǔn)延伸部(calibrated stretch) 29，延伸部29在靠近端壁27的位置伸入 控制室26。在閥體7的外面，輸入管28伸入環(huán)形室30，管道32也伸入環(huán)形室。
閥體7進一步包括容納在腔6的局部34內(nèi)的、具有過大直徑的凸緣33。凸緣33 在軸向上以液密的方式與腔6的軸肩35接觸，所述接觸是通過旋在腔6的局部34的內(nèi)螺 紋37上的帶有螺紋的環(huán)形螺母36來實現(xiàn)的。電樞17與由導(dǎo)向件軸向?qū)虻妮S襯41相連， 導(dǎo)向件由軸桿38形成，軸桿38與閥體7的凸緣33呈一整體。軸桿38以懸臂式從凸緣33 本身向腔22延伸。軸桿38具有圓柱形側(cè)面39，與軸襯41的圓柱形內(nèi)表面以實質(zhì)上為液密 的方式結(jié)合。 控制室26還具有燃料輸出通道42a，輸出通道42a具有限制或者校準(zhǔn)延伸部53， 延伸部53的直徑通常為150-300 ii m。輸出通道42a與設(shè)置在凸緣33和軸桿38內(nèi)的排放 管42相連通。排放管42包括封死的軸向延伸部43，延伸部43的直徑大于校準(zhǔn)延伸部53 的直徑，以及至少一個與軸向延伸部43連通的實質(zhì)上徑向的延伸部44。有利的是，可設(shè)置 兩個或者更多的以恒定的角距離設(shè)置的徑向延伸部44，徑向延伸部44伸入環(huán)形室46，環(huán)形 室46由軸桿38的側(cè)面39的凹槽形成。在圖1中，給出了傾向于軸線3并朝向電樞錨17的兩個延伸部44。 環(huán)形室46處于凸緣33附近的軸向位置，并且通過軸襯41的端部來開/關(guān)，該端 部形成所述環(huán)形室46(因而是管道42的徑向延伸部44)的開/關(guān)元件47。開/關(guān)元件47 與相應(yīng)的閥座配合以關(guān)閉伺服閥5。特別地，開/關(guān)元件47終止于具有形似截錐體45 (圖
2) 的內(nèi)表面的延伸部，所述內(nèi)表面向下展開且被設(shè)計用來使凸緣33和軸桿38之間的形似 截錐體49的連接器停止。連接器49具有表面形似截錐體49a和49b的兩個部分，這兩個 部分被環(huán)形槽50隔開，所述環(huán)形槽具有形狀類似直角三角形的橫截面，以使得即使出現(xiàn)磨 損后，形似開/關(guān)元件47的截錐體45的表面的接合部的輪廓也保持恒定的直徑。 電樞17采用磁性材料制成，并且由不同的部件構(gòu)成，即，與軸襯41分開。電樞17 具有帶底面57的中間部56以及橫截面向外展開的鋸齒狀環(huán)形部58。中間部56具有軸向 孔59，依靠軸向孔59，電樞17沿軸襯41的軸向部與特定的徑向間隙接合。
根據(jù)本發(fā)明，軸襯41的軸向部具有凸出部，該凸出部被設(shè)計用來通過電樞17的表 面57而被接合，以使得后者具有比開關(guān)元件47的沖程更大的軸向沖程。在圖l-3所示的實 施方式中，軸襯41的軸向部由位于軸襯41的凸緣60上的頸部61形成。頸部61的直徑小 于軸襯41的直徑。凸緣24設(shè)有被設(shè)計用來與電樞17的表面17a(與表面57相對)接合 的表面65。軸襯41的凸出部由形成于頸部61與凸緣60之間軸肩62構(gòu)成，且設(shè)置的方式 使得在凸緣24的平面65與錨17的表面17a之間，形成具有預(yù)先設(shè)置量的軸向間隙G(圖
3) 以使電樞17與軸襯41之間能夠相對地軸向移動。 另外，中間體12a包括與銷12相對并與軸襯41連接的軸向銷63，軸向銷63同樣 與凸緣24被加工成一體，并且被剛性固定到軸襯41的支座40a(圖2)上。支座40a的直 徑稍微大于軸襯41的內(nèi)表面40的直徑，以減短內(nèi)表面40的長度，所述內(nèi)表面40被打磨以 提供與軸桿38的表面39的液密接觸。在軸桿38的表面39與軸襯41的表面40之間通常 有某些燃料滲漏，滲漏的燃料進入位于軸桿38的末端與連接銷63之間的隔間48內(nèi)。為了 使?jié)B漏進隔間48的燃料朝向腔22排放，中間體12a設(shè)有軸向孔64. 凸緣24的表面65與軸襯41的軸肩62之間的距離或者空間構(gòu)成電樞17的容室 A(也參見圖3)。凸緣24的平面65位于軸襯41的頸部61的端面66上，使得容室A被唯 一確定。在軸肩62與開/關(guān)元件47之間，軸襯41具有外表面68，外表面68具有直徑縮小 的中間部67以減小軸襯41的慣量。 假設(shè)薄片13被安裝到磁芯19的極面20上，當(dāng)穿入中間體12a的軸襯41通過彈 簧23被保持在伺服閥5的關(guān)閉位置時，平面17a至薄片13的距離構(gòu)成了電樞17的沖程或 者行程C，行程C總是大于位于容室A內(nèi)的所述電樞17的間隙G。因此，正如下文可以清楚 看到的，電樞17相對軸肩62位于圖1-3所示的位置。事實上，由于薄片13是非磁性的，它 將處于不同于假定位置的軸向位置。 開/關(guān)元件的打開的沖程或者行程I等于電樞17的沖程C與間隙G的差值。因 此，凸緣24的表面65通常從薄片13向下伸出，伸出的距離等于開/關(guān)元件47的行程I，電 樞17沿著開/關(guān)元件47向上拖動凸緣24。因此，電樞17可沿著頸部61執(zhí)行等于所述間 隙G的超沖程(over-stroke)，在該間隙中電樞17的軸向孔59通過頸部61被軸向引導(dǎo)。
下面描述的是圖1-3中的伺服閥5的操作。 當(dāng)電磁鐵16不通電時，通過彈簧23作用于中間體12a，開/關(guān)元件47保持靜止，其形似截錐體的表面45與連接器49的形似截錐體的部分49a相對，以使伺服閥5關(guān)閉。假 定，由于重力和/或先前的關(guān)閉沖程(closing stroke)的作用(這將在下文做介紹)，電 樞17與薄片13分離并靠在軸肩62上。然而這種假設(shè)并不影響本發(fā)明的伺服閥5的操作 效力，所述效率與電磁鐵16通電瞬間電樞17的軸向位置無關(guān)。 因此，在環(huán)形室46內(nèi)，以產(chǎn)生了燃料壓力，該壓力的值與噴射器1提供的壓力的值 相等。當(dāng)電磁鐵16通電以執(zhí)行伺服閥5的開啟步驟時，磁芯19吸引電樞17，電樞17起初 執(zhí)行無負載沖程(loadless stroke)，沖程等于間隙G(如圖3所示)，直到電樞17接觸凸 緣24的表面65，而基本不影響軸襯41的移動。接著，電磁鐵16對電樞17的作用克服彈簧 23的作用力，并通過軸襯24和定位銷63將軸襯41朝磁芯19拉動，以使開/關(guān)元件47打 開伺服閥5。因此，在這一步驟中，電樞17和軸襯41共同地移動并穿過允許電樞17穿過的 整個沖程C的路程I。 當(dāng)對電磁鐵16停止通電時，彈簧23通過中間體12a使軸襯41朝圖1_3所示的位 置執(zhí)行沖程I，以關(guān)閉伺服閥5。在該關(guān)閉沖程I的第一段路程，凸緣24通過其表面65拖 動電樞17，從而與軸襯41并因此與開/關(guān)元件47共同移動。在沖程I的最后，開/關(guān)元件 17通過其錐形面45沖擊表面形似閥體7的連接器49的截錐體49a的部分。
由于壓力的類型、接觸區(qū)域小以及開/關(guān)元件47的硬度和閥體7的硬度，在沖擊 之后，開/關(guān)元件47回彈，克服了彈簧23的作用力。回彈是有利的，還因為沖擊發(fā)生在有 大量的燃料蒸汽存在的情況下，燃料的蒸汽由于燃料離開環(huán)形室46的流速的原因而在對 應(yīng)于開/關(guān)元件的位置(point)形成。所存在的蒸汽相的度數(shù)明顯成比例地取決于在電磁 鐵16停止通電的瞬間控制室26內(nèi)的壓力值。因此，回彈的程度越大，為小量的引燃燃料噴 射而通電的指令的持續(xù)時間越短。 如果將電樞17在其朝向閥體7的行程中固定至軸襯41，在第一次沖擊發(fā)生的瞬 間，開/關(guān)元件47與電樞17 —起逆轉(zhuǎn)其運動方向，執(zhí)行具有相當(dāng)大振幅的第一次回彈，因 而控制伺服閥5的重新打開并推遲桿10的移動，因而推遲了噴霧器的針的關(guān)閉。然后彈簧 23再次朝關(guān)閉伺服閥5的方向推動軸襯41。因此，發(fā)生了具有相應(yīng)的回彈的第二次沖擊等 等，以致產(chǎn)生了一系列具有漸減振幅的回彈(如圖9中虛線所示)。 相反，由于電樞與凸緣24之間存在間隙G，從開/關(guān)元件47第一次沖擊連接器49 起一段時間后，電樞17繼續(xù)其朝向閥體7的行程，恢復(fù)存在于容室A內(nèi)的間隙，直到部件56 的平面57沖擊軸襯41的軸肩62。由于這次沖擊，也由于電樞17更大的沖量，由于電樞的 沖程C的長度大于沖程I，軸襯41的回彈明顯減少甚至消失。無論如何，與電樞固定至開 /關(guān)元件的軸襯的情況相比，改進第一次回彈的方式?jīng)Q定了伺服閥5的重新打開或相反動 作，并因此決定引燃燃料噴射的延長。不管怎樣，確定的是如果在緊接引燃燃料噴射之后 并在主燃料噴射之前的瞬間沒有重新打開伺服閥5，就不會產(chǎn)生要得到的駝峰式噴射曲線。
通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整電樞17和軸襯14的重量、電樞17的沖程C以及開/關(guān)元件47 的沖程I，就可能在第一次回彈期間緊接電磁鐵16斷電后獲得電樞17向軸襯41的沖擊 (如圖9中點P所示)，以阻礙第一次回彈，從而也阻礙接下來的回彈(被證明具有較小的 振幅)。此時，伺服閥5不重新打開，或者無論如何在一系列回彈過程中由伺服閥5排放的 燃料的流速不會對控制室26內(nèi)的壓力的形成產(chǎn)生任何顯著影響，因此桿10不停止其上升 沖程(rising stroke)，導(dǎo)致噴霧器在主燃料噴射指令前關(guān)閉。
8
圖9和圖10顯示了與已知技術(shù)中的伺服閥的運轉(zhuǎn)相比，圖1-3的伺服閥5的運轉(zhuǎn) 的圖表。在圖9中，用實線標(biāo)出的與電樞17分離的開/關(guān)元件47相對于閥體主體7的位 移與時間t的函數(shù)。電樞17和軸襯41兩者均重約2g。在縱坐標(biāo)Y軸上標(biāo)注的值"I"代表 開/關(guān)元件47允許具有的最大沖程I。另一方面，已知技術(shù)中開/關(guān)元件的行程用虛線標(biāo) 示此時，電樞被固定至軸襯或者與軸襯呈一整體，總重量約為4g。所獲得的這兩個圖表顯 示了開/關(guān)元件47的有效位移。這兩個圖表顯示，主要由于電樞17與軸襯41分離，與已 知技術(shù)中開/關(guān)元件的打開運動相比，開/關(guān)元件47的打開運動的發(fā)生伴隨更快的響應(yīng)。
如圖9和10所示的，就已知技術(shù)來說，在運動的最后，開/關(guān)元件47執(zhí)行一系列 減幅的回彈，其中第一次回彈的振幅顯然相當(dāng)大。相反，對于開/關(guān)元件47，由于沖擊P的 原因，第一次回彈的振幅證明是降低到已知技術(shù)中的大約三分之一。而且，隨后的回彈更迅 速地減弱。 在圖9中，點畫線標(biāo)示的是電樞17的位移，除開/關(guān)元件47的沖程I夕卜，電樞17 還執(zhí)行等于電樞17和凸緣24之間的間隙G的超沖程。在Y軸上，給出的值"C"等于電樞 17允許具有的最大軸向沖程C。接近關(guān)閉電樞17的沖程C結(jié)束時，在點P標(biāo)示的時刻，電 樞17沖擊軸襯41的軸肩62，同時這進行第一次回彈以使軸襯41由電樞17推向關(guān)閉位置。 從這次沖擊的瞬間開始，電樞17與軸肩62保持充分地接觸，并與軸襯41 一起擺動而不必 設(shè)法重新打開電磁閥5，從而防止控制室26突然變空。 將圖9中的圖表以很大的放大比例顯示在圖10中，基本上開始于第一次回彈發(fā)生 的行程內(nèi)。這樣，控制室26內(nèi)燃料壓力的設(shè)想變化的任何改變，以及控制噴霧器關(guān)閉的桿 10的關(guān)閉的任何延遲均減少或者消失。因此，此時，噴射曲線不能是駝峰式的，除非引燃燃 料噴射指令與主燃料噴射指令之間的時間間隔被選擇為非常短的值，但是這又將完全與噴 射器操作的穩(wěn)健性不協(xié)調(diào)。 通常，假定開/關(guān)元件47具有相同的沖程I，電樞17與凸緣24之間的間隙G越 大，其相對于軸襯41的行程的延遲則越大，因而圖10中的點畫線朝右邊移動。只要點P的 沖擊發(fā)生在開/關(guān)元件47重新打開行程期間，開/關(guān)元件47的第一次回彈的程度就變大。 相反，如果電樞17和凸緣24之間的間隙G在特定的限度內(nèi)越小，在開/關(guān)元件47第一次 回彈時，軸肩62立即碰到電樞17。電樞17因此被拖動，逆轉(zhuǎn)其運動并對彈簧23施加反作 用力。此時，第一次回彈之后的一系列回彈的時間將更長。但是，這些隨后的回彈也證明將 會大大減弱，即，程度大大減小，因而它們不能使控制室26內(nèi)的燃料壓力減小。
優(yōu)選地，可以選擇電樞17和開/關(guān)元件47的沖程，以使電樞17與軸肩62的沖擊 剛好發(fā)生在開/關(guān)元件47在第一次回彈之后重新關(guān)閉(reclose)電磁閥5之時，S卩，發(fā)生 點P與第一次回彈的結(jié)束相一致的時刻(如圖ll所示)。為達到上述目的，就上述圖1-3 的噴射器來說，假設(shè)開/關(guān)元件47具有大約為2. 5mm的封口直徑(sealing diameter); 彈簧23的預(yù)載為約50N，其硬度為約35N/mm ;電樞17和軸襯41的總重量為約2g ;開/關(guān) 元件47的行程(lift) I為18-22 ii m，間隙G可為約10 y m，因而沖程C為28-32 y m。因此， 電樞17的沖程C與開/關(guān)元件47的行程I間的比率C/I為1. 45-1. 55，同時行程I和間隙 G之間的比率1/G為1.8-2.2。 圖表11顯示出，由于開關(guān)元件本身較小的慣性，電樞17與開/關(guān)元件47分離情況 下的(實線)第一次回彈的最大值無論如何都比電樞17固定至開/關(guān)元件情況下的(虛
9線)第一次回彈的最大值小。 這樣，開/關(guān)元件的第一次回彈的程度可使伺服閥5重新打開，燃料流出可以阻 止控制室內(nèi)壓力的增加并因此可以延遲噴霧器的關(guān)閉。因此，通過選擇合適的時間間隔值 (主燃料噴射指令在該時間間隔后發(fā)出)，可能獲得駝峰式燃料噴射曲線。
由于允許回彈的程度在任何情況下都小于已知技術(shù)中的允許回彈的程度，且一系 列進一步的回彈實際上被消除，所以接觸部位或者在相對運動中滑動的部位的磨損經(jīng)過更 長的時間才顯現(xiàn)，因此增加了燃料噴射器的操作的穩(wěn)健性和使用期限。
實際上，如前所述，就已知技術(shù)來說，表面45、49、40、39的磨損影響第一次回彈的 程度和一系列回彈本身的持續(xù)時間。特別地，磨損導(dǎo)致表面45和49之間的封口直徑變大。 因此，傾向于在沖擊的時候，將引入有利于重新打開(即，有利于第一次回彈)的不平衡的 力，同時相互滑行的表面39和40的磨損顯著減少了軸襯和閥體之間的摩擦，因此有利于延 長系列回彈的時間。由于本發(fā)明，通過消除第一次回彈之后的回彈以及減小第一次回彈本 身的程度，伺服閥5的表現(xiàn)對部件的磨損的依賴性較小。因此，伺服閥5將隨著時間的過去 顯示出高操作穩(wěn)定性，相反，其幾乎不受伺服閥5磨損的影響。 在此說明書和權(quán)利要求中，術(shù)語"指令"是指具有預(yù)先設(shè)置的持續(xù)時間和預(yù)先設(shè)置 的演變(evolution)的電流信號。在圖12的上圖中，虛線標(biāo)示的是由控制單元100提供的 電性指令S隨時間t的演變，而實線標(biāo)示的是桿10響應(yīng)所述指令而相對于縱坐標(biāo)"O"(在 此處燃料噴射器l的噴霧器關(guān)閉)的位移的演變P。另外，在圖12的下圖中，其代表噴射燃 料響應(yīng)桿10的相應(yīng)位移P的瞬間流速隨時間t的演變Qi。 為了獲得良好的內(nèi)燃機效率并減少污染廢氣的排放，對于內(nèi)燃機氣缸的每一個循 環(huán)，控制單元100必須控制噴射器1進行燃料噴射沖程，包括引燃燃料噴射和隨后的主燃料 噴射。為了最優(yōu)化噴射沖程，實驗上發(fā)現(xiàn)主燃料噴射必須在與引燃燃料噴射的連續(xù)性沒有 任何中斷的情況下開始，即，燃料噴射沖程具有駝峰式演變。 為達到上述目的，對每個燃料噴射沖程，控制單元100發(fā)出至少一個具有預(yù)設(shè)的 持續(xù)時間的第一電性指令Sp用于驅(qū)動開/關(guān)元件47，從而確定相應(yīng)的引燃燃料噴射，并發(fā) 出具有對應(yīng)于內(nèi)燃機運作狀態(tài)的持續(xù)時間的第二電性指令S2，用于驅(qū)動確定相應(yīng)主燃料噴 射的開/關(guān)元件47。這兩個電指令S工和S2必須由駐留時間DT隔開(其在下文將更清楚 地描述)。關(guān)于圖12，控制單元100可被預(yù)設(shè)成使用第一電性指令S工驅(qū)動電磁鐵16，以使 桿10進行打開的第一位移以控制引燃燃料噴射，并使用第二電性指令S2驅(qū)動電磁鐵16，以 使桿10進行打開的第二位移以控制主燃料噴射。 特別地，第一 電性指令S工自時刻Tl開始產(chǎn)生，并且相對較快地達到最大值，以使 電磁鐵16通電。電性指令S工的最大值的持續(xù)時間是恒定不變的，且其后為具有很短持續(xù) 時間的電磁鐵16的通電維持期。電性指令&的維持期最后還跟隨有終止于時刻T2的終 端減少(final decrease)。 第二電性指令S2自時刻T3開始產(chǎn)生以在桿10到達噴霧器關(guān)閉的行程終端位置之 前，開始第二沖程。時間T3-T2構(gòu)成了前述的在兩個電性指令S工和S2之間的駐留時間DT。
第二電性指令S2同樣具有升至最大值的演變，以使電磁鐵16通電，其后為電磁鐵 16的通電維持期，該段通電維持期的持續(xù)時間比第一電性指令SJ勺維持期間要長且可隨內(nèi) 燃機的運轉(zhuǎn)狀態(tài)而變化。最后，第一電性指令S工的維持期后為終止于時刻T4的終端減少。
需要注意的，桿10的運動相對于相應(yīng)指令的發(fā)出出現(xiàn)一定的延遲，延遲時間取決 于彈簧23的預(yù)載(也如圖1所示)。為獲得瞬時燃料流速Q(mào)i的駝峰式演變，駐留時間DT 必須小于在第一電性指令&被隔離的情況下由所述信號引起的桿10的沖程的持續(xù)時間。 這樣，由第二電性指令S2引起的桿10的沖程在桿10返回到關(guān)閉位置內(nèi)之前開始。因此， 所獲得的瞬時燃料流速的演變Qi具有兩個連貫部分，而整個過程沒有任何連續(xù)性的中斷， 因而演變Qi以令人滿意的方式接近想得到的、駝峰式的燃料流速曲線。
有利地，駐留時間DT的下限的選擇使得由第二電性指令S2引起的桿10的行程開 始于對應(yīng)由第一電性指令S工引起的桿的行程的最高點的時亥lj。所述限值大約為100 s。駐 留時間DT的上限的選擇使得由第二電性指S2引起的桿10的行程正好開始于桿10跟隨由 第一電性指令S工引起的行程之后返回到關(guān)閉位置時。在圖12中，點畫線標(biāo)示的是在相當(dāng) 于駐留時間DT的下限的時刻桿10的位移演變，雙點畫線標(biāo)示的是在相當(dāng)于DT的上限的時 刻的位移演變。 對于每個噴射階段，控制單元100能發(fā)出超過一個第一電性指令S1Q所述電性指 令能被彼此相等或者不等的、但在上述間隔時間的限度內(nèi)的各個駐留時間DT分開，因而瞬 時燃料流速Q(mào)i的演變不存在中斷。 如前所述，桿10的移動是由控制室26內(nèi)的燃料壓力的減少引起。通過用由駐留 時間DT分開的電性指令&和S2使桿10移動，而其他條件保持不變，當(dāng)所述駐留時間DT變 化時，每次燃料噴射沖程(引燃燃料噴射和主燃料噴射)的噴射燃料的總量Q就變化。在 圖13中，虛線標(biāo)示的是當(dāng)開/關(guān)元件47的回彈為如圖10所示的駝峰式時(因此不引起伺 服閥5顯著的重新打開)，噴射燃料的總量Q隨駐留時間DT的變化。這還歸因于僅為很小 值的參量DT而引入的高變化率的燃料流速。因此，當(dāng)?shù)谝淮位貜棞p弱時，通過如圖9和圖 IO所示的形態(tài)，不可能辨別出任何能使駝峰式噴射曲線產(chǎn)生并保證燃料噴射器的操作穩(wěn)定 性的駐留時間DT的值。需要注意的是，對于更大的DT值，該圖表顯示出噴射的燃料Q的總 量呈漸減趨勢，其在從大約80 s的駐留時間DT到大約500 s的駐留時間DT這段范圍內(nèi) 實質(zhì)上是連續(xù)的。 用實驗方法發(fā)現(xiàn)，如圖10的圖表所標(biāo)示，通過在第一次回彈過程中用電樞17沖擊 來對開/關(guān)元件47的回彈減幅，引燃噴射和主噴射中噴射的燃料總量根據(jù)駐留時間DT迅 速減少，其直到駐留時間大約為250i! s，其變化程度實質(zhì)上是連續(xù)的。因此，即使是某種原 因下或者由于部件的磨損而產(chǎn)生的駐留時間DT的最小變化，噴射的燃料Q的量的值也會發(fā) 生巨大的變化，因而導(dǎo)致可重復(fù)性極差。伺服閥5的彈簧23的預(yù)載的可能增加能降低回彈 衰減的效率，但可能減少開/關(guān)元件47沖擊的時間，并因此減少通過桿10關(guān)閉噴霧器的時 間，但可能增加部件上的壓力從而增加磨損。 另一方面，如果開/關(guān)元件47的第一次回彈自由發(fā)生，同時進一步的回彈被阻礙 (如圖11所示)，根據(jù)駐留時間DT，噴射的燃料總量Q的變化在駐留時間DT的特定限度內(nèi) 證明是大大減少。在該變化的所述限度內(nèi)，駐留時間DT的可能變化并不明顯改變噴射的燃 料總量Q，以致燃料噴射器1的運轉(zhuǎn)顯現(xiàn)出高的可重復(fù)性，且如果采取將電樞與開/關(guān)元件 分離的結(jié)構(gòu)(如前所述)，噴射器的運轉(zhuǎn)則隨著時間變化而顯現(xiàn)出顯著的穩(wěn)定性。
在圖13中，實線標(biāo)示的是在開關(guān)元件47的回彈如圖11所示減弱的情況下，注射 的燃料總量Q的演變。在這種情況下，所述數(shù)量的演變中有彎的區(qū)域Z，在該區(qū)域其呈現(xiàn)出小的變化且大體上是不變的。對于前面描述的圖1-3的噴射器，所述區(qū)域Z處于駐留時間 DT的值在80至100 s的范圍內(nèi)，在該區(qū)域駐留時間DT的可能變化并不實質(zhì)地引起噴射的 燃料總量Q的任何變化。 在圖4-8的實施方式中，與圖1-3的實施方式中相似的部件用相同的參考數(shù)字標(biāo) 示。圖9-13的伺服閥5的運轉(zhuǎn)的圖表是為圖l-3所示的實施方式獲得的。但是，他們十分 適合在質(zhì)量上描述其他實施方式的工作原理。 根據(jù)圖4和5的實施方式，為了減少開/關(guān)元件47的打開時間，尤其是當(dāng)燃料噴 射器1在低壓時被供應(yīng)時，在電樞17的表面57與閥體主體7的凸緣33的頂面的凹部51 之間插入螺旋壓簧52。彈簧52被預(yù)載，以施加一遠遠小于彈簧23所施加的力的力，但該力 足以支持電樞17，使表面17a如圖4和5所示與凸緣24的表面65接觸。
為了獲得運轉(zhuǎn)，在該運轉(zhuǎn)中在第一次回彈最后電樞17沖擊軸肩62，如圖11所示， 開/關(guān)元件47的沖程處于18-22 ii m，電樞17的間隙G等于大約10 y m以使也在這一情況 下，行程C = I+G將處于2832 ii m，比率C/I處于1. 8-2. 2。為了使圖表清晰，圖1-7中的行 程I 、 G和C的數(shù)值均不在上述的數(shù)值范圍內(nèi)。 在圖6和7的實施方式中，軸襯41和電樞17的結(jié)合方式中代表性的為與軸襯41 制成單件的墊環(huán)或者環(huán)形凸緣74。尤其，墊環(huán)74具有用于與由電樞17的平面17a的環(huán)形 凹部77形成的軸肩76結(jié)合的平面75。 此處，電樞17的中心部位56能在軸襯41的軸向部分82上靠近墊環(huán)74的地方滑 動，另外，墊環(huán)74靠近軸襯41的與凸緣24的表面65接觸的端面80。顯然，環(huán)形凹部77的 深度大于墊環(huán)74的厚度，以使電樞17朝向電磁鐵16的磁芯19的整個運動得以實現(xiàn)。電 樞17的軸肩76通常以類似于圖4和5的實施方式所示的方式，通過壓縮彈簧52與墊環(huán)74 的平面75保持接觸。 在圖8的實施方式中，閥體主體7的凸緣33具有圓錐形的凹部83，分發(fā)到其內(nèi)的 是控制室26的出口通道42a的校準(zhǔn)部(calibrated portion) 53。該伺服閥的開/關(guān)元件 包括通過導(dǎo)向板86由閥桿85控制的球體84。閥桿85包括可在套筒88內(nèi)滑動的部段87， 套筒88又繼而與具有軸向孔90的凸緣89制成一單件，這該軸向孔90具有能將燃料由控 制室26內(nèi)向腔22釋放的作用。凸緣89通過有螺紋的環(huán)螺帽91靠著閥體主體7的凸緣33 固定。 此夕卜，閥桿85還包括具有較小內(nèi)徑的部段92，電樞17能在該部段滑動，所述電樞 17通常因壓縮彈簧93的作用而靜止地抵著插入閥桿85的凹槽95內(nèi)的C形環(huán)94。凹槽95 將閥桿85的部段92與末端12a分開，該末端12a包括彈簧作用其上的凸緣24和用來對彈 簧23本身的末端進行導(dǎo)向的銷12。彈簧23因此通過包括凸緣24和閥桿85的接合裝置作 用于開/關(guān)元件84。 旨在通過電樞17的中心部位56的表面57結(jié)合的凸出裝置，由設(shè)置在閥桿85的 兩個部位87、92之間的環(huán)形軸肩97構(gòu)成。軸肩97設(shè)置為能與C形環(huán)94的底面界定出電 樞17的外殼A。另外，軸肩97與電樞17的部段56的表面57形成電樞17的間隙G。
相反，電樞17的頂面17a與電磁鐵16的極曲面20上的薄片13形成閥桿85的行 程I，并因此也形成開/關(guān)元件84的行程I，同時電樞17的行程C以與圖4和5的實施方 式所示的相同的方式由間隙G和行程I的總和形成。最后，閥桿85具有旨在在行程h大于
12開/關(guān)元件84的行程I后與板86接合的底緣98。底緣98設(shè)計為當(dāng)C形環(huán)94從凹槽95 中脫離出來時，其能被套筒88的凸緣89阻擋。 圖8的伺服閥5的運轉(zhuǎn)與圖4和5的實施方式中的相似，因此在此將不再累述。在 開/關(guān)元件或球體84的關(guān)閉行程中，其被與板86和閥桿85 —起的回彈。然后電樞17沖 擊閥桿85的軸肩97，從而減弱或者消除其回彈。 圖8的燃料噴射器的特例中，開/關(guān)元件84為直徑為大約1. 33mm的球形，封口 直徑為0. 65mm，電樞的重量為大約2g，閥桿85的重量為大約3g，彈簧23的預(yù)載80N，硬 度為50N/mm，該特例中能獲得根據(jù)圖11的圖表的運轉(zhuǎn)，其中開/關(guān)元件84的行程I處于 30-45 ii m。在這里再假設(shè)間隙G等于大約10 y m，行程C處于40-55 y m，這樣比率C/I能處 于1. 2-1. 3，同時比率I/G能處于3-4. 5。同樣在圖8的實例中，為了圖表清晰，行程1、G和 C的大小并不處于上述的數(shù)值范圍內(nèi)。 從上述的內(nèi)容可見，本發(fā)明的燃料噴射系統(tǒng)與已知技術(shù)中的燃料噴射器相比具有 顯著的優(yōu)點。首先，對駐留時間DT進行選擇使得主燃料噴射開始于圖13的表格中的區(qū)域 Z，這在上面指出的范圍內(nèi)保證燃料噴射器l運轉(zhuǎn)的高可重復(fù)性。電樞17(從開/關(guān)元件分 離并可不受其限制移動)能在關(guān)閉行程的最后使開/關(guān)元件的回彈減弱或者消失，大大地 減少伺服閥部件的磨損。尤其，通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定電樞17和開/關(guān)元件的行程的大小，在第 一次回彈最后，電樞17對開/關(guān)元件的沖擊使得能消除第一次回彈之后的一系列回彈并獲 得在其中噴射的燃料總量的變化有限的區(qū)域Z，以致隨著時間的推移，燃料噴射器運行的穩(wěn) 定性增加。 很明顯，還能對上述的燃料噴射系統(tǒng)和相應(yīng)的燃料噴射器1進行其他的修改和改 進，且并不因此超出本發(fā)明的范圍。尤其，燃料噴射器1可具有平衡型的伺服閥5，在該伺服 閥中電樞17與開/關(guān)元件47固定在一起而移動，例如，使電樞17的行程C與開/關(guān)元件 47的行程I 一致或?qū)㈤_/關(guān)元件與電樞17制成單件。這樣，當(dāng)伺服閥5關(guān)閉時，開/關(guān)元 件47自由執(zhí)行第一次回彈，使得經(jīng)過充分處于上面標(biāo)示的限度內(nèi)的駐留時間DT，在標(biāo)示噴 射的燃料總量Q的圖13的圖表中產(chǎn)生區(qū)域Z，在該區(qū)域Z所述數(shù)量Q的變化最小。
權(quán)利要求
用于內(nèi)燃機的具有高操作可重復(fù)性和高操作穩(wěn)定性的燃料噴射系統(tǒng)，其包括至少一個由計量伺服閥(5)控制的燃料噴射器(1)，所述計量伺服閥(5)具有被供有燃料的控制室(26)，且控制室(26)具有被設(shè)計用來通過與相應(yīng)的閥座(49，83)配合的開/關(guān)元件(47，84)開/關(guān)的輸出通道(42a)；彈性裝置(23)，被提供用來在閥關(guān)閉位置將所述開/關(guān)元件(47，84)與所述閥座(49，83)接合；電力傳動裝置(15)，其作用于所述開/關(guān)元件(47，84)以抵抗所述彈性裝置(23)的作用力從而打開所述輸出通道(42a)；用于控制所述電力傳動裝置(15)的控制單元(100)，所述控制單元被設(shè)計用來為每次燃料噴射提供至少一個用于驅(qū)動所述開/關(guān)元件(47，84)以執(zhí)行引燃燃料噴射的第一電性指令(S1)，和用于驅(qū)動所述開/關(guān)元件(47，84)以執(zhí)行主燃料噴射的第二電性指令(S2)；所述第一電性指令和第二電性指令(S1，S2)被電性駐留時間(DT)隔開，使得所述主燃料噴射在與引燃燃料噴射的連續(xù)性沒有任何中斷的情況下開始；所述燃料噴射系統(tǒng)的特征在于所述計量伺服閥(5)被制成使得當(dāng)電性駐留時間在電性駐留時間范圍內(nèi)變化時，在燃料噴射階段中的所述引燃燃料噴射和主燃料噴射期間的燃料噴射量(Q)是基本恒定的。
2. 如權(quán)利要求l所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述電性駐留時間(DT)值為80至 100 ii s。
3. 如權(quán)利要求2所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述彈性裝置(23)被制成使得開 /關(guān)元件(47，84)在相對于相關(guān)電性指令(S" S2)的結(jié)束具有預(yù)設(shè)的延遲的情況下完成關(guān) 閉沖程。
4. 如權(quán)利要求l-3任何一項所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述電力傳動裝置 (15)包括電樞(17)，電樞(17)與所述開/關(guān)元件(47,84)固定在一起移動。
5. 如權(quán)利要求l-3任何一項所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述電力傳動裝置 (15)包括電樞(17)，且所述開/關(guān)元件(47,84)與所述電樞(17)分離且被設(shè)計用來通過 預(yù)設(shè)的關(guān)閉沖程(I)將所述閥座(49,83)接合至所述閥關(guān)閉位置，所述電樞(17)被設(shè)計用 來進行大于所述關(guān)閉沖程(I)的軸向沖程(C)以減少所述回彈。
6. 如權(quán)利要求5所述的燃料噴射系統(tǒng)，其中所述電樞(17)要被帶入關(guān)閉位置以沖擊所 述開/關(guān)元件(47，84)，并具有對抗所述開/關(guān)元件(47，84)抵抗所述閥座(49，83)回彈的 延遲。
7. 如權(quán)利要求6所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，在開/關(guān)元件(47，84)在其第一次 回彈之后重新關(guān)閉所述伺服閥(5)的時刻，所述電樞(17)沖擊所述開/關(guān)元件(47,84)，以 消除開/關(guān)元件(47，84)的后續(xù)回彈。
8. 如權(quán)利要求6或7所述的燃料噴射系統(tǒng)，其中所述伺服閥(5)具有閥體(7)，該閥體 (7)包括所述控制室(26)并設(shè)有燃料校準(zhǔn)入口 (29)，，且其中所述電樞(17)由相應(yīng)的導(dǎo) 向元件(61 ，82，92)沿著所述軸向沖程(C)被軸向?qū)颍鰪椥匝b置(23)通過接合裝置 (24， 74， 94)作用于所述開/關(guān)元件(47， 83)。
9. 如權(quán)利要求8所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述軸向沖程(C)為18iim-60iim 之間，所述軸向沖程(C)與所述間隙(G)的差距等于所述關(guān)閉沖程(1)。
10. 如權(quán)利要求1所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述導(dǎo)向元件被形成在與所述開/關(guān)元件(47)構(gòu)成整體的軸襯(41)上，所述伺服閥(5)具有閥體(7)，該閥體(7)包括用于 導(dǎo)引所述軸襯(41)的軸桿(38)，所述控制室(26)的輸出通道(42a)包括由所述軸桿(38) 攜帶的排放管(42)，所述排放管(42)包括至少一個延伸到所述軸桿(38)的側(cè)面(39)上的 實質(zhì)上徑向的延伸部(44)，所述軸襯(41)可在所述延伸部(44)的關(guān)閉位置和打開位置之 間滑動。
11. 如權(quán)利要求10所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述導(dǎo)向元件(61,82)設(shè)置有由 所述軸襯(41)攜帶的凸出裝置(62，78，81)，設(shè)置的位置使得當(dāng)所述電力傳動裝置(15)運 轉(zhuǎn)時，它們被所述電樞(17)軸向沖擊。
12. 如權(quán)利要求11所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述接合裝置由剛性連接于所 述軸襯(41)的中間體(12a)的凸緣(24)形成。
13. 如權(quán)利要求12所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述接合裝置由所述軸襯(41) 的環(huán)形凸緣(74)形成，所述電樞(17)包括深度大于所述環(huán)形凸緣(74)的厚度的環(huán)形凹部(77) 。
14. 如權(quán)利要求13所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述軸襯(41)具有靠近所述導(dǎo) 向元件(82)且被設(shè)計用來容納用于接合所述電樞(17)的環(huán)(78)的環(huán)形槽(79)，所述環(huán)(78) 被設(shè)計用來支撐至少一個具有標(biāo)準(zhǔn)厚度的墊片(81)以能夠調(diào)節(jié)所述軸向沖程(C)。
15. 如權(quán)利要求12-14任何一項所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述中間體(12a) 具有孔(64)，該孔(64)被設(shè)計用來將位于所述軸襯(41)和所述中間體(12a)之間的隔間 (48)與用于將燃料從所述控制室(26)排放的腔(22)連通。
16. 如權(quán)利要求15所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，為了在所述第一次回彈結(jié)束時 所述開/關(guān)元件(47)重新關(guān)閉所述伺服閥(5)的時刻獲得所述沖擊，所述軸向沖程(C)與 所述關(guān)閉沖程(I)之間的比率(C/I)為1. 45至1. 55，所述預(yù)設(shè)沖程(I)與所述間隙(G)之 間的比率(I/G)為1.8至2.4。
17. 如權(quán)利要求l所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述開/關(guān)元件由球體(84)構(gòu) 成，所述導(dǎo)向元件(92)被形成在被設(shè)計用來控制所述球體(84)的閥桿(85)上，所述彈性 裝置(23)通過中間體(12a)作用于所述閥桿(85)，以將所述開/關(guān)元件(84)帶入所述關(guān) 閉位置。
18. 如權(quán)利要求16所述的燃料噴射系統(tǒng)，其特征在于，所述彈性元件(52)被設(shè)置在所 述電樞(17)與所述閥體(7)之間；所述彈性裝置(23)的動作傳給所述彈性元件(52);所 述彈性元件(52)被預(yù)載以保持所述電樞(17)與所述凸緣(24， 74， 94)接觸。
全文摘要
本發(fā)明提供的燃料噴射系統(tǒng)包括由控制單元(100)的指令(S1，S2)控制的燃料噴射器(1)。燃料噴射器(1)包括計量伺服閥(5)，該伺服閥(5)包含設(shè)有輸出通道(42a)的控制室(26)，所述輸出通道(42a)由可軸向移動的開/關(guān)元件(47)開/關(guān)。開/關(guān)元件(47)由與所述伺服閥(16)的電樞(17)分離的軸向?qū)騿卧?41)帶動。開/關(guān)元件(47)由彈簧(23)通過中間體(12a)作用而被保持在關(guān)閉位置。優(yōu)選地，選擇電樞(17)的開/關(guān)元件(47)的沖程以當(dāng)伺服閥(5)關(guān)閉時，消除在第一次回彈之后的開/關(guān)元件的回彈?？刂茊卧?100)通過兩個不同的電性指令(S1，S2)控制包括引燃燃料噴射和主燃料噴射的燃料噴射，該兩個電性指令(S1，S2)由駐留時間(DT)分開以產(chǎn)生燃料噴射量變化小的區(qū)域(Z)，從而當(dāng)所述駐留時間(DT)改變時，燃料噴射系統(tǒng)運行的穩(wěn)定性增加。
文檔編號F02M51/00GK101769217SQ20091026078
公開日2010年7月7日 申請日期2009年12月29日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月29日
發(fā)明者塞喬·斯圖奇, 多米尼克·勒波, 奇拉·阿塔姆拉, 奧諾菲奧·德·米歇爾, 拉斐爾·雷克, 馬里奧·雷克 申請人:C.R.F.阿西安尼顧問公司