專利名稱：用于熱機的流體泵、熱機、熱系統(tǒng)和方法
用于熱機的流體泵、熱機、熱系統(tǒng)和方法本專利申請要求于2008年1月23日提交的第61/022，838號美國臨時申請和于 2008年8月19日提交的第61/090，033號美國臨時申請的優(yōu)先權。以上所列的臨時申請的 全部公開內(nèi)容通過引用并入本文。還將相關的第4，698，973,4, 938，117,4, 947，731,5, 806，403,6, 505，538 號美國 專利，第 60/506，141,60/618, 749,60/807, 299,60/803, 008,60/868, 209 和 60/960，427 號 美國臨時申請，以及第PCT/US05/36180和PCT/US05/36532號國際申請的全部內(nèi)容通過引 用并入本文。
背景技術：
如果開發(fā)出經(jīng)濟高效的發(fā)電機，每年將有價值數(shù)以億計美元的熱能被轉(zhuǎn)換為電 能?？ㄖZ原理指出，如果可找到利用能量的方法，在給定的溫度范圍內(nèi)一定量的能量可用 于熱能向電能的轉(zhuǎn)換，但是最有效的熱機一斯特林發(fā)動機的功率輸出通常具有30%的效 率損失。斯特林熱機膨脹和壓縮來自熱交換器和冷交換器內(nèi)的容積的內(nèi)部循環(huán)的工質(zhì)，但 不能足夠迅速地加熱及冷卻流體，以在產(chǎn)生部分輸出功之前達到工質(zhì)的全電勢，從而產(chǎn)生 30%的效率損失。

發(fā)明內(nèi)容
在一個或多個實施方式中，提供一種流體泵，用于將流體從處于低壓狀態(tài)的所述 流體的第一流體源移到處于高壓狀態(tài)的所述流體的第二流體源，所述流體泵包括室；分 隔構(gòu)件，在所述室中能夠移位，并將所述室劃分為具有變化容積的第一分室和第二分室；所 述第一分室具有分別與第二流體源和第一流體源可控地連通的輸入端口及排出端口 ；所述 第二分室具有分別與第一和第二流體源可控地連通的輸入端口及排出端口 ；以及其中，所 述分隔構(gòu)件被設置為當所述分隔構(gòu)件兩側(cè)的壓力相等時移動到所述第二分室內(nèi)，從而將處 于所述低壓狀態(tài)的流體從所述第二分室泵送到所述第二流體源。在一個或多個實施方式中，提供一種熱系統(tǒng)，包括熱交換器，用于供給高壓流體； 發(fā)動機，連接到所述熱交換器，用于運行所述高壓流體并排出處于低壓狀態(tài)的流體；以及流 體泵，通過內(nèi)部壓力或內(nèi)力的平衡使從所述低壓狀態(tài)泵送到所述高壓狀態(tài)的工質(zhì)的流動阻 力平衡，從而將所述低壓流體從發(fā)動機排出端返回到所述熱交換器。在一個或多個實施方式中，提供一種用于將流體從處于低壓狀態(tài)的所述流體的第 一流體源泵送到處于高壓狀態(tài)的所述流體的第二流體源的方法，所述方法包括將具有能 夠移動的分隔構(gòu)件的室分為具有變化容積的第一和第二分室，從所述第一流體源將一定容 積的處于所述低壓狀態(tài)的流體接收至所述第二分室；將所述第二分室內(nèi)的處于所述低壓狀態(tài)的流體與所述第一分室內(nèi)的來自所述第 二流體源的處于所述高壓狀態(tài)的流體進行相等體積的交換，而不是進行熱交換。


通過舉例說明(但不限制)所描述的實施方式，附圖中，除非另作說明，否則由相 同附圖標記指示的元件在全文中代表相同元件。圖1是根據(jù)實施方式的熱系統(tǒng)的示意圖；圖2包括多個視圖，示出圖1系統(tǒng)的一個循環(huán)中的多個步驟；圖3是根據(jù)實施方式的熱系統(tǒng)的簡化剖視圖；圖4是根據(jù)進一步實施方式的熱系統(tǒng)的簡化剖視圖；圖5A-5H包括與圖2類似的多個視圖，示出圖3系統(tǒng)的一個循環(huán)中的多個步驟；圖6是根據(jù)進一步實施方式的閥/端口機構(gòu)的簡化剖視圖；圖7是根據(jù)進一步實施方式的熱系統(tǒng)的簡化剖視圖；圖8A-8B是根據(jù)進一步實施方式的流體泵的簡化剖視圖；圖8C是圖8B中所示的 泵活塞/偏置元件的結(jié)構(gòu)透視圖；圖8D包括結(jié)合了兩個汪克爾發(fā)動機的實施方式的側(cè)視圖 和俯視圖；圖9A是根據(jù)進一步實施方式的熱系統(tǒng)的簡化剖視圖；圖9B包括圖9A中的鎖扣機 構(gòu)經(jīng)過該系統(tǒng)一個循環(huán)中的多個步驟的簡化視圖；圖10包括根據(jù)實施方式的變工況調(diào)節(jié)器的簡化剖視圖；圖11-12是根據(jù)一個或多個實施方式的變量調(diào)節(jié)穩(wěn)定器的簡化剖視圖；圖13A-13B是根據(jù)一個或多個實施方式的各種適合的考庫姆(Kockums)發(fā)動機的 簡化剖視圖；圖14公開了用于一個或多個實施方式的旋轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)閥(rotary shutter value)；圖15公開了根據(jù)一個或多個實施方式的高效率的熱電聯(lián)產(chǎn)(CHP)發(fā)動機的具體應用。
具體實施例方式在下文的詳細描述中，出于解釋的目的，詳盡地闡述了許多具體細節(jié)以提供對具 體公開的實施方式的深入了解。然而，顯而易見地，在沒有這些細節(jié)的情況下也可實施一個 或多個實施方式。在其它示例中，為了簡化制圖，以示意圖形式示出公知的結(jié)構(gòu)和裝置。圖1是熱系統(tǒng)1000 (下文中將稱為Soony發(fā)動機1000)的示意圖。在一實施方式中，Soony發(fā)動機1000包括熱機400、熱交換器500、冷交換器600和 流體泵700。在一實施方式中，熱交換器500包括鍋爐，該鍋爐為密閉容器并在其中加熱流體。 在一實施方式中，在壓力下加熱工質(zhì)。然后，處于高壓狀態(tài)的加熱的工質(zhì)的汽或蒸汽在熱交 換器500之外進行循環(huán)，以供發(fā)動機汽缸400使用。在一實施方式中，用于熱交換器500的 熱源(圖中未示出)可以是任何類型的化石燃料，如木料、煤炭、石油、天然氣等。在進一步 的實施方式中，熱源也可以是太陽能、電能、核能(例如低等級的核廢料)等。熱源還可是 其它工藝過程廢棄的熱量，如汽車尾氣或工廠煙 等等。工質(zhì)可以是用于熱機的任何類型的工質(zhì)。例如，包括但不限于水、空氣、氫、氦。在 一實施方式中，將R-134用作工質(zhì)。在進一步的實施方式中，使用溫度約212° F的氦。在一實施方式中，冷交換器600是包括一系列管的管殼式交換器(shell or tubeexchanger)，通過該交換器的已處理的工質(zhì)必須被冷卻運行。該管限定冷卻室110。冷卻劑 在管上運行從而從已處理的工質(zhì)中吸收所需的熱量。在一實施方式中，使用水作為冷卻劑。 然而，也不排除包括空氣的其它冷卻劑。熱機400使加熱工質(zhì)連續(xù)運行，以將加熱的工質(zhì)的能量例如通過輸出機構(gòu)101而被 轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏霉Γ渲休敵鰴C構(gòu)101可以是曲柄軸或發(fā)電機等。加熱的工質(zhì)通過輸入端口 121進 入熱機400，并通過排出端口 122從熱機400被排出到冷交換器600。在熱量從熱交換器500 傳遞到冷交換器600的過程中，一些熱量通過輸出機構(gòu)101被轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏霉?。熱機400包括 動力活塞103，其可在熱機400的汽缸(未進行標記)內(nèi)的TDC (上止點)和BDC (下止點)之 間移動，該移動包括將在下面實施方式中描述的汪克爾發(fā)動機的旋轉(zhuǎn)運動。由圖1中104指 示的、動力活塞103的冠部和TDC處的汽缸壁之間的汽缸內(nèi)部容積限定動力活塞103下沖程 中的活塞室以及動力活塞103的上沖程中的壓縮室。動力活塞軸141將動力活塞103連接至 輸出機構(gòu)101，用于在下沖程期間將熱機400產(chǎn)生的功傳遞到外部，并用于在上沖程內(nèi)驅(qū)動動 力活塞103排出處理過的工質(zhì)，在壓縮期間內(nèi)的負功將在下文的實施方式中描述。發(fā)動機汽缸400的示例包括、但不限于本說明書中開始部分列出的專利和申請 (特別是第5806403號和第6505538號美國專利)中所公開的多缸單流發(fā)動機。流體泵700用于將處于低壓狀態(tài)的處理過的工質(zhì)回流到處于高壓狀態(tài)的熱交換 器500。在部分實施方式中，流體泵700允許膨脹的工質(zhì)在不存在氣液相變的情況下回流 到熱交換器500。流體泵700包括泵室701，泵室701由可選的泵活塞113分成兩個泵分室 114和112。泵活塞113通過連接器800由熱機400的動力活塞103操作地、可控地驅(qū)動， 連接器800允許泵活塞113在Soony發(fā)動機1000的循環(huán)的某一時段內(nèi)(例如上沖程)與 動力活塞103隨動，而在另一時段內(nèi)(例如下沖程)獨立于動力活塞103。泵活塞113進一 步由偏置元件709偏置。在部分實施方式中，偏置元件709包括彈簧，彈簧在一個方向上拉 動泵活塞113以最小化第二泵分室112的容積。在一個或多個實施方式中使用的偏置元件 709的其它構(gòu)造(如空氣汽缸或任何一種執(zhí)行器)可使流體泵在如下文所述的適當?shù)臅r間 關閉。第一泵分室114通過連接器123與熱機400的活塞室104相連，并限定動力活塞 103下沖程內(nèi)的膨脹室以及動力活塞103上沖程內(nèi)的泵排量室。在一實施方式中，排出端口 122設置在第一泵分室114中，用于使冷交換器600和第一泵分室114之間流體聯(lián)通。然 而，并不排除其它設置。例如，在進一步的實施方式中，在第一泵分室114和/或活塞室104 和/或連接器123中設置一個或多個排出端口 122。相同地，在部分實施方式中，在第一泵 分室114和/或活塞室104和/或連接器123中設置一個或多個輸入端口 121。如將在下 文部分實施方式中所描述的，第一泵分室具有膨脹室和泵排量室的雙重功能，并在下文中 可被稱為“膨脹室”(結(jié)合有活塞室)或“泵排量室”。第二泵分室112通過泵排出端口 124可與熱交換器500連接，并通過泵輸入端口 125可與冷交換器600連接。例如止回閥的一個或多個控制元件設置在一個或多個端口 121、122、124、125中，用于在Soony發(fā)動機1000的運轉(zhuǎn)過程中可控地開啟與關閉相應端口。 在進一步的實施方式中還設置有閥/端口控制機構(gòu)(圖中未示出)，用于控制一個或多個端 口 121、122、124、125的開啟和/或關閉。在下文中第二泵分室可被稱為“泵”。在泵送動作 之后，當?shù)诙梅质姨幱诨蚪咏淙莘e的最小值(在部分實施方式中為0)時“泵是關閉的
7或閉合的”，這將在下文的一個或多個實施方式中進行描述。在泵送動作之前，當?shù)诙梅?室處于或接近其容積的最大值(在部分實施方式中為泵室的整個容積)時“泵是滿的”，這 將在下文的一個或多個實施方式中描述的。圖2包括與圖1相似的多個視圖，并示出了 Soony發(fā)動機1000的運行過程中的多 個步驟，現(xiàn)在將參照圖2描述Soony發(fā)動機1000的一個運行周期。圖2中僅示出對特定步 驟的描述所必需的附圖標記。要理解發(fā)動機的運行，應注意循環(huán)的三個方面膨脹室107(圖2的步驟1中示出)內(nèi)發(fā)生的輸出正功的性質(zhì)，其中膨脹室107包 括在動力活塞103的下沖程期間一起膨脹的活塞室104和第一泵分室114 ；以及冷卻消耗室100(圖2的步驟7中示出)內(nèi)發(fā)生的由再壓縮引起的反作用功的性 質(zhì)，其中冷卻消耗室100包括活塞室104(目前起壓縮室的作用)、第一泵分室114(目前起 泵排量室的作用)、在動力活塞103下沖程期間同時被冷卻和壓縮的冷交換器600的冷卻室 110與第二泵分室112;以及由于膨脹(1)與壓縮(2)之間的壓力差引起的輸出功的有效平衡。發(fā)動機1000的正功(1)是通過高壓、加熱的工質(zhì)向低壓排出散熱器(例如冷交換 器600)的膨脹產(chǎn)生的。冷卻消耗室100內(nèi)的負功⑵是在壓縮和冷卻過程中施加于工質(zhì)的功。工質(zhì)的收 縮是由于流經(jīng)冷交換器600的冷卻室110時的壓縮和熱量消耗引起的。特別地，功(3)是由動力活塞103在上止點(TDC)和下止點(BDC)之間運行時、在 膨脹室107內(nèi)產(chǎn)生的膨脹容積與冷卻消耗室100內(nèi)的收縮容積之間的功或壓力的差引起 的。步驟1步驟1示出在泵送動作之前的Soony發(fā)動機1000。在上止點或其附近，例如在動 力活塞103的上沖程或其末端，來自熱交換器500的高壓的加熱工質(zhì)通過簡單開啟(對于 步驟1和2)的輸入端口 121被注入到膨脹室107的最小容積內(nèi)。具體地，熱交換器500內(nèi) 的工質(zhì)通過輸入端口 121接入活塞室104和第一泵分室114。部分實施方式中，膨脹室107 的最小容積應盡可能地接近零。通過下文描述將清楚，第二泵分室112內(nèi)充滿了冷卻并壓 縮過的工質(zhì)。步驟1中示出冷卻室110和第二泵分室112之間的連接，這表示冷卻并壓縮 過的工質(zhì)可以(在部分實施方式中)或可以不(在其它實施方式中)從冷卻室110流到第 二泵分室112內(nèi)。在部分實施方式中，例如通過位于泵輸入端口 125的止回閥防止冷卻并 壓縮過的工質(zhì)回流到冷卻室110內(nèi)(特別在泵送動作過程中)。偏置元件709 (如拉力彈 簧)處于待擊發(fā)(cocked)狀態(tài)。連接器800能夠連接動力活塞103和泵活塞113。如下文 即將描述的，從熱交換器500注入的工質(zhì)將實現(xiàn)內(nèi)力的平衡，以使得流體泵700能夠?qū)⑵湄?載(在第二泵分室112中)泵回入到熱交換器。步驟2步驟2示出剛剛完成泵送動作之后的Soony發(fā)動機1000。禁用連接器800以解除 動力活塞103和泵活塞113之間的連接。在特別描述的實施方式中，在將輸入端口 121開 啟以使加熱的工質(zhì)從熱交換器500進入膨脹室107之后，將連接器800解除連接。然而，在 其它實施方式中，不排除在輸入端口 121開啟之時或即將開啟時禁用連接器800。在釋放連接器800之后，泵活塞113僅受偏置元件709的偏置動作支配，如圖2中的步驟2所描述 的，偏置元件709驅(qū)使泵活塞113接近關閉的泵位置。第二泵分室112內(nèi)冷卻并壓縮過的 工質(zhì)由泵活塞113泵送，穿過開啟的泵排出端口 124回流到熱交換器500內(nèi)。由于泵活塞 113兩邊存在加熱的工質(zhì)而使壓力均衡，所以偏置元件709僅需要少量的能量即可使泵的 負載被泵送回流到熱交換器500內(nèi)。如圖2中步驟2所示，泵活塞113停止于關閉的泵位 置。處于關閉的泵位置或其附近的泵活塞113，使得泵排出端口 124通過泵活塞113的主體 或通過上述的閥/端口控制機構(gòu)而關閉。在部分實施方式中，位于關閉的泵位置的第二泵 分室112的容積應盡可能地接近零。在膨脹室107中，加熱的工質(zhì)開始膨脹并向下止點移 動動力活塞103。步驟3步驟3示出處于膨脹(下)沖程的早期的Soony發(fā)動機1000。關閉輸入端口 121， 以使膨脹僅發(fā)生在膨脹室107內(nèi)。在步驟3中，膨脹室107對于熱交換器500和冷交換器 600都是封閉的，其中膨脹室107包括活塞室104和第一泵分室114的。動力活塞103開 始下沖程，該下沖程允許工質(zhì)絕熱膨脹的。泵活塞113的下沖程產(chǎn)生的功通過動力活塞軸 141輸出到輸出機構(gòu)101。偏置元件709使泵活塞113保持在關閉的泵位置。步驟4步驟4示出膨脹(下)沖程即將完成的Soony發(fā)動機1000。膨脹室107內(nèi)的工質(zhì) 繼續(xù)向下止點膨脹，并與熱交換器500和冷交換器600隔離。步驟5步驟5示出處于膨脹(下)沖程的末端，也就是壓縮(上)沖程起點的Soony發(fā) 動機1000?；钊?04和第一泵分室114從膨脹室轉(zhuǎn)換為壓縮室。動力活塞軸141從(a) 將正功由工質(zhì)的膨脹傳遞到外部轉(zhuǎn)變?yōu)?b)從外部傳遞負功，以驅(qū)動處理過的工質(zhì)隨后的 壓縮。動力活塞103完成了其下沖程并到達下止點。排出端口 122對于冷交換器600是開 啟的?；钊?04和第一泵分室114目前分別轉(zhuǎn)變?yōu)閴嚎s室和泵排量室，從而可將工質(zhì)驅(qū) 使入冷交換器600。動力輸出下沖程轉(zhuǎn)變成壓縮輸入上沖程，從而為步驟6的壓縮做準備。步驟6步驟6示出處于壓縮(上)沖程早期的Soony發(fā)動機1000。連接器800能夠再次 連接動力活塞103和泵活塞113。因此，在泵活塞113的上沖程期間，泵活塞113與動力活 塞103從關閉的泵位置移動。應注意，在每一個循環(huán)中的下止點處，膨脹室107改變模式， 成為帶有當前被同時壓縮和冷卻的消耗的工質(zhì)的冷卻消耗室100(圖2中的步驟7將其最 好地示出)。使來自發(fā)動機輸出(目前起壓縮裝置的作用)的反作用功(通過動力活塞軸 141)的壓縮輸入上沖程，使消耗的工質(zhì)進入活塞室104 (目前起壓縮室的作用)和第一泵分 室114(目前起泵排量室的作用)，并開始壓縮沖程。排出端口 122和泵輸入端口 125是開 啟的，將再壓縮的消耗的工質(zhì)從泵排量室114接入到冷交換器600內(nèi)。然后，仍然通過動力 活塞103與泵活塞113的上沖程移動，冷卻并壓縮過的工質(zhì)流入第二泵分室112。步驟7步驟7示出處于其壓縮(上)沖程中途的Soony發(fā)動機1000。當動力活塞103侵 占壓縮室104的容積時，壓縮室104繼續(xù)關閉。應注意的是，位于泵活塞113兩側(cè)的壓力是 相等的。施加于熱機400的輸出正功的反作用功導致壓縮輸入(圖2的步驟6-8示意性地示出)。步驟8步驟8示出壓縮(上)沖程即將完成的Soony發(fā)動機1000。第二泵分室112接近 完全充滿，并準備將其泵負載泵送到熱交換器500內(nèi)。Soony發(fā)動機1000準備再次執(zhí)行步
馬聚1 o以上著重描述了當熱機400完成其膨脹和壓縮循環(huán)時熱機400的一個動力汽缸的 運行。在部分實施方式中，Soony發(fā)動機1000的熱機400包括多于一個的汽缸，每個汽缸 帶有各自的流體泵700和冷卻室110。例如，在一個實施方式中，熱機400具有4個相互之 間偏移90度的動力汽缸，所有汽缸作用于共同的驅(qū)動軸，該驅(qū)動軸連接每個動力汽缸的動 力活塞軸141，從而確保連續(xù)旋轉(zhuǎn)功的輸出。一個或多個動力汽缸的膨脹正功被部分地用于 實現(xiàn)其它動力汽缸的壓縮負功。在一個或多個實施方式中，冷卻室110和/或熱交換器500的熱交換室被構(gòu)造為 與實際大小相同(與熱系統(tǒng)的其它室相比較)。在一個或多個實施方式中，例如，通過在膨脹室107和冷卻室110之間的排出端口 122的止回閥來保持冷卻室110內(nèi)的壓力。冷卻室110內(nèi)的壓力受到控制，在部分實施方式 中，保持在系統(tǒng)的中壓附近，例如下文示例中描述的373psi左右。由于止回閥的存在，在壓 縮沖程初期消耗的工質(zhì)并未立即移動到冷卻室110內(nèi)(圖2的步驟6)。相反地，在壓縮沖程的早期，首先在活塞室104和第一泵分室114內(nèi)壓縮處理過的 工質(zhì)(圖2的步驟7)。仍然隔離的活塞室104和第一泵分室114內(nèi)的壓力從系統(tǒng)的最小壓 力(例如下文示例中描述的為255psi左右)往上升。同時，由于第二泵分室112已增的以 及漸增的容積，當泵輸入端口 125開啟時，與第二泵分室112連接的冷卻室110內(nèi)的壓力稍 降，例如下文描述的示例中降到約306psi。在壓縮沖程早期，第二泵分室112中的壓力高于 第一泵分室114中的壓力，并有助于泵的開啟，也就是說，利于泵活塞113向其上止點的向 上移動。為此，在部分實施方式中，在壓縮沖程初期不必立即使用連接器800，該壓縮沖程允 許泵活塞113在第二泵分室112和第一泵分室114之間的壓力差下向其上止點“浮動”，直 到兩個泵分室之間的壓力相等為止。一旦第一泵分室114和第二泵分室112之間的壓力相等，通過此刻能夠使用的連 接器800，泵活塞113被動力活塞103強制向上止點移動，因此進一步壓縮了活塞室104和 第一泵分室104內(nèi)處理過的工質(zhì)。當?shù)谝槐梅质?14和活塞室104內(nèi)處理并壓縮過的工質(zhì) 的壓力達到位于排出端口 122中的止回閥的開啟壓力時，排出端口 122開啟，且壓縮的工質(zhì) 被推入冷卻室110內(nèi)，由此使冷卻室110和第二泵分室內(nèi)的壓力再上升到期望的水平，例如 下文描述的示例中從306psi上升到373psi。由動力活塞103和泵活塞113推到冷卻室110 內(nèi)的壓縮的工質(zhì)由冷交換器600的冷卻劑冷卻到較低的熵。經(jīng)冷卻并壓縮的工質(zhì)隨后被移 動到第二泵分室內(nèi)。設置大容積冷卻室110并控制大冷卻室110內(nèi)壓力的實施方式，都將防止(a)冷 卻室110和膨脹室107之間的湍流，以及防止(b)未經(jīng)除熱就壓縮第二泵分室112內(nèi)的工 質(zhì)。在部分實施方式中，冷卻室110和第二泵分室112保持在中壓附近，將穩(wěn)定第二泵分室 112內(nèi)的壓力，這將提高在上沖程內(nèi)所有壓縮室中的工質(zhì)的壓縮階段中的熱吸收能力。注 意，處于上沖程早期的流體泵700中的較低的壓力均衡將輔助流體泵700的開啟，就像流體泵700中的較高的壓力均衡將輔助流體泵700在上止點處迅速關閉。在一個或多個實施方式中，步驟1和2中所描述的泵送動作將第二泵分室112內(nèi) 冷卻并壓縮過的一定容積的工質(zhì)(步驟1)與同容積的第一泵分室114內(nèi)加熱過的工質(zhì)(步 驟2)進行交換。這些實施方式中，Soony發(fā)動機1000以比典型可熱交換的斯特林發(fā)動機 更快的速率交換容積。對于典型斯特林熱機，此熱交換過程中不可避免的延遲導致典型斯 特林熱機損失約30%熱效率。具體地，典型斯特林熱機損失輸出功是因為在工作沖程中工 質(zhì)是吸熱的，以致在工質(zhì)完全加熱之前發(fā)生一些輸出功。由此，在Soony發(fā)動機1000的一 個或多個實施方式中，更仔細地考慮容積交換，且容積交換比典型斯特林發(fā)動機內(nèi)的熱交 換更迅速。一方面，與典型斯特林發(fā)動機不同，根據(jù)一個或多個實施方式的Soony發(fā)動機 1000將其容積的工質(zhì)(從第二泵分室112)在外部循環(huán)，使得工質(zhì)在被注回到熱機400的工 作缸之前可被完全加熱。這允許工質(zhì)實現(xiàn)其完全的輸出潛能。相同地，在一個或多個實施 方式中，在循環(huán)的壓縮階段工質(zhì)被完全地冷卻。因此，在一個或多個實施方式中的Soony發(fā) 動機1000利用典型斯特林發(fā)動機損失并被浪費的30%效率中的一些或大部分，提供了整 個卡諾循環(huán)。在一個或多個實施方式中，通過(a)流體泵700的迅速關閉動作和/或(b)偏置 元件709的擊發(fā)僅引起微不足道的損失可補償?shù)湫退固亓职l(fā)動機損失的30%的效率。因為 泵活塞113相對側(cè)上的壓力均等使得用于泵送動作的偏置力以較小的功率損失進行作用， 因此可以實現(xiàn)前者即流體泵700的迅速關閉動作。在一個或多個實施方式中，Soony發(fā)動 機1000不強制工質(zhì)進行循環(huán)，但允許工質(zhì)進行循環(huán)。在壓力均衡的環(huán)境中，實際上偏置元 件709引起流體泵700的關閉(圖2，步驟2)。加載并積蓄偏置元件709的力(圖2，步驟 1)直到產(chǎn)生均衡時上止點處的時機到來，使泵被迅速地關閉。在一個或多個實施方式中，為 準備上止點處時機的到來，還在壓力平衡條件(圖2，步驟6-8)下由擊發(fā)偏置元件709的連 接器800開啟流體泵700。在部分實施方式中，后者即由于偏置元件709的擊發(fā)而引起的損 失與典型斯特林發(fā)動機30%的損失效率相比是微不足道的，例如只有4. 5-5%，但是偏置 元件709的力依然很強，足以移動泵活塞113并足以克服在該時間段內(nèi)泵送機構(gòu)的重量。另一方面，根據(jù)一個或多個實施方式，在流體泵700的泵開啟(步驟5-8)和關閉 (步驟1-2)的過程中，Soony發(fā)動機1000中的內(nèi)壓力平衡允許工質(zhì)完全循環(huán)，以及在進入 熱機400之前被完全加熱和/或在壓縮過程中被完全冷卻。在一個或多個實施方式中，在 循環(huán)過程中當發(fā)動機內(nèi)產(chǎn)生內(nèi)力瞬時平衡時，Soony發(fā)動機1000的構(gòu)造可捉住瞬時的機會 窗口，這使得工質(zhì)在沒有消耗大量能量或未發(fā)生在包括典型斯特林發(fā)動機的其它發(fā)動機內(nèi) 的典型損失的情況下從低溫/低壓向高溫/高壓迅速轉(zhuǎn)移。在這方面，Soony發(fā)動機1000 是熱機的新品種，Soony發(fā)動機既不是布雷頓發(fā)動機、蘭金發(fā)動機和埃里克森發(fā)動機，也不 是標準斯特林發(fā)動機。實施例現(xiàn)在描述Soony發(fā)動機1000的實施方式的具體示例。A.膨脹Soony發(fā)動機1000的輸出功(W = ApAV)是工質(zhì)完成其循環(huán)時膨脹和壓縮之間
的功差。
ff = ff膨脹壓縮/冷卻=A p A V膨脹_ A p A V壓縮丨冷卻使用氦氣作為工質(zhì)，其中參數(shù)分別為溫度范圍從212° F到62° F、壓力范圍從 480psi到255psi，膨脹室107的膨脹容積為AV賺=V下止點賺-V上止點賺=壓力為4S0psi時的1容積單位其中是膨脹室107在下止點的總?cè)莘e(例如，等于3. 1877容積單位)，并由活 塞室104和第一泵分室114的總的最大容積限定(步驟5)，以及V上是膨脹室107在上止點的總?cè)莘e(例如，等于2. 1877容積單位)，并由第 一泵分室114的最大容積限定(步驟2)，其中假設活塞室104在上止點的容積為零。V下止點賺/V上止點賺為膨脹比率(例如，3. 1877/2. 1877 = 1. 4571倍)因此，被注入來自熱交換器500的2. 1877容積單位的高壓/高溫工質(zhì)的第一泵分 室114，在動力活塞103從上止點向下止點移動時向外膨脹1個容積單位，允許膨脹的工質(zhì) 的壓力由480psi下降到255psi以及溫度由212° F下降到62° F。B.壓縮、冷卻與泵送如上所述，在從下止點到上止點的上沖程期間，動力活塞103和泵活塞113進入冷 卻消耗室100中，將先前向外膨脹的工質(zhì)壓縮到冷交換器600的冷卻室110內(nèi)，然后如上所 述，由排出端口 122中的止回閥使流體泵700的第二泵分室112被控制在373psi。當活塞室104(目前起壓縮室的作用)與第一泵分室114(目前起泵排量室的作 用)的總?cè)莘e在上沖程內(nèi)被壓縮了 1容積單位時，膨脹的工質(zhì)的壓力由255psi上升到 372. 96psi。泵活塞113進入泵排量室114內(nèi)僅需少量的功損失，這是因為泵活塞113的相 對側(cè)上的壓力是相等的。工質(zhì)先進入冷交換器600的冷卻室110接著進入流體泵700的第 二泵分室112，并隨著熵從7. 2148下降到7. 0263Btu/lbm-° R，在373psi左右的近似恒壓 下保持62° F的溫度，并且密度增加到與熱交換器500中的加熱的工質(zhì)相等。若止回閥將冷交換器600的冷卻室110保持在10容積單位，例如，冷卻消耗室 100的初始總?cè)莘eVT±■縮卩將為13. 1877容積單位(步驟6)而冷卻消耗室100的最終 總?cè)莘eViiALM卩是12. 1877容積單位。需要活塞室104與第一泵分室114的總?cè)莘e減 少 2. 1877/3. 1877 = 68. 63% 以抵消 1/1. 4571 的膨脹。從 255psi 壓縮到約 372. 96psi 在 62° F溫度恒定冷卻的熵下降(從7. 2148到7. 0263Btu/lbm_° R)使密度增加，這使得從 第二泵分室112泵送到熱交換器500的質(zhì)量流被精確地從熱交換器500注入第一泵分室 114內(nèi)。因為泵活塞113的相對側(cè)的壓力相等，所以工質(zhì)以最小的功率損失進行循環(huán)，這使 在此具體示例中的Soony發(fā)動機1000接近其潛在的最佳卡諾效率。C.熱效率以下詳細分析用來確定發(fā)動機效率的熱和功損失/增量(h&Q)^ = 彭脹-1壓縮,冷卻/d2/dlX(Q)其中d2 =泵送前溫度為62° F并且壓力為373psi的壓縮工質(zhì)的密度；屯=溫度為62° F并且壓力為255psi或下止點處的膨脹工質(zhì)的密度；Qi =再壓縮之前由發(fā)動機膨脹(在480psi和255psi之間)消耗的熱量；Q2 =從流體泵700內(nèi)的62° F到熱交換器500內(nèi)的212° F的熱量補充；
W膨脹=h気氣 @212。F_h気氣@62。F = 4673. 6Btu-4485. 4Btu = 188. 2Btu/lbm確定由壓縮引起的負功whe = - |iv2mR TdV/V = - jiv2 mR TdP/P,因為壓縮溫度保持 62° F 的恒
ilm o假設P髙=480psi (在熱交換器500內(nèi))；P中=373psi(在第二泵分室112內(nèi))；P低=255psi (在冷交換器600的冷卻室110內(nèi))；V開啟=3. 1877單位(V下止點賺)；V關閉=2. 1877單位(V上止點賺)；貝1JdP = 373-255psi = 118psi ；AV=1 單位。使用m = 0. 180811bm/ft3，其為每1ft3氦氣的重量
-Whe= |!V2mR TAV/V= -128.56 Btu/lbm0要計算出熱量損失和熱量增量，讓我們看看工質(zhì)在系統(tǒng)中循環(huán)的具體條件。在傳 到熱交換器500之前且從3. 1877單位壓縮到2. 1877單位的不完全壓縮(從255到373psi) 介于255psi到480psi的中間。由于該壓縮引起的增加的密度，因此實際上工質(zhì)在部分上 升的壓力條件下就回流到熱交換器500內(nèi)。在壓縮過程中由冷卻劑(例如水)去除的熱量確定如下Qi = 4673. 6Btu_4485. 4Btu = 188. 2Btu。從 255psi 到 480psi 提高相同的 1 單 位需要相同的188. 2Btu。Q2 = 4674. 6Btu-4486. 5Btu = 187. lBtu/lbm。須增加至熱交換器500內(nèi)的循環(huán)流體的每lbm的熱量與再壓縮過程中去除的熱量 相同。因為膨脹階段是絕熱的，所以在工作的下沖程內(nèi)實質(zhì)上沒有去除熱量。當流體處于 恒定的62° F低溫時，在再壓縮過程中進行熱量排除。當膨脹的工質(zhì)被再壓縮和冷卻時， 該熱量去除是使該膨脹工質(zhì)密度改變的因素。由于壓縮的流體(保持在62° F)上升到 373psi (介于255psi與480psi之間的中點)，所以Q2(壓縮過程中去除的每lbm的熱量與 貯存器增加的熱量相等)是使壓力的改變(在62° F恒溫下從255psi到373psi)引起的 密度增加的因素。從流體泵700內(nèi)的62° F到熱交換器500內(nèi)的212° F的熱量補充是( = 4/diX (Q2) = 4/(^X187. lBtu 從 255psi 到 373psi 的壓縮過程中的熱量去 除帶來的損失。這是與將工質(zhì)溫度從62° F提高回到212° F或?qū)毫?73psi提高回到480psi 所必須補充的熱量相同的熱量。因為增加的熱量以Btu/lbm為單位測量，貯存器中要補充 的熱量與在62° F恒溫下壓縮過程中提取的熱量相同，這是使發(fā)生在膨脹期間的可逆絕熱 的熱量差的壓縮時間內(nèi)密度增加的因素。
13
dV = V上止點賺/V下止點賺=2. 1877/3. 1877 = 0. 6863屯/屯=3.1877/2. 1877 (上述的倒數(shù))=0. 236441bm/ft3/0. 180801bm/ft3 = 1. 4571。冷交換器600的冷卻室110內(nèi)包含的被指定為10單位的壓力將保持為 373psi 的極限壓力。當流體泵700的第二泵分室由2. 1877單位的壓力完全開啟時，第二泵分室 112和冷卻室110內(nèi)的壓力的平衡將下降到10 單位 X 373psi/12. 1877 = 306. 05psi。當處于255psi的3. 1877單位都被驅(qū)使進入12. 1877單位的冷卻室110和流體泵 700的第二泵分室112時，壓力將再次上升到P = 306. 05X 12. 1877 單位+255X3. 1877 單位/12. 1877 單位=372. 75psi,即平 均壓力373psi。基于上述數(shù)據(jù)，Soony發(fā)動機的效率確定如下^ =W賺-W壓縮,冷卻/(VdiX^)= 188. 2Btu-128. 56Btu/l. 4571 X 187. lBtu = 21. 88%。因此，這個具體示例中，Soony的熱效率是21. 88%。由于此示例中Soony發(fā)動機 1000在62° F(289. 82° K)和212° F(373. 15° K)之間運行，對于此溫度范圍的卡諾極限 (1-289. 82/373. 15)是22. 33%，并且Soony發(fā)動機1000的效率理論上可以達到21. 88%, 是效率為22. 33%的卡諾極限的98%。雖然上述示例中使用氦氣作為工質(zhì)，但不排除其它介質(zhì)，包括但不限于氫氣或空 氣。氦氣作為理想工質(zhì)適用于上述示例，因為它是惰性的并且非常近似于理想氣體，所以提 供了最優(yōu)的熱到功的轉(zhuǎn)換。沸點越接近絕對零度，其卡諾潛力越好。黏性越大，漏損發(fā)生越 少。也可對示例進行改進以優(yōu)化例如由太陽能和堆積廢熱加熱的工質(zhì)的膨脹能力，以 在可變的熱/壓力條件下驅(qū)動Soony發(fā)動機。這樣改良的示例包括一種機構(gòu)，該機構(gòu)控制與 自我調(diào)節(jié)膨脹室107和冷卻消耗室100的容積以適應可變的溫度/壓力條件，例如分別對 應于冬天的較低日曬與夏天的較高日曬，而受到170° F到300° F之間溫度變化影響的條 件。結(jié)合較高溫度及壓力，因為輸出功將顯著大于以擊發(fā)偏置機構(gòu)所需的負功，因此Soony 的總效率將顯著提高。下邊將進一步描述各種實施方式。圖3是根據(jù)實施方式的使用汪克爾轉(zhuǎn)子發(fā)動機的熱系統(tǒng)或Soony發(fā)動機3000的 橫截面簡化視圖，其中，汪克爾轉(zhuǎn)子發(fā)動機允許功率輸出的慣性連續(xù)離心增長。圖4示出 相似的結(jié)構(gòu)4000，該結(jié)構(gòu)是活塞運轉(zhuǎn)的而不是基于汪克爾的。汪克爾結(jié)構(gòu)包括但不限于 拉梅利(Ramelli)、奧托馮格里克(Otto von Guericke)，帕彭海姆(Pappenheim)，瓦特 (Watt)、以利亞加洛韋(Elijah Galloway)、瓊斯(Jones)、Alotham/ 弗朗肖(Franchot)、庫 利(Cooley)、昂普爾比(Umpleby)、Wallinder/Skoog、Sensaud/拉瓦德(Lavaud)、伯納德美 拉德(Bernard Maillard)以及最近的 George Yarr。Soony發(fā)動機3000包括熱交換器500、至少一個汪克爾發(fā)動機403、流體泵700R/L 和冷交換器(未進行標記)，其中汪克爾發(fā)動機403對應于圖1中的熱機400，并具有對應 于動力活塞103的汪克爾活塞3103，流體泵700R/L用于汪克爾發(fā)動機403的每個工作室，冷交換器包括用于每個流體泵700的冷卻室110。每個汪克爾發(fā)動機403包括三個依次對 應于圖1中活塞室104的工作室3107R/L/M。汪克爾發(fā)動機403還包括兩個流體泵700R/ L，其中每個都具有冷交換器內(nèi)的冷卻室110R/L。凸輪機構(gòu)144(圖3)包括凸輪144L/R(圖 5A-5H)，凸輪通過左/右泵軸141L/R分別將流體泵700R/L的泵活塞113R/L連接至主動力 活塞軸141 (與圖1類似)。在部分實施方式中，流體泵700L/R內(nèi)設置輔助冷卻元件(所有 圖中均未示出)用于除冷卻冷交換器外進一步對冷卻及壓縮過的工質(zhì)進行冷卻。在一個或 多個實施方式中，輔助冷卻元件包括配管組，配管組具有部分從分流自冷交換器分出的冷 卻劑。所示出的汪克爾結(jié)構(gòu)顯著簡化了閥門布局和總體設計，因此顯著降低了生產(chǎn)的成 本。具體地，在部分實施方式中，由于轉(zhuǎn)子構(gòu)造而不再需要活塞沖程閥配置。在部分實施方 式中，在無需內(nèi)部活塞驅(qū)動閥配置的情況下，轉(zhuǎn)子作用還自動地將膨脹室107轉(zhuǎn)變?yōu)槔鋮s 消耗室100，和/或反之亦然。部分實施方式中，由于凸輪機構(gòu)144而不再需要其它任何復 雜的計時機構(gòu)。在部分實施方式中，止回閥970R/L被置于汪克爾發(fā)動機403與冷卻室110R/L之 間的排除端口 122R/L內(nèi)。(部分實施方式中設置類似的止回閥用于圖4中的基于活塞的構(gòu) 造)。止回閥970R/L被用于保持冷卻室110R/L和第二泵分室112R/L內(nèi)的壓力水平，例如 上述討論的示例中的 373psi。部分實施方式中，若設置了變工況調(diào)節(jié)器1001R/L(將在 下文中描述)，則保持的壓力是可變的。在其它的實施方式中省略了變工況調(diào)節(jié)器1001R/ L。當高壓工質(zhì)被釋放到膨脹室107R/L內(nèi)時，膨脹室107R/L內(nèi)的高壓工質(zhì)膨脹且壓力降到 其較低水平，膨脹室107R/L將自動地轉(zhuǎn)變?yōu)槔鋮s消耗室100R/L，其膨脹的工質(zhì)將開始被再 壓縮到例如熱交換器500的原始熱/最大壓力(例如示例中為480psi)與膨脹工質(zhì)的最小 壓力(例如示例中為255psi)的中間左右(例如示例中為373psi)。冷卻室110R/L內(nèi)的止 回閥970R/L保持其中壓縮的工質(zhì)處于其接近恒定的中上升壓力，以穩(wěn)定流入流體泵700R/ L的第二泵分室112R/L的流，并阻止壓縮階段中泵內(nèi)流體的過度壓縮波動。因此，簡單的止回閥970R/L與汪克爾轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)(具有可自動將膨脹室107R/L轉(zhuǎn) 變?yōu)槔鋮s消耗室100R/L的能力)的應用的結(jié)合和/或簡單凸輪機構(gòu)144(消除了其他計時 機構(gòu)的復雜性)均顯著簡化了 Soony發(fā)動機3000的構(gòu)造。將參照與圖2方式類似的圖5A-5H來描述Soony發(fā)動機3000操作過程中的各個 步驟(如圖所示八個步驟)。著重描述一個汪克爾旋轉(zhuǎn)活塞3103 (圖3)的作用，確認發(fā)動 機可具有更多(例如兩個)連續(xù)旋轉(zhuǎn)式活塞3103，其中在動力活塞軸141的旋轉(zhuǎn)過程中連 續(xù)旋轉(zhuǎn)式活塞以相同方式運行但以一定角度(例如90° )分開。應注意的是，與圖1相同，膨脹室107R/L(最優(yōu)示圖參閱圖5B)包括兩個相應的旋 轉(zhuǎn)活塞分隔室3107R/L/M和泵排量分隔室114R/L(開啟的)。相同地，冷卻消耗室100R/ L (最優(yōu)示圖參閱圖5C)包括四個相應的旋轉(zhuǎn)活塞分隔室3107R/L/M(壓縮機)、泵排量分隔 室114R/L(關閉的)、冷卻室110R/L和第二泵分室112R/L。步驟1-圖 5A右滑閥115R是開啟的而右第一泵分室114R(目前起膨脹的作用-最優(yōu)示圖參閱 圖5B)是空的，但接有來自熱交換器500的準備迅速填補的熱高壓工質(zhì)。右流體泵700R的 第二泵分室112R被準備被泵送回熱交換器500內(nèi)的冷卻并壓縮過的工質(zhì)完全填滿。右工作室3107R是增壓的。右偏置元件709R被完全擊發(fā)并準備將來自第二泵分室112R的冷卻 的負載泵送到熱交換器500內(nèi)。內(nèi)力/壓力的平衡將允許右流體泵700R泵送其負載回流 到高壓/高溫熱交換器500。右流體泵700R處于與圖2中示出的步驟1相似的狀態(tài)。轉(zhuǎn)子發(fā)動機內(nèi)左工作室3107L完全膨脹，并準備將其膨脹的容積轉(zhuǎn)變?yōu)橛疫叺膲?縮、冷卻右膨脹室。左流體泵700L(即其第二泵分室)是完全空的，但準備在轉(zhuǎn)子發(fā)動機左 工作室3107L開始壓縮膨脹的工質(zhì)時開始開啟，轉(zhuǎn)子發(fā)動機左工作室3107L在膨脹的工質(zhì) 依次經(jīng)過冷卻室110L與左流體泵700L的第二泵分室112L (最優(yōu)示圖參閱圖5C)時壓縮膨 脹的該工質(zhì)。左流體泵700L處于與圖2中示出的步驟5相似的狀態(tài)。步驟2-圖 5B如上所述，在膨脹過程中，膨脹室，例如右膨脹室107R，包括右第一泵分室114R與 右工作室3107R。在壓縮過程中，冷卻消耗室，例如左冷卻消耗室100L(最優(yōu)示圖參閱圖 5C)，不僅包括左第一泵分室114L和左工作室3107L，還包括左冷卻室110L和開啟的左流體 泵700L內(nèi)的左第二泵分室112L。在一個或多個實施方式中，為了獲得最佳效率，在壓縮過 程中和/或活塞室封閉期間，從相應的活塞分隔室趕出所有膨脹的工質(zhì)。在右側(cè)，來自熱交換器500的熱/高壓工質(zhì)通過右滑閥115R(與圖1的輸入端口 121起類似的作用)被注入到右膨脹室107R的兩個分隔室，即，經(jīng)過對應于圖1的連接器 123的右輸入端口 121R進入右第一泵分室114R與右工作室3107R中。右流體泵700R內(nèi)發(fā) 生快速泵送動作，以將右流體泵700R的負載泵送穿過右泵排出端口 124R回流到熱交換器 500。右流體泵700R是完全空的，并準備開啟下次泵沖程。具體地，由于右泵活塞113R的 相對側(cè)上的壓力平衡，右偏置元件709R(例如壓縮彈簧)能夠使右流體泵700R關閉。凸輪 機構(gòu)144釋放右泵軸141R上的鎖定，允許右流體泵700R關閉。相同地，汪克爾活塞3103 開始其在右工作室3107R內(nèi)的膨脹沖程(從右側(cè)注入)。當右流體泵700R完全關閉時，右 滑閥機構(gòu)975R拉動關閉右滑閥115R。右流體泵700R處于與圖2所示步驟2相似的狀態(tài)。在左側(cè)，左膨脹室107L內(nèi)的工質(zhì)完全膨脹。當注入右工作室3107R的工質(zhì)圍繞主 驅(qū)動軸141旋轉(zhuǎn)時，左流體泵700L將先后開始開啟汪克爾活塞3103，并且當壓縮工質(zhì)加載 入左第二泵分室112L時驅(qū)使對左冷卻消耗室100L內(nèi)膨脹的工質(zhì)進行壓縮。當左冷卻室 110L容積增壓時，左冷卻室110L開始提取熱量，并降低來自左冷卻消耗室100L內(nèi)膨脹的 工質(zhì)的熵。右膨脹室107R將開始移動汪克爾活塞3103，通過左泵軸141L(作用于主驅(qū)動 軸141上的凸輪144上)引起聯(lián)動動作，該動作將開始移動左泵活塞113L，因此將膨脹的工 質(zhì)通過左排出端口 122L抽出左工作室3107L，穿過左冷卻室110L進入左第二泵分室112L。 左流體泵700L處于圖2中所示的步驟6相似的狀態(tài)。步驟3-圖 5C當右滑閥115R保持關閉時，右膨脹室107R的容積繼續(xù)開啟，并允許右膨脹室 107R(包括右第一泵分室114R和右工作室3107R的容積)內(nèi)的工質(zhì)絕熱膨脹。右流體泵 700R處于與圖2示出的步驟3相似的狀態(tài)。當工質(zhì)在右側(cè)繼續(xù)膨脹時，左冷卻消耗室100L內(nèi)的冷卻消耗的工質(zhì)繼續(xù)被泵送 穿過左冷卻室110L到左流體泵700L內(nèi)。汪克爾活塞3103在左工作室3107L內(nèi)的侵占與 左泵活塞113L在左冷卻消耗室100L的左第一泵分室114L(目前起泵排量分隔室的作用) 內(nèi)的侵占導致壓縮。冷卻發(fā)生于左冷卻室110L內(nèi)，降低了增壓容積的熵以適應左流體泵
16700L的容積排量，并通過汪克爾活塞3103關閉左工作室3107L。左泵止回閥655L和656L 在整個泵送過程中保持對泵送的工質(zhì)的控制。通過在左泵軸141L與對應的凸輪機構(gòu)144的凸輪144L之間觸點582擊發(fā)左偏置 元件709L。當凸輪機構(gòu)144逆時針方向旋轉(zhuǎn)時，觸點582將徑向地向遠離動力活塞軸141 移動，引起左泵軸141L向拉伸與擊發(fā)左偏置元件709L的左上角移動。左流體泵700L處于 與圖2所示的步驟7相似的狀態(tài)。步驟4-圖右膨脹室107R內(nèi)的工質(zhì)繼續(xù)膨脹，由于熵損失與將冷卻消耗流體泵送到開啟的 左流體泵700L內(nèi)時進行的壓縮，左冷卻消耗室100L內(nèi)的冷卻消耗流體繼續(xù)收縮。左流體泵 700L開啟時，左偏置元件709L接近完全擊發(fā)。左泵活塞113L相對側(cè)上的壓力是相等的。右流體泵700R處于與圖2中所示的步驟4相似的狀態(tài)。左流體泵700L處于與圖 2中所示的步驟8相似的狀態(tài)。步驟5-圖 5E汪克爾活塞3103的右側(cè)完成了其下沖程。右工作室3107R的右輸入端口 121R即 將被汪克爾活塞3103關閉，但左排出端口 122L仍未開啟，以將右工作室3107R內(nèi)的膨脹工 質(zhì)釋放到包括左冷卻室110L和左流體泵700L的左第二泵分室112L的冷卻消耗室100L。 現(xiàn)在右排出端口 122R對于右冷卻消耗室100R是開啟的(通過右止回閥970R的開啟)。右 止回閥970R隔離了冷卻消耗室100R內(nèi)的增壓的容積，因此穩(wěn)定了到右流體泵700R的流。右流體泵700R處于與圖2所示的步驟5相似的狀態(tài)或圖5A中的左流體泵700L 的狀態(tài)。左滑閥115L至左膨脹室107L是開放的。因此，左輸入端口 121L至左工作室3107L 是開放的，并且當汪克爾活塞3103開始其用于Soony發(fā)動機3000左側(cè)的動力下沖程時，左 工作室3107L的容積開始膨脹。來自熱交換器500的被注入左膨脹室107L內(nèi)的工質(zhì)還使得 左流體泵700L內(nèi)允許(下一步驟)左流體泵700L關閉的壓力與左偏置元件709L(例如壓 縮彈簧)的力相等。同時，隨著左泵軸141L與凸輪機構(gòu)144對應的凸輪之間的接觸點582 接近偏執(zhí)元件709L擊發(fā)移動的終點583，左偏置元件709L被幾乎完全擊發(fā)。當接觸點582 經(jīng)過終點583時，汪克爾活塞3103的驅(qū)動力釋放左泵軸141L和左泵活塞113L，使得左偏置 元件709L迅速關閉左流體泵700L。由其負載填充的左流體泵700L的左第二泵分室112L準備將負載泵送回熱交換器 500。(在下一個步驟中，通過左滑閥機構(gòu)975L的相同作用將關閉熱交換器500與左膨脹 室107L之間的左滑閥115L，隔離Soony發(fā)動機3000左側(cè)的工作下沖程的膨脹)。左輸入 端口 121L(對應于圖1中的連接器123)在其各自的動力下沖程內(nèi)將保持開啟，使得工質(zhì)可 使左第一泵分室114L和左工作室3107L的聯(lián)合容積膨脹，其中左第一泵分室114L和左工 作室3107L共同限定了左膨脹室107L。左流體泵700L處于與圖2中所示的步驟1相似的狀態(tài)或圖5A中的右流體泵700R 的狀態(tài)。步驟6-圖 5F觸點582經(jīng)過終點583，從汪克爾活塞3103的驅(qū)動力釋放左泵軸141L和左泵活 塞113L，并允許左偏置元件709L迅速關閉左流體泵700L。觸點582現(xiàn)位于圍繞動力活塞軸141的圓形通道上，觸點582的旋轉(zhuǎn)運動未徑向移動左泵軸141L，因此左泵活塞113L脫 離汪克爾活塞3103的驅(qū)動力直到觸點582再次接觸相應的凸輪144L。在可選的實施方式 中，當對于汪克爾活塞3103而言，驅(qū)動左泵活塞113L以開啟左流體泵700L的左第二泵分 室112L、以及同時擊發(fā)左偏置元件709L沒有必要時，設置止動器(圖中未示出)使得左泵 軸141L不接觸汪克爾活塞3103。一旦左流體泵700L將其負載泵送到熱交換器500內(nèi)。左膨脹室107L內(nèi)的工質(zhì)繼 續(xù)膨脹，移動汪克爾活塞3103。右排出端口 122R內(nèi)的右止回閥970R保持開啟，將中間工作 室3107M以及右第一泵分室114R(目前起泵排量分隔室的作用)內(nèi)的膨脹工質(zhì)經(jīng)過右冷卻 室110R接入右第二泵分室112R內(nèi)。室/分室3107M、114R、110R和112R共同限定右冷卻 消耗室100R。右流體泵700R處于與圖2中所示的步驟6相似的狀態(tài)或圖5B中左流體泵700L的 狀態(tài)。左流體泵700L處于與圖2中所示的步驟2相似的狀態(tài)或圖5B中右流體泵700R的 狀態(tài)。步驟7-圖 5G右冷卻消耗室100R的右第二泵分室112R繼續(xù)開啟，并同凸輪144R的推力一同作 用于右流體泵700R的右泵軸141R。當左工作室3107L內(nèi)的絕熱膨脹期間的工質(zhì)繼續(xù)運用 輸出功時，左輸入端口 121L繼續(xù)開啟。右流體泵700R處于與圖2中所示的步驟7相似的狀態(tài)或圖5C中左流體泵700L的 狀態(tài)。左流體泵700L處于與圖2中所示的步驟3相似的狀態(tài)或圖5C中右流體泵700R的 狀態(tài)。步驟8-圖 5H汪克爾活塞3103即將完成其在左工作室3107L內(nèi)的動力下沖程。右流體泵700R 的右第二泵分室112R幾乎是滿的并且即將準備將其負載泵送到熱交換器500內(nèi)。Soony發(fā) 動機3000準備返回到步驟1右流體泵700R處于與圖2中所示的步驟8相似的狀態(tài)或圖5D中左流體泵700L的 狀態(tài)。左流體泵700L處于與圖2中所示的步驟4相似的狀態(tài)或圖5D中右流體泵700R的 狀態(tài)?？偟膩碚f，來自熱交換器500、并注入到圖3中的Soony發(fā)動機3000右側(cè)的高壓/ 高溫工質(zhì)膨脹進入汪克爾發(fā)動機403的上側(cè)，接著被壓縮/冷卻到左側(cè)內(nèi)，最終從左側(cè)泵送 回熱交換器500內(nèi)。相同地，來自熱交換器500、并注入到圖3中的Soony發(fā)動機3000左側(cè) 的高壓/高溫工質(zhì)膨脹進入汪克爾發(fā)動機403的下側(cè)，接著被壓縮/冷卻到右側(cè)內(nèi)，最終從 右側(cè)泵送回熱交換器500內(nèi)。圖4中示出Soony發(fā)動機4000以與Soony發(fā)動機3000相似的方式運行。Soony 發(fā)動機4000包括四個相對彼此設置成90度的圖1中的熱機400。所示實施方式中的Soony 發(fā)動機4000內(nèi)的熱機400除共同的動力活塞軸141之外彼此獨立運行。在進一步的實施 方式中，如圖3所示，Soony發(fā)動機4000內(nèi)的熱機400依次運行，即在Soony發(fā)動機4000的 左/右半，來自熱交換器500高溫/高壓的工質(zhì)膨脹進入熱機的上部，然后被壓縮/冷卻到 下泵，用于從下泵泵送回到熱交換器內(nèi)，反之亦然。在部分實施方式中，Soony發(fā)動機4000的閥/端口機構(gòu)與圖3中的某些方面不同。圖6示出根據(jù)一個或多個實施方式的Soony發(fā)動機4000的閥/端口機構(gòu)。圖6中僅示出一 個圖4中的汽缸(四個中的一個)的放大視圖，并示出分別對應于(在上部順序為從左到 右，且在底部順序為從左到右)圖5H、5B、5E與5D中的不同步驟8、2、4與5中的汽缸。特 別地，活塞室104具有兩個輸入端口 121和排出端口 122。這些端口是位于上止點或其附近 的不同平面內(nèi)的兩個孔環(huán)。在運行中，這兩個孔環(huán)通過配留閥可移動的環(huán)閥套筒132被暴 露或覆蓋，通過滑動的汽缸套筒與配留閥支架133來操作環(huán)閥套筒132。在環(huán)形閥套筒132 將兩個端口(即輸入端口 121、排出端口 122)之一轉(zhuǎn)變?yōu)殚_啟或關閉之前，配留閥支架133 允許動力活塞103從上止點向下止點移動。圖6中上部的兩個示圖(步驟8和步驟2)示出輸入端口 121的開啟以及排出端 口 122的關閉。具體地，在上止點或其附近，動力活塞103從底部接合配留閥支架133，并將 配留閥支架133與環(huán)閥套筒132 —同向上移動，并由此開啟輸入端口 121與關閉排出端口 122。動力活塞103—離開上止點附近，配留閥支架133就返回到其中間位置，允許環(huán)閥套 筒132關閉輸入端口 121與排出端口 122。因此，輸入端口 121僅在上止點或其附近短暫開 啟，而兩個端口在下沖程或工質(zhì)的膨脹過程中均關閉。圖6中底部的兩個視圖(步驟4和步驟5)示出輸入端口 121的關閉與排出端口 122的開啟。具體地，在下止點或其附近，動力活塞103從上部接合配留閥支架133，并將配 留閥支架133與環(huán)形閥套筒132 —同向下移動，由此在保持輸入端口 121關閉的狀態(tài)下開 啟排出端口 122。當動力活塞103離開下止點并向上移動時，配留閥支架133保持在下行位 置，允許環(huán)形閥套筒132繼續(xù)開啟排出端口 122并關閉輸入端口 121。因此，在大部分下沖 程及上沖程內(nèi)輸入端口 121是關閉的，而在大部分上沖程內(nèi)排出端口 122是開啟的。根據(jù)上文和/或下文中討論的構(gòu)造可推導出不同的實施方式。例如，根據(jù)一個或 多個實施方式，在每個動力活塞軸141上提供一個或多個凸輪144R/L。不排除連接器800 和/或凸輪機構(gòu)144的其它形式。每個Soony發(fā)動機內(nèi)的熱機或動力缸/室的數(shù)量是可變 的，取決于應用程序和/或其它設計考慮。在部分實施方式中，偏置元件709可由除動力活 塞軸141之外的外力擊發(fā)，而在其它實施方式中，由動力活塞軸141直接或間接驅(qū)動泵活塞 113以擊發(fā)偏置元件709。圖7公開的另一種構(gòu)造進一步簡化了圖3中公開的構(gòu)造，該構(gòu)造另外包括至少一 個杠桿739，用于使偏置元件709的擊發(fā)和泵送動作反轉(zhuǎn)。然而，不排除其它構(gòu)造。圖7中 公開的構(gòu)造簡化了圖3中構(gòu)造，并顯示出汪克爾活塞3103、第一泵分室114R/L和第二泵分 室112R/L之間更緊密的關系。圖8A公開了進一步的實施方式，其中圖解示出簡化的流體泵8700。在該實施方式 中，泵活塞113和偏置元件709結(jié)合為單一的元件，并被標記為8113R/L。泵活塞/偏置元 件8113R/L是可在兩個位置之間移動的彈性膜或隔膜或分區(qū)，其中一個位置是初始位置而 另一個為偏置位置。泵活塞/偏置元件8113R/L由動力活塞軸141直接或間接(例如通過 泵軸141R/L和凸輪144)驅(qū)使入偏置位置。圖8A中具體地示出在該實施方式中使用的單 獨的凸輪144。然而，在另一些與圖3中討論的方式相似的實施方式中使用多個凸輪。部分 實施方式中包括回轉(zhuǎn)穩(wěn)定器895R/L，其用以防止泵活塞/偏置元件8113R/L如先前公開的 那樣在壓力條件改變過程中的擺動。在一個或多個實施方式中，來自熱交換器500的輸入 閥115R/L是由相應觸點(例如，位于流體泵700R/L的室壁上的822R/L和823R/L)和泵活
19塞/偏置元件8113R/L開啟與關閉的電磁閥。在圖8A中公開的構(gòu)造的右側(cè)上沖程內(nèi)(與圖2中的步驟5-8相似)，凸輪144通 過右泵軸144R將泵活塞/偏置元件8113R/L從右第二泵分室112R的側(cè)壁上的停止或初始 位置向?qū)?cè)的壁移動。凸輪144不斷增加地旋轉(zhuǎn)驅(qū)使泵活塞/偏置元件8113R以與其彈性 相反的方向遠離動力活塞軸141。在右第一泵分室114R內(nèi)的膨脹的工質(zhì)被壓縮以在冷卻室 110R(圖中未示出)內(nèi)進行冷卻。當泵活塞/偏置元件8113R與觸點822R接觸時，電磁閥 115R打開(開啟)使高溫/高壓工質(zhì)進入右第一泵分室114R，使泵活塞/偏置元件8113R 相對側(cè)上的壓力平衡。之后或同時，凸輪144的擊發(fā)作用結(jié)束(與圖5F相似)，且允許泵 活塞/偏置元件8113R被彈回其初始位置，將冷卻及壓縮過的工質(zhì)從右第二泵分室112R卸 載到冷交換器(圖中未示出)內(nèi)。當泵活塞/偏置元件8113R接觸到觸點832R時，電磁閥 115R關掉(關閉)，膨脹(下沖程)周期開始。左側(cè)的泵活塞/偏置元件8113L以相似方式運轉(zhuǎn)。圖8B公開了根據(jù)進一步的實施方式的可選的構(gòu)造8900。與圖8A所示出的構(gòu)造 不同，泵活塞/偏置元件在流體泵8700的泵室內(nèi)是可移動的，圖8B中的泵活塞8113R/L是 靜止的，而流體泵的泵室8708R/L可由凸輪144移動。設置偏置元件8709R/L(例如板簧) 以逆著凸輪144或朝向動力活塞軸141方向偏置泵室8708R/L。不排除其它偏置元件，例如 空氣汽缸。如在圖8A中所示，泵室8708R/L觸點822R/L、823R/L接觸或分開以關閉或開啟 進給進給閥芯115R/L。這個構(gòu)造是簡化的構(gòu)造，因為僅包括5個主要的活動件，即(1)動 力活塞軸141/凸輪機構(gòu)144/汪克爾活塞3103 ； (2-3)兩個泵分室8708R/L以及(4_5)兩 個偏置元件8709R/L?？紤]到在部分實施方式中偏置元件8709R/L與泵室8708R/L永久結(jié) 合，將僅存3個主要活動件，顯著簡化了結(jié)構(gòu)。在一個或多個實施方式中，泵活塞8113R/L具有可變的尺寸并包含如下述的變工 況調(diào)節(jié)器1001。這是可實現(xiàn)的，例如通過嵌于每個泵活塞/偏置元件8113R/L的兩個相對 壁8102、8103之間的鑷子形狀的或倒V形的量調(diào)節(jié)器。圖8C示出其中一個泵活塞/偏置元 件(例如泵活塞/偏置元件8113L)的結(jié)構(gòu)透視圖。如圖8C所示，量調(diào)節(jié)器8101包括兩個 側(cè)壁8106、8107，每個側(cè)壁分別接合泵活塞/偏置元件8113L的側(cè)壁8102,8103中的一個。 壁8106、8107彼此相互傾斜形成V形“楔板”。桿8104從下面支持該楔板。桿8104自身由 在汽缸8109內(nèi)移動的調(diào)節(jié)活塞8108支持。圍繞桿8104設置彈簧8110，其位于活塞8108 與用于偏置活塞8108的汽缸8109的內(nèi)壁之間，因此桿8104朝向中間位置。來自熱交換器 500的加熱的工質(zhì)接入汽缸8109并位于活塞8108之下。量調(diào)節(jié)器8101的運行與下述的變工況調(diào)節(jié)器1001相似。簡而言之，當加熱的工 質(zhì)的壓力較高時，活塞8108、桿8104及楔板將向上升，后者引起壁8102和8103彼此分離。 因此，泵室8708內(nèi)的流體泵的有效容積下降，允許工質(zhì)的較高的壓縮效率。類似地，當加熱 的工質(zhì)的壓力較低時，活塞8108、桿8104及楔板將向下降，后者允許壁8102和8103向彼此 移動。因此，泵室8708內(nèi)的流體泵的有效容積上升，導致工質(zhì)的較低的壓縮效率。在一個 或多個實施方式中，壁8102和8103是可移動的。在進一步的實施方式中，壁8102和8103 中僅有一個是可移動的。圖8D包括實施方式的側(cè)視圖及俯視圖，其中該實施方式中兩個汪克爾發(fā)動機 8403并排地設置在一起，其汪克爾活塞3103彼此成90度。4個相應的流體泵8900被定位于兩個汪克爾發(fā)動機8403中每個的外側(cè)壁上?？紤]到在部分實施方式中4個流體泵8900 的偏置元件與相應的泵室永久結(jié)合，此處將僅有5個主要的活動件(即，(1)動力活塞軸 141/凸輪機構(gòu)144/汪克爾活塞3103，以及(2-5) 4個泵室)，顯著簡化了構(gòu)造。圖9A公開了 Soony發(fā)動機9000的實施方式，其中動力活塞軸141不旋轉(zhuǎn)，但在其 軸向方向擺動。兩個帶有其各自流體泵700L/R的熱機400L/R被設置在動力活塞軸141的 相對端點處。動力活塞軸141的振蕩運動通過輸出機構(gòu)9101傳遞到外部裝置，例如電力發(fā) 電機9001。在Soony發(fā)動機9000中，鎖扣機構(gòu)9144替代連接器800 (圖1)，以下稱為“八 達通(octopus)，，機構(gòu)。圖9B包括通過分別對應于圖2中步驟1-8的Soony發(fā)動機9000的步驟1_8示出 的八達通機構(gòu)9144的多個簡化視圖。八達通機構(gòu)9144包括兩個八達通軸閂鎖901、拉塊 903、兩個連接部件905、至少一個開啟器楔板907、閂鎖彈簧911、以及在拉塊903的通道內(nèi) 可滑動的軸阻擋延伸部913。所列元件通過多個樞軸902樞軸地彼此連接。拉塊903和軸阻擋延伸部913其中之一與動力活塞103 (通過圖9A中的動力活塞 軸141)和泵活塞113(通過圖9A中的泵活塞桿919)其中之一連接。拉塊903和軸阻擋延 伸913之中的另一個與動力活塞103和泵活塞113中的另一個連接。在圖9A中具體示出 的實施方式中，泵活塞桿919是中空的且動力活塞軸141延伸穿過該中空的泵活塞桿919。 在圖9B中具體公開的實施方式中，軸阻擋延伸部913連接到泵活塞113且拉塊903連接到 動力活塞103。不排除如上所述的其它設置。拉塊903的通道908內(nèi)的軸阻擋延伸部913的滑動確保機構(gòu)在運行中不會晃動。 在部分實施方式中，顛倒該設置以使拉塊903在軸阻擋延伸部913的通道內(nèi)(圖中未示出)滑動。在流體泵的壁上設置至少一個(圖9B中示出兩個)開啟器楔板907。在圖9A中 具體示出的實施方式中，在每個流體泵的端壁上設置開啟器楔板907。開啟器楔板907可嵌 入八達通軸閂鎖901 (圖9B的步驟1-8)之間或每個八達通軸閂鎖901和拉塊903之間，以 從與拉塊903 (此后是動力活塞103)的連接中迅速釋放軸阻擋延伸部913 (此后是泵活塞 113)，使得軸阻擋延伸部913在泵送動作發(fā)生時向上滑動(圖9B中的步驟2-4)。設置閂鎖彈簧911以將八達通機構(gòu)9144從步驟4移動到步驟5(圖9B)。在一個 或多個實施方式中，閂鎖彈簧911是輕拉彈簧。在另一些實施方式中，出于相同目的而使用 在泵室的壁上的外部器件(圖中未示出)。在具體示出的實施方式中的軸阻擋延伸部913是T形的。然而不排除其它設置。在圖9B中示例性地示出的運行過程中，步驟5-8中泵活塞113被閂鎖于動力活塞 103，在步驟1-4中被釋放。具體地，當流體泵接近裝滿時(步驟8)，動力活塞103通過拉 塊903向開啟器楔板907拉動八達通軸閂鎖901，其中開啟器楔板907將被嵌入每個八達 通軸閂鎖901和拉塊903之間以釋放閂鎖(步驟1)。因此，泵活塞113 (通過軸阻擋延伸 部913)從與動力活塞103 (通過拉塊903)的連接中被釋放，并由偏置元件709向前推以完 成迅速泵送動作。如步驟2-4所示，軸阻擋延伸部913在對應于泵活塞113的下止點位置 停止。當動力活塞103接近其下止點時，從步驟2到步驟4拉塊903向軸阻擋延伸部913 移動從而為下一個閂鎖階段準備八達通機構(gòu)9144。在步驟4中，閂鎖彈簧911或外部器件 (圖中未示出)向內(nèi)朝拉塊903移動八達通軸閂鎖901以達到步驟5的狀態(tài)。泵活塞113被鎖定于動力活塞103且重復該過程。該實施方式將發(fā)動機的尺寸減少了一半，因此顯著降低了生產(chǎn)成本。該實施方式 具有一個帶兩個室汽缸和兩個動力活塞103L/R，而不是在部分實施方式中公開的兩個帶四 個室汽缸的驅(qū)動的發(fā)動機。擺錘9001導致慣性增強，隨著動力活塞103R/L(在一個或多 個實施方式中動力活塞103R/L結(jié)合為一個動力活塞103)的移動擺錘9001來回地擺動， 而不是使用轉(zhuǎn)子驅(qū)動軸以確?；钊麆幼鞯倪B續(xù)移動。該來回動作驅(qū)動振蕩線性電力發(fā)電機 9001。上述和/或下述中公開的兩個汽缸、四個室的發(fā)動機具有重疊室作用，確保了發(fā)動機 是連續(xù)的。圖9A中帶有一個汽缸、兩個室的發(fā)動機的構(gòu)造克服了通過保持發(fā)動機連續(xù)擺動 動作而重疊的缺陷?？偠灾?，在膨脹室(與圖1中的107類似)內(nèi)的輸出功和壓縮室(與 圖1中的100類似)內(nèi)的輸入功之間的平均壓力差足夠驅(qū)動發(fā)動機。然而，膨脹力和壓縮 力都作用于單個活塞的兩端。當膨脹側(cè)開啟時，膨脹沖程的末端開始變?nèi)酰攭嚎s側(cè)關閉 時，壓縮沖程的末端開始變強。圖10公開在一個或多個實施方式中使用的變工況調(diào)節(jié)器，例如圖3-7所公開的變 工況調(diào)節(jié)器。為了在熱交換器500的可變條件下，特別是在熱交換器500由太陽能供電時 最優(yōu)化工質(zhì)的膨脹能力，在部分實施方式中，Soony發(fā)動機能夠自我調(diào)節(jié)所施加的不同的壓 力/溫度條件。例如，當熱交換器500內(nèi)的加熱的工質(zhì)的溫度/壓力上升時，由于活塞室的容積是 固定的，所以降低第一泵分室114的初始容積尺寸以適應高壓的較高膨脹率。由于工質(zhì)在 高壓時具有更大的密度，因此允許即使第一泵分室114具有較小的初始容積也可以具有較 大質(zhì)量的流。相同地，對于熱交換器500內(nèi)的中等壓力/溫度，增加第一泵分室114的初始 容積以適應較低的溫度/壓力條件。例如，在上述的數(shù)值示例中，對于溫度從212° F降低到170° F容積的擴展是 108.8%。對于溫度從212° F上升到300° F的容積的減少是118. 9%。由上述的百分數(shù) 除以第一泵分室114的初始容積，即在212° F時的2. 1788單位以確定容積的變化。特別地，當溫度和壓力從212° F和480psi下降到如170° F和408. 4psi時(在 可變陽光條件下利用太陽能將會發(fā)生)，第一泵分室114內(nèi)的初始容積(上止點)從2. 1877 單位上升到3. 0913單位或上升 171 %。通過調(diào)整上述容積(上述容積是可互換的)，該 變化確保在發(fā)動機的下沖程內(nèi)，膨脹的總?cè)莘e將一直符合任意給定溫度/壓力下的工質(zhì)的 最優(yōu)膨脹參數(shù)，以優(yōu)化由變化的陽光條件施加的潛在功。這相同適用于堆積余熱的利用。在部分實施方式中，第一泵分室114的初始容積可通過圖10中公開的變工況調(diào)節(jié) 器1001進行調(diào)節(jié)。變工況調(diào)節(jié)器1001包括調(diào)節(jié)活塞875、可移動的泵底板882、以及位于 可移動的泵底板882和調(diào)節(jié)活塞875之間的調(diào)節(jié)彈簧880，調(diào)節(jié)活塞875由熱交換器500的 加熱工質(zhì)從下向上作用。在部分實施方式中，調(diào)節(jié)活塞875的表面積大于可移動的泵底板 882。盡管圖中未示出，但在部分實施方式中，變工況調(diào)節(jié)器1001的總重量足以最小化由可 變壓力條件引起的振動。該設置將確保仔細考慮了變工況調(diào)節(jié)器1001的作用，對于可變的 壓力是穩(wěn)定的。然而，不排除用于變工況調(diào)節(jié)器的其它設置。例如，在部分實施方式中使用 的帶有可變觸點的螺線管。隨著上升的壓力，調(diào)節(jié)活塞875、調(diào)節(jié)彈簧880和可移動的泵底板882將侵占流體 泵700的第一泵分室114的初始容積。壓力越高，壓縮率越高，例如，在具體公開的示例中，壓力為408. 4psi時壓縮率為1. 3175，而壓力是480psi時壓縮率為1. 4571，壓力為653psi 時壓縮率為1. 7329。圖10分別示出處于加熱的工質(zhì)在低壓及高壓兩種狀態(tài)的變工況調(diào)節(jié)器1001，即 開啟的泵與關閉的泵。雖然不必要將變工況調(diào)節(jié)器1001與開關機構(gòu)包括在同一構(gòu)造中，但 圖10中還是示出用于調(diào)整進給滑閥115的關閉/開啟時機的開關機構(gòu)。因此，在示出的構(gòu)造中，兩方面進行改變用以配合調(diào)節(jié)(1)第一泵分室114的初 始容積由調(diào)節(jié)活塞875控制，以及(2)由楔板980控制為轉(zhuǎn)換進給進給閥芯115開啟和關 閉的彈簧托架987移動的長度。在第一方面的部分實施方式中，由調(diào)節(jié)活塞875調(diào)節(jié)的第 一泵分室114的可變的初始容積由負重機構(gòu)(圖中未示出)進一步穩(wěn)定。而且，不排除其 它如帶有可變觸點的螺線管的設置。在第二方面的部分實施方式中，可變的開關機構(gòu)適應于在溫度/壓力條件變化的 情況下彈簧托架975變化的移動長度，其中通過控制開關機構(gòu)的觸點而使溫度/壓力條件 進行變化。特別地，通過嵌入楔板980以填補在進給閥芯115的臂上較低觸點處的缺口，來 調(diào)節(jié)開關機構(gòu)的觸點距離開關機構(gòu)的變化距離進給。當楔板980填補了缺口，彈簧托架987 將與楔板980接觸，楔板980依次接觸進給進給閥芯115臂上的閉塞/接觸點979，并由此 推動關閉進給進給閥芯115。通過改變的作用于開關活塞983上的壓力來調(diào)節(jié)缺口的關閉。 進給進給閥芯115的關閉也可由電力調(diào)節(jié)。然而，上述機械開關不需要這種額外的復雜性。當熱交換器500處于高壓并且泵是開啟的(左下圖)，高壓的加熱的工質(zhì)使調(diào)節(jié)活 塞875向上移動到上部規(guī)定的位置。因此，可移動的泵底板882隨著第一泵分室114容積 的減少也移動到上部的位置。在觸點979上移動時，開關活塞983由高壓的加熱的工質(zhì)推 動以將楔板980延伸至填充彈簧托架987接觸點的縮短的移動路徑中的缺口，以最終關閉 進給閥115。當熱交換器500處于高壓并且泵是關閉的狀態(tài)時(右下圖)，彈簧托架987移動到 與延伸的楔板980接觸，然后楔板980接觸觸點979以拉動關閉進給進給閥芯115。當熱交換器500處于低壓并且泵是開啟的狀態(tài)時(左上圖)，調(diào)節(jié)活塞875位于下 部規(guī)定的位置。第一泵分室114具有較高容積時，泵的可移動的泵底板882也位于下部對 應的位置。由于加熱的工質(zhì)的較低的壓力，與圖10B中相比，楔板980被收回以使彈簧托架 987的觸點開始移動，其在觸點979上的移動最終使進給進給閥芯115關閉。當熱交換器500處于高壓并且泵是關閉的狀態(tài)時(右上圖)，進給進給閥芯115是 關閉的。彈簧托架987移動到與依次接觸阻礙點979以拉動關閉進給進給閥芯115的楔板 980的薄尖端相接觸。圖8C示出所討論的變工況調(diào)節(jié)器1001的可選構(gòu)造。圖11中公開了根據(jù)一個或多個實施方式的變量調(diào)節(jié)穩(wěn)定器。用陀螺穩(wěn)定器穩(wěn)定 變工況調(diào)節(jié)器的緩動器件。本發(fā)明包括用于達到相同或類似穩(wěn)定效應的其它器件。例如， 上述關于圖8C中的楔板也達到穩(wěn)定的效應。如上所述，變工況調(diào)節(jié)器1001改變第一泵分 室114的初始容積以適應熱交換器500的變化的壓力/溫度條件，例如，由太陽或余熱施加 的可變熱量。變工況調(diào)節(jié)器1001由熱交換器500內(nèi)的加熱的工質(zhì)的壓力操作。然而，流體 泵700和第一泵分室114內(nèi)的壓力條件可能有很大的不同。在系統(tǒng)中可以設計用于調(diào)節(jié)流 體泵700的底部位置，即可移動的泵底板882的平均力。然而，需要穩(wěn)定對壓力波動的影響以使機構(gòu)和泵容積在變化的條件下保持穩(wěn)定。因此設置陀螺穩(wěn)定器(回轉(zhuǎn)穩(wěn)定器)890。 陀螺穩(wěn)定器890位于固定的位置，在球軸承892之間，這使得陀螺穩(wěn)定器890隨著調(diào)節(jié)活塞 875與可移動的泵底板882的推/拉波動自由地順時針和逆時針旋轉(zhuǎn)，從而穿過軸879。由 于反向運動發(fā)生時陀螺穩(wěn)定器890每次均改變方向，所以移動是穩(wěn)定的。在部分實施方式中，如圖12所示，陀螺穩(wěn)定器890位于調(diào)節(jié)彈簧876內(nèi)以減少裝 置的尺寸。包括兩個波紋管結(jié)構(gòu)(未進行標記)以防止泄露。圖13A-13B示出根據(jù)一個或多個實施方式的不同示例性的構(gòu)造(如上述和/或下 述公開的任何Soony發(fā)動機)與例如瑞典考庫姆AB公司開發(fā)的斯特林發(fā)動機(以下稱為 考庫姆發(fā)動機)集成為一體?？紟炷愤\動學斯特林發(fā)動機是四缸往復式發(fā)動機，其接收來自太陽能接受器的壓 縮并加熱的氫氣以驅(qū)動斯特林循環(huán)。斯特林發(fā)動機的缸體包括沿著冷卻器、再生器和加熱 瓢部的四汽缸密封組件(活塞、活塞桿以及連桿)?？紟炷钒l(fā)動機的“背壓”構(gòu)造指的是現(xiàn)有的考庫姆在下沖程內(nèi)動力活塞之后再壓 縮的“背壓”。在相同的旋轉(zhuǎn)軸頸中心線上運行的膨脹和壓縮同時發(fā)生。由于根據(jù)一個或多 個實施方式的Soony發(fā)動機使用相同的汽缸來容納膨脹和壓縮室，通過使背壓壓縮室中立 對于考庫姆發(fā)動機是適合的，并允許該室成為低溫/低壓冷卻槽。以圖13A-13B中示出的 為例，通過連接全部四個適合的背壓室適應性將保持冷卻槽的連續(xù)背壓條件，以使總?cè)莘e 相抵以經(jīng)歷零容積變化。具體地，膨脹下沖程內(nèi)在主驅(qū)動活塞后的流體和壓力被保持為低的且穩(wěn)定的下沖 程內(nèi)的槽壓力，其通過一個或多個手段實現(xiàn)(1)使用現(xiàn)有的考庫姆冷卻系統(tǒng)以保持較低壓/低溫冷卻水槽；(2)封堵上行閥對現(xiàn)有考庫姆壓縮室的循環(huán)系統(tǒng)的其余部分的接入，并將現(xiàn)有考 庫姆壓縮室轉(zhuǎn)換為背壓槽；(3)將轉(zhuǎn)換后的背壓槽室互連以保持槽內(nèi)的恒定容積，從而避免背壓壓縮；(4)通過位于轉(zhuǎn)換的膨脹/壓縮室與轉(zhuǎn)換的冷卻槽之間的動力活塞使泌水或泄漏 最小化；(5)設置流體泵使泄漏液回流到循環(huán)系統(tǒng)，以及(6)將膨脹室轉(zhuǎn)換為具有雙重職能的膨脹與壓縮室(膨脹/壓縮室)以使活塞在 下沖程內(nèi)做正功而在上沖程內(nèi)做負功(或例如像圖3中所討論的泵送到另一個Soony發(fā)動 機內(nèi))。在部分實施方式中，適合的發(fā)動機的膨脹/壓縮室壁由不保留或吸收熱量的材料 組成。陶瓷可處理發(fā)動機活塞的磨損。在膨脹/壓縮室和冷卻槽之間的泄漏保持為零。(1)使用現(xiàn)有考庫姆發(fā)動機的冷卻系統(tǒng)以創(chuàng)造低溫、低壓冷卻槽根據(jù)一個或多個實施方式的Soony發(fā)動機的四汽缸構(gòu)造與如圖13A中所示的考庫 姆的四汽缸構(gòu)造匹配。由于四汽缸的四活塞是間隔均勻的，以致一個汽缸室的容積具有其 它汽缸室的相對容積，這意味著四個軸頸以90度相隔并形成交叉形狀，在隔離與使用前考 庫姆壓縮室的冷卻旋管時，通過使四個背壓容積(前壓縮室的)互連，使得槽的平均容積保 持恒定，并處于發(fā)生在工作沖程的下止點的低溫/低壓水平。(2)封堵現(xiàn)有考庫姆壓縮室與改變的Soony冷卻系統(tǒng)之間的上行閥接入
(3)互連再壓縮室以保持恒定容積從而避免壓縮要保持冷卻槽內(nèi)恒定的低壓，根據(jù)實施方式，使前考庫姆壓縮室互連。因為交叉作 用的合并容積的變化等于零，這樣確保了在每個動力沖程的下沖程內(nèi)容積侵占將與上沖程 內(nèi)的容積膨脹相等。(4)通過位于膨脹室與轉(zhuǎn)換的冷卻槽之間的動力活塞使泌水或泄漏最小化若不存在泄漏，工質(zhì)的質(zhì)量流進入槽，適合的發(fā)動機會提供恒定理想的溫度/壓 力條件。然而，在實際中，除非為每個工作活塞提供物理屏障(如一個或多個實施方式中討 論的波紋管)，否則工質(zhì)將泄漏到低壓冷卻槽內(nèi)。(5)設置流體泵使泄漏液回流到循環(huán)系統(tǒng)使用旋轉(zhuǎn)式泵或圖13B中示出的裝置將泄漏液傳回循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)，其中當下止點處 的壓力基本上與水槽的壓力相等時，圖13B所示的裝置使用活塞將泄漏液泵送回下止點處 的循環(huán)。如圖13B所示，槽泵1307作用于壓力循環(huán)的低端。在下止點的低壓平衡過程中， 槽泵1307將泄漏液泵送回循環(huán)，而不是在上止點的高壓平衡過程中進行泵送。由于期望使 泄漏最小化，所以設置齒輪系統(tǒng)以使泵送動作僅在發(fā)動機的幾個循環(huán)旋轉(zhuǎn)之后發(fā)生。彈簧 1309被擊發(fā)，如帶有循環(huán)系統(tǒng)的流體泵700，并在平衡的壓力條件下(就像循環(huán)系統(tǒng))被釋 放。然而，槽泵1307將在低壓點時實現(xiàn)泵送。(6)將膨脹室轉(zhuǎn)換為具有雙重職能的膨脹/壓縮室，以使活塞在四個下沖程內(nèi)做 正功而在四個上沖程內(nèi)做負功(或如圖3中所討論的泵送到另一個Soony發(fā)動機內(nèi))。這 個小的內(nèi)部泵構(gòu)造與上述的流體泵700的原理一致。根據(jù)一個或多個實施方式，Soony設備將安裝于每個考庫姆發(fā)動機工作缸的上端 (如圖13A-13B所示)，并將起如上所述的作用。在部分實施方式中出現(xiàn)下列變化，以使在一個或多個實施方式中所公開的Soony 發(fā)動機集成入考庫姆發(fā)動機(1)膨脹工作缸和其動力活塞將轉(zhuǎn)換為具有雙重職能的聯(lián)合膨脹和壓縮室。首先， 在上沖程內(nèi)由膨脹室供給閥，且淘汰背壓壓縮室，以致背壓壓縮室不再作為壓縮反_功室 而運轉(zhuǎn)，而僅作為低壓槽。其次，該低壓槽將與其它三個(四個之中的)槽互連以確保低壓 保持恒定。換言之，考庫姆發(fā)動機的壓縮室將轉(zhuǎn)換為帶有四個汽缸的低壓槽，其中四個汽缸 互連以確保壓力均衡和穩(wěn)定。在考庫姆發(fā)動機的壓縮機中先前使用的冷卻系統(tǒng)將用于保持 低溫低壓。該低溫低壓水槽中的流體被盡可能地從循環(huán)工質(zhì)中隔離。(2)適合的構(gòu)造的聯(lián)合膨脹/壓縮功和反_功室將具有進給口和排出口。(3)隨著考庫姆發(fā)動機產(chǎn)生適應能力，則蓄熱器將出現(xiàn)在如上所述的大型高溫/ 高壓蓄水器。由于工質(zhì)在發(fā)動機機體外部的完全循環(huán)，效率得以顯著提高。圖14公開了用于此處公開的任意Soony發(fā)動機的旋轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)閥。如一個或多個實施方式中所公開的，與實現(xiàn)熱交換的斯特林發(fā)動機相比，Soony發(fā) 動機的運轉(zhuǎn)依賴實現(xiàn)容積的迅速交換。有效的容積交換非常依賴于循環(huán)的工質(zhì)的流動速 度。要確保迅速并可靠地在熱交換器500和膨脹室107之間流動，以及膨脹室107在作為 壓縮/泵侵占室時和冷交換器600之間流動，根據(jù)部分實施方式閥門開度要盡可能地寬。
最后，設置帶有兩個隔間1421、1422的旋轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)閥1469，分別用于進給口(如輸入 端口 121)和一個排氣口(如排出端口 122)。在部分實施方式中，進給口 1421開啟約總沖 程時間的二十分之一或5%，而排氣口 1422開啟約總沖程時間的50%，即在從下止點到上 止點的上沖程期間。在部分實施方式中，排氣口 1422在進給口 1421開啟之前關閉。根據(jù) 部分實施方式，排氣口 1422的閥門狹縫大于進給口 1421的。在一個或多個實施方式中，旋轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)閥1469持續(xù)地以恒定速度旋轉(zhuǎn)，并由動力活 塞軸141直接或間接驅(qū)動。相互交換的排氣口 1422和進給口 1421的開啟率與容積變化率 平行發(fā)生。在部分實施方式中，進給口 1421在排氣口 1422關閉后立即開啟。在一個或多 個實施方式中，閥門開啟的長狹縫跨越了動力活塞103和壓縮/泵侵占室的上端直徑。圖15公開根據(jù)一個或多個實施方式的高效的熱電聯(lián)產(chǎn)(CHP)發(fā)動機1500的特殊 應用。圖15中示例性地示出在一個或多個實施方式中的熱電聯(lián)產(chǎn)發(fā)動機，其完全集成到多 功能的太陽能總效用程序包(電力、熱水、供暖和空調(diào))中，并且不僅加熱和冷卻建筑物，還 產(chǎn)生24/7年左右的電力?？赡艿臒嵩窗ǖ幌抻?1)用于家庭和商業(yè)建筑的被動式太 陽熱能和/或(2)用于太陽能發(fā)電廠的高溫和/或(3)用于工業(yè)堆積余熱的利用。
2權利要求
一種流體泵(700)，用于將流體從處于低壓狀態(tài)的所述流體的第一流體源(600)移動到處于高壓狀態(tài)的所述流體的第二流體源(500)，所述流體泵包括室；分隔構(gòu)件(113)，在所述室中能夠移位，并將所述室劃分為具有變化容積的第一分室和第二分室(114、112)；所述第一分室(114)具有分別與第二流體源和第一流體源(500、600)可控地連通的輸入端口及排出端口(121、122)；所述第二分室(112)具有分別與第一和第二流體源(600、500)可控地連通的輸入端口及排出端口(125、124)；以及其中，所述分隔構(gòu)件被設置為當所述分隔構(gòu)件(113)兩側(cè)的壓力相等時移動到所述第二分室(112)內(nèi)，從而將處于所述低壓狀態(tài)的流體從所述第二分室(112)泵送到所述第二流體源(500)。
2.如權利要求1所述的流體泵，其中所述泵是蒸汽泵，并適合將所述流體的低壓蒸汽 從所述第一流體源強制地移到所述第二流體源而不發(fā)生汽液相變。
3.如權利要求1所述的流體泵，其中通過出現(xiàn)以下情形的至少之一來實現(xiàn)所述分隔構(gòu) 件兩側(cè)的壓力相等(i)當所述泵將被關閉時，處于所述高壓狀態(tài)的流體位于所述分隔構(gòu)件的兩側(cè)，以及(ii)當所述泵開啟時，處于中壓狀態(tài)的流體位于所述分隔構(gòu)件的兩側(cè)。
4.如權利要求3所述的流體泵，其中當所述第一分室(114)的輸入端口(121)和所述 第二分室(112)的輸出端口(124)操作地開啟時，所述第一和第二分室內(nèi)的流體壓力與所 述第二流體源的流體壓力相等，由此達到所述壓力均衡。
5.如權利要求1所述的流體泵，其中所述分隔機構(gòu)偏向于關閉所述第二分室。
6.如權利要求1所述的流體泵，進一步包括變工況調(diào)節(jié)器(1001)，所述調(diào)節(jié)器用于根 據(jù)所述第二流體源內(nèi)的流體高壓和/或溫度等級的范圍來調(diào)節(jié)所述泵的所述室的容積。
7.如權利要求6所述的流體泵，其中所述變工況調(diào)節(jié)器進一步包括穩(wěn)定器件，用于防 止所述泵在不同壓力條件下波動。
8.如權利要求1所述的流體泵，進一步包括旋轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)閥(1469)，用于在不同的時間操 作地關閉和/或開啟所述第一分室(114)的輸入端口和輸出端口(121、122)。
9.如權利要求1所述的流體泵，進一步包括一種機構(gòu)，所述機構(gòu)用于在不同的時間操 作地關閉和/或開啟所述第一分室的輸入端口和輸出端口(121、122)，其中所述機構(gòu)能夠 響應處于所述高壓狀態(tài)的所述流體的壓力和溫度中的至少之一進行自動調(diào)節(jié)。
10.如權利要求1所述的流體泵，進一步包括電磁閥，所述電磁閥用于響應于分布在所 述室上的可變觸點在不同的時間操作地關閉和/或開啟所述第一分室的輸入端口和輸出 端口(121、122)。
11.一種熱系統(tǒng)，包括熱交換器(500)，用于供給高壓流體；發(fā)動機(400)，連接到所述熱交換器(500)，用于運行所述高壓流體并排出處于低壓狀 態(tài)的流體；以及流體泵(700)，通過內(nèi)部壓力或內(nèi)力的平衡使從所述低壓狀態(tài)泵送到所述高壓狀態(tài)的工質(zhì)的流動阻力平衡，從而將所述低壓流體從發(fā)動機排出端(600)返回到所述熱交換器 (500)。
12.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，其中所述流體泵包括膨脹室，且所述發(fā)動機包括活塞室；在所述發(fā)動機的動力活塞(103)的下沖程內(nèi)，所述流體在所述膨脹室和所述活塞室內(nèi) 膨脹；在所述發(fā)動機的動力活塞的上沖程內(nèi)，所述膨脹室被轉(zhuǎn)換為泵排量室(114)，其中所述 活塞室和所述泵排量室均進入先前的活塞和泵排量室以壓縮膨脹的流體。
13.如權利要求12所述的熱系統(tǒng)，進一步包括冷卻室(110)和泵室(112)，所述冷卻室 和所述泵室與所述泵排量室共同限定冷卻膨脹室(100)，所述膨脹的流體在被泵送返回到 所述熱交換器之前在所述冷卻膨脹室中被冷卻并壓縮，其中所述冷卻室內(nèi)的流體的壓力保 持為在控制中。
14.如權利要求13所述的熱系統(tǒng)，所述發(fā)動機排氣端包括冷交換器(600)，所述冷交換 器用于將所述泵排量室和所述泵室之間的所述冷卻室內(nèi)的所述膨脹的流體冷卻。
15.如權利要求12所述的熱系統(tǒng)，其中所述泵進一步包括泵活塞(113)，所述泵活塞能 夠在所述泵排量室和所述泵室之間移動，并且在所述動力活塞的上沖程內(nèi)，所述泵活塞至 少間接地由所述動力活塞驅(qū)動并與所述動力活塞一起進入所述泵排量室。
16.如權利要求15所述的熱系統(tǒng)，進一步包括連接器(800)，用于在所述上沖程內(nèi)將所 述泵活塞操作地與所述動力活塞的移動相連接，并且在所述下沖程內(nèi)使所述泵活塞操作地 與動力活塞的移動分開。
17.如權利要求16所述的熱系統(tǒng)，其中所述連接器包括凸輪機構(gòu)。
18.如權利要求16所述的熱系統(tǒng)，其中所述連接器包括鎖扣機構(gòu)，基于所述動力活塞 的位置，所述鎖扣機構(gòu)將所述泵活塞和動力活塞能夠釋放地閂鎖在一起。
19.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，其中所述發(fā)動機是斯特林型發(fā)動機，所述斯特林型 發(fā)動機進一步包括閥套筒，所述閥套筒能夠通過所述熱機的動力活塞移動，以關閉和/或 開啟所述動力活塞的活塞室的入口或出口中的至少之一。
20.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，其中所述流體泵包括泵室和所述泵室內(nèi)的能夠在初始位置和偏置位置之間彈性移動的分 隔構(gòu)件(8113)，并且當從所述熱交換器進入的處于高壓狀態(tài)的流體使所述分隔構(gòu)件兩側(cè)的壓力相等時，所 述分隔構(gòu)件從所述偏置位置到所述初始位置的回彈性足以將處于低壓狀態(tài)的流體泵送到 所述熱交換器。
21.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，其中所述發(fā)動機是汪克爾型發(fā)動機。
22.如權利要求21所述的熱系統(tǒng)，包括兩個汪克爾發(fā)動機，所述兩個汪克爾發(fā)動機并排設置并帶有各自的在同一動力活塞軸 上以90度間隔的汪克爾活塞；以及至少兩個所述流體泵，設置在所述汪克爾發(fā)動機的外壁上。
23.如權利要求21所述的熱系統(tǒng)，其中所述流體泵包括泵室(8708)以及所述泵室內(nèi)的分隔構(gòu)件，所述泵室能夠在初始位置和偏置位置之間彈性移動；當從所述熱交換器進入的處于所述高壓狀態(tài)的流體使所述分隔構(gòu)件兩側(cè)的壓力相等 時，所述泵室從所述偏置位置到所述初始位置的回彈性足以將處于所述低壓狀態(tài)的流體泵 送到所述熱交換器。
24.如權利要求22所述的熱系統(tǒng)，其中所述分隔構(gòu)件包括能夠相對彼此移動的兩壁、 和能夠在所述兩個能夠移動的壁之間移入與移出的變工況調(diào)節(jié)器，所述變工況調(diào)節(jié)器用于 自動地調(diào)節(jié)所述分隔構(gòu)件的尺寸，從而響應來自所述熱交換器的處于所述高壓狀態(tài)的流體 的壓力和/或溫度范圍來調(diào)節(jié)所述泵室的容積。
25.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，進一步包括連接于所述發(fā)動機的發(fā)電機(9001)。
26.如權利要求11所述的熱系統(tǒng)，其中所述熱機(403)包括至少兩個膨脹室(3107R/L)，其中每個膨脹室連接所述流體泵 (700R/L)中的一個；并且在一個膨脹室中膨脹的流體被與另一個膨脹室相關聯(lián)的流體泵壓縮并被泵送回所述 熱交換器。
27.一種用于將流體從處于低壓狀態(tài)的所述流體的第一流體源泵送到處于高壓狀態(tài)的 所述流體的第二流體源的方法，所述方法包括將具有能夠移動的分隔構(gòu)件(113)的室分為具有變化容積的第一和第二分室(114、 112)，從所述第一流體源(600)將一定容積的處于所述低壓狀態(tài)的流體接收至所述第二分 室(112)；將所述第二分室(112)內(nèi)的處于所述低壓狀態(tài)的流體與所述第一分室(114)內(nèi)的來自 所述第二流體源(500)的處于所述高壓狀態(tài)的流體進行相等體積的交換，而不是進行熱交換。
全文摘要
在熱系統(tǒng)中，通過以內(nèi)部壓力或內(nèi)力的平衡使工質(zhì)從低壓泵送到高壓的流動阻力平衡，從而將低壓立體返回到高壓流體源。
文檔編號F01B29/10GK101978134SQ200980109622
公開日2011年2月16日 申請日期2009年1月23日 優(yōu)先權日2008年1月23日
發(fā)明者巴里·伍茲·約翰斯頓 申請人:巴里·伍茲·約翰斯頓