專利名稱：車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，特別涉及發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料切斷(fuel cut，燃料停止供給)。
背景技術(shù)：
以往以來(lái)，在車輛減速行駛時(shí)，實(shí)施通過(guò)暫時(shí)停止向發(fā)動(dòng)機(jī)噴射燃料來(lái)實(shí)現(xiàn)燃料經(jīng)濟(jì)性提高的所謂的燃料切斷。例如專利文獻(xiàn)I的發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料供給控制裝置就是其中一例。在專利文獻(xiàn)I中，在具有手動(dòng)變速器(manual transmission)的車輛中，在手動(dòng)變速器變速時(shí)停止燃料噴射的條件成立的情況下，不是在該條件成立時(shí)立即停止燃料噴射，而是設(shè)定預(yù)定的延遲時(shí)間，等到經(jīng)過(guò)該延遲時(shí)間才使燃料噴射停止，特別是，公開了將該延遲時(shí)間在升檔(up shift)時(shí)比降檔(down shift)時(shí)設(shè)定得短的技術(shù)。當(dāng)如上所述設(shè)定延遲時(shí)間時(shí)，由于在升檔時(shí)燃料噴射的停止被快速執(zhí)行，所以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的下降快，因此升檔時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速被迅速調(diào)整，能夠?qū)崿F(xiàn)快速的變速。另外，由于在降檔時(shí)與升檔時(shí)相比燃料噴射還在繼續(xù)，所以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的下降被抑制，因此降檔時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速被迅速調(diào)整，能夠?qū)崿F(xiàn)快速的變速?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本特開2005-163760號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問(wèn)題然而，在上述暫時(shí)停止向發(fā)動(dòng)機(jī)噴射燃料的燃料切斷中，預(yù)先設(shè)定了再次開始向發(fā)動(dòng)機(jī)噴射燃料的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到該燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速時(shí)，再次實(shí)施燃料噴射使發(fā)動(dòng)機(jī)恢復(fù)。雖然該燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速越低則執(zhí)行燃料切斷的時(shí)間就越長(zhǎng)且燃料經(jīng)濟(jì)性越高，但是該轉(zhuǎn)速被設(shè)定成考慮施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載而在燃料噴射時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)能夠恢復(fù)的轉(zhuǎn)速。在此，在專利文獻(xiàn)I所述的手動(dòng)變速器中，該燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速是以使選擇性地使包含手動(dòng)變速器的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)與發(fā)動(dòng)機(jī)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器接合的狀態(tài)為基準(zhǔn)而求出的。當(dāng)如此在離合器接合的狀態(tài)下求出燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速時(shí)，由于隨著發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)已連接而使施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載增大，所以燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速成為高的值。因此，執(zhí)行燃料切斷的時(shí)間縮短，產(chǎn)生了發(fā)生無(wú)用的燃料消耗的問(wèn)題。此外，由于上述是未公知的課題，所以在專利文獻(xiàn)I中也沒(méi)有對(duì)解決該課題的方法作出任何記載。本發(fā)明是以上述的情況為背景而作出的，其目的在于提供一種車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，在執(zhí)行在滿足了預(yù)定的燃料切斷條件的情況下停止燃料噴射的所謂燃料切斷的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置中，能夠延長(zhǎng)停止該燃料噴射的時(shí)間并提高燃料經(jīng)濟(jì)性。用于解決課題的手段用于達(dá)成所述目的的本發(fā)明的要旨在于，(a) —種車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，在滿足了預(yù)定的燃料切斷條件的情況下停止燃料噴射，其特征在于，(b)在燃料噴射已停止的行駛時(shí)，在與所述發(fā)動(dòng)機(jī)一起旋轉(zhuǎn)的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性中的對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，與對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比，在較低的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速開始燃料噴射。發(fā)明的效果如此，在與所述發(fā)動(dòng)機(jī)一起旋轉(zhuǎn)的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性中的對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，與對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比，在較低的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速開始燃料噴射。在此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，由于施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比較小，因此與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比即使在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)、即能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作。因此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比即使在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性、且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。在此，優(yōu)選，其特征在于，(a)在所述發(fā)動(dòng)機(jī)與所述動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器，(b)對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，是指該離合器分離時(shí)，(C)對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)，是指該離合器接合時(shí)。如此，在對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，即離合器分離時(shí)，與對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大的離合器接合時(shí)相t匕，在較低的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速開始燃料噴射。在此，在離合器分離時(shí)，由于發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞被切斷而使施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載減小，因此與離合器接合時(shí)相比即使發(fā)動(dòng)機(jī)從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射，也能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作，確保發(fā)動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性。因此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小的離合器分離時(shí)，即使與離合器接合時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性、且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，優(yōu)選，其特征在于，(a)在發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器，(b)所述動(dòng)力傳遞系統(tǒng)構(gòu)成為包含變速器，(C)對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，是指所述離合器接合時(shí)、且該變速器處于空檔狀態(tài)，(d)對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)，是指所述離合器接合時(shí)、且所述變速器處于變速檔形成狀態(tài)時(shí)。如此，在離合器接合時(shí)、且變速器處于空檔狀態(tài)的情況下，由于即使離合器接合但因變速器使動(dòng)力傳遞路徑被切斷，因此隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越小，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載就越小。另一方面，在變速器處于變速檔形成狀態(tài)的情況下，由于形成了發(fā)動(dòng)機(jī)與驅(qū)動(dòng)輪之間的動(dòng)力傳遞路徑，因此隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越大，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載就越大。并且，在變速器處于空檔狀態(tài)的情況下，由于隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越小，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載就越小，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射也能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作，能確保發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)性。因此，在變速器處于空檔狀態(tài)的情況下，即使與變速檔形成時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，優(yōu)選，其特征在于，(a)在發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器，(b)該離合器的離合器行程越大，對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例就越小，(c)該離合器的離合器行程越大，開始所述燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速就被設(shè)定成越低的值。如此，隨著離合器行程越大，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例就越小，因此施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載就越小。另外，隨著離合器行程越大開始燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速也越小，但由于施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載也同樣越小，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射也能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作，能確保發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)性。因此，即使離合器行程越大開始燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速就被設(shè)定成越低的值，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，優(yōu)選，進(jìn)而，離合器操作速度越高，開始所述燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速就被設(shè)定成越低的值。如此，在例如離合器操作速度大的情況下，由于預(yù)見離合器被快速分離，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)開始燃料噴射的轉(zhuǎn)速低，隨著離合器分離而施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載減小，也能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作。另外，由于使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，優(yōu)選，對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的大小，基于離合器踏板的操作量即離合器行程來(lái)判斷。如此，通過(guò)檢測(cè)離合器行程，能夠判斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例。此外，由于離合器的接合狀態(tài)與離合器行程是一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，因此能夠基于離合器行程判斷離合器的接合狀態(tài)，換言之判斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例。另外，優(yōu)選，預(yù)定的燃料切斷條件，對(duì)應(yīng)于車輛減速行駛時(shí)、且發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速比開始燃料噴射的預(yù)先設(shè)定的轉(zhuǎn)速高的情況。另外，優(yōu)選，動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性，相當(dāng)于構(gòu)成從與發(fā)動(dòng)機(jī)一起旋轉(zhuǎn)的從發(fā)動(dòng)機(jī)到驅(qū)動(dòng)輪之間的動(dòng)力傳遞路徑的各旋轉(zhuǎn)構(gòu)件的慣性(慣性力)的總和中的除去發(fā)動(dòng)機(jī)慣性以外的慣性。具體而言，例如相當(dāng)于包含變速器、差動(dòng)齒輪裝置、車軸等的慣性力的總和。另外，優(yōu)選，隨著離合器行程增加，離合器的傳遞轉(zhuǎn)矩容量逐漸減少，當(dāng)離合器行程超過(guò)預(yù)定值時(shí)，所述離合器是離合器完全分離的摩擦離合器。如此，由于離合器的轉(zhuǎn)矩容量與離合器行程成比例地逐漸減少，因此施加于發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)載隨著離合器行程的增加而逐漸減小，當(dāng)離合器行程超過(guò)預(yù)定值時(shí)離合器完全分離，發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的轉(zhuǎn)矩傳遞被切斷。另外，優(yōu)選，所述變速器由同步嚙合式的手動(dòng)變速器構(gòu)成，根據(jù)與駕駛員對(duì)離合器踏板的踩踏操作相應(yīng)的離合器行程變化，離合器的接合狀態(tài)被調(diào)整。


圖1是說(shuō)明應(yīng)用本發(fā)明的車輛用驅(qū)動(dòng)裝置的概略構(gòu)成的概要圖。圖2是概略表示圖1的離合器的概略構(gòu)造以及用于根據(jù)駕駛員的離合器踏板操作使離合器接合、分離的機(jī)構(gòu)的圖。圖3是用于說(shuō)明圖2的電子控制裝置的控制工作的主要部分的功能框線圖。圖4是表示預(yù)先存儲(chǔ)在圖3的電子控制裝置中的相對(duì)于離合器行程以及離合器操作速度的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速的2維表的一例。圖5是表示在圖4的2維表中相對(duì)于離合器行程的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速的趨勢(shì)的圖。圖6是用于說(shuō)明圖3的電子控制裝置的控制工作的一部分即將從車輛減速行駛時(shí)的燃料切斷控制實(shí)施燃料噴射使發(fā)動(dòng)機(jī)恢復(fù)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速逐次設(shè)定成最佳值的控制工作的流程圖。圖7是用于說(shuō)明通過(guò)基于圖6的流程圖執(zhí)行控制工作而實(shí)現(xiàn)的控制工作的效果的時(shí)序圖。
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。此外，在以下的實(shí)施例中，附圖是適當(dāng)簡(jiǎn)化或變形的，各部的尺寸比以及形狀等未必是正確描畫的。實(shí)施例圖1是說(shuō)明應(yīng)用本發(fā)明的車輛用驅(qū)動(dòng)裝置10的概略構(gòu)成的概要圖，是FF(前置發(fā)動(dòng)機(jī)后輪驅(qū)動(dòng))車輛用的驅(qū)動(dòng)裝置，具備作為行駛用驅(qū)動(dòng)源的發(fā)動(dòng)機(jī)12、離合器14、手動(dòng)變速器16以及最終減速器18等。手動(dòng)變速器16，與最終減速器18 —起配設(shè)在共同的殼體20內(nèi)構(gòu)成驅(qū)動(dòng)橋，被浸潰在以預(yù)定量填充在該殼體20內(nèi)的潤(rùn)滑油中，與最終減速器18—起被潤(rùn)滑。手動(dòng)變速器16具備平行軸式始終嚙合型變速機(jī)構(gòu)，在平行的I對(duì)輸入軸24和輸出軸26之配設(shè)有變速比不同且始終嚙合的多對(duì)變速齒輪對(duì)28a 28e，并且與這些變速齒輪對(duì)28a 28e對(duì)應(yīng)地設(shè)置有多個(gè)嚙合離合器30a 30e ;和切換選擇軸34，其選擇性地使這些嚙合離合器30a 30e的3個(gè)離合器轂套32a、32b、32c的任一方移動(dòng)來(lái)切換變速檔，使前進(jìn)5速的變速檔成立。在輸入軸24以及輸出軸26上還配設(shè)有后退齒輪對(duì)36，通過(guò)與未圖示的配設(shè)在中間軸上的后退用空齒輪嚙合來(lái)使后退變速檔成立。此外，輸入軸24，通過(guò)花鍵部35與離合器14的離合器輸出軸37連接，并且在輸出軸26上配設(shè)有輸出齒輪38而與最終減速器18的齒圈40嚙合。上述嚙合離合器30a 30e都是始終嚙合式的同步嚙合離合器，利用切換選擇軸34，通過(guò)使嚙合離合器30e接合來(lái)使變速比(輸入軸24的轉(zhuǎn)速/輸出軸26的轉(zhuǎn)速)最大的第I變速檔成立，通過(guò)使嚙合離合器30d接合來(lái)使變速比第2大的第2變速檔成立，通過(guò)使嚙合離合器30c接合來(lái)使變速比第3大的第3變速檔成立，通過(guò)使嚙合離合器30b接合來(lái)使變速比第4大的第4變速檔成立，通過(guò)使嚙合離合器30a接合來(lái)使變速比最小的第5變速檔成立。最終減速器18是傘齒輪式的減速器，在圖1所示的I對(duì)側(cè)齒輪42R、42L上通過(guò)花鍵嵌合等分別連接有驅(qū)動(dòng)軸44R、44L，使左右的前輪(驅(qū)動(dòng)輪)46R、46L旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。圖2中概略示出在圖1的發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間介插的離合器14的概略構(gòu)造以及用于根據(jù)駕駛員的離合器踏板操作使離合器14接合和分離的機(jī)構(gòu)。離合器14構(gòu)成為具有飛輪52，其安裝于作為發(fā)動(dòng)機(jī)12的輸出軸發(fā)揮作用的曲軸50 ;離合器盤56，其配設(shè)于離合器輸出軸37 ;壓板60,其配設(shè)于離合器殼體58 ;隔膜簧62,其通過(guò)將壓板60向飛輪52側(cè)使力對(duì)離合器盤56進(jìn)行夾壓來(lái)進(jìn)行動(dòng)力傳遞；離合器分離缸64，其作為離合器致動(dòng)器發(fā)揮作用；以及分離筒68，其通過(guò)利用該離合器分離缸64經(jīng)由分離叉66向飛輪52偵儀圖的左方向)移動(dòng)來(lái)使隔膜簧62的內(nèi)端部向飛輪52側(cè)(圖的左方向)變位以分離(切斷)離合器14。并且，當(dāng)離合器踏板70被駕駛員踩踏時(shí)，通過(guò)以支撐部72為中心使離合器踏板70轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)由U形夾74使推桿75沿軸方向移動(dòng)，離合器主缸76內(nèi)的工作油經(jīng)過(guò)管道78內(nèi)被供給到離合器分離缸64。通過(guò)該工作油使離合器分離缸64的活塞移動(dòng)，經(jīng)由分離叉66使分離筒68對(duì)隔膜簧62進(jìn)行按壓，從而使離合器14分離。另外，當(dāng)離合器踏板70的踩踏被解除時(shí)，工作油向離合器主缸76側(cè)移動(dòng)。另外，在支撐部72安裝有用于檢測(cè)離合器踏板70的操作量即離合器行程CS的離合器行程傳感器90。電子控制裝置84包含微型計(jì)算機(jī)而構(gòu)成，利用RAM的暫時(shí)存儲(chǔ)功能并按照預(yù)先存儲(chǔ)在ROM中的程序進(jìn)行信號(hào)處理。向電子控制裝置84供給:來(lái)自發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速傳感器86的表不發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne的信號(hào) ；來(lái)自輸入軸轉(zhuǎn)速傳感器88的表不手動(dòng)變速器16的輸入軸24的轉(zhuǎn)速(輸入軸轉(zhuǎn)速Ni)的信號(hào)；來(lái)自離合器行程傳感器90的表示與離合器踏板70的操作量對(duì)應(yīng)的離合器行程CS的信號(hào)；來(lái)自加速器開度傳感器92的表不與加速踏板93的操作量對(duì)應(yīng)的加速器開度Acc的信號(hào)；來(lái)自變速桿位置傳感器98的表示變速桿位置SS的信號(hào)。另外還被供給:來(lái)自未圖示的車速傳感器的表示車速V的信號(hào)；來(lái)自節(jié)氣門開度傳感器的表不節(jié)氣門開度θ TH的信號(hào)；來(lái)自吸入空氣量傳感器的表不吸入空氣量Q的信號(hào)；來(lái)自發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水溫傳感器的表示發(fā)動(dòng)機(jī)水溫的信號(hào)；來(lái)自制動(dòng)器開關(guān)的表示腳踏式制動(dòng)器的開啟關(guān)閉的彳目號(hào)等。并且，根據(jù)上述信號(hào)，電子控制裝置84，控制燃料噴射閥94的燃料噴射量和噴射正時(shí)，或通過(guò)未圖示的點(diǎn)火器控制火花塞的點(diǎn)火正時(shí)，或通過(guò)電動(dòng)馬達(dá)等節(jié)氣門致動(dòng)器對(duì)電子節(jié)氣門96的節(jié)氣門開度Θ ^進(jìn)行開閉控制等，控制發(fā)動(dòng)機(jī)12的輸出狀態(tài)。圖3是用于說(shuō)明電子控制裝置84的控制工作的主要部分的功能框線圖。此外，在圖3中，由一點(diǎn)劃線包圍的各單元表示電子控制裝置84的功能的一部分。圖3所示的減速行駛判定單元102判定車輛是否處于減速行駛狀態(tài)。減速行駛判定單元102基于例如與加速踏板93的踩踏量對(duì)應(yīng)的加速器開度Acc是否成為零、即加速踏板的踩踏是否被解除來(lái)判定車輛的減速行駛。燃料切斷控制單元104，在由減速行駛判定單元102判定為車輛處于減速行駛狀態(tài)、且此時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne為預(yù)先設(shè)定的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv以上時(shí)，停止向發(fā)動(dòng)機(jī)12的燃料噴射。具體而言，通過(guò)使燃料噴射閥94暫時(shí)關(guān)閉，使燃料噴射停止。通過(guò)使該燃料切斷控制單元104工作，燃料的消耗量被降低，因此燃料經(jīng)濟(jì)性提高。另外，燃料切斷控制單元104,在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne下降到燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv時(shí),使燃料噴射閥94的燃料噴射再次開始而使發(fā)動(dòng)機(jī)12恢復(fù)。在此，所謂發(fā)動(dòng)機(jī)12的恢復(fù)對(duì)應(yīng)于如下狀態(tài):通過(guò)噴射燃料而噴射到發(fā)動(dòng)機(jī)12的氣缸內(nèi)的燃料燃燒，發(fā)動(dòng)機(jī)12再次進(jìn)行工作。此外，上述車輛處于減速行駛狀態(tài)且發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne為燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv以上的條件，對(duì)應(yīng)于本發(fā)明的預(yù)定的燃料切斷條件。所述燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)和計(jì)算來(lái)求出。在此，以往，以能夠使發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞路徑斷續(xù)的離合器14接合的狀態(tài)為基準(zhǔn)設(shè)定了燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。在能夠使所述發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞路徑斷續(xù)的離合器14接合的狀態(tài)下，由于動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性(慣性力)全部作用于發(fā)動(dòng)機(jī)12，因此燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成考慮了該慣性的轉(zhuǎn)速。具體而言，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12施加了動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的狀態(tài)下通過(guò)實(shí)驗(yàn)等求出發(fā)動(dòng)機(jī)12能夠恢復(fù)的轉(zhuǎn)速。此外，所述動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性，對(duì)應(yīng)于構(gòu)成從離合器14到驅(qū)動(dòng)輪46之間的動(dòng)力傳遞路徑的旋轉(zhuǎn)構(gòu)件的慣性(慣性力)的總和，具體而言，是包含與發(fā)動(dòng)機(jī)12 —起旋轉(zhuǎn)的手動(dòng)變速器16、最終減速器18、驅(qū)動(dòng)軸44的慣性的慣性總和。當(dāng)該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性作用于發(fā)動(dòng)機(jī)12時(shí)，在發(fā)動(dòng)機(jī)恢復(fù)時(shí)使發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne上升時(shí)，由于該慣性以抑制發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne的變化的方式起作用，因此成為使發(fā)動(dòng)機(jī)12的轉(zhuǎn)速Ne上升時(shí)的負(fù)載(阻抗)。例如，在離合器14接合的狀態(tài)下，由于動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的全部慣性經(jīng)由離合器14對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例最大。另一方面，在離合器分離的狀態(tài)下，由于發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的動(dòng)力傳遞路徑被離合器14切斷，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例減小(具體而言成為零)。另外，當(dāng)離合器行程CS增加時(shí)，離合器14逐漸變?yōu)榛瑒?dòng)接合狀態(tài)(半離合，半接合)，隨著離合器行程CS的增加，離合器14的傳遞轉(zhuǎn)矩容量逐漸減小。因此，離合器行程CS越大，動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性中的對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越小。另外，即使在離合器14接合的情況下，當(dāng)手動(dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)時(shí)，由于手動(dòng)變速器16中動(dòng)力傳遞路徑被切斷，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例減小。另一方面，在離合器14接合、且手動(dòng)變速器16處于形成了預(yù)定的變速檔的狀態(tài)的情況下，由于形成發(fā)動(dòng)機(jī)12與驅(qū)動(dòng)輪46之間的動(dòng)力傳遞路徑，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例增大。在對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大的情況下，假設(shè)使發(fā)動(dòng)機(jī)12恢復(fù)時(shí)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成低轉(zhuǎn)速，則即使開始向發(fā)動(dòng)機(jī)12的燃料噴射，發(fā)動(dòng)機(jī)12也不能工作而難以恢復(fù)。因此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大的情況下，與對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小的情況相比，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv為高的值。以往，由于以如上所述對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)即離合器14完全接合的狀態(tài)為基準(zhǔn)設(shè)定燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv,因此燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成高的值。然而，在離合器14分離而切斷了發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的動(dòng)力傳遞路徑的狀態(tài)下，動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性沒(méi)有作用于發(fā)動(dòng)機(jī)12，即對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小，因此在使發(fā)動(dòng)機(jī)12恢復(fù)時(shí)，與離合器接合時(shí)相比，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載小。因此，在離合器分離時(shí)，即使將燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv與離合器接合時(shí)相比設(shè)定成低轉(zhuǎn)速，由于施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載小，因此也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12的恢復(fù)。另外，即使在離合器14處于半接合狀態(tài)的情況下，與離合器14接合(完全接合)的情況相比，由于施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載小，因此即使將燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv與離合器接合時(shí)相比設(shè)定成低轉(zhuǎn)速也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12的恢復(fù)。因此，在本實(shí)施例中，在動(dòng)力傳遞系統(tǒng)具有的慣性中的對(duì)作為發(fā)動(dòng)機(jī)12的輸出軸發(fā)揮作用的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小、即施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載小時(shí)，與對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的慣性的比例大時(shí)相比，通過(guò)將開始向發(fā)動(dòng)機(jī)12噴射燃料的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv設(shè)定成較低的轉(zhuǎn)速，能夠擴(kuò)大執(zhí)行燃料切斷的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne的區(qū)域，從而提高燃料經(jīng)濟(jì)性。在此，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例，根據(jù)離合器14的接合狀態(tài)而變化，因此能夠通過(guò)檢測(cè)離合器14的接合狀態(tài)來(lái)判斷慣性的大小。該離合器14的接合狀態(tài)，具體而言，離合器14處于接合狀態(tài)(完全接合)至分離狀態(tài)的哪種狀態(tài)，能夠基于由離合器行程傳感器90檢測(cè)的離合器踏板70的操作量即離合器行程CS來(lái)判斷。這是因?yàn)殡x合器行程CS與離合器14的接合狀態(tài)是一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，通過(guò)檢測(cè)離合器行程CS，能夠判定離合器14的接合狀態(tài)。例如，在離合器行程CS為零即離合器踏板70完全沒(méi)有踩踏的狀態(tài)下，離合器14為接合(完全接合)的狀態(tài)，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大。并且，當(dāng)離合器踏板70被踩踏時(shí)，在直到預(yù)定的離合器行程CS之前的期間，由于預(yù)先形成有離合器14的留空量(clearance)，因此與離合器14接合時(shí)相比并沒(méi)有變化，而當(dāng)離合器行程CS超過(guò)預(yù)定的值CSl時(shí)，離合器14逐漸滑動(dòng)(半接合)，隨著離合器行程CS增加，離合器14的傳遞轉(zhuǎn)矩容量降低，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例降低。離合器行程CS進(jìn)一步增加，當(dāng)離合器行程CS成為預(yù)定的值CS2時(shí)，離合器14完全分離，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例成為最小。并且，與離合器行程CS的值即離合器14的接合狀態(tài)以及對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例相應(yīng)的能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12的恢復(fù)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv,預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)或計(jì)算來(lái)求出，求出的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被存儲(chǔ)在圖3所示的存儲(chǔ)單元106中。另外，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv，不僅是與離合器行程CS相應(yīng)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv，也是與離合器行程CS的變化率即離合器操作速度CS’相應(yīng)的值，該值預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)或計(jì)算來(lái)求出并存儲(chǔ)在存儲(chǔ)單元106中。在離合器操作速度CS’大的情況下，即使離合器行程CS是相同的值，也預(yù)見離合器14被快速分離。由此，基于離合器操作速度CS’越高則預(yù)見離合器14越快分離，將燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv設(shè)定為越低的值。此外，離合器操作速度CS’，通過(guò)圖3所示的離合器操作速度算出單元108來(lái)求出。離合器操作速度算出單元108，通過(guò)對(duì)由離合器行程傳感器90逐次檢測(cè)到的離合器行程CS進(jìn)行時(shí)間的微分，算出該瞬間的離合器操作速度CS’。圖4是表示預(yù)先存儲(chǔ)在存儲(chǔ)單元106中的相對(duì)于離合器行程CS以及離合器操作速度CS’的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv (rpm)的2維表的一例。燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv,通過(guò)例如圖4所示的基于離合器行程CS以及離合器操作速度CS’的2維表來(lái)規(guī)定。如圖4所示，隨著離合器行程CS增加，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv減小。這是因?yàn)槿缟纤?，隨著離合器行程CS增加，經(jīng)由離合器14對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例減小。另外，隨著離合器操作速度CS’增大，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv減小。這是因?yàn)槿缟纤觯綦x合器操作速度CS’增大，則預(yù)見離合器14被快速分離。并且，根據(jù)該2維表，基于當(dāng)前的離合器行程CS以及離合器操作速度CS’決定燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。具體而言，基于所述2維表，通過(guò)內(nèi)插法等求出與當(dāng)前的離合器行程CS以及離合器操作速度CS’對(duì)應(yīng)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。然后，燃料切斷控制單元104逐次參考存儲(chǔ)在存儲(chǔ)單元106中的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv并執(zhí)行燃料切斷控制。圖5中示出在圖4的2維表中相對(duì)于離合器行程CS的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv的趨勢(shì)。如圖5所示，在從踩踏離合器踏板到離合器行程CS達(dá)到離合器行程CSl的期間，由于在離合器踏板70預(yù)先形成的留空量而沒(méi)有發(fā)生離合器14的滑動(dòng)，因此燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成離合器接合時(shí)的最高的值NI。另外，當(dāng)離合器行程CS達(dá)到離合器14開始滑動(dòng)的離合器行程CSl時(shí)，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv逐漸減小。當(dāng)離合器行程CS超過(guò)離合器行程CSl時(shí)，隨著離合器行程CS的增加，離合器14的傳遞轉(zhuǎn)矩容量逐漸減小，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例也同樣逐漸減小。因此，離合器行程CS越大，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成越低的值。而且，當(dāng)離合器行程CS達(dá)到離合器14完全分離的離合器行程CS2時(shí)，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv成為最低的值N2且是恒定值。當(dāng)離合器行程CS達(dá)到離合器行程CS2時(shí)，由于離合器14完全分離，因此發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的動(dòng)力傳遞路徑被切斷，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例成為最小。因此，即使燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成低的值N2，由于發(fā)動(dòng)機(jī)12啟動(dòng)時(shí)的旋轉(zhuǎn)阻抗(負(fù)載)小，因此也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12的恢復(fù)。返回圖3，燃料切斷控制單元104，不管離合器行程CS的值如何，在手動(dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)的情況下，都將燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv設(shè)定成轉(zhuǎn)速N2。這是因?yàn)榧词乖谑謩?dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)的情況下，也由于發(fā)動(dòng)機(jī)12與驅(qū)動(dòng)輪46之間的動(dòng)力傳遞路徑被切斷，因此對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小。此外，手動(dòng)變速器16是否處于空檔狀態(tài)，基于來(lái)自設(shè)置于變速操作裝置99的變速桿位置傳感器98的表示變速桿位置SS的信號(hào)來(lái)判斷。圖6是用于說(shuō)明電子控制裝置84的控制工作的一部分即將從車輛減速行駛時(shí)的燃料切斷控制實(shí)施燃料噴射使發(fā)動(dòng)機(jī)12恢復(fù)的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv逐次設(shè)定成最佳值的控制工作的流程圖，例如以數(shù)毫秒至數(shù)十毫秒左右的極短的周期反復(fù)執(zhí)行。首先，在與車輛減速判定單元102對(duì)應(yīng)的步驟SAl (以下，省略“步驟”二字)中，判斷車輛是否處于減速行駛狀態(tài)。此外，車輛的減速行駛狀態(tài)，例如基于當(dāng)前的加速器開度Acc是否為零來(lái)判定。在SAl被否定的情況下,本例程結(jié)束。另一方面,在SAl被肯定的情況下，在與燃料切斷控制單元104對(duì)應(yīng)的SA2中，檢測(cè)離合器行程CS。接著，在與離合器操作速度算出單元108對(duì)應(yīng)的SA3中，通過(guò)對(duì)逐次檢測(cè)到的離合器行程CS進(jìn)行時(shí)間微分，算出離合器操作速度CS’。然后，在與燃料切斷控制單元104以及存儲(chǔ)單元106對(duì)應(yīng)的SA4中，基于圖4所示的由離合器行程CS以及離合器操作速度CS’規(guī)定的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv的2維表、和由SA2以及SA3求出的當(dāng)前時(shí)刻的實(shí)際的離合器行程CS以及離合器操作速度CS’，算出當(dāng)前時(shí)刻的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。在與燃料切斷控制單元104對(duì)應(yīng)的SA5中，判定由SA4算出的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv是否大于當(dāng)前的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne。在SA5被肯定的情況下，在與燃料切斷控制單元104對(duì)應(yīng)的SA6中，通過(guò)關(guān)閉燃料噴射閥94使燃料噴射停止(燃料切斷)。另一方面，在SA5被否定的情況下，實(shí)施燃料噴射。如上述圖6的流程圖所示，在SA2-SA4的步驟中，逐次算出該時(shí)刻的最佳的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv，基于該算出的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv逐次判斷燃料噴射的實(shí)施或停止。該燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv是與離合器行程CS的值相應(yīng)、換言之是與對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例即離合器14的接合狀態(tài)相應(yīng)的值，因此與以離合器14完全接合的狀態(tài)為基準(zhǔn)設(shè)定燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv的情況相比,燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成較低的轉(zhuǎn)速。因此，由于實(shí)施燃料切斷的轉(zhuǎn)速區(qū)域擴(kuò)大，因此實(shí)施燃料切斷的時(shí)間增加，燃料經(jīng)濟(jì)性提聞。圖7是用于說(shuō)明通過(guò)基于圖6的流程圖執(zhí)行控制工作而實(shí)現(xiàn)的控制工作的效果的時(shí)序圖。此外，圖7是在應(yīng)用了本控制的車輛中實(shí)驗(yàn)上檢測(cè)車輛的各狀態(tài)得到的實(shí)機(jī)數(shù)據(jù)。在圖7中，橫軸表示時(shí)間，縱軸從圖的上方開始依此表示發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne、車速V、離合器行程CS、離合器操作速度CS’以及燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。另外，隨著離合器行程CS增加，離合器14逐漸分離，在離合器行程CS2時(shí)離合器14成為完全分離的狀態(tài)。如圖7所示，例如在tl時(shí)刻，當(dāng)離合器踏板70被踩踏而離合器行程CS增加時(shí)，隨之燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv下降。然后，在維持離合器踏板70被踩踏的狀態(tài)的期間，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv維持低的轉(zhuǎn)速N2。此時(shí)，由于發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的動(dòng)力傳遞路徑被切斷，因此雖然稍后發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne上升，但由于燃料切斷的實(shí)施，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne逐漸下降。另外，在例如t2時(shí)刻，當(dāng)離合器踏板70被踩踏而離合器行程CS達(dá)到離合器行程CS2時(shí)，隨之燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv下降到轉(zhuǎn)速N2。此時(shí)，由于發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的動(dòng)力傳遞路徑被切斷，因此發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne上升，但由于燃料切斷的實(shí)施，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne逐漸下降。另外，車速V也同樣由于執(zhí)行燃料切斷而逐漸下降。然后，在從t2時(shí)刻經(jīng)過(guò)預(yù)定時(shí)間之后離合器踏板70的踩踏被解除，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv回到轉(zhuǎn)速NI，但由于發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne處于比轉(zhuǎn)速NI高的轉(zhuǎn)速，因此繼續(xù)實(shí)施燃料切斷，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne以及車速V下降。在t3時(shí)刻，當(dāng)離合器踏板70再次被踩踏而離合器行程CS達(dá)到離合器行程CS2時(shí)，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv下降到轉(zhuǎn)速N2。由此，從t3時(shí)刻起維持離合器踏板70的踩踏的期間，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne下降到轉(zhuǎn)速N2，實(shí)施燃料切斷的區(qū)域擴(kuò)大。此外，以往，由于在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne下降到轉(zhuǎn)速NI的時(shí)刻開始發(fā)動(dòng)機(jī)12的燃料噴射，因此如虛線所示，維持發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne高的狀態(tài)，燃料經(jīng)濟(jì)性惡化。如上所述，根據(jù)本實(shí)施例，在對(duì)作為發(fā)動(dòng)機(jī)12的輸出軸的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，與對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比，在較低的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv開始燃料噴射。在此,在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小的情況下，與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比，作用于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載減小，因此即使與慣性的比例大時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)，即能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作。因此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小的情況下，與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比即使在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)12的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，根據(jù)本實(shí)施例，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，即在離合器14分離時(shí)，與對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大的離合器14接合時(shí)相比，在較低的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv開始燃料噴射。在此，在離合器14分離時(shí)，由于發(fā)動(dòng)機(jī)12與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞被切斷而施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載減小，因此與離合器接合時(shí)相比即使發(fā)動(dòng)機(jī)12從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射，也能夠恢復(fù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作，能確保發(fā)動(dòng)機(jī)12的啟動(dòng)性。因此，在對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小的離合器14分離時(shí)，即使與離合器14接合時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)12的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，根據(jù)本實(shí)施例，在離合器14接合時(shí)、且手動(dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)的情況下，即使離合器14接合而動(dòng)力傳遞路徑也被手動(dòng)變速器16切斷，因此隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越小，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載越小。另一方面，在手動(dòng)變速器16處于變速檔形成狀態(tài)的情況下，由于形成發(fā)動(dòng)機(jī)12與驅(qū)動(dòng)輪46之間的動(dòng)力傳遞路徑，因此隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越大，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載越大。并且，在手動(dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)的情況下，隨著對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例越小，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載越小，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)12從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12工作的恢復(fù)，能確保發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)性。因此，在手動(dòng)變速器16處于空檔狀態(tài)的情況下，即使與變速檔形成時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)12的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，根據(jù)本實(shí)施例，由于離合器行程CS越大，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例就越小，因此施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載越小。另外，雖然離合器行程CS越大開始燃料噴射的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv就越小，但由于施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載也同樣越小，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)12從低轉(zhuǎn)速的狀態(tài)開始燃料噴射也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)工作的恢復(fù)并確保發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)性。因此，即使隨著離合器行程CS越大，開始燃料噴射的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv被設(shè)定成越低的值，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)12的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，根據(jù)本實(shí)施例，進(jìn)而，離合器操作速度CS’越高，開始燃料噴射的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv就被設(shè)定成越低的值。如此，在例如離合器操作速度CS’大的情況下，由于預(yù)見離合器14被快速分離，因此即使發(fā)動(dòng)機(jī)12開始燃料噴射的轉(zhuǎn)速低，隨著離合器14分離而施加于發(fā)動(dòng)機(jī)12的負(fù)載減小，也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)12工作的恢復(fù)。另外，由于燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，因此能夠提高燃料經(jīng)濟(jì)性。另外，根據(jù)本實(shí)施例，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例，基于離合器踏板70的操作量即離合器行程CS來(lái)判斷。如此，通過(guò)檢測(cè)離合器行程CS，能夠判斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的大小。此外，由于離合器14的接合狀態(tài)與離合器行程CS是一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，因此能夠基于離合器行程CS來(lái)判斷離合器14的接合狀態(tài)，換言之判斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)12的曲軸50的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例。以上，基于附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，但本發(fā)明也能夠適用于其他的方式。
例如，在上述的實(shí)施例中，對(duì)通過(guò)駕駛員的手動(dòng)操作切換變速檔的手動(dòng)變速器16適用了本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于手動(dòng)的手動(dòng)變速器16，在自動(dòng)實(shí)施變速檔切替的AMT(Automatic Manual Transmission :自動(dòng)離合手動(dòng)變速器)形式的車輛中也能夠適用。另外，在上述的實(shí)施例中，對(duì)設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)12與手動(dòng)變速器16之間的離合器14適用了本發(fā)明，但并不限定于所述手動(dòng)變速器16的離合器14，例如在自動(dòng)變速器的轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)換器所具有的鎖止離合器中也能夠適用本發(fā)明。另外，在上述的實(shí)施例中，基于離合器行程CS以及離合器操作速度CS’決定燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv,但也可以僅基于離合器行程CS決定燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv。另外，在上述的實(shí)施例中，在離合器14處于滑動(dòng)狀態(tài)的情況下，設(shè)定成隨著離合器行程CS增加，燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv降低，但也可以為如下結(jié)構(gòu)例如在滑動(dòng)接合狀態(tài)下設(shè)定成與離合器14完全接合時(shí)同樣的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv，在離合器14完全分離時(shí)燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv降低。另外，在上述的實(shí)施例中，作用于發(fā)動(dòng)機(jī)12的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的大小，換言之離合器14的接合狀態(tài)，基于離合器行程CS來(lái)判斷，但并不限定于離合器行程CS，也可以根據(jù)例如離合器14的前后的轉(zhuǎn)速差，具體而言，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速Ne與手動(dòng)變速器16的輸入軸24的轉(zhuǎn)速(輸入軸轉(zhuǎn)速Ni)的轉(zhuǎn)速差判斷離合器14的接合狀態(tài)并判斷動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的大小。此外，上述的內(nèi)容只不過(guò)是一個(gè)實(shí)施方式，本發(fā)明能夠以基于本領(lǐng)域技術(shù)人員的知識(shí)進(jìn)行了各種變更或改良的技術(shù)方案來(lái)實(shí)施。符號(hào)的說(shuō)明12 :發(fā)動(dòng)機(jī)14 :離合器50 曲軸(發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸)70:離合器踏板84 :電子控制裝置(控制裝置)。
權(quán)利要求
1.一種車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，在滿足了預(yù)定的燃料切斷條件的情況下停止燃料噴射，其特征在于， 在燃料噴射已停止的行駛時(shí)，在與所述發(fā)動(dòng)機(jī)一起旋轉(zhuǎn)的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性中的對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，與對(duì)該發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)相比，在較低的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速開始燃料噴射。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，其特征在于， 在所述發(fā)動(dòng)機(jī)與所述動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器， 對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，是指該離合器分離時(shí)， 對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)，是指該離合器接合時(shí)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，其特征在于， 在發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離 合器， 所述動(dòng)力傳遞系統(tǒng)構(gòu)成為包含變速器， 對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例小時(shí)，是指所述離合器接合時(shí)、且該變速器處于空檔狀態(tài)， 對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例大時(shí)，是指所述離合器接合時(shí)、且所述變速器處于變速檔形成狀態(tài)時(shí)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，其特征在于， 在發(fā)動(dòng)機(jī)與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間，介插有能夠使該發(fā)動(dòng)機(jī)與該動(dòng)力傳遞系統(tǒng)之間的動(dòng)力傳遞斷續(xù)的離合器， 該離合器的離合器行程越大，對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸的旋轉(zhuǎn)起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的比例就越小， 該離合器的離合器行程越大，開始所述燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速就被設(shè)定成越低的值。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，其特征在于， 進(jìn)而，離合器操作速度越高，開始所述燃料噴射的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速就被設(shè)定成越低的值。
6.根據(jù)權(quán)利要求2 4中任一項(xiàng)所述的車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，其特征在于， 對(duì)所述發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出軸起作用的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性的大小，基于離合器踏板的操作量即離合器行程來(lái)判斷。
全文摘要
本發(fā)明提供一種車輛用發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置，在執(zhí)行在滿足了預(yù)定的燃料切斷條件的情況下停止燃料噴射的所謂燃料切斷的發(fā)動(dòng)機(jī)的控制裝置中，能夠延長(zhǎng)停止該燃料噴射的時(shí)間并提高燃料經(jīng)濟(jì)性。在作用于發(fā)動(dòng)機(jī)(12)的曲軸(50)的動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性小時(shí)，與該慣性大時(shí)相比，在較低的燃料切斷恢復(fù)轉(zhuǎn)速Nercv開始燃料噴射。在動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性小的情況下，施加于發(fā)動(dòng)機(jī)(12)的負(fù)載小，因此即使與慣性大時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射也能夠進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)。因此，即使與動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的慣性大時(shí)相比在低轉(zhuǎn)速開始燃料噴射，也能確保發(fā)動(dòng)機(jī)(12)的啟動(dòng)性，且使燃料噴射停止的時(shí)間延長(zhǎng)，提高燃料經(jīng)濟(jì)性。
文檔編號(hào)F02D29/00GK103080510SQ20108006864
公開日2013年5月1日 申請(qǐng)日期2010年8月20日 優(yōu)先權(quán)日2010年8月20日
發(fā)明者鈴木亮, 根岸玲佳, 竹內(nèi)伸一, 貝野健, 小林勝也 申請(qǐng)人:豐田自動(dòng)車株式會(huì)社