專利名稱：一種出口流動(dòng)角度可調(diào)節(jié)變化的渦輪噴嘴環(huán)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機(jī)渦輪增壓技術(shù)領(lǐng)域內(nèi)渦輪增壓器中的渦輪噴嘴環(huán)變截面調(diào)節(jié) 技術(shù)。
背景技術(shù)：
對(duì)渦輪增壓器采用可變噴嘴環(huán)渦輪調(diào)節(jié)技術(shù)是近二十年發(fā)展起來(lái)的提高內(nèi)燃機(jī) 扭矩儲(chǔ)備和瞬態(tài)響應(yīng)性、降低燃料消耗與有害排放的有效措施。通過(guò)改變渦輪噴嘴環(huán)出口 的流動(dòng)截面積，可以實(shí)現(xiàn)全工況范圍內(nèi)增壓器與內(nèi)燃機(jī)的良好匹配。其作用是當(dāng)噴嘴環(huán) 出口截面積減小，可改變內(nèi)燃機(jī)排出廢氣的能量使渦輪進(jìn)口燃?xì)獾膲毫ι撸瑴u輪輸出功 率增加，增壓器轉(zhuǎn)速上升，壓氣機(jī)增壓壓力增大；反之，當(dāng)噴嘴環(huán)出口截面積加大，則可使渦 輪進(jìn)口燃?xì)鈮毫ο陆担瑴u輪輸出功率減少，增壓器轉(zhuǎn)速相對(duì)減小，增壓壓力降低。這樣，在內(nèi) 燃機(jī)低轉(zhuǎn)速工況，當(dāng)轉(zhuǎn)速降低時(shí)，可減小噴嘴環(huán)出口截面積，使增壓壓力不致下降過(guò)大；而 對(duì)于內(nèi)燃機(jī)高轉(zhuǎn)速工況，當(dāng)轉(zhuǎn)速升高時(shí)，可增大噴嘴環(huán)出口截面積，使增壓壓力不致過(guò)量增 升。從而保證了低轉(zhuǎn)速工況具有較高的增壓壓力而獲得滿意的扭矩特性；在高轉(zhuǎn)速工況也 限制了增壓壓力的增加，不致出現(xiàn)增壓過(guò)度。另外，對(duì)于改變噴嘴環(huán)葉片角度調(diào)節(jié)出口截面 積的方式，因可實(shí)現(xiàn)電控?zé)o級(jí)調(diào)節(jié)增壓壓力的大小，因而可以根據(jù)燃燒和控制排放的需要， 調(diào)節(jié)空燃比和排氣背壓的大小，改善燃燒降低燃料消耗與調(diào)節(jié)EGR(廢氣再循環(huán))率實(shí)現(xiàn)達(dá) 到歐IV和歐V的排放控制要求?？勺儑娮飙h(huán)調(diào)節(jié)按渦輪噴嘴環(huán)的結(jié)構(gòu)形式可分成噴嘴葉片環(huán)(由噴嘴葉片構(gòu)成 的渦輪噴嘴環(huán)葉柵，也稱有葉噴嘴環(huán))調(diào)節(jié)和無(wú)葉噴嘴環(huán)(無(wú)葉噴嘴環(huán)與渦輪殼做成一體， 也稱渦輪無(wú)葉蝸殼)調(diào)節(jié)兩大類。在可變噴嘴環(huán)出口流動(dòng)截面調(diào)節(jié)的現(xiàn)有技術(shù)中，由于結(jié) 構(gòu)的復(fù)雜和工作的不可靠等方面的原因，致使迄今為止尚無(wú)成熟的無(wú)葉蝸殼(無(wú)葉噴嘴 環(huán))變截面調(diào)節(jié)技術(shù)產(chǎn)品問(wèn)世；而噴嘴葉片環(huán)(有葉噴嘴環(huán))變截面調(diào)節(jié)技術(shù)，無(wú)例外地均 為利用機(jī)械方式轉(zhuǎn)動(dòng)噴嘴葉片(改變噴嘴葉片在渦輪噴嘴環(huán)葉柵內(nèi)的安裝角)，使噴嘴環(huán) 葉片的出口幾何截面積改變的技術(shù)方案。卻已在各種渦輪增壓器商品上獲得廣泛應(yīng)用。噴嘴葉片環(huán)變截面調(diào)節(jié)的現(xiàn)有技術(shù)方案如下(一)變出口幾何截面調(diào)節(jié)通過(guò)電控(或液、氣壓控制)的機(jī)械調(diào)節(jié)裝置，根據(jù)工況變化的需要，轉(zhuǎn)動(dòng)噴嘴葉 片(改變?nèi)~片在噴嘴環(huán)葉柵中的安裝角)，使噴嘴環(huán)葉柵的葉片通道的出口幾何截面積的 大小相應(yīng)發(fā)生改變。該技術(shù)與渦輪增壓器現(xiàn)今廣泛采用的另一種渦輪調(diào)節(jié)技術(shù)——廢氣旁通閥放氣 相比，其優(yōu)點(diǎn)是因無(wú)放氣造成的高溫、高壓燃?xì)獾哪芰坷速M(fèi)，故可在不增大高轉(zhuǎn)速工況燃 料消耗率的條件下增大低速扭矩；擴(kuò)大了低燃耗的運(yùn)行區(qū)范圍；可以滿足越來(lái)越高的內(nèi)燃 機(jī)排放和噪聲規(guī)范的要求。缺點(diǎn)是①結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造精度高，價(jià)格昂貴，體積大；②長(zhǎng)期在 高溫和碳煙的環(huán)境下工作，難以保證結(jié)構(gòu)與操作系統(tǒng)的可靠性，會(huì)使轉(zhuǎn)動(dòng)葉片出現(xiàn)卡滯、咬 死而失效。為此，它僅在燃?xì)鉁囟认鄬?duì)較低的柴油機(jī)的渦輪增壓器上獲得應(yīng)用，至今仍未推廣應(yīng)用在燃?xì)鉁囟雀叩钠蜋C(jī)用的渦輪增壓器上；③噴嘴葉片與渦輪蝸殼內(nèi)壁之間為轉(zhuǎn) 動(dòng)葉片所留空隙造成的高溫燃?xì)庑孤┦箿u輪級(jí)的效率降低；④噴嘴葉片角度變化的調(diào)節(jié)則 會(huì)引起葉輪進(jìn)口氣流沖角和渦輪級(jí)反動(dòng)度的變化，調(diào)節(jié)幅度過(guò)大會(huì)導(dǎo)致渦輪級(jí)效率大幅下 降。目前，渦輪噴嘴環(huán)葉片角度調(diào)節(jié)的實(shí)施方案甚多，其動(dòng)作原理基本相同，但在葉 片轉(zhuǎn)動(dòng)方式上尚有細(xì)微差別(關(guān)于渦輪噴嘴環(huán)變截面調(diào)節(jié)技術(shù)方案的介紹詳見(jiàn)朱大鑫編 著·《渦輪增壓與渦輪增壓器》·北京·機(jī)械工業(yè)出版社· 1992 第431 443頁(yè)和陸家祥 編著·《車用內(nèi)燃機(jī)增壓》·北京·機(jī)械工業(yè)出版社· 1993 第70 88頁(yè)的相關(guān)內(nèi)容)， 典型結(jié)構(gòu)實(shí)例可參見(jiàn)華覺(jué)源·《渦輪增壓器和增壓系統(tǒng)研制的新進(jìn)展》·大同·車用發(fā)動(dòng) 機(jī)· 1992年第4期 第20 M頁(yè)的相關(guān)介紹。(二)變出口流動(dòng)截面調(diào)節(jié)■燃?xì)廨啓C(jī)裝置中導(dǎo)葉(渦輪噴嘴葉片)環(huán)葉柵中的葉片“氣膜冷卻”衍生技術(shù)在噴嘴葉片環(huán)葉柵的葉片空心內(nèi)腔中，通入由燃?xì)廨啓C(jī)裝置本身壓氣機(jī)的高壓級(jí) 引出的少量壓縮空氣(也稱“二次空氣”)，經(jīng)葉片腹/背面上開(kāi)割的通流槽縫/鉆孔，噴 射、射流引射噴嘴葉片環(huán)葉柵流道中近吹氣縫孔處的高溫燃?xì)庵髁?，從而使噴射出?lái)的“二 次空氣”的冷卻空氣射流在吹縫氣口下游的高溫燃?xì)庵髁髋c葉片腹/背面的流道壁面之間 形成一個(gè)“氣膜隔離區(qū)”，以達(dá)到冷卻和保護(hù)葉片可靠工作的目的。顯而易見(jiàn)，由于氣膜區(qū)的 存在，使噴嘴葉片環(huán)葉柵流道出口的燃?xì)庵髁鞯挠行鹘孛娣e發(fā)生了縮小的改變?！岸?空氣”的噴入量越多、噴射方向偏離吹縫氣口下游葉片壁面越大，則出口流動(dòng)截面的縮小也 就越大。這就是在各種航空、艦船和陸用燃?xì)廨啓C(jī)裝置中應(yīng)用時(shí)間已超過(guò)半個(gè)多世紀(jì)、至今 仍在普遍廣泛應(yīng)用、且效果非常好的葉片“氣膜冷卻”技術(shù)?，F(xiàn)利用其衍生的變出口流動(dòng)截 面功能轉(zhuǎn)用于噴嘴葉片環(huán)變流動(dòng)截面調(diào)節(jié)，可以肯定該技術(shù)方案的工藝性與調(diào)節(jié)系統(tǒng)的安 全、可靠和技術(shù)成熟程度均遠(yuǎn)較上述機(jī)械傳動(dòng)改變噴嘴葉片安裝角度的變出口幾何截面調(diào) 節(jié)技術(shù)方案優(yōu)越。另外，由于“二次空氣”的冷卻空氣射流與高溫燃?xì)庵髁鲹交旌狭骱?，明顯 降低了吹氣縫口葉片壁面下游的燃?xì)鉁囟群驮黾恿肆鬟^(guò)葉柵流道通流截面的氣體質(zhì)量流 量，這就使該技術(shù)方案可以在上述機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)葉片變出口幾何截面調(diào)節(jié)方案不能承受的排氣 燃?xì)鉁囟瓤筛哌_(dá)1050°C情況下的渦輪增壓汽油機(jī)噴嘴葉片環(huán)變截面調(diào)節(jié)中得以應(yīng)用實(shí)施， 同時(shí)也令其減少出口有效流動(dòng)截面積以增加噴嘴葉片環(huán)出口氣流流速的功能效果激增。關(guān) 于空心內(nèi)腔葉片氣膜冷卻的相關(guān)內(nèi)容請(qǐng)見(jiàn)王鐘銘編·《艦船燃?xì)廨啓C(jī)裝置》·北京·國(guó)防工 業(yè)出版社· 1981 · 122 126頁(yè)中的介紹?！鋈毡緦＠募?JP特開(kāi)2003-56406A)公開(kāi)了一種航空發(fā)動(dòng)機(jī)多軸燃?xì)廨啓C(jī)裝 置中低壓渦輪級(jí)噴嘴葉片環(huán)變出口流動(dòng)截面的調(diào)節(jié)方案。在該方案中，由裝置高壓壓氣機(jī) 級(jí)出口引出的少量壓縮空氣(即“二次空氣”)，經(jīng)過(guò)組成噴嘴葉片環(huán)葉柵流道的頂端蓋板、 根端蓋板和空心內(nèi)腔葉片腹面上開(kāi)割的通流槽縫或鉆孔，對(duì)噴嘴葉片環(huán)流道內(nèi)的燃?xì)庵髁?流動(dòng)實(shí)施噴射射流干預(yù)——使燃?xì)庵髁髟诖禋饪p、孔口空氣射流的推動(dòng)下，沿射流作用方 向發(fā)生偏移和由流道壁面上“剝離”，從而導(dǎo)致噴嘴葉片環(huán)出口的有效流動(dòng)截面積變小。控 制“二次空氣”的流量大小和噴射方向，即可實(shí)施對(duì)變出口流動(dòng)截面積大小的調(diào)節(jié)，滿足不 同航速工況的負(fù)荷和比推力需要?！龇▏?guó)專利文件(FR2^4040A)公開(kāi)了一種渦輪增壓內(nèi)燃機(jī)，利用渦輪增壓器本身壓氣機(jī)出口引出的少量增壓空氣，通過(guò)噴嘴葉片環(huán)空心內(nèi)腔葉片背面上開(kāi)割的吹氣槽 縫，對(duì)噴嘴葉片環(huán)葉柵流道中的內(nèi)燃機(jī)排氣燃?xì)庵髁鲗?shí)施增壓空氣射流噴射干預(yù)，使燃?xì)?主流在吹氣口下游呈現(xiàn)遠(yuǎn)離吹氣壁面的“剝離”現(xiàn)象，縮小了出口有效通流截面積，提高了 出口的氣流流速，增加了渦輪的作功量，從而使增壓壓力上升。因此，可以通過(guò)對(duì)參與射流 噴射的增壓空氣的流量數(shù)量，根據(jù)工況需要進(jìn)行調(diào)節(jié)，即可改變噴嘴葉片環(huán)出口的有效流 動(dòng)截面積大小，實(shí)現(xiàn)對(duì)增壓壓力的調(diào)節(jié)與控制。綜上所述，日本專利JP特開(kāi)2003-56406A和法國(guó)專利FR2284040A兩種技術(shù)方案 采用的原理相同，都屬同一氣膜冷卻衍生技術(shù)在不同場(chǎng)合的轉(zhuǎn)用，相對(duì)于采用機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)噴 嘴葉片改變安裝角度的變出口幾何截面調(diào)節(jié)技術(shù)方案，它們所具有的優(yōu)點(diǎn)也均與氣膜冷卻 衍生技術(shù)方案相同。但影響與限制它們?cè)趪娮烊~片環(huán)變出口流動(dòng)截面調(diào)節(jié)技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用 中未被采納和推廣的缺點(diǎn)/缺陷卻也非常明顯，現(xiàn)將這些缺點(diǎn)/缺陷列述如下①噴嘴葉片環(huán)出口有效流動(dòng)截面的幾何形狀與變化難以測(cè)定和界定，因而難以根 據(jù)工況變化需要對(duì)其實(shí)施確切有效的調(diào)控操作。這是因?yàn)樵谶@兩個(gè)技術(shù)方案中，噴嘴葉片環(huán)出口燃?xì)庵髁饔行Я鲃?dòng)截面積的周界 不再像機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)噴嘴葉片調(diào)節(jié)方案的出口幾何截面周界那樣全是由形狀確定的固體流道 壁面組成的邊界，而是至少有一個(gè)(甚至全部)邊界是由縫槽吹氣空氣射流流體所組成的 固/氣體混合組成邊界。當(dāng)射流空氣流量較大和射入角度偏離吹氣縫口下游流道壁面形狀 較大(也即需要有程度較大的出口有效流動(dòng)截面積縮小)時(shí)，會(huì)在縫槽吹氣空氣射流與噴 嘴葉片環(huán)葉柵流道中的燃?xì)庵髁髦g發(fā)生強(qiáng)烈的摻混流動(dòng)。吹氣縫口下游壁面附近的流 動(dòng)，由于這兩股氣流的交匯產(chǎn)生的動(dòng)量、質(zhì)量與傳熱的激烈交換，致使氣流不斷由壁面發(fā)生 剝離脫落，釋放旋渦而形成不穩(wěn)定流動(dòng)。此時(shí)，理論上的“氣膜隔離區(qū)”的邊界在實(shí)際瞬變 不斷的流動(dòng)中早已無(wú)法區(qū)分和界定，“出口有效流動(dòng)截面積”的概念已失去確定的意義而無(wú) 法加以實(shí)際應(yīng)用。這時(shí)只能將其影響附加到因“吹氣補(bǔ)氣質(zhì)量”的加入(在假定噴嘴葉片 環(huán)出口流動(dòng)截面積保持等于其出口幾何截面積不變的情況下)所產(chǎn)生的噴嘴葉片環(huán)出口 氣流的速度增量這一效果中去綜合考慮。②依靠吹氣縫口空氣射流約束、控制燃?xì)庵髁饔蓢娮飙h(huán)葉柵流道壁面上“剝離”實(shí) 施“出口有效流動(dòng)截面積”縮小改變的技術(shù)，需要耗用甚大的射流空氣的流量、能量和動(dòng)量 才能表現(xiàn)出明顯的調(diào)節(jié)力度。另外，由于空氣射流與燃?xì)庵髁鏖g通過(guò)強(qiáng)烈摻混所產(chǎn)生的能 量和動(dòng)量交換及大尺度流動(dòng)旋渦也均使葉柵中流動(dòng)的能量損失激增，顯著降低了噴嘴環(huán)葉 柵的效率。③實(shí)施噴嘴葉片環(huán)葉柵變出口幾何截面積(或流動(dòng)截面積)調(diào)節(jié)的目的，是使流 出噴嘴葉片環(huán)出口截面的氣流速度在圓周速度方向的分量值發(fā)生所需要的變化，據(jù)此依照 葉輪機(jī)械理論中的著名Euler方程可以定量確定它對(duì)渦輪功的改變所產(chǎn)生的影響。由此可 見(jiàn)，采用改變噴嘴葉片環(huán)葉柵出口氣流角大小來(lái)改變出口流動(dòng)截面積的方法，它既能因面 積大小的改變使出口流速產(chǎn)生改變，同時(shí)也由于出口氣流角度變化會(huì)使出口氣流的周向分 速發(fā)生改變，從而對(duì)渦輪功的調(diào)節(jié)力度控制有著雙重的作用和影響。無(wú)疑，在這一點(diǎn)上，現(xiàn) 有技術(shù)機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)葉片角度改變出口幾何截面的技術(shù)方案要比單純注重改變出口有效流動(dòng) 截面積的日本專利JP特開(kāi)2003-56406A和法國(guó)專利FR2284040A這兩個(gè)方案優(yōu)越。④未對(duì)采用吹氣引射射流改變噴嘴葉片環(huán)葉柵出口流動(dòng)截面調(diào)節(jié)技術(shù)方案的機(jī)理和實(shí)施措施運(yùn)用的合理性與有效性進(jìn)行深入細(xì)致的分析及研究，使該兩專利方案未能正 確擇用 在吹氣槽縫/孔口所在側(cè)下游的流道壁面上實(shí)施流動(dòng)“附壁”而非“由壁面上剝 離的”吹氣空氣射流技術(shù)。因?yàn)椤吧淞鞲奖凇贝禋馍淞骺梢杂行ЫM織出口近壁氣流沿流道壁 面流動(dòng)，保證了出口氣流的流動(dòng)方向(氣流流出角)和抑制了大尺度旋渦的發(fā)生(提高了 噴嘴葉片環(huán)葉柵的流動(dòng)效率)。 采用吹氣空氣射流偏轉(zhuǎn)燃?xì)庵髁鳎瑢?shí)施以改變“出口氣流角”而非“出口有效流 動(dòng)截面積”為目的與對(duì)象的調(diào)控方式。 在葉片尾緣上開(kāi)割尾緣吹氣槽縫，并以尾緣處葉片腹/背面之一的延伸壁面作 為偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板這一調(diào)整力度最大、調(diào)控效果最為有效、直接與明顯的“變出口流動(dòng)截面”調(diào) 節(jié)措施。另外，在空心內(nèi)腔葉片的腹/背面與頂/根端蓋板的流道壁面上的吹氣縫槽/孔 口位置如何布置？吹氣量的大小應(yīng)如何選擇才會(huì)令調(diào)控最經(jīng)濟(jì)、有效？而不會(huì)產(chǎn)生像法國(guó) 專利FR2284040A圖2a、2c和圖4a、圖4b中所示由于吹氣縫口位置布置不合理而出現(xiàn)的 “出口有效流動(dòng)面積減小”而“出口氣流角卻增加”的控制效果互相抵消的調(diào)節(jié)方式。以及， 若要獲得流動(dòng)截面積增大方向的調(diào)節(jié)宜如何實(shí)施吹氣縫口的合理布置？這些內(nèi)容在JP特 開(kāi)2003-56406A和FR2284040A兩個(gè)專利方案中也均未論及，這必然限制了它們的應(yīng)用范圍 (特別是在FR2284040A方案中，對(duì)于車用增壓內(nèi)燃機(jī)的外特性高轉(zhuǎn)速工況，當(dāng)渦輪增壓器 壓氣機(jī)出口的增壓空氣壓力低于噴嘴葉片環(huán)葉柵進(jìn)口的燃?xì)鈮毫r(shí)，須靠二者壓差才能進(jìn) 行的空氣射流引射，就根本不能實(shí)施)。為了消除渦輪噴嘴環(huán)變截面調(diào)節(jié)現(xiàn)有技術(shù)存在的缺點(diǎn)與不足，本發(fā)明公開(kāi)了一種 新的可變截面噴嘴環(huán)渦輪調(diào)節(jié)技術(shù)方案。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于為可調(diào)渦輪增壓器提供一種結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單，成本最低，調(diào)控最方 便，能在全轉(zhuǎn)速工況范圍內(nèi)滿足內(nèi)燃機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性和排放要求，比采用噴嘴環(huán)葉片角度 調(diào)節(jié)裝置使用效果更好的且能適用于汽油機(jī)渦輪增壓器的渦輪噴嘴環(huán)變截面調(diào)節(jié)技術(shù)。本 發(fā)明為實(shí)現(xiàn)上述目的采用的技術(shù)方案如下一、噴嘴葉片環(huán)(有葉噴嘴環(huán))變截面調(diào)節(jié)本方案的核心技術(shù)是對(duì)通用結(jié)構(gòu)型式(葉片固定不動(dòng))，但葉片結(jié)構(gòu)空心的渦輪 噴嘴環(huán)葉柵的繞流氣流實(shí)施射流偏轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)控制——利用引自渦輪增壓器本身的壓氣機(jī)出 口歧管旁通流出的增壓空氣和/或外部氣源單獨(dú)供給的或二者引射混合后的壓縮空氣(或 引自內(nèi)燃機(jī)排氣管出口歧管旁通流出的排氣燃?xì)?，經(jīng)過(guò)噴嘴葉片的空心內(nèi)腔，由葉型背/ 腹面和/或其尾緣部位開(kāi)割的通流槽縫(尾緣槽縫后附接有射流偏轉(zhuǎn)弧型導(dǎo)流板)順流射 吹葉柵流道內(nèi)和/或葉柵出口的燃?xì)庵髁?，通過(guò)縫隙空氣(或燃?xì)?射流與葉柵燃?xì)庵髁?的相互作用，使縫隙射流與主流混合后的氣流在噴嘴環(huán)葉片出口產(chǎn)生流向不同于原主流方 向的偏轉(zhuǎn)，造成出口氣流角(即出口流動(dòng)截面積)的改變。利用槽縫縫隙射流偏轉(zhuǎn)主流流向的機(jī)理是用壓縮空氣(或燃?xì)?對(duì)噴嘴葉片縫 隙側(cè)葉型壁面上的附著邊界層順流動(dòng)方向進(jìn)行吹氣，使縫隙出口后的附著邊界層與柵內(nèi)流動(dòng)發(fā)生下述改變形成新的附著邊界層，吹入的空氣(或燃?xì)?射流令附著在縫隙側(cè)葉型壁 面上縫隙出口后部分的附著邊界層的燃?xì)饬黧w組成發(fā)生改變，并改變了該部分附著邊界層 在與縫隙側(cè)葉型壁面垂直的剖面內(nèi)的流速分布，提高了層內(nèi)流體的動(dòng)能，使近壁層的流速 和密流(密度與流速的乘積)值大幅增加，致使附著邊界層內(nèi)的流線向壁面貼近，產(chǎn)生射流 附壁偏轉(zhuǎn)效應(yīng)；同時(shí)，縫隙吹出的空氣(或燃?xì)?射流與葉柵流道內(nèi)的燃?xì)庵髁髟诳p隙出口 后的部位相混合，形成射流邊界層。在射流邊界層內(nèi)，流速由附著邊界層外邊界處的流速變 化到接近主流的流速。射流邊界層內(nèi)不均勻的流速與密流值的分布，致使射流邊界層內(nèi)的 流線與主流方向產(chǎn)生偏離，流動(dòng)向密流值大的一側(cè)偏轉(zhuǎn)。附著邊界層內(nèi)流線的附壁偏轉(zhuǎn)與 射流邊界層內(nèi)流線偏轉(zhuǎn)作用的綜合結(jié)果決定了葉柵出口氣流的偏轉(zhuǎn)方向和偏轉(zhuǎn)量值。附圖 1示出了附著邊界層與射流邊界層的示意圖。由近尾緣的葉片縫隙吹出空氣(或燃?xì)?，同 樣可以改善縫隙側(cè)葉型壁面上的附著邊界層內(nèi)的流速分布，消除該壁面近尾緣區(qū)域的流動(dòng) 分離，使該壁面的邊界層流體貼近壁面流出，并減少葉柵出口后尾跡氣流速度與壓力的不 均勻度。眾所周知，利用合理配置在葉型壁面和尾緣的縫隙吹氣，是現(xiàn)代工程流體力學(xué)中 對(duì)機(jī)翼和葉柵葉型上的邊界層流動(dòng)實(shí)施控制的一項(xiàng)常用有效措施。其目的在于降低流動(dòng)損 失、提高葉型承載氣動(dòng)負(fù)荷的能力。也即，避免葉型表面上的邊界層在大沖角繞流情況下出 現(xiàn)嚴(yán)重分離，降低流動(dòng)損失(氣流總壓損失)；增大繞機(jī)翼或葉柵葉型的速度環(huán)量(增加升 力或舉力)；減小葉柵氣流落后角(又稱氣流偏角，它反映了由相鄰葉片形成的葉柵流道的 導(dǎo)向能力。由于葉型背弧表面靠近尾緣處邊界層厚度的影響，使氣流在葉柵出口的流出角 實(shí)際達(dá)不到預(yù)期設(shè)計(jì)的幾何出口角而落后的角度)以增大氣流在葉柵中的折轉(zhuǎn)角。因此，通過(guò)葉型表面和尾緣上的縫隙位置的合理配置與選擇合適的吹氣量進(jìn)行吹 氣來(lái)控制葉柵繞流，既能降低葉型流動(dòng)損失，又能通過(guò)減小或增大氣流落后角來(lái)使葉柵出 口氣流偏轉(zhuǎn)，從而具有變出口流通截面的“變幾何”功能。鑒于葉柵出口氣流落后角的數(shù)值一般都小，只有幾度(很少到達(dá)8°，尤其對(duì)于葉 型中線彎度小、安裝角小和稠度低的葉柵，其落后角更小，一般小于3° )，這樣，單靠現(xiàn)有 葉柵流體力學(xué)中采用的上述利用縫隙射吹實(shí)施型面邊界層的控制改變落后角的角度所產(chǎn) 生的葉柵出口流動(dòng)截面積變化的幅度，尚距滿足噴嘴環(huán)葉柵出口截面積“變幾何調(diào)節(jié)”要求 的變化幅度相差甚遠(yuǎn)。為此，本發(fā)明在噴嘴環(huán)葉柵的葉型尾緣縫隙吹氣口處都加裝一個(gè)“射 流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板”裝置(附圖幻，使尾緣部位的縫隙空氣(或燃?xì)?射流增大向噴嘴環(huán) 葉片出口流通截面積變化所要求的出口氣流角減小(或增大)的方向偏轉(zhuǎn)柵后主流流向的 力度。利用弧形導(dǎo)流板，可以大幅度增加對(duì)噴嘴環(huán)葉片出口流動(dòng)截面積變化的調(diào)控能力，其 效果的估算可依物理學(xué)(力學(xué))中的動(dòng)量合成原理進(jìn)行。也即，流出噴嘴環(huán)葉柵后的柵內(nèi) 燃?xì)庵髁髋c尾緣空氣(或燃?xì)?射流混合后的氣流平均動(dòng)量矢量((^+GjGm應(yīng)等于燃?xì)庵?流在葉柵出口處的平均動(dòng)量矢量G^1與尾緣空氣(或燃?xì)?射流的平均動(dòng)量矢量Α。二者 的矢量和，即(G1 + = GxC^GjCj，式中G1, Gj分別表示柵內(nèi)主流燃?xì)夂臀簿壣淞骺諝?(或燃?xì)?的質(zhì)量A，G和61; 分別表示噴嘴環(huán)葉柵出口處柵內(nèi)燃?xì)庵髁?、尾緣空?或燃 氣)射流和主流與空氣(或燃?xì)?射流混合后的氣流各按相應(yīng)質(zhì)量平均所得的平均流速矢 量?；⌒螌?dǎo)流板對(duì)出口氣流的偏轉(zhuǎn)效應(yīng)可由^iw方向決定的出氣角的大小變化來(lái)反映。
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根據(jù)對(duì)變出口流通截面渦輪噴嘴環(huán)的調(diào)控應(yīng)用需要，本發(fā)明采用下述三種渦輪噴 嘴葉片環(huán)基本結(jié)構(gòu)形式①減小葉柵出口氣流角的噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)附圖3示出了徑流式或混流式渦輪增壓器用于減小噴嘴環(huán)葉片出口氣流角(即減 小出口流通截面面積)的三種具有吹氣槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖單一的吹 氣槽縫位于葉型腹弧面?zhèn)鹊臉?gòu)造(圖3a)；單一的吹氣槽縫開(kāi)在近尾緣部位背弧面?zhèn)?，該?的葉型腹弧面向葉柵出口方向延伸并彎向葉型背弧面方向而在尾緣處形成一個(gè)射流偏轉(zhuǎn) 弧形導(dǎo)流板的構(gòu)造(圖北)；圖3a與圖北復(fù)合而成的第三種構(gòu)造(圖3c)。三種構(gòu)造的射 流偏轉(zhuǎn)減小噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的能力與效果排序?yàn)閳D3c的結(jié)構(gòu)型式最強(qiáng)、最佳，圖 3b次之，圖3a最差。因此，圖3a的構(gòu)造僅適合弱調(diào)控(噴嘴環(huán)葉片出口流通截面積減小幅 度小)的場(chǎng)合；圖北和圖3c的構(gòu)造則分別適合用于強(qiáng)調(diào)控和超強(qiáng)調(diào)控的場(chǎng)合，噴嘴環(huán)葉片 出口氣流角減幅可達(dá)20° 25°，甚至更高，這對(duì)調(diào)控噴嘴環(huán)葉片出口流通截面積滿足內(nèi) 燃機(jī)配機(jī)的需要已足夠有余。至于合理地?fù)裼煤畏N構(gòu)造，應(yīng)依實(shí)際需要而定。附圖4示出了軸流式渦輪增壓器用于減小噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的三種具有吹 氣槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖(圖如 圖4c)。它們的構(gòu)造特點(diǎn)和適用范圍的 分析與附圖3a 3c類似，只是吹氣槽縫在葉型型面和尾緣的開(kāi)割部位及導(dǎo)流板的構(gòu)成不 同。②增加葉柵出口氣流角的噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)附圖fe 5c與附圖6a 6c分別示出了徑、混流式渦輪增壓器和軸流式渦輪增 壓器用于增大噴嘴環(huán)葉片出口氣流角(即增大出口流通截面面積)的三種具有吹氣槽縫的 渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖。它們的結(jié)構(gòu)不同于附圖3a 3c和附圖如 如之處在 于對(duì)應(yīng)的吹氣槽縫的開(kāi)割部位與導(dǎo)流板的構(gòu)成和彎曲方向相反。③增加與減少葉柵出口氣流角兼有的噴嘴葉片環(huán)結(jié)構(gòu)，是在同一噴嘴環(huán)葉柵內(nèi)彼 此相間(即一個(gè)隔一個(gè))地布置具有①、②葉型結(jié)構(gòu)的葉片，并分開(kāi)(不同時(shí))地分別對(duì)① 和②葉型結(jié)構(gòu)的葉片供給壓縮空氣(或燃?xì)?。這種噴嘴環(huán)的葉片吹氣槽縫寬度宜大，葉片 數(shù)要多，葉型可以考慮采用“強(qiáng)力控制型”結(jié)構(gòu)以適應(yīng)在不同工況能分別(不同時(shí))地滿足 增加或減少葉柵出口氣流角的噴嘴環(huán)調(diào)節(jié)需要。顯然，實(shí)施本發(fā)明的技術(shù)關(guān)鍵是確定吹氣縫隙在噴嘴環(huán)葉片葉型中的配置位置、 縫隙本身及尾部附近射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的形狀尺寸、以及吹氣射流的氣動(dòng)參數(shù)。葉面上控制邊界層的吹氣縫隙應(yīng)位于大沖角繞流該縫隙出口所在葉面時(shí)在葉面 上出現(xiàn)的流動(dòng)分離點(diǎn)的位置之前。這是由于只有在葉面上的氣流尚未嚴(yán)重分離的情況下， 對(duì)邊界層流動(dòng)的氣動(dòng)控制作用才是有效和經(jīng)濟(jì)的。而當(dāng)縫隙位于氣流分離點(diǎn)下游時(shí)，繞流 氣動(dòng)控制的效果就會(huì)急劇減小?？紤]到分離點(diǎn)的位置隨工況而變以及氣流在噴嘴環(huán)葉柵的 通流面積沿流動(dòng)方向呈收縮狀的收斂流道中流動(dòng)非常穩(wěn)定，不易出現(xiàn)流動(dòng)分離。因此，一般 只能近似地將吹氣槽縫的出口位置選擇在葉片流道進(jìn)口喉部截面與葉型表面交點(diǎn)的前方 附近(對(duì)于徑、混流式渦輪增壓器噴嘴環(huán)葉柵結(jié)構(gòu))或選擇在葉片流道出口喉部截面與葉 型表面交點(diǎn)的前方附近(對(duì)于軸流式渦輪增壓器噴嘴環(huán)葉柵結(jié)構(gòu))，如附圖3 6所示。◎葉面吹氣槽縫出口寬度與尾部吹氣槽縫出口寬度的尺寸選擇葉面吹氣槽縫寬度尺寸δ和/或尾部吹氣槽縫寬度尺寸Δ (附圖3 6)的大小，主要應(yīng)由欲對(duì)葉型表面邊界層流動(dòng)和葉柵后氣流偏轉(zhuǎn)實(shí)施控制的力度要求來(lái)確定。S值 和/或△值越大，由槽縫吹出參與邊界層控制和射流偏轉(zhuǎn)的吹氣量就越多，對(duì)噴嘴環(huán)葉柵 繞流控制的力度也越大。但過(guò)大的δ值和/或△值，會(huì)造成射流能量的浪費(fèi)，反之，過(guò)小 的S值和/或△值，會(huì)因控制力度不夠，不足以實(shí)現(xiàn)有效控制。一般，槽縫出口寬度的合 理尺寸宜在δ = (0. 02 0. 15)&1和/或Δ = (0.03 0.20) 的尺寸范圍內(nèi)初步進(jìn)行 選擇，然后根據(jù)實(shí)驗(yàn)調(diào)整后定下，式中％和％分別是噴嘴環(huán)葉柵葉型的型面和尾部槽縫出 口位置處葉柵流道的寬度尺寸(槽縫出口位置處葉柵流道圓的直徑)，如附圖3 4所示。◎葉型尾部槽縫后附接射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的尺寸選擇本發(fā)明為加強(qiáng)葉型尾部槽縫吹氣(空氣或燃?xì)馍淞?對(duì)柵后主流氣流方向的偏轉(zhuǎn) 作用，改造葉型尾部槽縫吹氣口后面部份的結(jié)構(gòu)如下在開(kāi)割尾部槽縫吹氣口之后剩下的 葉型面上，順流動(dòng)方向延接一個(gè)向所需氣流偏轉(zhuǎn)方向彎曲的弧形導(dǎo)流板，使流出尾部縫隙 吹氣口的空氣(或燃?xì)?射流沿導(dǎo)流板的出口方向流向柵后，對(duì)主流氣流在柵后的流向產(chǎn) 生附加偏轉(zhuǎn)作用。射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的幾何尺寸合理薦用范圍為導(dǎo)流板偏轉(zhuǎn)角0° < θ彡50° ；導(dǎo)流板弧長(zhǎng)S= (0. 03 0.25) L，式中L——葉型中弧線總長(zhǎng)度，如附圖2所
7J\ ο考慮到噴嘴環(huán)葉柵出口氣流角調(diào)小至12°已臻近極限，再小就使效率下降明顯， 因此在采用減小出口氣流角的調(diào)控方式時(shí)，必須根據(jù)調(diào)控力度(所擇取θ值的大小)選擇 相應(yīng)的葉型在葉柵中安裝角的大小(當(dāng)θ取值大時(shí)，安裝角也須相應(yīng)加大)，俾使出口氣流 角減至最小也不要低于限定值。同樣，當(dāng)采用增大出口氣流角的調(diào)控方式時(shí)，葉型在葉柵中 安裝角的大小須能保證出口氣流角在調(diào)控尚未實(shí)施時(shí)不低于上述限定的值。一般說(shuō)來(lái)，在 未調(diào)控的情況下，安裝角加大時(shí)，出口氣流角也隨之加大，反之，則出口氣流角減小?！虿劭p吹氣射流的氣動(dòng)參數(shù)選擇縫隙吹氣產(chǎn)生的空氣(或燃?xì)?射流的動(dòng)量Gj^的大小和方向決定了噴嘴環(huán)葉柵 柵后氣流偏轉(zhuǎn)量的大小和方向。因此，對(duì)噴嘴環(huán)葉柵繞流實(shí)施調(diào)控的實(shí)質(zhì)就是對(duì)空氣(或 燃?xì)?射流動(dòng)量矢量的方向和大小進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。射流空氣(或燃?xì)?動(dòng)量矢量的模等于縫隙出口處的空氣(或燃?xì)?密度P與 縫隙出口處空氣(或燃?xì)?射流速度的平方C/及縫隙槽縫寬度δ和/或△三者的乘積。 其中，Pj= PjRTj，式中PjPTj分別是縫口處的空氣(或燃?xì)?靜壓和靜溫；空氣(或燃?xì)? 射流在縫口處的流速值的大小，對(duì)空氣和燃?xì)夥謩e為=Cj = 44. 83{Τ%[1-(ρ/Ρ」)°_2857]}°_5 和Cj = 48. I3IT*」[1-(ρ/Ρ」)°_2481]}°_5，式中Pj和T 分別是縫口處的空氣(或燃?xì)?總 壓和總溫。由此可見(jiàn)，對(duì)射流空氣動(dòng)量大小的調(diào)控主要需依靠壓縮空氣源的壓力Pj的變化來(lái) 實(shí)現(xiàn)。一般，空氣射流流速Cj與葉柵出口燃?xì)庵髁髁魉貱1的比值CjZiC1處于0. 8 1. 5范 圍時(shí)，可獲得對(duì)葉柵繞流既經(jīng)濟(jì)又有效的控制，其中C1 = 48. 1311^0- /^)"481]}°'5,式 中，P1, T *工和P1分別是噴嘴環(huán)葉柵進(jìn)口處燃?xì)獾目倝?，總溫和葉柵出口處氣流的靜壓。對(duì) 壓縮空氣源的供氣壓力Pj可通過(guò)一個(gè)連接氣源與噴嘴葉片內(nèi)腔的空氣節(jié)流閥簡(jiǎn)單地進(jìn)行 調(diào)節(jié)。至于射流空氣量的大小，如前所述可依槽縫出口寬度δ和/或△的尺寸選擇，在設(shè) 計(jì)時(shí)就預(yù)先設(shè)定好，然后在渦輪增壓器運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中再隨工況進(jìn)行調(diào)節(jié)。對(duì)射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的偏轉(zhuǎn)角θ的設(shè)定也同樣如δ和△的尺寸選擇一樣，須在設(shè)計(jì)時(shí)就擇定。本發(fā)明對(duì)壓縮空氣源的選用有下述兩種方式①渦輪增壓器本身的壓氣機(jī)出口的壓縮空氣將壓氣機(jī)出口的部分壓縮空氣通過(guò)連接管及壓力調(diào)節(jié)閥與噴嘴環(huán)葉片內(nèi)腔相通 的集氣箱聯(lián)接。根據(jù)內(nèi)燃機(jī)與渦輪增壓器配機(jī)工況需要的增壓壓力值通過(guò)壓力調(diào)節(jié)閥對(duì)壓 氣機(jī)出口的空氣壓力進(jìn)行節(jié)流調(diào)節(jié)，以滿足縫隙空氣射流所需的壓力P」。這一氣源選用方 案的特點(diǎn)與優(yōu)點(diǎn)如下1、不需添增專用壓縮氣源設(shè)備，減少設(shè)備投資與安裝空間；2、壓氣機(jī)壓縮射流空氣耗用的能量，大部份可在渦輪葉輪中作功回收；3、有可能在相當(dāng)多的工況下，根據(jù)噴嘴環(huán)葉柵前燃?xì)饪倝号c壓氣機(jī)出口空氣總壓 的壓差隨工況(內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速與功率)的變化和對(duì)增壓壓力的調(diào)控需要，對(duì)葉型形狀、吹氣縫 隙位置與吹氣口寬度尺寸、葉型在葉柵中的安裝角大小，以及射流偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板的彎曲角進(jìn) 行合理選擇，就可以實(shí)現(xiàn)對(duì)Pj少調(diào)節(jié)、甚至不調(diào)節(jié)便能滿足全轉(zhuǎn)速工況的增壓壓力需求。②外部氣源供給的壓縮空氣可以利用大多數(shù)車輛和船舶內(nèi)燃機(jī)裝置中都有的起動(dòng)或制動(dòng)用的空氣壓縮機(jī)及 儲(chǔ)氣瓶，也可配用由內(nèi)燃機(jī)曲軸帶動(dòng)的專用的活塞式或小型迴轉(zhuǎn)滑片式的空氣泵(如朱大 鑫編著·《渦輪增壓與渦輪增壓器》·北京·機(jī)械工業(yè)出版社· 1992 ·第471頁(yè)圖10 19 所示)作為壓縮空氣源，通過(guò)壓力調(diào)節(jié)閥配制縫隙吹氣射流空氣所需的壓力Pj和氣量后 輸送到與葉片空腔相聯(lián)接的集氣箱。這種供氣方式的優(yōu)點(diǎn)是壓力P」的配制與調(diào)控獨(dú)立、使 用非常方便；缺點(diǎn)是配用專用氣源需增加設(shè)備投資，與額外耗用內(nèi)燃機(jī)的能量，以及增大了 設(shè)備占用的空間。本發(fā)明的技術(shù)方案與現(xiàn)有技術(shù)(改變噴嘴葉片在渦輪噴嘴環(huán)葉柵內(nèi)的安裝角)的 可變截面噴嘴環(huán)渦輪調(diào)節(jié)方案相比，具有下列優(yōu)點(diǎn) 取消了轉(zhuǎn)動(dòng)葉片(改變?nèi)~片安裝角)的復(fù)雜機(jī)械執(zhí)行機(jī)構(gòu)——簡(jiǎn)化了調(diào)節(jié)機(jī) 構(gòu)，減小了安裝調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)占有的空間，降低了制造成本，減少了事故發(fā)生率。 由于不需要預(yù)留轉(zhuǎn)動(dòng)葉片必需的葉片與渦輪進(jìn)氣殼殼體內(nèi)壁之間的間隙(該 間隙須保證葉片在高溫并存在碳煙的燃?xì)庵?，?jīng)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)和高溫膨脹后仍不會(huì)對(duì)葉片轉(zhuǎn) 動(dòng)產(chǎn)生卡滯、咬死，故間隙一般較大，致使產(chǎn)生較大的漏氣損失，降低了渦輪效率，如朱大鑫 編著·《渦輪增壓與渦輪增壓器》·北京· 1992 ·第517頁(yè)中介紹的實(shí)例所示)，因此，本發(fā) 明方案不存在噴嘴環(huán)葉片端部的燃?xì)饴鈸p失，且葉片的高溫膨脹不會(huì)影響正常工作，故 本發(fā)明可在轉(zhuǎn)動(dòng)葉片角度的現(xiàn)有技術(shù)方案至今仍不能應(yīng)用的汽油機(jī)的渦輪增壓器上實(shí)施 可變噴嘴環(huán)截面渦輪調(diào)節(jié)。 消除了伴隨葉片轉(zhuǎn)動(dòng)必然產(chǎn)生的噴嘴葉片進(jìn)口大沖角繞流分離流動(dòng)損失。在本 發(fā)明技術(shù)方案中，因噴嘴葉片固定不動(dòng)，而流入噴嘴環(huán)葉柵的氣流方向又不隨流量改變，因 此在噴嘴葉片進(jìn)口不會(huì)產(chǎn)生變工況引起的沖角分離流動(dòng)損失，大大提高了噴嘴環(huán)葉柵變工 況情況下的流動(dòng)效率。另外，由于采用縫隙吹氣進(jìn)氣繞流控制也大幅改善了葉型面邊界層 內(nèi)流體的流動(dòng)，消除或減少了葉面上的流動(dòng)分離，提高了流動(dòng)效率。因此，在大多數(shù)工況下， 本發(fā)明方案不僅不會(huì)降低噴嘴環(huán)葉柵的流動(dòng)效率，反而會(huì)比不采用縫隙吹氣繞流控制措施 時(shí)的常規(guī)繞流狀態(tài)情況下的效率高。
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本發(fā)明采用壓縮空氣經(jīng)縫隙射吹控制噴嘴環(huán)葉柵繞流的技術(shù)方案與現(xiàn)有技術(shù) (轉(zhuǎn)動(dòng)葉片改變安裝角的)方案相比，本質(zhì)上的不同還在于1、當(dāng)空氣的供應(yīng)由非增壓器本身壓氣機(jī)的外部壓縮氣源提供時(shí)，外部氣源實(shí)質(zhì)上 是一個(gè)增加輔助能源的裝置，它通過(guò)外加空氣的射吹對(duì)增壓器的轉(zhuǎn)子施加補(bǔ)充能量，從而 可大幅提高增壓壓力，這對(duì)改善內(nèi)燃機(jī)低轉(zhuǎn)速工況的性能至關(guān)重要、有效，這是轉(zhuǎn)動(dòng)葉片改 變安裝角的現(xiàn)有變截面調(diào)節(jié)技術(shù)不具備的優(yōu)點(diǎn)。2、由縫隙吹氣加入的外加空氣，使流經(jīng)噴嘴和/或葉輪的氣量增大。依連續(xù)方程， 這部分外加質(zhì)量氣流流經(jīng)噴嘴和/或葉輪時(shí)，將使葉輪入口及噴嘴入口的氣流總壓產(chǎn)生一 個(gè)附加的壓力增升，外加氣量越大，壓力增升越大。如前所述，可變噴嘴渦輪調(diào)節(jié)的目的是 通過(guò)改變噴嘴環(huán)葉片出口的流動(dòng)截面積大小來(lái)改變渦輪進(jìn)口(噴嘴環(huán)葉片進(jìn)口)的燃?xì)鈮?力，進(jìn)而改變?cè)鰤簤毫Φ拇笮　Ｒ虼?，本發(fā)明方案除與可調(diào)葉片安裝角渦輪噴嘴環(huán)現(xiàn)有技術(shù) 方案一樣具有變出口截面積改變?cè)鰤簤毫Φ墓δ苤?，還比后者多具備了利用外加空氣質(zhì) 量調(diào)控增壓壓力的功能。因此，外加氣量的加入減少了因內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速下降引生的噴嘴入口 氣流總壓下降的幅度，從而可對(duì)因內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速下降造成的氣量減少具有“補(bǔ)償功能”。因此 當(dāng)內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速下降時(shí)，應(yīng)適當(dāng)增加外加氣量的加入，以削弱轉(zhuǎn)速下降的不利影響。特別當(dāng)?shù)?轉(zhuǎn)速低負(fù)荷工況時(shí)，因內(nèi)燃機(jī)排氣能量嚴(yán)重不足，更須引入外部氣源的高壓空氣助推渦輪 轉(zhuǎn)子才能有效提高增壓壓力，這時(shí)采用本發(fā)明結(jié)構(gòu)減少噴嘴環(huán)出口面積進(jìn)行調(diào)壓的變截面 噴嘴環(huán)調(diào)節(jié)方案，其調(diào)節(jié)幅度的范圍更大，調(diào)控效果更好。3、外加縫隙射流空氣對(duì)噴嘴環(huán)葉片與渦輪葉片和葉輪有冷卻作用(若用中冷后 的空氣射吹，效果更佳)可允許對(duì)葉片和葉輪材質(zhì)的耐熱性能降低要求，這對(duì)汽油機(jī)用的 渦輪增壓器意義重大。4、外加空氣的加入，稀釋了有害排放物的濃度，有利于達(dá)到環(huán)保要求。二、無(wú)葉噴嘴環(huán)(渦輪無(wú)葉蝸殼)變截面調(diào)節(jié)與噴嘴葉片環(huán)(有葉噴嘴環(huán))變截面調(diào)節(jié)采用的技術(shù)方案的原理相同，本方案的 核心技術(shù)是在常規(guī)結(jié)構(gòu)渦輪無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管(進(jìn)口段導(dǎo)管)部分的內(nèi)壁處設(shè)置一個(gè)錐管 形的空腔夾層，該空腔夾層由蝸殼進(jìn)口管的進(jìn)口截面至進(jìn)口管出口蝸殼舌尖零度截面處的 形狀變化呈收斂狀(即其與管軸正交截取的空腔夾層的環(huán)形底部的截面積沿管軸逐漸縮 小)，環(huán)形底部截面周線的形狀與進(jìn)口管截面內(nèi)壁周線的形狀相似，一般呈不規(guī)則的形狀， 如圖7 9所示。利用引自渦輪增壓器本身壓氣機(jī)的出口歧管旁通流出的增壓空氣和/或 外部氣源單獨(dú)供給的或二者引射混合后的壓縮空氣(或引自內(nèi)燃機(jī)排氣管出口歧管旁通 流出的排氣燃?xì)?，經(jīng)過(guò)該空心內(nèi)腔夾層在蝸殼舌尖零度截面出口處的環(huán)弧狀?yuàn)A縫縫隙順 流射吹由蝸殼進(jìn)口管中心部位流出的燃?xì)庵髁鳎ㄟ^(guò)縫隙空氣(或燃?xì)?射流與燃?xì)庵髁?的相互作用，使縫隙射流與主流混合后的氣流在舌尖后蝸殼截面處的流向產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，造成 無(wú)葉蝸殼平行壁環(huán)形出口段出口氣流角(即出口流動(dòng)截面積)的改變。其機(jī)理與改變舌形 檔板角度調(diào)控變截面無(wú)葉蝸殼內(nèi)氣體流動(dòng)的情況相似(二者差異在于本發(fā)明采用空氣(或 燃?xì)?射流替代舌形擋板進(jìn)行調(diào)控，其效果更好——調(diào)控力度大，無(wú)側(cè)漏，流動(dòng)損失小，最 重要的是本發(fā)明沒(méi)有機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)構(gòu)，不象舌形擋板會(huì)因鉸接卡滯、咬死導(dǎo)致不能轉(zhuǎn)動(dòng)而失 效)，其原理可參見(jiàn)陸家祥編著·《車用內(nèi)燃機(jī)增壓》·北京·機(jī)械工業(yè)出版社· 1993 ·第 76 84頁(yè)的相關(guān)介紹。
與噴嘴葉片環(huán)變截面調(diào)節(jié)的情況一樣，為了加強(qiáng)射流偏轉(zhuǎn)力度，蝸殼舌尖附近處 的空腔夾縫壁面可按所需偏轉(zhuǎn)方向設(shè)計(jì)成一個(gè)具有環(huán)弧形截面的“射流偏轉(zhuǎn)形導(dǎo)流板”，與 噴嘴葉片環(huán)情況的射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的幾何參數(shù)選擇一樣，其幾何尺寸的合理薦用范圍 為導(dǎo)流板偏轉(zhuǎn)角0° < θ彡50°，導(dǎo)流板弧長(zhǎng)S= (0. 10 0.6)Η，式中的H——無(wú)葉蝸殼 進(jìn)口管出口零度截面位置處蝸殼通道的徑向高度(零度截面的蝸殼外壁與內(nèi)壁間的半徑 差值)，而空心夾層出口的環(huán)弧形吹氣縫隙的出口寬度尺寸Δ的擇用范圍為Δ = (0.03 0. 2)H0圖8和圖9分別示出了采用減小和增大無(wú)葉噴嘴環(huán)出口流道截面積調(diào)節(jié)的渦輪無(wú) 葉蝸殼進(jìn)口管部分的結(jié)構(gòu)示意圖。對(duì)于須兼具減小和增大無(wú)葉噴嘴環(huán)出口流動(dòng)截面變截 面調(diào)節(jié)功能以適應(yīng)工況變化需要的情況，可根據(jù)需要調(diào)節(jié)工況出現(xiàn)的頻度與所需的調(diào)節(jié)力 度，適當(dāng)組合圖8和圖9的結(jié)構(gòu)形狀進(jìn)行配置。調(diào)節(jié)時(shí)，須用兩個(gè)彼此分隔的氣室不同時(shí)地 進(jìn)行單獨(dú)供給射流壓縮空氣和燃?xì)?，如圖11所示。為了有效控制夾層內(nèi)射流空氣(或燃?xì)?的流向，須在大致沿錐管夾層的母線方 向，在夾層內(nèi)壁面上按射流偏轉(zhuǎn)流向的要求設(shè)置導(dǎo)流筋，使夾層內(nèi)的射流空氣(或燃?xì)?在 相鄰筋條形成的槽道中由蝸殼進(jìn)口截面至舌尖零度截面沿槽道限定的方向流動(dòng)，并隨夾層 截面積的逐漸縮小不斷加速，避免了夾層內(nèi)的空氣(或燃?xì)?射流因相互流向不一致彼此 發(fā)生竄流導(dǎo)致在夾層出口出現(xiàn)射流方向失控從而影響射流效果的弊病。


圖1示出了由噴嘴葉片葉型的空心內(nèi)腔經(jīng)葉型背弧面上開(kāi)割的槽縫順柵內(nèi)主流 流動(dòng)方向吹出的空氣(或燃?xì)?射流與噴嘴環(huán)葉柵流道內(nèi)的燃?xì)庵髁飨嗷プ饔眯纬筛街?界層和射流邊界層的示意圖。圖2示出的是在噴嘴葉片環(huán)葉柵的葉型尾緣附近部位的縫隙吹氣口處設(shè)置的射 流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板的結(jié)構(gòu)示意圖。圖3示出了徑流式或混流式渦輪增壓器用于減小噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的三種 具有吹氣槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖——圖3a 3c。圖4示出了軸流式渦輪增壓器用于減小噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的三種具有吹氣 槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖——圖如 4c。圖5示出了徑流式或混流式渦輪增壓器用于增大噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的三種 具有吹氣槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖——圖5a 5c。圖6示出了軸流式渦輪增壓器用于增大噴嘴環(huán)葉片出口氣流角的三種具有吹氣 槽縫的渦輪噴嘴環(huán)葉片葉型結(jié)構(gòu)示意圖——圖6a 6c。圖7示出的是設(shè)置于渦輪單流道無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管(進(jìn)口段導(dǎo)管)內(nèi)壁附近的空心 內(nèi)腔夾層的位置和形狀的示意圖。對(duì)于雙流道和多流道的不同截面形狀(圓形、矩形、梯 形、梨形、落傘形等)無(wú)葉蝸殼中的每個(gè)流道，其進(jìn)口管內(nèi)壁附近的空心夾層，都具有類似 構(gòu)造。圖8示出了用于減小無(wú)葉噴嘴環(huán)(渦輪無(wú)葉蝸殼)出口氣流角的無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管 部分空心內(nèi)腔夾層構(gòu)造(在靠近蝸殼舌尖附近零度截面的夾層內(nèi)側(cè)壁面設(shè)有射流偏轉(zhuǎn)弧 形導(dǎo)流板)的示意圖。圖9示出了用于增大無(wú)葉噴嘴環(huán)(渦輪無(wú)葉蝸殼)出口氣流角的無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管部分空心內(nèi)腔夾層構(gòu)造(在靠近蝸殼舌尖附近零度截面的夾層外側(cè)壁面設(shè)有射流偏轉(zhuǎn)弧 形導(dǎo)流板)的示意圖。圖10示出的是用于徑流式渦輪增壓器的本發(fā)明結(jié)構(gòu)渦輪噴嘴環(huán)的一個(gè)示例的示 意圖。圖11示出的是用于徑流式渦輪增壓器的本發(fā)明結(jié)構(gòu)無(wú)葉噴嘴環(huán)(渦輪無(wú)葉蝸殼) 的一個(gè)示例的示意圖。
具體實(shí)施例方式以下，通過(guò)實(shí)施例與結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的技術(shù)內(nèi)容作進(jìn)一步的描述。如上所述，本發(fā)明的技術(shù)核心是利用壓縮空氣或排氣燃?xì)?，?jīng)過(guò)渦輪噴嘴葉片環(huán) (有葉噴嘴)的噴嘴葉片的空心內(nèi)腔或渦輪無(wú)葉蝸殼(無(wú)葉噴嘴環(huán))進(jìn)口管內(nèi)壁處的空腔 夾層，由噴嘴葉片環(huán)的葉型型面和/或尾緣部位處開(kāi)割的通流槽縫或無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管出口 舌尖零度截面處空腔夾層出口的環(huán)弧狀縫隙(在尾緣槽縫或夾層出口縫隙后附裝有弧形 導(dǎo)流板)順流射吹噴嘴環(huán)葉柵流道內(nèi)和/或葉柵出口的燃?xì)庵髁骰蛴蔁o(wú)葉蝸殼進(jìn)口管中心 部分流出的燃?xì)庵髁鳎箍p隙射流與主流混合后的氣流在噴嘴環(huán)出口產(chǎn)生流向不同于原主 流方向的偏轉(zhuǎn)，造成出口氣流角(即出口流動(dòng)截面積)的改變。通過(guò)壓力調(diào)節(jié)閥對(duì)壓縮空 氣的供氣壓力進(jìn)行調(diào)控，就會(huì)使出口氣流角按需要變化，滿足不同工況對(duì)增壓壓力的需求。 因此，本發(fā)明技術(shù)方案的渦輪噴嘴環(huán)結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)構(gòu)造的渦輪噴嘴環(huán)結(jié)構(gòu)不同，其差異之處 在于▲噴嘴環(huán)具有空心內(nèi)腔。為保證壓縮空氣或燃?xì)夤?yīng)充足、通暢，空心內(nèi)腔應(yīng)有足 夠大的截面積，致使噴嘴環(huán)葉片葉型剖面(葉型仍以采用氣動(dòng)性能優(yōu)良的機(jī)翼形為宜)尺 寸和蝸殼進(jìn)口管的通流截面面積大幅增加。另外，噴嘴葉片的頂端和/或根端須與集氣箱 (環(huán)形腔室)相通，以引接壓縮空氣或燃?xì)?。▲噴嘴環(huán)葉柵結(jié)構(gòu)宜選用中弧線彎曲角大的葉型、加大葉型安裝角和減小葉柵稠 度(葉片數(shù)少的低稠度葉柵)，以使葉柵出口氣流的落后角增大。這樣可以充分發(fā)揮縫隙吹 氣能大幅改變出口氣流角的優(yōu)點(diǎn)，獲得使出口流動(dòng)截面積大幅改變的預(yù)期效果?！哂协h(huán)形腔室狀的空氣或燃?xì)廨敋馐?集氣箱)，以保證壓縮空氣或燃?xì)饬魅?集氣箱后，能均勻、充足地流入各個(gè)噴嘴葉片的空心內(nèi)腔。徑流式或混流式渦輪增壓器噴嘴 環(huán)的集氣箱安置在噴嘴葉片的軸向側(cè)(右側(cè)和/或左側(cè))；軸流式渦輪增壓器噴嘴環(huán)的集 氣箱則安置在徑向側(cè)(外徑側(cè)和/或內(nèi)徑側(cè))。集氣箱用接管(一個(gè)或數(shù)個(gè))與壓力調(diào)節(jié) 閥或旁通閥的出口管道通連，管路截面積應(yīng)足夠大，以保證吹氣量的充足供給。圖10示出了用于徑流式渦輪增壓器的本發(fā)明結(jié)構(gòu)渦輪噴嘴葉片環(huán)的一個(gè)例子的 示意圖。圖中頂端蓋板1和根端蓋板3分別是噴嘴葉片2的頂端和根端的蓋板，噴嘴葉片 2是具有本發(fā)明結(jié)構(gòu)用于減小出氣角調(diào)控功能的葉型——在空心葉片葉型腹面與尾緣附近 的背面壁面上開(kāi)割有和空心內(nèi)腔通連的吹氣槽縫，根據(jù)工況需要，將經(jīng)壓力調(diào)節(jié)閥配制的 合適壓力的壓縮空氣流導(dǎo)入集氣箱4，然后由集氣箱均勻地分配至各個(gè)葉片的空心內(nèi)腔，最 后由葉型壁面和尾緣部位處的槽縫吹出，形成空氣射流。為加強(qiáng)射流對(duì)葉柵出口氣流流向 的偏轉(zhuǎn)作用，在尾部縫隙吹氣口后加裝了射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板5?？招娜~片2(包括槽縫和 弧形導(dǎo)流板幻可采用精密鑄造(或用兩塊鈑材按型面弧線模鍛后沿邊緣對(duì)接焊接)再經(jīng)機(jī)械加工制成一個(gè)完整的葉片單元構(gòu)件，然后將各個(gè)葉片單元構(gòu)件與端蓋板1和3組合配 裝成噴嘴葉片環(huán)。根端蓋板3上與葉片2配接的葉型廓線孔可用精鑄工藝在制作根端蓋板 3時(shí)一并做出；也可采用數(shù)控線切割機(jī)床或電火花機(jī)床輔以其它機(jī)械加工制作。葉片2穿 過(guò)根端蓋板3的葉型廓線孔后的伸出部分，可用焊接工藝沿葉型廓線焊住，這部分的吹氣 縫隙也要用焊接封閉但要保持伸出部分空心內(nèi)腔的暢通。然后用螺栓襯以銅墊片將根端蓋 板3與同壓力調(diào)節(jié)閥出口連接管6鑄成一體的壓蓋7壓緊，即可在葉片環(huán)軸向右側(cè)形成集 氣箱4?；炝魇綔u輪增壓器用的本發(fā)明結(jié)構(gòu)的渦輪噴嘴環(huán)的構(gòu)造與圖10完全類似，但有 一點(diǎn)不同徑流式渦輪級(jí)流入和流出噴嘴環(huán)的氣流流向是徑向(氣流由半徑大的進(jìn)口位置 沿與渦輪轉(zhuǎn)軸垂直的方向“向心地”流向半徑小的出口位置)，因此端蓋板1、3和壓蓋7都 是與轉(zhuǎn)軸垂直的徑向平面；混流式渦輪級(jí)流入和流出噴嘴環(huán)的氣流流向是與轉(zhuǎn)軸呈一定傾 角的斜向流動(dòng)，因此其端蓋板1、3和壓蓋7都應(yīng)是與流向平行的傾斜于轉(zhuǎn)軸的錐面，其集氣 箱4也因此成為一個(gè)由錐形壁及其相垂直的錐形面構(gòu)成的矩形截面環(huán)狀腔室。軸流式渦輪增壓器用的本發(fā)明結(jié)構(gòu)的渦輪噴嘴環(huán)的構(gòu)造，與大中型燃?xì)廨啓C(jī)裝置 的渦輪冷卻技術(shù)中采用的吹氣冷卻導(dǎo)向葉片的結(jié)構(gòu)完全相同(譬如王鐘銘編·《艦船燃?xì)?輪機(jī)裝置》·北京·國(guó)防工業(yè)出版社· 1981年 第122 125，234 236頁(yè)，圖7 19介 紹展示的結(jié)構(gòu)型式)。其特點(diǎn)是葉片環(huán)系由精密機(jī)械加工的各個(gè)葉片單元鑲嵌裝配組合而 成，另外，因?yàn)榱鹘?jīng)葉片內(nèi)腔的氣體是由徑向流入，故集氣箱4 (輸送氣體的環(huán)形腔室)應(yīng)布 置在葉片環(huán)的徑向側(cè)——外徑側(cè)和/或內(nèi)徑側(cè)。渦輪無(wú)葉蝸殼的結(jié)構(gòu)系由進(jìn)口管(進(jìn)口段導(dǎo)管)、蝸形通道及平行壁環(huán)形出口段 共三個(gè)部分構(gòu)成。蝸形通道的截面形狀很多，有圓形、矩形、梯形、梨形、落傘形等多種形狀， 一般呈復(fù)雜的不規(guī)則形狀。蝸殼通道的數(shù)量可以是單流道、雙流道或多流道，有多種形式。圖11示出了用于徑流式渦輪增壓器的本發(fā)明結(jié)構(gòu)無(wú)葉噴嘴環(huán)(單流道渦輪無(wú)葉 蝸殼)的一個(gè)例子的示意圖。圖中梨形截面的蝸殼通道2和平行壁環(huán)形出口段3的結(jié)構(gòu)與 常規(guī)的無(wú)葉蝸殼結(jié)構(gòu)相同。使無(wú)葉噴嘴環(huán)(渦輪無(wú)葉蝸殼)出口流動(dòng)截面具有變截面調(diào)節(jié) 功能的關(guān)鍵部件是進(jìn)口管1 (對(duì)于本例，它是一種兼具用于減小和增大出氣角調(diào)控功能的 本發(fā)明結(jié)構(gòu))。在進(jìn)口管1由蝸殼進(jìn)口截面至蝸殼舌尖部位零度截面的蝸殼內(nèi)壁附近，設(shè)置 有一空心內(nèi)腔夾層4。引自內(nèi)燃機(jī)排氣管出口的排氣燃?xì)馀c引自增壓器本身壓氣機(jī)出口和 /或外界壓縮氣源供給的壓縮空氣，根據(jù)工況需求的不同，分別由上、下氣室經(jīng)過(guò)該空心夾 層在蝸殼舌尖零度截面出口處的環(huán)弧狀縫隙對(duì)進(jìn)口管流道中心部分流出的燃?xì)庵髁魇┘?射流偏轉(zhuǎn)作用。為了有效組織與控制射流氣流的流動(dòng)方向，在大致沿進(jìn)口管內(nèi)壁母線方向 設(shè)置了多條導(dǎo)流筋條，使空心夾層內(nèi)射流空氣的流動(dòng)限制為沿多個(gè)筋條形成的槽道內(nèi)的流 動(dòng)。圖中例子的空心夾層內(nèi)的筋條槽道(與花鍵軸齒槽結(jié)構(gòu)形狀相似)可在流道中心管件 壁面的外側(cè)銑削加工出來(lái)。為使蝸殼舌尖部分附近的夾層壁面形成射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板5 的結(jié)構(gòu)形狀，宜在進(jìn)口管內(nèi)壁貼壁鑲嵌一個(gè)薄壁套管。而且為避免在射流偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板的背 后形成流動(dòng)死區(qū)增大流動(dòng)損失，須再在射流偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板5附近及其上游部位的該套管外側(cè) 壁面或相應(yīng)配接部位的蝸殼內(nèi)壁的壁面上制作若干根導(dǎo)流筋條(也可在射流偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板 上開(kāi)割細(xì)條通流微縫或鉆通流微孔)，用少量通過(guò)的射流壓縮空氣清掃死區(qū)滯氣。由本示例 可見(jiàn)，本發(fā)明結(jié)構(gòu)渦輪無(wú)葉蝸殼的進(jìn)口管內(nèi)壁處的空心夾層4可簡(jiǎn)單地由一個(gè)通燃?xì)庵髁鞴艿兰?在該管件外壁面?zhèn)茹娪卸鄺l導(dǎo)流筋條)和一個(gè)貼壁鑲套配裝 在它外壁面上的薄壁套管所組成——二者組裝成一體，就形成了無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管的空心夾 層(在射流偏轉(zhuǎn)導(dǎo)流板所在位置附近一般還須在套管外壁與蝸殼舌尖壁面配接的部位再 制作少量導(dǎo)流筋與蝸殼進(jìn)口管內(nèi)壁形成通流面積很小的另一個(gè)局部空心夾層供少量壓縮 空氣通過(guò)，射吹清掃射流導(dǎo)向板背后的死區(qū)滯氣)。將組配在一起的中心管道件和套管放入 蝸殼的進(jìn)口管內(nèi)，即形成了本發(fā)明結(jié)構(gòu)的可變截面調(diào)節(jié)渦輪無(wú)葉蝸殼。由于對(duì)其采用機(jī)械 加工很方便，工作量又不大，且可達(dá)到很高的加工精度和光潔度，另外，對(duì)其氣流集氣室的 布置與氣流的導(dǎo)入也較噴嘴葉片環(huán)情況更簡(jiǎn)單，而不存在任何問(wèn)題。
本發(fā)明方案噴嘴環(huán)所用壓縮空氣的壓力調(diào)節(jié)，可采用簡(jiǎn)單的氣膜壓力調(diào)節(jié)閥或電 控電動(dòng)壓力調(diào)節(jié)閥，以渦輪增壓器的壓氣機(jī)出口的增壓壓力值作為控制的反饋參數(shù)，實(shí)施 節(jié)流控壓調(diào)節(jié)；在許多情況下，也可以采用更簡(jiǎn)單的氣動(dòng)截流閥調(diào)節(jié)。
權(quán)利要求
1.一種渦輪噴嘴葉片環(huán)，它由頂端蓋板(1)、空心葉片(2)、根端蓋板(3)和集氣箱壓蓋 (7)構(gòu)成，其特征在于在具有空心內(nèi)腔的葉片O)的葉型腹/背面和/或其尾緣部位的型 面壁面上，開(kāi)割有與空心內(nèi)腔連通的吹氣槽縫，凡尾緣有吹氣槽縫者，其后附接裝有射流偏 轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板(5)。
2.按權(quán)利要求1所述的渦輪噴嘴葉片環(huán)，其特征在于射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板(5)的幾 何尺寸合理薦用范圍為導(dǎo)流板偏轉(zhuǎn)角0° < θ <50°，導(dǎo)流板弧長(zhǎng)S= (0.03 0.25) L，式中L——葉型中弧線總長(zhǎng)度。
3.一種渦輪無(wú)葉噴嘴環(huán)，它由蝸殼進(jìn)口管(1)、蝸形通道(2)與平行壁環(huán)形出口通道 (3)構(gòu)成，其特征在于在蝸殼進(jìn)口管的內(nèi)壁由蝸殼進(jìn)口截面至蝸殼舌尖零度截面部位的 附近，設(shè)有空心內(nèi)腔夾層，該空心內(nèi)腔夾層在蝸殼舌尖零度截面附近的出口處開(kāi)割有環(huán) 弧形的吹氣縫隙，并在空心內(nèi)腔夾層出口縫隙壁面后附接裝有射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板(5)。
4.按權(quán)利要求3所述的渦輪無(wú)葉噴嘴環(huán)，其特征在于射流偏轉(zhuǎn)弧形導(dǎo)流板(5)的幾 何尺寸合理薦用范圍為導(dǎo)流板偏轉(zhuǎn)角0° < θ彡50°，導(dǎo)流板弧長(zhǎng)S= (0.10 0.6) H， 式中H——蝸殼進(jìn)口管出口零度截面處蝸殼通道的徑向高度尺寸，也即零度截面位置的蝸 殼內(nèi)、外壁間的半徑差值。
全文摘要
本發(fā)明涉及渦輪增壓器中的一種渦輪噴嘴環(huán)。利用引自渦輪增壓器本身壓氣機(jī)出口岐管旁通流出的增壓空氣和/或外部氣源的壓縮空氣(或引自內(nèi)燃機(jī)排氣管出口歧管旁通流出的排氣燃?xì)?，經(jīng)過(guò)噴嘴葉片的空心內(nèi)腔或無(wú)葉蝸殼進(jìn)口管內(nèi)壁附近的空心夾層，由葉型背面(或腹面)和/或尾緣部位開(kāi)割的通流槽縫(尾緣槽縫后附接有射流偏轉(zhuǎn)弧型導(dǎo)流板)或無(wú)葉蝸殼舌尖零度截面附近空心夾層出口的環(huán)弧形通流縫隙及其后附接的射流偏轉(zhuǎn)弧型導(dǎo)流板，順流射吹噴嘴葉片環(huán)或無(wú)葉蝸殼流道內(nèi)和/或出口的燃?xì)庵髁?，使縫隙射流與主流混合后的氣流在噴嘴環(huán)出口產(chǎn)生流向偏轉(zhuǎn)，造成出口氣流角(即出口流動(dòng)截面積)的改變。本發(fā)明具有調(diào)控力度大、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低、安全可靠、效率高、調(diào)控方便、能適用于汽油機(jī)渦輪增壓器以及外加空氣兼有附加增壓和施加輔助能量功能的優(yōu)點(diǎn)。
文檔編號(hào)F02B37/24GK102094705SQ20111004191
公開(kāi)日2011年6月15日 申請(qǐng)日期2011年2月22日 優(yōu)先權(quán)日2011年2月22日
發(fā)明者孫敏超, 孫正柱 申請(qǐng)人:孫敏超, 孫正柱