專利名稱：燃料壓力波形檢測(cè)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及燃料壓力波形檢測(cè)器，所述燃料壓力波形檢測(cè)器對(duì)指示燃料壓力變化的燃料壓力波形進(jìn)行檢測(cè)，其中，所述燃料壓力變化是由于通過(guò)內(nèi)燃機(jī)(internal combustion engine)的燃料噴射器的燃料噴射引起的。
背景技術(shù)：
檢測(cè)諸如燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻、燃料噴射量等燃料噴射狀態(tài)以準(zhǔn)確地控制內(nèi)燃機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩和排放是很重要的。JP-2010-3004A(US-2009/0319157Al)和 JP-2009-57924A(U S-2009/0063013A1)描述了燃料壓力傳感器檢測(cè)由于燃料噴射而在燃料供應(yīng)通道中引起的燃料壓力的變化，從而檢測(cè)實(shí)際的燃料噴射狀態(tài)。例如，實(shí)際的燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻是通過(guò)檢測(cè)由于燃料噴射引起的燃料噴射系統(tǒng)中的燃料壓力開(kāi)始減小的時(shí)刻來(lái)檢測(cè)的。實(shí)際的燃料噴射量是通過(guò)檢測(cè)由于燃料噴射引起的燃料壓力的減小來(lái)檢測(cè)的。如上所述，如果檢測(cè)到實(shí)際的燃料噴射狀態(tài)，則可以基于所檢測(cè)的燃料噴射狀態(tài)來(lái)準(zhǔn)確地控制燃料噴射狀態(tài)。在一個(gè)燃燒循環(huán)期間執(zhí)行多級(jí)噴射的情況下，應(yīng)當(dāng)注意以下問(wèn)題。圖5B示出了當(dāng)執(zhí)行多級(jí)噴射時(shí)由燃料壓力傳感器檢測(cè)的波形(多級(jí)噴射波形)“W”。在該檢測(cè)波形“W” 中，與第η級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形的一部分(參照?qǐng)D5Β中由虛線圍繞的部分)和與第m級(jí) (m = n-1)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形的后效(參照?qǐng)D5D中由虛線圍繞的部分)重疊。在JP-2010-3004A中，預(yù)先計(jì)算并存儲(chǔ)如圖5D所示的只與第m級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的模型波形“CALn-1”。然后，如圖5E所示，從檢測(cè)波形“W”中減去模型波形“CALn-1”，以獲取只與第η級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形“Wn”。圖5F示出了該波形“Wn”。然而，當(dāng)將模型波形“CALn-1” (圖5E中的虛線)與檢測(cè)波形“W” (圖5E中的實(shí)線)相關(guān)聯(lián)時(shí)，這些波形很可能在時(shí)間軸方向(圖5E中的水平方向)上彼此偏離。如果出現(xiàn)這種偏離，則提取波形“Wn”的計(jì)算準(zhǔn)確性可能降低。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述問(wèn)題而提出本發(fā)明，并且本發(fā)明的目的是提供燃料壓力波形檢測(cè)器，所述燃料壓力波形檢測(cè)器能夠以較高的準(zhǔn)確度從由于多級(jí)噴射引起的燃料壓力波形中提取由于第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形。根據(jù)本發(fā)明，燃料壓力波形檢測(cè)器被應(yīng)用于燃料噴射系統(tǒng)，其中，所述燃料噴射系統(tǒng)包括燃料噴射器，該燃料噴射器通過(guò)燃料噴射孔來(lái)將燃料噴射到內(nèi)燃機(jī)中；以及燃料壓力傳感器，該燃料壓力傳感器檢測(cè)由于燃料噴射器的燃料噴射引起的燃料供應(yīng)通道中的燃料壓力的變化。檢測(cè)器包括檢測(cè)波形獲取模塊，該模塊用于在內(nèi)燃機(jī)的一個(gè)燃燒循環(huán)期間執(zhí)行多級(jí)燃料噴射時(shí)利用燃料壓力傳感器來(lái)獲取多級(jí)噴射壓力波形。該檢測(cè)器還包括模型波形存儲(chǔ)模塊，該模塊用于在執(zhí)行第η (η ^ 2)級(jí)燃料噴射之前存儲(chǔ)執(zhí)行第(n-1)級(jí)燃料噴射時(shí)的參考模型波形；相位相關(guān)模塊，該模塊用于將所述參考模型波形與所述多級(jí)噴射波形相關(guān)聯(lián)；以及波形提取模塊，該模塊用于通過(guò)從所述多級(jí)噴射波形中減去相關(guān)聯(lián)的所述參考模型波形，來(lái)提取由于所述第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形。所述相位相關(guān)模塊將所述參考模型波形與所述多級(jí)噴射波形以使間隔檢測(cè)波形與間隔模型波形之間的相位差變?yōu)樽钚≈档姆绞较嚓P(guān)聯(lián)。所述間隔檢測(cè)波形與在從所述第(Π-1)級(jí)燃料噴射結(jié)束直到第η級(jí)燃料噴射開(kāi)始的時(shí)間段期間的檢測(cè)的多級(jí)噴射波形相對(duì)應(yīng)。所述間隔模型波形與在從所述第(η-1)級(jí)燃料噴射結(jié)束直到第η級(jí)燃料噴射開(kāi)始的時(shí)間段期間的模型波形相對(duì)應(yīng)。第(η-1)級(jí)燃料噴射與第η級(jí)燃料噴射之間的間隔檢測(cè)波形表示由于先前的燃料噴射引起的實(shí)際后效波形。根據(jù)本發(fā)明，由于模型波形以使間隔模型波形與間隔檢測(cè)波形之間的相位差變?yōu)樽钚≈档姆绞脚c檢測(cè)波形相關(guān)聯(lián)，因此在燃料噴射時(shí)間段期間的相位差也可以減少。因此， 可以準(zhǔn)確地提取由于第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形。


通過(guò)參考附圖給出的以下描述，本發(fā)明的其它目的、特征和優(yōu)點(diǎn)將變得更加清楚， 其中，相同的參考數(shù)字指示相同的部分，并且其中圖1是示出了根據(jù)本發(fā)明第一實(shí)施例的應(yīng)用燃料壓力檢測(cè)器的燃料噴射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)圖；圖2是示出了根據(jù)第一實(shí)施例的燃料噴射控制的流程圖；圖3是示出了根據(jù)第一實(shí)施例用于基于由燃料壓力傳感器檢測(cè)到的檢測(cè)壓力來(lái)檢測(cè)燃料噴射狀態(tài)的過(guò)程的流程圖；圖4Α至圖4C是示出了在單級(jí)噴射的情況下由燃料壓力傳感器檢測(cè)的壓力波形與噴射速率的波形之間的關(guān)系的時(shí)間圖；圖5Α至圖5F是用于解釋圖3的步驟S23中的壓力波形補(bǔ)償處理的時(shí)間圖；圖6Α至圖6Ε是用于解釋圖3的步驟S23中的壓力波形補(bǔ)償處理的時(shí)間圖；圖7Α至圖7D是用于解釋相位校正和衰減系數(shù)校正的處理的時(shí)間圖；以及圖8是示出了圖3的步驟S23中的壓力波形補(bǔ)償處理的流程圖。
具體實(shí)施例方式在下文中，將描述根據(jù)本發(fā)明的燃料壓力波形檢測(cè)器的實(shí)施例。燃料壓力波形檢測(cè)器被應(yīng)用于具有四個(gè)氣缸#1_#4的內(nèi)燃機(jī)(柴油機(jī))。圖1是示出了燃料噴射器10、燃料壓力傳感器20、電子控制單元(ECU) 30等的示意圖。在包括燃料噴射器10的燃料噴射系統(tǒng)中，用高壓泵41來(lái)對(duì)包含在燃料箱40中的燃料進(jìn)行加壓，并且在共軌42中積蓄這些燃料以通過(guò)高壓管43供應(yīng)給燃料噴射器10。燃料噴射器10由主體11、針狀物(閥體)12、電磁螺線管(致動(dòng)器)13等組成。主體11具有在其中的高壓通道11a。由共軌42供應(yīng)的燃料流經(jīng)高壓通道11a，并且通過(guò)噴射孔lib注入燃燒室(未示出)中。流經(jīng)高壓通道Ila的燃料的一部分被引入到形成于主體 11中的背壓室11c。用控制閥14來(lái)打開(kāi)/關(guān)閉背壓室Ilc的泄露端口 lld，其中，所述控制閥14是由電磁螺線管13驅(qū)動(dòng)的。針狀物12在關(guān)閉噴射孔lib的方向上接收來(lái)自彈簧15 的偏置力和背壓室Ilc中的燃料壓力。同樣，針狀物12在打開(kāi)噴射孔lib的方向上接收來(lái)自囊部分Ilf中積蓄的燃料的偏置力。將檢測(cè)燃料壓力的燃料壓力傳感器20提供在共軌42與噴射孔lib之間的燃料供應(yīng)通道中，例如，在高壓管43或高壓通道1 Ia中。在圖1所示的本實(shí)施例中，將燃料壓力傳感器20提供給高壓管43與主體11之間的連接部分?；蛘撸鐖D1中的虛線所示，可以將燃料壓力傳感器20提供給主體11。將燃料壓力傳感器20提供給#1-#4燃料噴射器10中的每一個(gè)燃料噴射器。將在下文中描述燃料噴射器10的操作。當(dāng)電磁螺線管13未被通電時(shí)，用彈簧16 來(lái)對(duì)控制閥14進(jìn)行偏置，以關(guān)閉泄露端口 lid。因而，背壓室lie中的燃料壓力增加，使得針狀物12關(guān)閉噴射孔lib。同時(shí)，當(dāng)使電磁螺線管13通電時(shí)，控制閥14逆著彈簧16打開(kāi)泄露端口 lid。然后，背壓室lie中的燃料壓力減小以打開(kāi)噴射孔11b，使得燃料從噴射孔 lib注入燃燒室中。應(yīng)當(dāng)注意的是，當(dāng)使電磁螺線管13通電并且執(zhí)行燃料噴射時(shí)，從高壓通道Ila引入背壓室Ilc中的燃料通過(guò)泄露端口 Ild排入低壓通道lie中。也即是說(shuō)，在燃料噴射期間，高壓通道Ila中的燃料一直通過(guò)背壓室Ilc排入低壓通道lie中。ECU 30控制電磁螺線管13以驅(qū)動(dòng)針狀物12。例如，ECU 30計(jì)算目標(biāo)燃料噴射狀態(tài)，所述目標(biāo)燃料噴射狀態(tài)包括燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻、燃料噴射結(jié)束時(shí)刻和燃料噴射量等。 然后，ECU 30驅(qū)動(dòng)電磁螺線管13，以獲取目標(biāo)燃料噴射狀態(tài)。參照?qǐng)D2所示的流程圖，將在下文中描述用于驅(qū)動(dòng)電磁螺線管13的控制處理。在步驟Sll中，ECU 30讀取指示諸如引擎速度、引擎載荷、供應(yīng)給燃料噴射器10的燃料壓力等引擎驅(qū)動(dòng)狀態(tài)的特定參數(shù)。在步驟S12中，E⑶30根據(jù)在步驟Sll中讀取的參數(shù)來(lái)設(shè)置噴射模式。例如，預(yù)先將最佳的燃料噴射模式存儲(chǔ)為相對(duì)于參數(shù)的噴射控制映射?；谠诓襟ESll中讀取的參數(shù)，來(lái)建立最佳的目標(biāo)燃料噴射模式。應(yīng)當(dāng)注意的是，目標(biāo)燃料噴射模式是基于諸如針對(duì)一個(gè)燃燒循環(huán)的燃料噴射的數(shù)量、每個(gè)燃料噴射的燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻和燃料噴射時(shí)間段(燃料噴射量)的參數(shù)來(lái)確定的。噴射控制映射指示參數(shù)與最佳噴射模式之間的關(guān)系。在步驟S13中，ECU 30基于在步驟S12中確定的目標(biāo)燃料噴射模式來(lái)向電磁螺線管13輸出燃料噴射命令信號(hào)。因而，在根據(jù)步驟Sll中獲取的參數(shù)的最佳模式中執(zhí)行燃料噴射。然而，由于燃料噴射器10的壽命的下降或者燃料噴射器10的個(gè)體差異，因此實(shí)際的燃料噴射模式很可能與目標(biāo)燃料噴射模式偏離。為了避免這種偏離，實(shí)際的燃料噴射模式(實(shí)際的燃料噴射狀態(tài))是基于燃料壓力傳感器20的檢測(cè)值來(lái)檢測(cè)的。此外，以使所檢測(cè)的實(shí)際燃料噴射模式與目標(biāo)燃料噴射模式一致的方式來(lái)校正燃料噴射命令信號(hào)。獲得該校正以用于計(jì)算連續(xù)的燃料噴射命令信號(hào)。參照?qǐng)D3，將描述用于基于燃料壓力傳感器20的檢測(cè)值來(lái)檢測(cè)(計(jì)算)實(shí)際燃料噴射狀態(tài)的處理。圖3所示的處理是以特定的周期(例如，CPU的計(jì)算周期)或者在每個(gè)特定的曲柄角處來(lái)執(zhí)行的。在步驟S21(檢測(cè)波形獲取模塊)中，讀取燃料壓力傳感器20的輸出值(檢測(cè)壓力)。該處理是針對(duì)每個(gè)燃料壓力傳感器20來(lái)執(zhí)行的。優(yōu)選的是，對(duì)輸出值進(jìn)行濾波以從其中移除高頻噪聲。參照?qǐng)D4A至圖4C，將詳細(xì)地描述步驟S21中的處理。圖4A示出了在步驟S 13中燃料噴射器10從E⑶30接收的噴射命令信號(hào)。當(dāng)將噴射命令信號(hào)供應(yīng)給噴射器10時(shí)，電磁螺線管13通電以打開(kāi)噴射孔lib。也即是說(shuō)，ECU 30命令燃料噴射器10在燃料噴射開(kāi)始命令時(shí)刻“Is”時(shí)開(kāi)始燃料噴射，并且ECU 30命令燃料噴射器10在燃料噴射結(jié)束命令時(shí)刻“l(fā)e”時(shí)停止燃料噴射。在從時(shí)刻“Is”到時(shí)刻“l(fā)e” 的時(shí)間段“Tq”期間，噴射孔lib被打開(kāi)。通過(guò)控制時(shí)間段“Tq”，來(lái)控制燃料噴射量“Q”。圖 4B示出了燃料噴射速率的變化，而圖4C示出了由燃料壓力傳感器20檢測(cè)到的檢測(cè)壓力的變化。應(yīng)當(dāng)注意的是，圖4A至圖4C示出了噴射孔lib僅被打開(kāi)和關(guān)閉一次的情況。E⑶30通過(guò)子例程(未示出)來(lái)檢測(cè)燃料壓力傳感器20的輸出值。在該子例程中，以較短的間隔檢測(cè)燃料壓力傳感器20的輸出值，使得可以繪制如圖4C所示的壓力波形。具體地說(shuō)，以短于50微秒的間隔(期望地20微秒)連續(xù)地捕獲傳感器輸出。在步驟 S21中讀取該傳感器輸出。因?yàn)橛扇剂蠅毫鞲衅?0檢測(cè)到的燃料壓力波形和噴射速率的變化具有下面所描述的關(guān)系，因此可以基于所檢測(cè)的燃料壓力波形來(lái)估計(jì)噴射速率的波形。如圖4B所示，當(dāng)在燃料噴射開(kāi)始命令時(shí)刻“Is”處使電磁螺線管13通電以開(kāi)始從噴射孔lib進(jìn)行燃料噴射以后，噴射速率在改變點(diǎn)“R3”處開(kāi)始增加。也即是說(shuō)，實(shí)際的燃料噴射開(kāi)始。然后，噴射速率在改變點(diǎn)“R4”處達(dá)到最大噴射速率。換言之，針型閥12在改變點(diǎn)“R3”處開(kāi)始上升，并且針型閥12的上升量在改變點(diǎn)“R4”處變?yōu)樽畲笾?。?yīng)當(dāng)注意的是，在本申請(qǐng)中，“改變點(diǎn)”被定義如下。即，計(jì)算噴射速率的二階微分 (或者由燃料壓力傳感器20檢測(cè)到的檢測(cè)壓力的二階微分)。改變點(diǎn)與表示二階微分中的變化的波形的極值相對(duì)應(yīng)。也即是說(shuō)，噴射速率(檢測(cè)壓力)的改變點(diǎn)與表示噴射速率(檢測(cè)壓力)的二階微分的波形中的拐點(diǎn)相對(duì)應(yīng)。然后，當(dāng)在燃料噴射結(jié)束命令時(shí)刻“l(fā)e”處使電磁螺線管13斷電之后，噴射速率在改變點(diǎn)“R7”處開(kāi)始減小。然后，噴射速率在改變點(diǎn)“R8”處變?yōu)?，并且實(shí)際的燃料噴射結(jié)束。換言之，針型閥12在改變點(diǎn)“R7”處開(kāi)始下降，并且針型閥12在改變點(diǎn)“R8”處將噴射孔lib密封。圖4C示出了由燃料壓力傳感器20檢測(cè)到的燃料壓力的變化。在燃料噴射開(kāi)始命令時(shí)刻“Is”之前，檢測(cè)壓力被標(biāo)記為“P0”。在將驅(qū)動(dòng)電流施加于電磁螺線管13之后，在噴射速率在改變點(diǎn)“R3”處開(kāi)始增加之前，檢測(cè)壓力在改變點(diǎn)“P1”處開(kāi)始減小。這是因?yàn)樵诟淖凕c(diǎn)“P1”處控制閥14將泄露端口 Ild打開(kāi)并且背壓室Ilc中的壓力減小。當(dāng)背壓室Ilc 中的壓力減小足夠多時(shí)，檢測(cè)壓力的下降在改變點(diǎn)“P2”處停止。這是由于泄露端口 Ild完全打開(kāi)，并且取決于泄露端口 Ild的內(nèi)徑，泄露量變?yōu)槌Ａ?。然后，?dāng)噴射速率在改變點(diǎn)“R3”處開(kāi)始增加時(shí)，檢測(cè)壓力在改變點(diǎn)“P3”處開(kāi)始減小。當(dāng)噴射速率在改變點(diǎn)“R4”處達(dá)到最大噴射速率時(shí)，檢測(cè)壓力的下降在改變點(diǎn)“P4”處停止。應(yīng)當(dāng)注意的是，從改變點(diǎn)“P3”到改變點(diǎn)“P4”的壓力下降量大于從改變點(diǎn)“P1”到改變點(diǎn)“P2”的壓力下降量。然后，檢測(cè)壓力在改變點(diǎn)“P5”處開(kāi)始增加。這是由于在點(diǎn)“P5”處控制閥14將泄露端口 Ild密封并且背壓室Ilc中的壓力增加。當(dāng)背壓室Ilc中的壓力增加足夠多時(shí)，檢測(cè)壓力的增加在改變點(diǎn)“P6”處停止。當(dāng)噴射速率在改變點(diǎn)“R7”處開(kāi)始減小時(shí)，檢測(cè)壓力在改變點(diǎn)“P7”處開(kāi)始增加。然后，當(dāng)在改變點(diǎn)“R8”處噴射速率變?yōu)?并且實(shí)際的燃料噴射結(jié)束時(shí)，檢測(cè)壓力的增加在改變點(diǎn)“P8”處停止。應(yīng)當(dāng)注意的是，從改變點(diǎn)“P7”到改變點(diǎn)“P8”的壓力增加量大于從改變點(diǎn)“P5”到改變點(diǎn)“P6”的壓力增加量。在改變點(diǎn)“P8”之后，檢測(cè)壓力在特定的時(shí)間段TlO 期間衰減。如上所述，通過(guò)對(duì)檢測(cè)壓力中的改變點(diǎn)“ P3 ”、“ P4 ”、“ P7，，和“ P8，，進(jìn)行檢測(cè)，可以估
計(jì)噴射速率增加的開(kāi)始點(diǎn)“R3”(實(shí)際的燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻)、最大噴射速率點(diǎn)“R4”、噴射速率減小的開(kāi)始點(diǎn)“R7”以及噴射速率減小的結(jié)束點(diǎn)“R8” (實(shí)際燃料噴射結(jié)束時(shí)刻)?；谙旅鎸⒚枋龅臋z測(cè)壓力的變化與燃料噴射速率的變化之間的關(guān)系，可以根據(jù)檢測(cè)壓力的變化來(lái)對(duì)燃料噴射速率的變化進(jìn)行估計(jì)。也即是說(shuō)，從改變點(diǎn)“P3”到改變點(diǎn)“P4”的檢測(cè)壓力的減小速率“P α ”與從改變點(diǎn)“R3”到改變點(diǎn)“R4”的噴射速率的增加速率“Ra，，相關(guān)聯(lián)。從改變點(diǎn)“Ρ7”到改變點(diǎn) “Ρ8”的檢測(cè)壓力的增加速率“P Y ”與從改變點(diǎn)“R7”到改變點(diǎn)“R8”的噴射速率的減小速率“RY ”相關(guān)聯(lián)。從改變點(diǎn)“Ρ3”到改變點(diǎn)“Ρ4”的檢測(cè)壓力的減小量“Ρβ ”(最大壓力下降量“Ρβ ”)與從改變點(diǎn)“R3”到改變點(diǎn)“R4”的噴射速率的增加量“Ri3 ”(最大噴射速率 "R^ ”)相關(guān)聯(lián)。因此，可以通過(guò)對(duì)檢測(cè)壓力的減小速率“Pa ”、檢測(cè)壓力的增加速率“P Y ” 以及檢測(cè)壓力的最大壓力下降量“Ρβ ”進(jìn)行檢測(cè)，來(lái)估計(jì)噴射速率的增加速率“Ra ”、噴射速率的減小速率“RY ”以及最大噴射速率“R3 ”。如上所述，可以通過(guò)對(duì)改變點(diǎn)“R3”、“R4”、 “R7”、“R8”、噴射速率的增加速率“Ra ”、最大噴射速率“Ri3 ”和噴射速率的減小速率“R Y ” 進(jìn)行估計(jì)，來(lái)估計(jì)圖4B中所示的噴射速率的變化(變化波形)。此外，從實(shí)際燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻到實(shí)際燃料噴射結(jié)束時(shí)刻的噴射速率的積分值 “S” (圖4B中的陰影區(qū)域)等于噴射量“Q”。從實(shí)際燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻到實(shí)際燃料噴射結(jié)束時(shí)刻的檢測(cè)壓力的積分值與噴射速率的積分值“S”相關(guān)聯(lián)。因此，可以通過(guò)計(jì)算由燃料壓力傳感器20檢測(cè)到的檢測(cè)壓力的積分值，來(lái)估計(jì)與噴射量“Q”對(duì)應(yīng)的噴射速率的積分值 “S”。如上所述，燃料壓力傳感器20可以操作為檢測(cè)與供應(yīng)給燃料噴射器10的燃料的燃料噴射狀態(tài)有關(guān)的物理量的噴射狀態(tài)傳感器。返回參照?qǐng)D3，在步驟S22中，計(jì)算機(jī)確定當(dāng)前的燃料噴射是否是第二或連續(xù)的燃料噴射。當(dāng)步驟S22中的答案為是時(shí)，過(guò)程前進(jìn)至步驟S23，在步驟S23中，針對(duì)在步驟S21 中獲取的檢測(cè)壓力的波形來(lái)執(zhí)行壓力波形補(bǔ)償處理。將在下文中描述壓力波形補(bǔ)償處理。圖5A是示出了當(dāng)ECU 30輸出燃料噴射命令信號(hào)以噴射多次(兩次)燃料時(shí)供應(yīng)給電磁螺線管13的驅(qū)動(dòng)電流的時(shí)間圖。圖5B是示出了在供應(yīng)圖5A中所示的驅(qū)動(dòng)電流的情況下所檢測(cè)的燃料壓力波形“W”的圖。圖5C是示出了當(dāng)ECU 30輸出燃料噴射命令信號(hào)以只噴射一次燃料時(shí)供應(yīng)給電磁螺線管13的驅(qū)動(dòng)電流的時(shí)間圖。圖5D是示出了在供應(yīng)圖 5C中所示的驅(qū)動(dòng)電流的情況下所檢測(cè)的燃料壓力波形“CALn-1”的圖。在圖5B中所示的波形“W”中，與第η級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形的一部分(參照由圖 5Β中的虛線包圍的部分)和與先前的燃料噴射(第(η-1)級(jí)燃料噴射、第(η-2)級(jí)燃料噴射、第(η-3)級(jí)燃料噴射……)對(duì)應(yīng)的波形的后效重疊。圖5D示出了與第(η-1)級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形的后效。在第(n-1)級(jí)燃料噴射結(jié)束以后，燃料壓力波形在特定的時(shí)間段TlO 期間衰減(參照?qǐng)D5D中由虛線包圍的部分)。波形的這種后效和與第η級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的波形重疊(參照?qǐng)D5Β中由虛線包圍的部分)。因此，如果根據(jù)波形“W”估計(jì)出由于第η級(jí)燃料噴射造成的燃料噴射速率的變化(圖4Β)，則其估計(jì)誤差將變得很大。在步驟S23的壓力波形補(bǔ)償處理中，從燃料壓力波形“W”中減去由于先前的燃料噴射引起的波形的后效，以獲取如圖5F所示的由于第η級(jí)燃料噴射引起的燃料壓力波形 “Wn”。具體地說(shuō)，預(yù)先實(shí)驗(yàn)地執(zhí)行各種類型的單個(gè)的燃料噴射，以獲取所述燃料噴射的波形的后效。在每一個(gè)單個(gè)的燃料噴射中，與“P0”對(duì)應(yīng)的燃料噴射開(kāi)始的燃料壓力(供應(yīng)燃料壓力)和與時(shí)間段“Tq”對(duì)應(yīng)的燃料噴射量各不相同。通過(guò)實(shí)驗(yàn)獲取的波形的后效或者通過(guò)數(shù)學(xué)公式表示的波形的后效與模型波形相對(duì)應(yīng)。預(yù)先將模型波形存儲(chǔ)在ECU 30的存儲(chǔ)器(模型波形存儲(chǔ)模塊)中。在本實(shí)施例中，通過(guò)下面的公式(1)表示的波形的后效被存儲(chǔ)為模型波形。在公式(1)中，“P”表示由燃料壓力傳感器20檢測(cè)到的模型波形的參考?jí)毫??！癆”、“k”、“《” 和“ θ ”是分別指示衰減振動(dòng)的幅度、衰減系數(shù)、頻率和相位的參數(shù)。經(jīng)過(guò)的時(shí)間被標(biāo)記為 “t”。這些參數(shù)“々”、“1^”、“《”和“ θ ”是根據(jù)諸如燃料噴射開(kāi)始?jí)毫?、燃料噴射量等的燃料噴射狀態(tài)來(lái)確定的。ρ = AXexp(-kt)sin(cot+ θ )... (1)在將獲取與第(n-1)級(jí)燃料噴射對(duì)應(yīng)的后效波形的模型波形的情況下，根據(jù)第 (n-1)級(jí)燃料噴射的噴射狀態(tài)，來(lái)從存儲(chǔ)器中存儲(chǔ)的模型波形中選擇最佳的模型波形。所選擇的模型波被定義為表示第(n-1)級(jí)燃料噴射的后效的參考模型波形“CALn-1”。在圖5E 中，虛線表示模型波形“CALn-1”，而實(shí)線表示檢測(cè)波形“W”。從檢測(cè)波形“W”中減去模型波形“CALn-1”，以提取出圖5F中所示的壓力波形“Wn”。所提取的壓力波形“Wn”與由于第η 級(jí)燃料噴射引起的燃料噴射速率的變化高度相關(guān)。在圖5Ε和圖5F中，只從檢測(cè)波形“W”中減去表示第(η_1)級(jí)噴射的后效的模型波形“CALn-1”?；蛘?，獲取表示第(11- 級(jí)燃料噴射或者之前的燃料噴射的后效的多個(gè)模型波形，并且可以從檢測(cè)波形“W”中減去這些模型波形。在圖6A至圖6E中，從檢測(cè)波形“W” 中減去第(n-1)級(jí)噴射、第(n-2)級(jí)噴射的模型波形“CALn-r’、“CALn-2”。返回參照?qǐng)D3，當(dāng)在步驟S22中的答案為否時(shí)，過(guò)程前進(jìn)至步驟S24，在步驟S24 中，求檢測(cè)波形(壓力波形)的微分，以獲取檢測(cè)壓力的微分值的波形。當(dāng)在步驟S22中的答案為是時(shí)，在步驟S24中求補(bǔ)償?shù)臋z測(cè)壓力(壓力波形)的微分。在步驟S25至幻8中，圖4B中所示的各種噴射狀態(tài)的值是基于在步驟SM中獲取的檢測(cè)壓力的微分值來(lái)計(jì)算的。也即是說(shuō)，燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻“R3”是在步驟S25中計(jì)算的， 燃料噴射結(jié)束時(shí)刻“R8”是在步驟S26中計(jì)算的，最大噴射速率達(dá)到時(shí)刻“R4”和噴射速率減小開(kāi)始時(shí)刻“R7”是在步驟S27中計(jì)算的，以及最大噴射速率“R0 ”是在步驟S28中計(jì)算的。在燃料噴射量較小的情況下，最大噴射速率達(dá)到時(shí)刻“R4”可以與噴射速率減小開(kāi)始時(shí)刻“ R7 ” 一致。在步驟S29中，計(jì)算機(jī)基于上面的噴射狀態(tài)的值“R3”、“R8”、“Ri3 ”、“R4”、“R7”，來(lái)計(jì)算從實(shí)際燃料噴射開(kāi)始時(shí)刻到實(shí)際燃料噴射結(jié)束時(shí)刻的噴射速率的積分值“S”。積分值 “S”被定義為燃料噴射量“Q”。應(yīng)當(dāng)注意的是，除了上面的噴射狀態(tài)的值“R3”、“R8”、“Ri3 ”、“R4”、“R7”以外，還可以基于噴射速率的增加速率“Ra ”和噴射速率的減小速率“R γ ”來(lái)計(jì)算積分值“S” (燃料噴射量“Q”)。如上所述，基于燃料壓力傳感器20的檢測(cè)值，來(lái)計(jì)算實(shí)際燃料噴射狀態(tài) “ R3 ”、“ R8 ”、“ R β ”、“ R4 ”、“ R7 ”、“ Q，，。當(dāng)從檢測(cè)波形“W”中減去模型波形“CAL”時(shí)，必要的是使模型波形“CAL”與檢測(cè)波形“W”重疊以彼此相關(guān)聯(lián)。如果在時(shí)間軸的方向上在檢測(cè)波形“W”與模型波形“CAL”之間產(chǎn)生偏離，則減法計(jì)算的準(zhǔn)確性降低。根據(jù)本實(shí)施例，使用以下方法來(lái)避免該偏離。S卩，在檢測(cè)波形“W”中，第(η-1)級(jí)噴射結(jié)束時(shí)與第η級(jí)噴射開(kāi)始時(shí)之間的間隔部分(間隔檢測(cè)波形“WI”)表示由于先前的燃料噴射引起的實(shí)際后效。基于此，以使在間隔時(shí)間段期間的模型波形(間隔模型波形)與間隔檢測(cè)波形“WI”之間的偏離變?yōu)樽钚≈档姆绞絹?lái)使檢測(cè)波形“W”與模型波形“CAL”彼此相關(guān)聯(lián)。例如，如圖6Α至圖6Ε所示，在執(zhí)行三級(jí)燃料噴射的情況下，第(n-幻級(jí)噴射結(jié)束時(shí)與第(η-1)級(jí)噴射開(kāi)始時(shí)之間的間隔時(shí)間段“ΤΙη-2”中的波形應(yīng)該是由于第(η_2)級(jí)噴射引起的波形(圖6C中的模型波形CALn-2)。此外，第(n_l)級(jí)噴射結(jié)束時(shí)與第η級(jí)噴射開(kāi)始時(shí)之間的間隔時(shí)間段“ η-1”中的波形應(yīng)該是通過(guò)將模型波形“CALn-2”與模型波形 “CALn-1”合成而獲取的后效波形“U”，如圖7C中所示。圖7C中的虛線表示后效波形“U”。將在下文中描述一種用于將圖7B和圖7C中的實(shí)線指示的后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”相關(guān)聯(lián)的方法。首先，計(jì)算與檢測(cè)波形“W”中的燃料噴射結(jié)束時(shí)刻對(duì)應(yīng)的點(diǎn)Bl (參照?qǐng)D7B)。具體地說(shuō)，獲取燃料噴射開(kāi)始時(shí)的壓力“P3”或“P0”。在獲取壓力“P0”的情況下，預(yù)先確定與來(lái)自泄露端口 Ild的泄漏量對(duì)應(yīng)的減小的壓力ΔΡ2，并且可以通過(guò)從壓力“P0”中減去減小的壓力Δ P2來(lái)計(jì)算與壓力“P3”對(duì)應(yīng)的壓力。然后，將在檢測(cè)波形“W”中從點(diǎn)“Ρ4”到點(diǎn)“Ρ8” 的部分近似為直線“L2”。具體地說(shuō)，在點(diǎn)“Ρ4”與點(diǎn)“Ρ8”之間的拐點(diǎn)處的切線可以被定義為近似的直線“L2”。近似的直線“L2”與表示壓力“Ρ3”的直線之間的交點(diǎn)被計(jì)算為燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“Bi”。假設(shè)后效波形“U”從點(diǎn)“Bi”開(kāi)始。使后效波形“U”的開(kāi)始點(diǎn)與點(diǎn)“Bi” 一致。因而，后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”相關(guān)聯(lián)。然而，由于檢測(cè)波形“W”中包含的噪聲、計(jì)算誤差等等，燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“Bi”很可能被錯(cuò)誤地計(jì)算。計(jì)算點(diǎn)“Bi”可能與實(shí)際點(diǎn)“Bi”偏離。例如，如圖7Β所示，如果近似的直線“L2”被錯(cuò)誤地計(jì)算為線“L3”，則點(diǎn)“Β2”被錯(cuò)誤地計(jì)算為燃料噴射結(jié)束點(diǎn)。如圖7C所示，如果使后效波形“U”的開(kāi)始點(diǎn)與點(diǎn)“Β2” 一致，則后效波形“U”的相位與檢測(cè)波形“W” 的相位偏離At。在這種情況下，如果從檢測(cè)波形“W”中減去后效波形“U”，則可能不能準(zhǔn)確地提取出由于第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形“Wn”。根據(jù)本實(shí)施例，后效波形“U”的相位被如下校正。在下面的解釋中，與未噴射燃料的時(shí)間段對(duì)應(yīng)的檢測(cè)波形“W”的一部分被稱作間隔檢測(cè)波形“WI”。具體地說(shuō)，燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“Bi”與第η級(jí)燃料噴射開(kāi)始點(diǎn)“B3”之間的檢測(cè)波形“W”的一部分被稱作間隔檢測(cè)波形"WI”。點(diǎn)“Β3”與點(diǎn)"Pl"或點(diǎn)“Is”相對(duì)應(yīng)。將燃料壓力首次增加的間隔檢測(cè)波形“WI”的一部分近似為圖7C中所示的線 “L3”。例如，通過(guò)最小二乘法，將與從開(kāi)始點(diǎn)開(kāi)始的特定時(shí)間段“ta”對(duì)應(yīng)的間隔檢測(cè)波形 “WI”的一部分近似為線“L3”?；蛘?，可以將與從燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“Bi”開(kāi)始的特定時(shí)間段“ta”對(duì)應(yīng)的間隔檢測(cè)波形“WI”的一部分近似為線“L3”。然后，將燃料壓力首次增加的后效波形“U”的一部分近似為圖7C中所示的線 “L4”。例如，通過(guò)最小二乘法，將與從開(kāi)始點(diǎn)開(kāi)始的特定時(shí)間段“ta”對(duì)應(yīng)的后效波形“U” 的一部分近似為線“L4”?；蛘?，可以將開(kāi)始點(diǎn)與改變點(diǎn)“UP8”之間的后效波形“U”的一部分近似為線“L4”。然后，計(jì)算線“L3”與線“L4”之間的距離。根據(jù)本實(shí)施例，假定線“L3”與線“L4” 相互平行。當(dāng)燃料壓力為“P3”時(shí)，線“L3”與線“L4”之間存在時(shí)間差A(yù)t。該時(shí)間差A(yù)t 被計(jì)算為后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”之間的相位差A(yù)t?；蛘?，線“L3”與線“L4”之間的平均距離可以被定義為相位差A(yù)t。然后，以使后效波形“U”的開(kāi)始點(diǎn)與點(diǎn)“B2”偏離相位差A(yù)t的方式來(lái)校正后效波形“U”的相位。具體地說(shuō)，上面的公式(1)被如下校正為ρ = AXexp (~k (t-Δ t)) sin (ω (t_At) + θ )...⑵因而，后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”相關(guān)聯(lián)，使得后效波形“U”的開(kāi)始點(diǎn)與實(shí)際燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“Bi” 一致。根據(jù)本發(fā)明人的實(shí)驗(yàn)，當(dāng)?shù)讦羌?jí)燃料噴射的燃料噴射時(shí)間段“Tqn”更長(zhǎng)時(shí)，實(shí)際波形的幅度變得更小。例如，在圖7B中，“kl”示出了沿著后效波形“U”的峰值的漸近線。如果第η級(jí)燃料噴射的燃料噴射時(shí)間段“Tqn”變得更長(zhǎng)，則漸近線由“k2”指示并且衰減程度
變得更大。根據(jù)本發(fā)明人的研究，如下發(fā)生上面的現(xiàn)象。燃料壓力波在燃料供應(yīng)通道中向燃料噴射器10的燃料噴射孔lib進(jìn)行發(fā)送。發(fā)送的燃料壓力波的一部分在燃料噴射孔lib 周圍的位置處被反射，并且向燃料壓力傳感器20進(jìn)行發(fā)送。由于反射的燃料壓力波，因此在由燃料壓力傳感器20檢測(cè)的燃料壓力波形中產(chǎn)生后效。燃料壓力波形的這種后效是由圖7B中的漸近線“kl”和“k2”表示的。當(dāng)閥主體12關(guān)閉燃料噴射孔lib以停止燃料噴射時(shí)，噴射孔lib周圍的燃料的反射程度增加，并且燃料壓力波的幅度增加。同時(shí)，當(dāng)閥主體12打開(kāi)燃料噴射孔lib以噴射燃料時(shí)，燃料的反射程度減小。因此，燃料壓力波的幅度減小。當(dāng)閥打開(kāi)時(shí)間段“Tqn”更長(zhǎng)時(shí)，燃料的反射量減少的更多，并且壓力波的幅度減小的更多。因此，雖然如上所述來(lái)校正后效波形“U”的相位，但是由于第η級(jí)燃料噴射的燃料噴射時(shí)間段“Tqn”變得更長(zhǎng)，因此由圖7D中的虛線指示的后效波形“U”的幅度變得比由實(shí)線指示的實(shí)際波形的幅度更大。根據(jù)本實(shí)施例，校正后效波形“U”的幅度，使得幅度的偏離變?yōu)?。具體地說(shuō)，校正上面的公式⑵中的衰減系數(shù)(幅度增益)“k”，使得圖7D中的陰影區(qū)域變?yōu)樽钚≈?。該陰影區(qū)域與在特定的時(shí)間段“Tb”期間間隔檢測(cè)波形“WI”與后效波形“U”之間的差別之和相對(duì)應(yīng)。優(yōu)選的是，特定的時(shí)間段“Tb”比后效波形“U”的一個(gè)周期更長(zhǎng)。如上所述，校正后效波形“U”的衰減系數(shù)“k”，使得后效波形“U”的幅度接近間隔檢測(cè)波形“WI”的幅度。參照?qǐng)D8中所示的流程圖，將在下文中描述相位校正處理和衰減系數(shù)校正處理。 該處理是步驟S23的子例程。在步驟S31中，獲取第m級(jí)燃料噴射的燃料噴射開(kāi)始?jí)毫Α癙Om”和燃料噴射量“Qm”。在步驟S29中計(jì)算的燃料噴射量可以用作燃料噴射量“Qm”?；蛘?，從時(shí)間段“Tqm”估計(jì)的燃料噴射量可以用作燃料噴射量“Qm”。在步驟S32中，基于在步驟S31中獲取的燃料壓力“POm”和燃料噴射量“Qm”來(lái)從存儲(chǔ)器中存儲(chǔ)的各種模型波形中選擇最佳的模型波形“CALm”。在步驟S33中，將多個(gè)模型波形“CALn-2”和“CALn-1”合成，以獲取后效波形“U”。在步驟S34中，計(jì)算檢測(cè)波形“W” 中的燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“B2”。如圖7B所示，近似的直線“L3”與表示壓力“P3”的直線之間的交點(diǎn)被計(jì)算為燃料噴射結(jié)束點(diǎn)“B2”。在步驟S35(相位相關(guān)模塊)中，使在步驟S33中計(jì)算出的后效波形“U”的開(kāi)始點(diǎn)與在步驟S34中計(jì)算出的點(diǎn)“B2” 一致，由此后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”相關(guān)聯(lián)。在步驟 S36(檢測(cè)波形近似模塊)中，將與從點(diǎn)“B2”開(kāi)始的特定的時(shí)間段“Ta”對(duì)應(yīng)的檢測(cè)波形“W” 的一部分近似為直線“L3”。在步驟S37(模型波形近似模塊)中，將與從點(diǎn)“B2”開(kāi)始的特定的時(shí)間段“Ta”對(duì)應(yīng)的后效波形“U”的一部分近似為直線“L4”。在步驟S38中，線“L3”與線“L4”之間的距離被計(jì)算為相位差A(yù)t。在步驟S39 中，校正后效波形“U”，使得相位差A(yù)t變?yōu)?。在步驟S40 (幅度校正模塊)中，在從點(diǎn)“Bi”開(kāi)始的特定的時(shí)間段“Tb”期間，以使后效波形“U”與檢測(cè)波形“W”之間的幅度差之和變?yōu)樽钚≈档姆绞絹?lái)校正后效波形“U” 的衰減系數(shù)“k”。在步驟S41(波形提取模塊)中，從檢測(cè)波形“W”中減去校正的后效波形“U”。因而，獲取第η級(jí)燃料噴射的壓力波形“Wn”，如圖5F和圖6E所示。如上所述，根據(jù)本實(shí)施例，計(jì)算間隔檢測(cè)波形“WI”與后效波形“U”之間的相位差 At，并且校正后效波形“U”，使得相位差A(yù)t變?yōu)镺。因此，由于后效波形“U”與檢測(cè)波形 “W”之間的相位差在噴射時(shí)間段“Tqn-1”和“Tqn”期間變得更小，因此可以準(zhǔn)確地提取出由于第η級(jí)燃料噴射引起的燃料壓力波形“Wn”。可以以較高的準(zhǔn)確度檢測(cè)實(shí)際的燃料噴射狀態(tài)“ R3，，、“ R8，，、“ R β，，、“ R4，，、“ R7，，和“ Q”，并且可以準(zhǔn)確地控制引擎輸出力矩和排放。此外，根據(jù)本實(shí)施例，由于相位差A(yù)t是基于壓力首次增加的波形“WI”和“U”的一部分來(lái)計(jì)算的，因此可以以較高的準(zhǔn)確度來(lái)計(jì)算相位差A(yù)t。此外，將具有較大幅度的波形“WI”和“U”的一部分近似為直線“L3”和“L4”。基于這些直線“L3”和“L4”，來(lái)計(jì)算相位差A(yù)t，使得其計(jì)算載荷可以顯著地減少，而不會(huì)降低計(jì)算準(zhǔn)確度。此外，根據(jù)本實(shí)施例，以使校正的后效波形“U”與間隔檢測(cè)波形“WI”之間的幅度差變?yōu)樽钚≈档姆绞絹?lái)校正衰減系數(shù)“k”。因此，可以以較高的準(zhǔn)確度提取出由于第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形“Wn”。[其它實(shí)施例]本發(fā)明不限于上面所描述的實(shí)施例，而是可以例如以下面的方式來(lái)執(zhí)行本發(fā)明。 此外，可以將每個(gè)實(shí)施例的特性配置進(jìn)行結(jié)合。在上面的實(shí)施例中，針對(duì)壓力首次增加的間隔檢測(cè)波形“WI”的一部分來(lái)計(jì)算相位差A(yù)t。作為修改，可以針對(duì)間隔檢測(cè)波形“WI”的連續(xù)部分來(lái)計(jì)算相位差A(yù)t?；蛘?，可以針對(duì)整個(gè)間隔檢測(cè)波形“WI，，來(lái)計(jì)算相位差Δ t?？梢栽跓o(wú)需將波形近似為直線的情況下計(jì)算間隔檢測(cè)波形“WI”與后效波形“U” 之間的相位差。例如，當(dāng)后效波形“U”的相位被逐漸地移動(dòng)時(shí)，計(jì)算后效波形“U”與間隔檢測(cè)波形“WI”之間的差別之和。最后，后效波形“U”的相位被校正為差別達(dá)到最小值所對(duì)應(yīng)的相位。在上面的實(shí)施例中，將多個(gè)模型波形“CALn-2”和“CALn_l，，進(jìn)行合成，以獲取后效波形“U”。針對(duì)該后效波形“U”，執(zhí)行相位校正和衰減系數(shù)校正。或者，在校正模型波形“CALn-2”和“CALn_l”中的每一個(gè)模型波形之后，將這些波形進(jìn)行合成，以獲取后效波形“U”。在上面的實(shí)施例中，模型波形“CAL”由公式(1)表示，并且根據(jù)公式(1)來(lái)計(jì)算參考?jí)毫Α癙”?；蛘?，參考?jí)毫Α癙”可以存儲(chǔ)在映射中，并且該映射可以用作模型波形?？刂崎y14可以是三向閥。即使在燃料噴射時(shí)間段內(nèi)，背壓室Ilc中的燃料也不會(huì)泄露。
權(quán)利要求
1.一種應(yīng)用于燃料噴射系統(tǒng)的燃料壓力波形檢測(cè)器，所述燃料噴射系統(tǒng)包括燃料噴射器和燃料壓力傳感器，所述燃料噴射器通過(guò)燃料噴射孔將燃料噴射到內(nèi)燃機(jī)中，所述燃料壓力傳感器對(duì)由于所述燃料噴射器的燃料噴射引起的燃料供應(yīng)通道中的所述燃料壓力的變化進(jìn)行檢測(cè)，所述燃料壓力波形檢測(cè)器包括檢測(cè)波形獲取模塊，其用于在所述內(nèi)燃機(jī)的一個(gè)燃燒循環(huán)期間執(zhí)行多級(jí)燃料噴射時(shí)利用所述燃料壓力傳感器來(lái)獲取多級(jí)噴射波形；模型波形存儲(chǔ)模塊，其用于在執(zhí)行第η (η ^ 2)級(jí)燃料噴射之前存儲(chǔ)執(zhí)行第(Π-1)級(jí)燃料噴射時(shí)的參考模型波形；相位相關(guān)模塊，其用于將所述參考模型波形與所述多級(jí)噴射波形相關(guān)聯(lián)；以及波形提取模塊，其用于通過(guò)從所述多級(jí)噴射波形中減去相關(guān)聯(lián)的所述參考模型波形， 來(lái)提取出由于所述第η級(jí)燃料噴射引起的壓力波形，其中所述相位相關(guān)模塊以使間隔檢測(cè)波形與間隔模型波形之間的相位差變?yōu)樽钚≈档姆绞絹?lái)將所述參考模型波形與所述多級(jí)噴射波形相關(guān)聯(lián)，所述間隔檢測(cè)波形與在從所述第(η-1)級(jí)燃料噴射結(jié)束時(shí)直到所述第η級(jí)燃料噴射開(kāi)始時(shí)的時(shí)間段期間的所檢測(cè)的多級(jí)噴射波形相對(duì)應(yīng)，以及所述間隔模型波形與在從所述第(η-1)級(jí)燃料噴射結(jié)束時(shí)直到所述第η級(jí)燃料噴射開(kāi)始時(shí)的時(shí)間段期間的所述模型波形相對(duì)應(yīng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃料壓力波形檢測(cè)器，其中所述相位相關(guān)模塊將壓力首次增加的所述間隔檢測(cè)波形與壓力首次增加的所述間隔模型波形相關(guān)聯(lián)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的燃料壓力波形檢測(cè)器，其中所述相位相關(guān)模塊包括模型波形近似模塊，所述模型波形近似模塊用于將壓力首次增加的所述間隔檢測(cè)波形近似為直線，并且用于將壓力首次增加的所述間隔模型波形近似為另一直線，以及所述相位相關(guān)模塊基于所近似的直線來(lái)將所述間隔檢測(cè)波形與所述間隔模型波形相關(guān)聯(lián)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中的任意一項(xiàng)所述的燃料壓力波形檢測(cè)器，還包括幅度校正模塊，其用于以使所述間隔模型波形與所述間隔檢測(cè)波形之間的幅度差變?yōu)樽钚≈档姆绞絹?lái)對(duì)所述模型波形的幅度增益進(jìn)行校正。
全文摘要
燃料壓力波形檢測(cè)器具有檢測(cè)波形獲取單元(30)，所述檢測(cè)波形獲取單元(30)用于當(dāng)在一個(gè)燃燒循環(huán)期間執(zhí)行多級(jí)燃料噴射時(shí)利用燃料壓力傳感器(20)獲取多級(jí)噴射壓力波形。模型波形存儲(chǔ)器(30)存儲(chǔ)當(dāng)執(zhí)行單個(gè)燃料噴射時(shí)的參考模型壓力波形。相位相關(guān)單元(30)以使間隔檢測(cè)波形與間隔模型波形之間的相位差變?yōu)樽钚≈档姆绞綄z測(cè)波形與模型波形相關(guān)聯(lián)。波形提取單元(30)通過(guò)從多級(jí)噴射波形中減去相關(guān)聯(lián)的參考模型波形，來(lái)提取出由于第n級(jí)燃料噴射引起的壓力波形。
文檔編號(hào)F02D41/40GK102287288SQ20111016707
公開(kāi)日2011年12月21日 申請(qǐng)日期2011年6月16日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月18日
發(fā)明者山田直幸 申請(qǐng)人:株式會(huì)社電裝