專利名稱：Ni基合金、及使用其的燃?xì)廨啓C(jī)的渦輪動(dòng)葉和靜葉的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種Ni基合金、及使用其的鑄造產(chǎn)品和燃?xì)廨啓C(jī)的渦輪動(dòng)葉和靜葉。
技術(shù)背景
近年來，由于節(jié)約化石燃料、削減二氧化碳的排放量、防止地球變暖等環(huán)境意識(shí)的提高，謀求在內(nèi)燃機(jī)方面熱效率的提升。周知燃?xì)廨啓C(jī)或噴氣式發(fā)動(dòng)機(jī)等熱機(jī)通過在更高的溫度下運(yùn)轉(zhuǎn)卡諾循環(huán)(Carnot cycle)的高溫側(cè)，可以最有效地提高熱效率。隨著渦輪入口溫度的高溫化，燃?xì)廨啓C(jī)的高溫部件，即用于燃燒器和渦輪動(dòng)葉及靜葉的材料的改良、開發(fā)的重要性提高。為了應(yīng)對(duì)該高溫化，在材料方面應(yīng)用高溫強(qiáng)度更優(yōu)異的M基耐熱合金， 現(xiàn)在很多的Ni基合金正在被使用。在Ni基合金中，有由等軸晶構(gòu)成的普通鑄造合金、由柱狀晶構(gòu)成的單向凝固合金及由單一結(jié)晶構(gòu)成的單晶合金。為了將Ni基合金高強(qiáng)度化， 在較多地添加作為固溶強(qiáng)化元素的W、Mo、Ta、Co等的同時(shí)，添加Al、Ti等，使作為強(qiáng)化相的 Y ‘ Ni3(Al、Ti)相較多地析出是很重要的。
另一方面，由于燃料價(jià)格的高漲，作為產(chǎn)業(yè)用燃?xì)廨啓C(jī)的燃料，具有使用較多地合有造成腐蝕的雜質(zhì)的低品質(zhì)燃料的動(dòng)向，從而需要開發(fā)兼?zhèn)涓邷貜?qiáng)度和耐腐蝕性的材料。 優(yōu)選在這樣的材料中，較多地添加形成保護(hù)性被膜的Cr。作為重視耐腐蝕性的合金，例如可以列舉出日本特開2004-197131號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)1)、和日本特開昭51-34819號(hào)公報(bào) (專利文獻(xiàn)2)、及日本特開2010-84166號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)3)中公開的普通鑄造合金。
但是，在這些合金中，越較多地含有添加元素，材料的組織的穩(wěn)定性就越低，存在在長(zhǎng)時(shí)間的使用時(shí)會(huì)析出ο相等硬質(zhì)且脆的有害相的問題。即，開發(fā)兼有優(yōu)異的高溫蠕變強(qiáng)度、耐腐蝕性及抗氧化性的合金材料很困難。
現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
專利文獻(xiàn)
專利文獻(xiàn)1 日本特開2004-197131號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)2 日本特開昭51-34819號(hào)公報(bào)
專利文獻(xiàn)3 日本特開2010-84166號(hào)公報(bào)發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種與現(xiàn)有材料相比在高溫強(qiáng)度、耐腐蝕性及抗氧化性的平衡方面優(yōu)異的、尤其是用于普通鑄造的Ni基合金。另外，其目的在于提供一種利用該Ni基合金的鑄造產(chǎn)品、及渦輪動(dòng)葉和靜葉。
用于解決課題的手段
為了解決上述課題，采用例如權(quán)利要求中記載的構(gòu)成。本申請(qǐng)包含多個(gè)解決上述課題的手段，舉出其中一例，其為含有Cr、Co、Al、Ti、Ta、W、Mo、Nb、C、B及不可避免的雜質(zhì)， 剩余部分由Ni構(gòu)成的Ni基合金，其特征在于，具有以質(zhì)量比計(jì)，Cr :13. 1 16. 0%、Co 11. 1 20. 0%、Al 2. 30 3. 30%、Ti :4. 55 6. 00%、Ta :2. 50 3. 50%、W :4. 00 5. 50%, Mo 0. 10 1. 20%, Nb :0. 10 0. 90%, C :0. 05 0. 20%、及 B :0. 005 0. 02% 的合金組成。
發(fā)明效果
根據(jù)本發(fā)明，提供一種與現(xiàn)有材料相比在高溫強(qiáng)度、耐腐蝕性及抗氧化性等特性的平衡方面優(yōu)異的用于普通鑄造的Ni基合金。進(jìn)而，由于本發(fā)明的合金含有在晶界的強(qiáng)化方面有效果的C、B、及在抑制鑄造時(shí)的晶界開裂方面有效果的Hf，因而成為適于作為單向凝固材料使用的合金組成。除上述以外的課題、構(gòu)成及效果，通過以下的實(shí)施方式的說明予以明確。


圖1是表示對(duì)于合金試驗(yàn)片的蠕變斷裂時(shí)間的圖表；
圖2是表示對(duì)于合金試驗(yàn)片的高溫氧化試驗(yàn)中的氧化減量的圖表；
圖3是表示對(duì)于合金試驗(yàn)片的熔融鹽浸漬腐蝕試驗(yàn)中的腐蝕減量的圖表；
圖4是表示燃?xì)廨啓C(jī)的動(dòng)葉形狀的一例的圖。
符號(hào)說明
1渦輪動(dòng)葉
10葉片部
11 柄部
12根部(楔形榫部)
13平臺(tái)部
14 徑向鰭片(Radial Fin)具體實(shí)施方式
下面，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。
首先，圖4表示產(chǎn)業(yè)用燃?xì)廨啓C(jī)用的渦輪動(dòng)葉的一例。該渦輪動(dòng)葉1由葉片部10、 柄部11和根部(楔形榫部)12構(gòu)成，大小為10 100cm，重量為1 IOkg左右。另外，具備平臺(tái)部13及徑向鰭片14。渦輪動(dòng)葉為內(nèi)部具有復(fù)雜的冷卻結(jié)構(gòu)的旋轉(zhuǎn)部件，被暴露在反復(fù)施加旋轉(zhuǎn)中的離心力及伴隨起動(dòng)停止的熱應(yīng)力的負(fù)荷的嚴(yán)酷環(huán)境中。作為基本的材料特性，要求優(yōu)異的高溫蠕變強(qiáng)度、對(duì)高溫燃燒氣體氣氛的抗氧化、及耐腐蝕性。另一方面，渦輪靜葉通常具有沿著葉軸延伸的葉基，該葉基為了將渦輪葉片固定于各支撐體，在末端側(cè)一體地形成有相對(duì)于葉軸成直角延伸的底座。渦輪靜葉材料需要較高的高溫強(qiáng)度和熱疲勞強(qiáng)度。因此，非常重視在這些特性的平衡方面優(yōu)異的鑄造用合金的開發(fā)。本發(fā)明人等對(duì)作為普通鑄造用合金的、在維持蠕變強(qiáng)度的同時(shí)可以改善耐腐蝕性及抗氧化性的合金進(jìn)行了探討，其結(jié)果，最終完成了上述本發(fā)明。
作為一般的的燃?xì)廨啓C(jī)的葉片的制作方法，可以列舉出普通鑄造、單向凝固鑄造及單晶鑄造的方法。單向凝固合金和單晶合金主要用于小型且輕量的噴氣式發(fā)動(dòng)機(jī)(航空用燃?xì)廨啓C(jī))的動(dòng)葉。但是，使用單向凝固合金或單晶合金的葉片由于鑄造工藝復(fù)雜，鑄造葉片時(shí)的鑄造成品率很差。尤其是，工業(yè)用燃?xì)廨啓C(jī)的葉片的形狀大、體形復(fù)雜，所以鑄造成品率低，因此存在成為高價(jià)產(chǎn)品這樣的問題。
因此，本發(fā)明人等研討了取得各合金添加元素的平衡的，尤其是作為普通鑄造用的合金，與現(xiàn)有材料相比，高溫強(qiáng)度、耐腐蝕性及抗氧化性等各種特性的平衡得以改善的合金。下面，對(duì)在本發(fā)明的Ni基合金中包含的各成分的作用以及優(yōu)選組成范圍進(jìn)行說明。
Cr :13. 1 16. 0 質(zhì)量 ％
Cr為對(duì)改善合金在高溫中的耐腐蝕性有效的元素，尤其是，為了提高對(duì)熔融鹽腐蝕的耐腐蝕性，越增加Cr含量效果越好。而且，其含量超過13. 1質(zhì)量％后該效果才會(huì)顯著地表現(xiàn)出來。但是，在本發(fā)明的合金中，由于較多地添加有Ti、W、Ta等，所以Cr量過多時(shí)， 脆的TCP相就會(huì)析出，高溫強(qiáng)度降低。因此，優(yōu)選取得與其他的合金元素的平衡，將其上限設(shè)為16.0質(zhì)量％。在該組成范圍中，可以得到高強(qiáng)度和高耐腐蝕性。優(yōu)選13.1 14.3質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選13. 7 14. 1質(zhì)量％的范圍。
Co :11. 1 20. 0 質(zhì)量 ％
Co在降低、‘相(Ni和Al的金屬間化合物Ni3Al)的固溶溫度，使固溶處理變得容易之外，在固溶強(qiáng)化Y相的同時(shí)提高高溫耐腐蝕性，進(jìn)而，通過縮小堆垛層錯(cuò)能具有使室溫延性良好的效果。而且，Co的含量為11. 1質(zhì)量％以上時(shí)會(huì)表現(xiàn)出這樣的效果。另一方面，隨著Co的含量增多，Y'相的固溶溫度慢慢降低，隨之，Y'相的析出量也減少，結(jié)果蠕變強(qiáng)度降低，所以需要設(shè)為20. 0質(zhì)量％以下。
尤其是，在本發(fā)明的組成范圍中，在重視Co產(chǎn)生的固溶強(qiáng)化效果大的中溫度區(qū)域的蠕變強(qiáng)度和室溫延性的情況下，優(yōu)選采用11. 1 18.0質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選14. 1 17.0質(zhì)量％的范圍。
W :4. 00 5. 50 質(zhì)量％
W在作為基體的Y相和作為析出相的Y ‘相中固溶，具有通過固溶強(qiáng)化提高蠕變強(qiáng)度的效果。而且，為了充分地得到這樣的效果，需要4. 00質(zhì)量％以上的含量。但是，W的比重大，在增大合金的密度的同時(shí)，會(huì)使合金在高溫中的耐腐蝕性降低。進(jìn)而，在如本發(fā)明的合金那樣Ti和Cr的添加量多的合金中，超過5. 50質(zhì)量％時(shí)，針狀的α -W析出，使蠕變強(qiáng)度、高溫耐腐蝕性及韌性降低，因此，優(yōu)選其上限設(shè)為5. 50質(zhì)量％。另外，在考慮到高溫中的強(qiáng)度、耐腐蝕性及高溫中的組織穩(wěn)定性的平衡的情況下，優(yōu)選4. 55 4. 90質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選4. 55 4. 85質(zhì)量％的范圍。
Ta 2. 50 3. 50 質(zhì)量 ％
Ta為在γ ‘相中以[Ni3(Al、Ta)]的形式固溶，具有通過固溶強(qiáng)化提高蠕變強(qiáng)度的效果的元素。為了充分地顯示該效果，需要2. 50質(zhì)量％以上的含量。另外，當(dāng)超過3. 50 質(zhì)量％時(shí)，成為過飽和，針狀的δ相[Ni、Ta]析出，使蠕變強(qiáng)度降低。因此，需要將其上限設(shè)為3. 50質(zhì)量％。在該組成范圍中，當(dāng)考慮到高溫中的強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性的平衡時(shí)，優(yōu)選 2. 70 3. 30質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選2. 90 3. 20質(zhì)量％的范圍。
Mo :0. 10 1. 20 質(zhì)量％
Mo具有與W同樣的效果，所以根據(jù)需要，可以代替W的一部分。另外，由于提高 Y ‘相的固溶溫度，所以與W同樣地具有提高蠕變強(qiáng)度的效果。而且，為了得到這樣的效果，需要0. 10質(zhì)量％以上的含量，隨著Mo的含量增多，蠕變強(qiáng)度也提高。另外，由于Mo較之W比重小，所以能夠謀求合金的輕量化。
另一方面，Mo降低合金的抗氧化特性及耐腐蝕性。尤其是，由于隨著Mo的含量增多，抗氧化特性大幅變差，所以需要將其上限設(shè)為1. 20質(zhì)量％。另外，在將蠕變強(qiáng)度設(shè)為與現(xiàn)有合金基本相同，重視耐腐蝕性和高溫下的抗氧化特性的情況下，在本發(fā)明的組成范圍中，優(yōu)選0. 10 1. 10質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選0. 70 1.00質(zhì)量％的范圍。
Ti :4. 55 6. 00 質(zhì)量％
Ti與Ta同樣地在Y ‘相中以[Ni3(Al、Ta、Ti)]的形式固溶，但是在固溶強(qiáng)化這一點(diǎn)上沒有像Ta那樣程度的效果。不如說，Ti有明顯改善合金在高溫中的耐腐蝕性的效果。為了在對(duì)熔融鹽腐蝕的耐腐蝕性上得到顯著的效果，需要4. 55質(zhì)量％以上的含量。但是，當(dāng)添加超過6. 00質(zhì)量％時(shí)，抗氧化特性顯著惡化，進(jìn)而脆化相的η相析出來。另外，隨著作為Y'相的形成元素的Ti的添加量的增加，γ'相的析出量也會(huì)增加。因此，需要將其上限設(shè)為6. 00質(zhì)量％。在如本發(fā)明的合金那樣，在含有13. 1 16. 0質(zhì)量％的Cr的合金中，在考慮到高溫中的強(qiáng)度和耐腐蝕性、抗氧化特性的平衡的情況下，優(yōu)選4. 65 5. 50 質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選4. 70 5. 10質(zhì)量％的范圍。
Al :2· 30 3. 30 質(zhì)量％
Al為作為析出強(qiáng)化相的Y ‘相[Ni3Al]的主要構(gòu)成元素，由此蠕變強(qiáng)度提高。另外，大大地有助于高溫抗氧化特性的提高。為了充分地得到這些效果，需要2. 30質(zhì)量％以上的含量。在本發(fā)明的合金中，由于Cr、Ti、及Ta的含量高，所以當(dāng)超過3. 30質(zhì)量％時(shí)，γ ‘ 相[Ni3(Al、Ta、Ti)]過多地析出，反而在降低強(qiáng)度的同時(shí)，與Cr形成復(fù)合氧化物，降低耐腐蝕性，所以優(yōu)選設(shè)為2. 30 3. 30質(zhì)量％的范圍。在該組成范圍中，在考慮到高溫中的強(qiáng)度和抗氧化特性、耐腐蝕性的平衡的情況下，優(yōu)選2. 60 3. 30質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選3. 00 3. 20質(zhì)量％的范圍。
Nb :0. 10 0. 90 質(zhì)量％
Nb與Ti同樣地在Y ‘相中以[Ni3(Al、Nb、Ti)]的形式固溶，作為固溶強(qiáng)化，比Ti 效果好。另外，雖然沒有Ti那么明顯的效果，但是具有改善高溫中的耐腐蝕性的效果。為了顯現(xiàn)通過添加所產(chǎn)生的高溫下的固溶強(qiáng)化的效果，需要0. 10質(zhì)量％以上的含量。但是，在如本發(fā)明的合金那樣，在Ti量多的合金中，當(dāng)超過0.90質(zhì)量％時(shí)，脆化相的η相析出，明顯地降低強(qiáng)度，所以優(yōu)選其上限設(shè)為0. 90質(zhì)量％。在考慮到高溫中的強(qiáng)度和耐腐蝕性、抗氧化特性的平衡時(shí)，優(yōu)選0. 10 0. 65質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選0. 25 0. 45質(zhì)量％的范圍。
C :0· 05 0. 20 質(zhì)量％
C在晶界偏析，在提高晶界的強(qiáng)度的同時(shí)，一部分形成碳化物(TiC、TaC等)，析出為塊狀。為了在晶界偏析，提高晶界強(qiáng)度，需要添加0.05質(zhì)量％以上，但是添加超過0.20 質(zhì)量％時(shí)，形成過剩的碳化物，降低高溫下的蠕變強(qiáng)度和延性，也降低耐腐蝕性，所以需要將上限設(shè)為0. 20質(zhì)量％。在該組成范圍中，在考慮到強(qiáng)度、延性及耐腐蝕性的平衡的情況下，優(yōu)選0. 10 0. 18質(zhì)量％的范圍，更優(yōu)選0. 12 0. 17質(zhì)量％的范圍。
B :0· 005 0. 02 質(zhì)量％
B在晶界偏析，在提高晶界的強(qiáng)度的同時(shí)，一部分形成硼化物[(Cr、Ni、Ti、 Mo) 3B2]，在合金的晶界析出。為了在晶界偏析，提高晶界強(qiáng)度，需要添加0. 005質(zhì)量％以上， 該硼化物由于與合金的熔點(diǎn)相比，為低熔點(diǎn)，明顯降低合金的熔融溫度，使固溶熱處理困難，所以優(yōu)選將上限設(shè)為0.02質(zhì)量％。在該組成范圍中，在考慮到強(qiáng)度及固溶熱處理的平衡時(shí)，優(yōu)選0.01 0. 02質(zhì)量％的范圍。
Hf 0 2. 00 質(zhì)量％、Re 0 0. 50 質(zhì)量％、Zr 0 0. 05 質(zhì)量％
Hf、Re及^ 在晶界偏析，一定程度地提高晶界的強(qiáng)度。但是，大部分在晶界形成與鎳的金屬間化合物，即NiJi 等。該金屬間化合物降低合金的延性，另外為低熔點(diǎn)，所以合金的熔融溫度降低，固溶處理溫度范圍變窄等，有效作用少。因此，其上限分別設(shè)為2. 00質(zhì)量％、0. 50質(zhì)量％、及0. 05質(zhì)量％。優(yōu)選Hf為0 0. 10質(zhì)量％、Re為0 0. 10質(zhì)量％、 Zr為0 0. 03質(zhì)量％。
0 :0 0. 005 質(zhì)量％、N :0 0. 005 質(zhì)量％
氧和氮為雜質(zhì)，任一者都是從合金原料中帶入的情況較多，0也會(huì)由坩堝進(jìn)入，在合金中作為氧化物(Al2O3)或氮化物(TiN或者AlN)以塊狀地存在。在鑄件中存在這些時(shí)， 就會(huì)成為蠕變變形中的裂紋的起點(diǎn)，就會(huì)降低蠕變斷裂壽命，成為疲勞龜裂的起點(diǎn)，疲勞壽命就會(huì)降低。尤其是，由于氧在鑄件表面作為氧化物出現(xiàn)，成為鑄件的表面缺陷，成為使鑄造品的成品率降低的原因。因此，雖然這些元素的含量越少越好，但是在實(shí)際地制造鑄錠時(shí)，由于不能做到無氧、無氮，所以作為不使特性較大地惡化的范圍，優(yōu)選兩元素都為0. 005 質(zhì)量％以下。
由上述各成分、不可避免的雜質(zhì)及剩余部分的Ni構(gòu)成的Ni基合金為高溫強(qiáng)度、抗氧化特性及耐腐蝕性特性的平衡得到改善的合金。
[實(shí)施例]
下面，示出在本實(shí)施例中供給實(shí)驗(yàn)用的Ni基合金。將Ni基合金的組成(質(zhì)量％) 示于表1。試驗(yàn)片是將母合金錠和稱量的合金元素在氧化鋁坩堝中熔化，鑄造成厚度14mm 的平板。鑄型加熱溫度為1373K，澆鑄溫度為1713K，鑄型使用氧化鋁質(zhì)的陶瓷鑄型。鑄造后，對(duì)試驗(yàn)片進(jìn)行表2所示的固溶熱處理及時(shí)效熱處理。為了使合金組成均勻化，對(duì)于在 1480K下，進(jìn)行池的固溶熱處理。在固溶熱處理后，采用空冷，對(duì)于在其后繼續(xù)的時(shí)效熱處理的條件，全部的合金都設(shè)為1366K/4小時(shí)/空冷+1340K/4小時(shí)/空冷+1116K/16小時(shí)/ 空冷。之后，進(jìn)行試驗(yàn)片加工，實(shí)施蠕變斷裂試驗(yàn)、腐蝕、氧化及拉伸試驗(yàn)。
由熱處理過的試驗(yàn)片，通過機(jī)械加工，切出平行部直徑6. 0mm、平行部長(zhǎng)度30mm的蠕變?cè)囼?yàn)片，長(zhǎng)度25mm、寬度10mm、厚度1. 5mm的高溫氧化試驗(yàn)片，及15mm X 15mm X 15mm的立方體形狀的高溫腐蝕試驗(yàn)片，同時(shí)，用掃描型電子顯微鏡研究顯微組織，評(píng)價(jià)合金的組織的穩(wěn)定性。
在表3中，示出對(duì)合金試驗(yàn)片進(jìn)行的特性評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)的條件。蠕變斷裂試驗(yàn)在 1123K-314MPa的條件下進(jìn)行。就高溫氧化試驗(yàn)而言，反復(fù)進(jìn)行10次1371保持20小時(shí)的氧化試驗(yàn)，測(cè)定各自的質(zhì)量變化。另外，就高溫腐蝕試驗(yàn)而言，進(jìn)行4次在1123K的熔融鹽 (組成為Na2SO4 75%, NaCl 25% )中浸漬25小時(shí)(合計(jì)100小時(shí))的試驗(yàn)，測(cè)定質(zhì)量變化。
表 權(quán)利要求
1.Ni基合金，其含有0、&)41、11、1^^0、恥、(、8及不可避免的雜質(zhì)，剩余部分由附構(gòu)成，其中，以質(zhì)量比計(jì)，具有Cr 13. 1 16. 0%,Co :11. 1 20. 0%,A1 :2. 30 3. 30%, Ti 4. 55 6. 00%,Ta :2. 50 3. 50%,W :4. 00 5. 50%,Mo :0. 10 1. 20%,Nb :0. 10 0. 90%, C 0. 05 0. 20%、及 B :0. 005 0. 02%的合金組成。
2.如權(quán)利要求1所述的Ni基合金，還含有選自Hf、Re、Zr、0及N中的一種以上，以質(zhì)量比計(jì)，具有 Hf 0 2. 00%, Re 0 0. 50%, Zr 0 0. 05%, 0 0 0. 005%, N 0 0. 005%的合金組成。
3.如權(quán)利要求2所述的Ni基合金，其中，以質(zhì)量比計(jì)，具有Hf:0 0. 10%、Re 0 0. 10%,Zr 0 0. 03%,0 0 0. 005%,N 0 0. 005%的合金組成。
4.權(quán)利要求1 3中任一項(xiàng)所述的Ni基合金，其中，以質(zhì)量比計(jì)，具有Cr13. 1 14. 3%, Co 11. 1 18. 0%, Al :2. 60 3. 30%, Ti :4. 65 5. 50%, Ta :2. 70 3. 30%, W 4. 55 4. 90%,Mo :0. 10 1. 10%,Nb :0. 10 0. 65%,C :0. 10 0. 18%、及 B :0. 01 0. 02%的合金組成。
5.如權(quán)利要求4所述的Ni基合金，其中，以質(zhì)量比計(jì)，具有Cr:13. 7 14. 1%、Co : 14. 1 17. 0 %、Al :3. 00 3. 20 %、Ti :4. 70 5. 10 %、Ta :2. 90 3. 20 %、W :4. 55 4. 85%,Mo 0. 70 1. 00%,Nb :0. 25 0. 45%,C :0. 12 0. 17%、及 B :0. 01 0. 02%的合金組成。
6.鑄造產(chǎn)品，其由權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的Ni基合金構(gòu)成。
7.燃?xì)廨啓C(jī)用渦輪動(dòng)葉，其由權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的M基合金構(gòu)成。
8.燃?xì)廨啓C(jī)用渦輪靜葉，其由權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的M基合金構(gòu)成。
全文摘要
本發(fā)明涉及Ni基合金、及使用其的燃?xì)廨啓C(jī)的渦輪動(dòng)葉和靜葉，提供與現(xiàn)有材料相比在高溫強(qiáng)度、耐腐蝕性及抗氧化性的平衡方面優(yōu)異的、尤其是用于普通鑄造的Ni基合金。其為含有Cr、Co、Al、Ti、Ta、W、Mo、Nb、C、B及不可避免的雜質(zhì)，剩余部分由Ni構(gòu)成的Ni基合金，其特征在于，以質(zhì)量比計(jì)，具有Cr13.1～16.0％、Co11.1～20.0％、Al2.30～3.30％、Ti4.55～6.00％、Ta2.50～3.50％、W4.00～5.50％、Mo0.10～1.20％、Nb0.10～0.90％、C0.05～0.20％、及B0.005～0.02％的合金組成。
文檔編號(hào)F01D9/02GK102534309SQ20111044277
公開日2012年7月4日 申請(qǐng)日期2011年12月27日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月28日
發(fā)明者吉成明, 王玉艇 申請(qǐng)人:株式會(huì)社日立制作所