專利名稱：內(nèi)燃機的控制裝置及內(nèi)燃機的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機的控制裝置及內(nèi)燃機，特別是涉及能夠容易地切換分層燃燒和均質(zhì)燃燒的內(nèi)燃機的控制裝置及內(nèi)燃機。
背景技術(shù)：
在火花點火式內(nèi)燃機中，公知具有使燃燒室內(nèi)的混合氣體的燃料濃度均勻地進行燃燒的均質(zhì)運轉(zhuǎn)模式和使火花塞周圍的燃料濃度比其他部分的燃料濃度高地進行燃燒的分層運轉(zhuǎn)模式。在均質(zhì)燃燒模式下，由于在燃料與空氣較好地混合的狀態(tài)下進行燃燒，因此具有不完全燃燒或煙的排出較少這樣的優(yōu)點。其另一方面，在分層燃燒模式下，由于對混合氣體的點火性較好，而且初期的火焰?zhèn)鞑ニ俣容^快，因此具有能夠抑制與燃料的點火、初期火焰?zhèn)鞑サ牟涣枷喟榈闹芷谧儎舆@樣的優(yōu)點。因而，當欲使稀薄的混合氣體或被大量的排氣再循環(huán)(EGR)氣體稀釋而成的混合氣體穩(wěn)定地燃燒時，使用該分層燃燒模式。另外，在火花點火式內(nèi)燃機中，公知有在剛冷起動后為了盡快使催化劑活化而使點火時間(日文時期)滯后至膨脹沖程的初期的情況，在該點火滯后(日文遅角)時也是，為了使燃燒穩(wěn)定也使用上述分層運轉(zhuǎn)模式。這樣，由于均質(zhì)運轉(zhuǎn)模式和分層運轉(zhuǎn)模式分別具有不同的優(yōu)點， 因此優(yōu)選根據(jù)所需要的運轉(zhuǎn)狀態(tài)在均質(zhì)運轉(zhuǎn)模式與分層運轉(zhuǎn)模式之間切換內(nèi)燃機的運轉(zhuǎn)模式。例如專利文獻I公開了一種在氣口噴射式的火花點火式內(nèi)燃機中切換均質(zhì)運轉(zhuǎn)模式與分層運轉(zhuǎn)模式的以往技術(shù)。該以往技術(shù)是以從位于兩個進氣口的每一個上的燃料噴射閥噴射的噴霧燃料在燃燒室的內(nèi)部交叉的方式設定其噴射方向，當將燃燒方式設為均質(zhì)燃燒時，在進氣沖程以前噴射燃料，當將燃燒方式設為分層燃燒時，在進氣沖程中噴射燃料。由此，在進氣沖程中從兩個燃料噴射閥噴射的噴霧燃料在燃燒室內(nèi)相互撞擊，燃料變細微并且抑制了燃料向燃燒室擴散，從而在燃燒室內(nèi)形成了分層混合氣體。另外，專利文獻2公開了一種在氣口噴射式的火花點火式內(nèi)燃機中形成分層混合氣體的另一以往技術(shù)。該以往技術(shù)是將用于分為點火部件側(cè)通路和點火部件相反側(cè)通路的分隔壁設置在進氣口上，并且該分隔壁形成為遍及比進氣門的桿靠上游側(cè)的進氣口的大致整個區(qū)域。通過如此在進氣口內(nèi)設置分隔壁，能夠與運轉(zhuǎn)條件無關地總是在燃燒室內(nèi)形成分層混合氣體。專利文獻I :日本特開2009-216004號公報專利文獻2 :日本特開平6-108951號公報但是，當在進氣沖程中噴射燃料時，許多噴霧燃料經(jīng)由進氣門的開口部直接流入燃燒室內(nèi)。一般地由于在噴霧燃料中含有各種粒徑的液滴，因此當在進氣沖程中噴射燃料時，粒徑比較大的液滴也直接流入燃燒室內(nèi)。這種粒徑較大的液滴具有較強的慣性力，與燃燒室的壁面相撞擊而易于形成液膜，由于在燃燒室的壁面上成為液膜的燃料難以蒸發(fā)，因此成為未燃HC或煙而排出的可能性較高。在專利文獻I所公開的內(nèi)燃機中，雖然通過使噴霧燃料在燃燒室內(nèi)相撞擊能夠減少到達燃燒室壁面的液滴，但是存在有由于撞擊而再次飛濺的液滴附著在壁面上這樣的問題。另外，為了使噴霧燃料在燃燒室內(nèi)彼此撞擊，需要準確地限定燃料的噴射方向，也存在有內(nèi)燃機的制作公差變嚴格這樣的問題。而且，當在進氣沖程中噴射燃料時，噴霧燃料的動作易于受到在進氣沖程中產(chǎn)生的氣流的影響，因此也存在有內(nèi)燃機的轉(zhuǎn)速、相對于負載的魯棒性降低這樣的問題。另外，在專利文獻2所公開的內(nèi)燃機中，雖然能夠與運轉(zhuǎn)條件無關地總是形成分層混合氣體，但是不能享有已述的均質(zhì)混合氣體的優(yōu)點。另外，通過在進氣口內(nèi)設置分隔壁，進氣口的流量系數(shù)減小，產(chǎn)生了內(nèi)燃機的輸出降低這樣的問題或內(nèi)燃機的制造工時增加這樣的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述問題而做成的，其目的在于提供能夠一邊抑制內(nèi)燃機的性能降低一邊容易地切換分層運轉(zhuǎn)模式與非分層運轉(zhuǎn)模式(均質(zhì)運轉(zhuǎn)模式)的內(nèi)燃機的控制裝置及內(nèi)燃機。為了解決上述問題，本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的內(nèi)燃機具有氣缸，其具有兩個進氣開口部；兩個進氣通路，它們與該氣缸相連接，經(jīng)由上述兩個進氣開口部分別與上述氣缸的燃燒室相連通；兩個進氣門，它們分別配置在該兩個進氣通路內(nèi)并使上述進氣開口部開閉；一個以上的燃料噴射閥，其向上述兩個進氣通路內(nèi)噴射燃料；其中，上述燃料噴射閥設定為所噴射的噴霧燃料的噴射方向比上述兩個進氣門的中心靠連接該兩個進氣門的中心的線段的中點。采用上述技術(shù)方案，通過在排氣沖程內(nèi)從燃料噴射閥向比兩個進氣門的中心靠連接上述兩個進氣門的中心的線段的中點噴射燃料，許多燃料液滴漂浮在進氣門的氣缸中心側(cè)的表面附近。在此，當從噴射結(jié)束時間到進氣上止點的期間較長時，漂浮液滴分散在進氣門的整個表面上。當在該狀態(tài)下打開進氣門開始進氣沖程時，燃料液滴在燃燒室內(nèi)均勻地分散而形成了均質(zhì)混合氣體。另一方面，當推遲噴射結(jié)束時間而縮短從噴射結(jié)束時間到進氣上止點的期間時，在漂浮液滴分散于進氣門整個表面上之前開始進氣沖程，更多的燃料液滴從進氣門的氣體中心側(cè)的開口部進入燃燒室內(nèi)，因此形成了分層混合氣體。這樣，通過在進氣沖程開始之前噴射燃料，粒徑比較大的液滴附著在進氣門上，粒徑比較小的液滴選擇性地在進氣沖程流入，能夠抑制成為未燃HC或煙排出的原因的燃料向燃燒室壁面的附著。根據(jù)以上說明可知，采用本發(fā)明，能夠根據(jù)燃料噴射時間容易地切換均質(zhì)混合氣體與分層混合氣體的形成。另外，不需要進氣口內(nèi)的附加的分隔壁等，并且能夠抑制內(nèi)燃機的輸出或燃燒消耗率的降低、內(nèi)燃機制造工時的增大。上述說明以外的問題、結(jié)構(gòu)及效果通過以下實施方式的說明來進行明確。


圖I是應用了本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施例I的內(nèi)燃機整體的縱剖視圖。圖2是圖I所示的內(nèi)燃機的燃料噴射部分的放大上部俯視圖。圖3是表示圖2所示的燃料噴射閥的燃料噴射方向的圖。圖4是說明從圖2所示的燃料噴射閥噴射的噴霧燃料的流量通量分布的圖，(a)是說明從燃料噴射閥噴射的噴霧燃料的定義的圖，(b) (d)分別是說明噴霧燃料的每種形態(tài)的流量通量分布的等高線圖。圖5是表示圖I所示的內(nèi)燃機的周期與進氣門及排氣門的打開時間的關系的圖。圖6是圖I所示的內(nèi)燃機起動后的控制流程圖。圖7是按時間順序表示基于圖6所示的控制流程的控制操作的推移的圖。圖8是表示基于圖6所示的控制流程的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(a)是表不暖機模式時(分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(b)是表不暖機模式結(jié)束時(非分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖。圖9是表示實施例I的暖機模式時(分層運轉(zhuǎn)模式)的噴霧燃料的形態(tài)的圖，(a) 是表示進氣上止點的噴霧燃料的形態(tài)的圖，(b)是表示進氣沖程初期的噴霧燃料的形態(tài)的圖。圖10是從排氣側(cè)觀察圖9的(a)所示的噴霧燃料的形態(tài)的示意圖。圖11是示意性表示圖I所示的內(nèi)燃機的、從進氣沖程到壓縮沖程的燃燒室內(nèi)的空氣流動的立體圖。圖12是示意性表示圖I所示的內(nèi)燃機的、暖機模式時(分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料點火時間的燃燒室內(nèi)的混合氣體分布的立體圖。圖13是表示實施例I的暖機模式結(jié)束時(非分層運轉(zhuǎn)模式)的噴霧燃料的形態(tài)的圖，(a)是表示燃料噴射結(jié)束與進氣上止點的中間時間的噴霧燃料的形態(tài)的圖，(b)是表示進氣上止點的噴霧燃料的形態(tài)的圖，(C)是表示進氣沖程初期的噴霧燃料的形態(tài)的圖。圖14是從排氣側(cè)觀察圖13的(a)所示的噴霧燃料的形態(tài)的示意圖。圖15是表示圖13的(b)中的進氣門附近的空氣流動的立體圖。圖16是表示斯托克斯數(shù)與燃料的壁面附著率的關系的圖。圖17是表示斯托克斯數(shù)為I時的、燃料噴射速度與索特(日文#'々夕)平均粒徑的關系的圖。圖18是表示適合于實施例I的燃料噴射閥的噴嘴前端部的形態(tài)的縱剖視圖。圖19是圖18的B-B向視圖，是說明節(jié)流板(日文才U 7 < > —卜)與燃料的流動的圖。圖20是說明從圖18所示的噴口噴射的液膜的縱剖視圖。圖21是應用了本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施例2的內(nèi)燃機的燃料噴射部分的放大上部俯視圖。圖22是說明噴霧燃料的形態(tài)的圖，(a)是說明噴霧燃料的中心軸線的圖，(b)是說明噴霧燃料的流量通量分布的等高線圖，(C)是說明(b)所示的流量通量的累積的圖。圖23是應用了本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施例3的內(nèi)燃機的燃料噴射部分的放大上部俯視圖。圖24是說明圖23所示的燃料噴射閥的噴射錐形角的圖。圖25是應用了本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施例4的內(nèi)燃機的、EGR量相對于轉(zhuǎn)速和扭矩的設定的圖。圖26是實施例4中的EGR運轉(zhuǎn)時的控制流程圖。圖27是說明實施例4中的分層運轉(zhuǎn)模式與非分層運轉(zhuǎn)模式相對于EGR閥開度與節(jié)流閥開度的設定區(qū)域的圖。圖28是表示實施例4的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(a)是表示圖27所示的A點(非分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(b)是表示B點(分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖。圖29是說明實施例4中的分層運轉(zhuǎn)模式與非分層運轉(zhuǎn)模式相對于EGR閥開度與節(jié)流閥開度的設定區(qū)域的圖。圖30是表示實施例4中的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(a)是表示圖29所示的C點(非分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(b)是表示D點(分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，(c)是表示E點(非分層運轉(zhuǎn)模式)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖。圖31是表示進氣門與排氣門相對于內(nèi)燃機的沖程的開閉時機的圖，(a)是表示適合于分層運轉(zhuǎn)模式的進氣門與排氣門的開閉時刻的圖，(b)是表示適合于非分層運轉(zhuǎn)模式的進氣門與排氣門的開閉時機的圖。
具體實施例方式以下，參照

本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施方式。實施例I首先，參照圖I 圖22詳細說明本發(fā)明的內(nèi)燃機的控制裝置的實施例I。圖I及圖2是表示應用了上述實施例I的內(nèi)燃機的基本結(jié)構(gòu)的圖，圖I表示該內(nèi)燃機整體的縱剖視圖，圖2表示內(nèi)燃機的燃料噴射部分的示意性放大上部俯視圖。另外，在以下所述的實施例I 4中，抽出內(nèi)燃機所具有的單個氣缸進行說明，但是這些實施例能夠應用于單氣缸及多氣缸內(nèi)燃機。圖I所示的內(nèi)燃機I具有氣缸體2、氣缸蓋9、插入氣缸體2中的活塞3，由該氣缸體2和氣缸蓋9形成了內(nèi)燃機I的氣缸11，并且在氣缸11內(nèi)形成有燃燒室4。另外，形成有進氣口 5和排氣口 6，該進氣口 5和排氣口 6與氣缸11相連接，經(jīng)由氣缸11的氣缸蓋9 的進氣開口部12和排氣開口部13向燃燒室4開口并與該燃燒室4流體連通。而且，用于分別使該進氣開口部12和排氣開口部13開閉的兩個進氣門7和排氣門8(參照圖2)配置在氣缸蓋9的進氣口 5和排氣口 6內(nèi)。另外，利用未圖示的可變氣門正時機構(gòu)(VTC)能夠改變該進氣門7的打開時間、關閉時間。而且，從內(nèi)燃機I所具有的燃料噴射閥20沿噴射方向L20噴射到進氣口 5內(nèi)的燃料F，在進氣門7打開時經(jīng)由進氣開口部12從進氣口 5向燃燒室4供給。另外，在進氣口 5的上游部，設有用于調(diào)整流入燃燒室4內(nèi)的空氣的量的節(jié)流閥26 和用于檢測空氣流量的空氣流量計27。而且，排氣口 6和進氣口 5借助于EGR管(Exhaust Gas Recirculation :排氣再循環(huán)裝置)28相連接，排氣口 6的一部分排氣通過EGR管28返回進氣口 5內(nèi)。另外，利用EGR閥29的開度來調(diào)整在EGR管28內(nèi)流動的排氣流量。另外，在排氣口 6的下游部設有催化劑轉(zhuǎn)換器23。在此，催化劑轉(zhuǎn)換器23是在氧化鋁、氧化鈰等載體上涂布了鉬、鈀等的三元催化劑系統(tǒng)，利用排氣中的一氧化碳(CO)、未燃碳化氫(He)的氧化反應和氮氧化物(NOx)的還原反應能夠同時減少這三種有害成分。 另外，為了利用催化劑轉(zhuǎn)換器23高效率地凈化上述排氣，需要將催化劑溫度設為活化溫度(例如2500C )以上。內(nèi)燃機控制單元(ECU)21主要由微型計算機和讀出專用存儲器(ROM)構(gòu)成，通過執(zhí)行存儲在ROM內(nèi)的內(nèi)燃機控制程序，能夠控制燃料噴射閥20的燃料噴射時間、燃料噴射量、火花塞10的點火時間、節(jié)流閥26的開度、EGR閥29的開度、VTC相位角等。另外，E⑶21 讀入由冷卻水溫度傳感器25檢測出的內(nèi)燃機的冷卻水溫度、由催化劑溫度傳感器24檢測出的催化劑溫度、由空氣流量計27檢測出的空氣流量、未圖示的油門踏板的踏入量等，這些讀入信息被用于燃料噴射閥20的燃料噴射時間、燃料噴射量、火花塞10的點火時間、節(jié)流閥26的開度、EGR閥29的開度、VTC相位角等的控制中。另外，如圖2所示，在實施例I中，在分支進氣口(進氣通路)5A、5B的上游側(cè)，在該分支進氣口 5A、5B—體而成的進氣口 5上配置有兩個燃料噴射閥20A、20B。而且，燃料噴射閥20A配置在能夠朝向進氣開口部12A的進氣門7A噴射燃料的位置，燃料噴射閥20B配置在能夠朝向進氣開口部12B的進氣門7B噴射燃料的位置，在燃燒室4的中心上部設有火花塞10。即，從燃料噴射閥20A噴射的噴霧燃料FA的噴射方向L20A指向進氣門7A方向， 從燃料噴射閥20B噴射的噴霧燃料FB的噴射方向L20B指向進氣門7B方向。另外，以從燃料噴射閥20A、20B噴射的噴霧燃料FA、FB的液滴的粒徑充分地縮小的方式(例如，索特平均粒徑SMD成為20 μ m左右)來確定燃料噴射閥20A、20B的噴嘴形狀、燃料噴射壓力。另外，在進氣門7A、7B的中心部分別設有用于使該進氣門7A、7B能夠沿軸向移動的進氣門桿 7SA、7SB，并且在燃料噴霧方向在進氣門7A、7B的下游側(cè)設有與進氣門7A、7B相同數(shù)量的排氣門8A、8B。接著，參照圖3及圖4，更具體地說明由燃料噴射閥20噴射的噴霧燃料的噴射方向與噴霧形態(tài)。圖3是示意性表示兩個進氣門7A、7B與從兩個燃料噴射閥20A、20B噴射的噴霧燃料FA、FB的位置關系的圖。在圖示的實施例I中，當將連結(jié)兩個進氣門7A、7B的中心7AC、 7BC的線段的中點設為C時，以噴霧燃料FA的中心軸線L20A穿過比進氣門7A的中心靠中點C側(cè)大概僅R/2 (R為進氣門7A的半徑)的點TA的方式安裝有燃料噴射閥20A，而且，以噴霧燃料FB的中心軸線L20B穿過比進氣門7B的中心靠中點C側(cè)大概僅R/2 (R為進氣門 7B的半徑)的點TB的方式安裝有燃料噴射閥20B。另外，只要燃料噴射閥20A、20B以燃料噴射閥20A、20B的噴射方向L20A、L20B比對應的進氣門7A、7B的中心7AC、7BC朝向中點C 側(cè)的方式安裝在內(nèi)燃機I上，就能夠獲得與以下所述的效果相同的效果。圖4是表示從燃料噴射閥20噴射的噴霧燃料F的例子的圖，圖4的(a)是說明從燃料噴射閥20噴射的噴霧燃料F的定義的圖，(b) (d)分別是表示噴霧燃料F的圖4(a) 中的A-A向視圖的燃料流量通量(每單位面積的燃料流量)分布的例子的圖。在此，A-A截面是指將燃料噴射閥20安裝在內(nèi)燃機I上時的、從燃料噴射閥20的噴嘴到進氣門7表面的距離的截面位置，例如是噴嘴下方50mm IOOmm的截面。如圖4的(a)所示，噴霧燃料F從燃料噴射閥20以噴霧錐形角Θ的角度噴射，在 A-A截面上具有寬度W。圖4的(b)是表示該噴霧燃料F的形態(tài)的一個例子的圖，在A-A截面上，在噴霧燃料F的中心獲取流量的極大值，從中心朝向半徑方向外側(cè)直到直徑W，流量呈同心圓狀降低。另外，A-A截面上的噴霧燃料的截面形狀并不限定于這種正圓，例如如圖 4的(c)所示，噴霧截面形狀也可以是橢圓形狀。另外，如圖4的(d)所示，也可以是在噴霧截面內(nèi)具有多個流量極大值的分布。另外，雖未圖示，但是也可以像中空空心錐形噴霧那樣，是噴霧燃料的中央部的流量通量小于周緣部的流量通量的噴霧形態(tài)。而且，優(yōu)選圖4的 (a)所示的噴霧錐形角Θ設定為進氣門位置處的噴霧寬度W與進氣門的半徑R大致相等 (參照圖3)。在此，內(nèi)燃機I是如圖5所示的四沖程內(nèi)燃機，進氣、壓縮、膨脹、排氣的各個沖程每隔曲柄角180°進行切換。在代表性的運轉(zhuǎn)條件下(例如在暖機完成后的低負載條件時)，進氣門7在進氣沖程開始時打開，在壓縮沖程的初期關閉。另外，排氣門8在膨脹沖程后期打開，在排氣沖程末期關閉。在該內(nèi)燃機I中，燃料F主要在排氣沖程中噴射，點火主要在壓縮沖程的后期進行。另外，來自燃料噴射閥20的燃料噴射量根據(jù)噴射時間(Ti)進行調(diào)整。即，燃料噴射量與Ti大致成比例，當燃料噴射量較少時，Ti縮短，當燃料噴射量較多時，Ti增長。例如當全負載運轉(zhuǎn)時等的燃料噴射量較多時，有時Ti未在排氣沖程內(nèi)結(jié)束，即使從燃料噴射閥20開始噴射的時間在排氣沖程內(nèi)，噴射結(jié)束時間也在進氣沖程內(nèi)。另外，該噴射開始時間未必限于排氣沖程內(nèi)，有時也設定在壓縮沖程或膨脹沖程內(nèi)。這樣，當將噴射開始時間設定在壓縮沖程或膨脹沖程內(nèi)時，與在排氣沖程內(nèi)開始噴射燃料的情況相比，燃料F從噴射到流入燃燒室4內(nèi)的期間相對增長，因此能夠促進進氣口 5內(nèi)的燃料F的氣化、混合。另外，當主要在排氣沖程中噴射燃料F時，能夠利用進氣門7的熱量來促進燃料F 氣化，能夠防止噴霧燃料F附著燃燒室4內(nèi)的壁面上。但是，當在進氣門7打開的進氣沖程中噴射燃料F時，噴霧燃料F通過進氣門7的進氣開口部12直接流入燃燒室4內(nèi)，該噴霧燃料F附著在燃燒室4內(nèi)的壁面上。特別是在噴霧燃料F中粒徑比較大的液滴的慣性力較大，當在進氣沖程中噴射燃料F時，易于附著在燃燒室4內(nèi)的壁面上。另外，當在進氣沖程中噴射燃料時，借助于通過進氣口 5流入燃燒室4內(nèi)的空氣的流動，噴霧燃料F的速度被加速，因此易于附著在燃燒室4內(nèi)的壁面上。這樣，當噴霧燃料F附著在燃燒室4內(nèi)的壁面上時，有可能未燃碳化氫(HC)或煙的排出量增大，或者燃燒室4內(nèi)表面的潤滑油被燃料F稀釋而使活塞3劃傷。接著，參照圖6及圖7說明利用ECU21內(nèi)的控制程序執(zhí)行的內(nèi)燃機I起動后的控制順序。圖6是表示利用ECU21執(zhí)行的內(nèi)燃機I起動后的控制流程的圖。首先，使內(nèi)燃機 I起動(S601)。通過利用啟動機等使內(nèi)燃機I的曲軸(未圖示)以規(guī)定的速度旋轉(zhuǎn)、向進氣口 5內(nèi)噴射規(guī)定量的燃料F來進行內(nèi)燃機I的起動。接著，ECU21根據(jù)催化劑溫度傳感器24的輸出讀入催化劑溫度Tc(S602)，將催化劑溫度Tc與預先設定的溫度Ta進行比較 (S603)。在此，Ta是用于判斷三元催化劑的活化狀態(tài)的溫度，例如設定為250°C。當催化劑溫度Tc低于Ta時，E⑶21判斷為三元催化劑未活化，以暖機模式使內(nèi)燃機I運轉(zhuǎn)(S604)， 并且返回S602。另外，當催化劑溫度Tc高于Ta時，E⑶21判斷為三元催化劑已活化，實施非暖機切換(S605)，并且之后以非暖機模式使內(nèi)燃機I運轉(zhuǎn)(S606)。另外，關于是否是暖機模式的判斷，除了使用催化劑溫度Tc以外，也可以使用內(nèi)燃機I的冷卻水溫或排氣溫度。例如，也可以在內(nèi)燃機I的冷卻水溫或排氣溫度低于預先設定的溫度時設為暖機模式，在內(nèi)燃機I的冷卻水溫或排氣溫度高于預先設定的溫度時實施非暖機切換。
另外，也可以使用從內(nèi)燃機I起動經(jīng)過的時間來實施是否是暖機模式的判斷。例如，也可以在經(jīng)過時間短于預先設定的規(guī)定時間時設為暖機模式，在經(jīng)過時間超過預先設定的規(guī)定時間時實施非暖機切換。在此，上述規(guī)定時間也可以根據(jù)內(nèi)燃機I起動時的冷卻水溫或進氣溫度來確定。圖7是表示從內(nèi)燃機I起動到非暖機模式的油門操作(踏入)量、與該油門操作對應的內(nèi)燃機I的狀態(tài)、基于圖6所示的控制流程的控制操作的推移的一個例子的圖。在本實施例I中，使用圖7，在時刻h使內(nèi)燃機I起動，在維持無油門踏入(油門關閉)直至時刻tQ &后，設想在時刻&踏入油門恒定量(油門打開)時的內(nèi)燃機I的運轉(zhuǎn)狀態(tài)，說明此時的內(nèi)燃機扭矩、催化劑溫度Tc、燃料噴射結(jié)束時間、燃料的點火時間的時間推移的一個例子。在催化劑溫度Tc低于活化判斷溫度Ta的時刻、 t1;內(nèi)燃機I以暖機模式運轉(zhuǎn)。 而且，在催化劑溫度Tc超過活化判斷溫度Ta的時刻h t2，內(nèi)燃機I實施非暖機切換，在時刻t2暖機模式結(jié)束。因而，在時刻t2以后，內(nèi)燃機I以非暖機模式運轉(zhuǎn)。圖8是表示基于圖6所示的控制流程的、暖機模式時(時刻h U及暖機模式結(jié)束時(時刻t2)的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，圖8的(a)是表示暖機模式時的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖，圖8的(b)是表示暖機模式結(jié)束時的燃料噴射時間與燃料點火時間的圖。另外，如下所述，可以將暖機模式時稱作分層運轉(zhuǎn)模式，將暖機模式結(jié)束時稱作非分層運轉(zhuǎn)模式。在圖8(a)所示的暖機模式時(時刻、 &)，燃料噴射Til的噴射結(jié)束時間 Θ-ITl被設定在排氣沖程的后期(例如進氣上止點前10° )。另外，暖機模式時的點火時間Θ-IGl被設定在壓縮沖程的上止點以后(例如壓縮上止點后10° )。這樣，在暖機模式時通過將點火時間設在壓縮沖程的上止點以后，能夠推遲燃燒的熱量產(chǎn)生時間并提高排氣溫度，能夠迅速地進行催化劑的升溫、抑制剛冷起動后的排氣有害成分的排出。在圖8的(b)所示的暖機模式結(jié)束時(時刻t2)，燃料噴射Ti2的噴射結(jié)束時間 Θ -IT2被設定在比暖機模式時(時刻h 的噴射結(jié)束時間Θ -ITl靠提前(日文進角)側(cè)的排氣沖程內(nèi)(例如進氣上止點前90° )。另外，暖機模式結(jié)束時的點火時間Θ -IG2 被設定在最高扭矩產(chǎn)生點火時間(MBT)。點火時間0-IG2通常處于壓縮沖程的后期，例如被設定在壓縮上止點前10°。在此，暖機模式結(jié)束時的燃料噴射量被設定為內(nèi)燃機扭矩與暖機模式時相同。另外，顯而易見，當然暖機模式結(jié)束時的燃料噴射結(jié)束時間Θ-ΙΤ2并不限定在排氣沖程內(nèi)，也可以在壓縮沖程或膨脹沖程內(nèi)，此時的噴射結(jié)束時間Θ-ΙΤ2比暖機模式時的噴射結(jié)束時間Θ -ITl提前。在此，若比較圖8的(a)與圖8的(b)，則暖機模式結(jié)束時的燃料噴射時間Ti2相對短于暖機模式時的燃料噴射時間Til。這是由于在暖機模式結(jié)束時如上所述內(nèi)燃機I以 MBT運轉(zhuǎn)、與使點火時間比MBT滯后了的暖機模式相比燃燒消耗率較好、因此所需燃料噴射量減少而引起的。另外，在圖8的(a)與圖8的(b)之間的非暖機切換(時刻& t2)中，燃料噴射結(jié)束時間從圖8的(a)所示的Θ -ITl朝向圖8(b)所示的Θ -IT2平滑地提前，點火時間也從Θ-ITl朝向Θ-ΙΤ2平滑地提前。另外，根據(jù)燃料噴射時間或點火時間的變化適當?shù)卣{(diào)整非暖機切換時的燃料噴射量以維持暖機模式時的內(nèi)燃機扭矩。通過這些調(diào)整，有效地防止了從暖機模式向暖機模式結(jié)束轉(zhuǎn)移時的扭矩級差的產(chǎn)生。如上所述，在本實施例I中，以噴霧燃料F朝向兩個進氣門7的內(nèi)側(cè)的方式設定燃料噴射閥20及噴射方向L20，并且將暖機模式時的燃料噴射閥20的噴射結(jié)束時間Θ -ITl 設定在排氣沖程內(nèi)，并且設定為相對于暖機模式結(jié)束時的燃料噴射閥20的噴射結(jié)束時間 Θ -IT2靠滯后一側(cè)。以下，說明通過如此限定燃料噴射方向L20、在暖機模式與暖機結(jié)束時改變噴射時間帶來的作用和效果。首先，圖9是表示實施例I中的暖機模式時的噴霧燃料的形態(tài)的圖，圖9的(a)是表示進氣上止點的噴霧燃料的形態(tài)的圖，圖9的(b)是進氣沖程初期的噴霧燃料的形態(tài)的圖。如圖9的(a)所示，在進氣上止點，從燃料噴射閥20A、20B噴射的噴霧燃料FA、FB 分別通過分支進氣口 5A、5B比進氣門7A、7B的中心(進氣門桿7SA、7SB的中心)朝向內(nèi)側(cè) (中點C側(cè))。在暖機模式時，由于燃料噴射的結(jié)束時間Θ -ITl被設定在排氣沖程后期(參照圖8的(a))，因此從噴射結(jié)束到進氣上止點的時間較短，噴霧燃料FA、FB偏向進氣門7A、 7B的內(nèi)側(cè)分布。如圖10所示，當從內(nèi)燃機I的排氣側(cè)觀察圖9的(a)中的噴霧狀態(tài)時，噴霧燃料FA、FB的粒徑較小(例如索特平均粒徑為20 μ m)，因此所噴射的噴霧燃料FA、FB在從分支進氣口 5A、5B內(nèi)的空氣受到的阻力的作用下，其速度衰減。而且，在所噴射的噴霧燃料FA、FB中粒徑比較大的大尺寸液滴A、大尺寸液滴B由于液滴的慣性力較強而附著在進氣門7A、7B的表面上。其另一方面,粒徑比較小的小尺寸液滴A、小尺寸液滴B由于液滴的慣性力較弱而未與進氣門7A、7B相撞擊，而是乘著從進氣門7A、7B表面上卷的氣流FL1A、 FLlB在進氣門7A、7B的表面附近漂浮。在此，氣流FL1A、FL1B是因噴霧燃料FA、FB與分支進氣口 5A、5B內(nèi)的空間之間的摩擦而產(chǎn)生的空氣流。接著，如圖9的(b)所示，在進氣沖程的初期，圖9的(a)所示的偏向進氣門7A、7B 的內(nèi)側(cè)漂浮的液滴FA、FB通過進氣開口部12A、12B的進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)的開口部流入燃燒室4內(nèi)。在此,如上所述,噴霧燃料FA、FB中粒徑比較大的大尺寸液滴A、大尺寸液滴B由于附著在進氣門7A、7B的表面上而未流入燃燒室4內(nèi)，慣性力較弱的粒徑比較小的小尺寸液滴A、小尺寸液滴B流入燃燒室4內(nèi)。其結(jié)果，進入燃燒室4內(nèi)的液滴難以附著在燃燒室 4的壁面上。其另一方面，如圖9的(a)所示，由于在進氣門7A、7B的外側(cè)未存在有燃料液滴，因此通過進氣開口部12A、12B的進氣門7A、7B的外側(cè)的開口部流入燃燒室4內(nèi)的液滴幾乎不存在。其結(jié)果，在該進氣沖程初期，在靠燃燒室4的中心(火花塞10附近)存在有許多燃料液滴。圖11是表示從進氣沖程到壓縮沖程的燃燒室4內(nèi)的代表性的空氣流動的圖。如圖所示，在燃燒室4內(nèi)，利用從進氣門7A、7B的開口部流入的空氣流產(chǎn)生了縱向渦(也稱作滾流)TFA、TFB。由于縱向渦TFA、TFB幾乎沒有沿著其旋轉(zhuǎn)軸TC的方向的氣體速度成分， 因此，集中在靠燃燒室4中央的噴霧燃料和由該噴霧燃料氣化而得到的燃料蒸氣，幾乎未向燃燒室4的外側(cè)(縱向渦的旋轉(zhuǎn)軸TC方向)分散，在壓縮沖程的后期也留在燃燒室4的中央部。其結(jié)果，如圖12所示，在作為該暖機模式時的點火時間的膨脹沖程(壓縮沖程后的沖程)的初期，火花塞10周圍的燃料濃度與其他部分的濃度相比也相對增高，形成了所謂的分層混合氣體，由此，對混合氣體的點火性較好，即使將點火時間推遲至膨脹沖程的初期也能夠進行周期變動較少的穩(wěn)定的燃燒。另外，如上所述，由于燃料難以附著在燃燒室4的壁面上，因此能夠有效地抑制未燃HC或煙的排出。相對于圖9所不的暖機模式時，圖13是表不實施例I中的暖機模式結(jié)束時的噴霧燃料的形態(tài)的圖，圖13的(a)是表示燃料噴射結(jié)束與進氣上止點的中間時間的噴霧燃料的形態(tài)的圖，圖13的(b)是表示進氣沖程上止點的噴霧燃料的形態(tài)的圖，圖13的(C)是表示進氣沖程初期的噴霧燃料的形態(tài)的圖。如圖13的(a)所示，在燃料噴射結(jié)束與進氣上止點的中間左右的時間，從燃料噴射閥20A、20B噴射的噴霧燃料FA、FB分別通過分支進氣口 5A、5B比進氣門7A、7B的中心 (進氣門桿7SA、7SB的中心)朝向內(nèi)側(cè)(中點C側(cè))，噴霧燃料FA、FB偏向進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)分布。在此，與暖機模式時一樣，粒徑比較小的噴霧燃料未附著在進氣門7A、7B的表面上而是在進氣門7A、7B的表面附近漂浮。在暖機模式結(jié)束時，由于燃料噴射的結(jié)束時間被設定在比暖機模式時靠提前一側(cè)(參照圖8的(b))，因此從噴射結(jié)束到進氣上止點的時間與暖機模式相比相對延長。因而，如圖13的(b)所示，在進氣上止點，偏向進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)漂浮的燃料液滴分散在進氣門7A、7B的整個表面上。S卩，如圖14所示，當從內(nèi)燃機I 的排氣側(cè)觀察圖13的(a)中的噴霧狀態(tài)時，由噴霧產(chǎn)生的氣流FL1A、FL1B撞擊進氣門7A、 7B的表面，從而撞擊部分的氣體壓力上升。圖15是表示圖13的(b)所示的進氣上止點附近的進氣門7A、7B表面的氣流的圖，如上所述，進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)的氣體壓力上升，從而生成了從進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)的氣流FL2A、FL2B,借助于該氣流FL2A、FL2B,在進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)漂浮的燃料液滴FA、FB沿著進氣門7A、7B的表面被分別向進氣門7A、7B 的外側(cè)運送，燃料液滴在進氣上止點分散在進氣門7A、7B的整個表面上。接著，如圖13的(C)所示，在進氣沖程的初期，在進氣門7A、7B的表面附近漂浮的液滴FA、FB從進氣門7A、7B打開的進氣開口部12A、12B大致均勻地流入燃燒室4內(nèi)。這樣， 噴霧燃料FA、FB大致均勻地流入燃燒室4內(nèi)，從而在進行點火的壓縮沖程的后期，在燃燒室 4內(nèi)形成了燃料濃度偏差較小的非分層混合氣體。該非分層混合氣體與分層混合氣體相比， 燃料與空氣(氧氣)更好地混合在一起，因此燃料的燃燒殘留較少，能夠進行效率較高的燃燒。另外，由于未產(chǎn)生局部的燃料變濃，因此抑制了煙或未燃HC的排出、爆燃的產(chǎn)生。這樣，在本實施例I中，在暖機模式下通過在進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)表面附近漂浮的燃料液滴分散之前進行進氣，能夠在火花塞10周圍形成分層混合氣體，并且在暖機模式結(jié)束時，進行進氣直等到在進氣門7A、7B的內(nèi)側(cè)表面附近漂浮的燃料液滴分散在整個進氣門 7A、7B上，從而能夠容易地在燃燒室4內(nèi)形成非分層混合氣體。但是，當噴射到進氣口 5內(nèi)的燃料液滴很多附著在進氣門7、進氣口 5的壁面上時， 難以如上述那樣改變噴射時間并容易地切換分層混合氣體的形成與非分層混合氣體的形成。這是以下情況引起的，即，由于附著在壁面上的燃料的移動速度極其慢，因此即使將燃料噴射時間設定得較早也不能夠使附著的燃料分散在整個進氣門7上，而且，當燃料的壁面附著量較多時，在進氣門7表面附著漂浮的液滴減少，因此即使將燃料噴射時間設定得較早，分散在整個進氣門7上的燃燒量也減少。即，在這種情況下，在進氣門7打開時，與燃料的噴射時間無關地在進氣門7的內(nèi)側(cè)附近存在有許多燃料，從而難以在燃燒室4內(nèi)形成非分層混合氣體。因而，為了有效地獲得通過在進氣門7的內(nèi)側(cè)表面附近漂浮的燃料液滴分散之前進行進氣而在火花塞10周圍形成分層混合氣體、并且通過進行進氣直等到在進氣門7的內(nèi)側(cè)表面附近漂浮的燃料液滴分散在整個進氣門7上而在燃燒室4內(nèi)形成非分層混合氣體這樣的作用，優(yōu)選使更多量的液滴在進氣門7表面附近漂浮。在此，所噴射的噴霧燃料向壁面的易附著性利用式(I)所定義的斯托克斯數(shù)St表
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機的控制裝置，該內(nèi)燃機具有氣缸，其具有兩個進氣開口部；兩個進氣通路，它們與該氣缸相連接，經(jīng)由上述兩個進氣開口部分別與上述氣缸的燃燒室相連通；兩個進氣門，它們分別配置在該兩個進氣通路內(nèi)并使上述進氣開口部開閉；一個以上的燃料噴射閥，其向上述兩個進氣通路內(nèi)噴射燃料；其特征在于，上述燃料噴射閥設定為所噴射的噴霧燃料的噴射方向比上述兩個進氣門的中心靠連接該兩個進氣門的中心的線段的中點，上述控制裝置以至少在排氣沖程內(nèi)使燃料噴射結(jié)束的分層運轉(zhuǎn)模式和在從壓縮沖程到排氣沖程之間使燃料噴射結(jié)束的非分層運轉(zhuǎn)模式來控制上述燃料噴射閥的噴射時間，上述分層運轉(zhuǎn)模式中的上述燃料噴射閥的噴射結(jié)束時間相對晚于上述非分層運轉(zhuǎn)模式中的上述燃料噴射閥的噴射結(jié)束時間，該非分層運轉(zhuǎn)模式中的該燃料噴射閥的燃料噴射時間與該分層運轉(zhuǎn)模式中的該燃料噴射閥的燃料噴射時間相同或短于該分層運轉(zhuǎn)模式中的該燃料噴射閥的燃料噴射時間。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，上述燃料噴射閥有兩個，從兩個該燃料噴射閥分別向不同的進氣通路內(nèi)噴射上述燃料。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，上述燃料噴射閥從該燃料噴射閥向兩個噴射方向噴射噴霧燃料，向上述兩個噴射方向噴射的噴霧燃料分別供給到不同的進氣通路內(nèi)。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，上述燃料噴射閥具有從該燃料噴射閥所具有的多個噴口噴射回旋的燃料的噴射噴嘴。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，當將從燃料噴射閥噴射的噴霧燃料在噴口處的軸向平均速度設為V、將索特平均粒徑設為d、將從噴口到進氣門的距離設為L、將液相燃料密度設為P、將空氣粘性系數(shù)設為μ時，由它們定義的斯托克斯數(shù)St =P d2V/(18 μ L)為 I 以下。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，當點火時間在壓縮沖程上止點以后時，以分層運轉(zhuǎn)模式控制上述燃料噴射閥。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在內(nèi)燃機暖機時成為分層運轉(zhuǎn)模式，并且使點火時間在壓縮沖程上止點以后，在內(nèi)燃機暖機結(jié)束時成為非分層運轉(zhuǎn)模式，并且使上述點火時間早于壓縮沖程上止點。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，當上述內(nèi)燃機的冷卻水溫度、排氣溫度、催化劑溫度中的至少任意一個溫度低于規(guī)定的溫度時成為分層運轉(zhuǎn)模式，并且使點火時間在壓縮沖程上止點以后，當上述內(nèi)燃機的冷卻水溫度、排氣溫度、催化劑溫度中的至少任意一個溫度超過規(guī)定的溫度時向非分層運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移，并且使上述點火時間早于壓縮沖程上止點。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在上述氣缸的燃燒室內(nèi)的 EGR率高于規(guī)定的EGR率的一側(cè)至少設置分層運轉(zhuǎn)模式，在上述氣缸的燃燒室內(nèi)的EGR率低于規(guī)定的EGR率的一側(cè)至少設置非分層運轉(zhuǎn)模式。
10.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，上述內(nèi)燃機的控制裝置還具有設置在上述兩個進氣通路的上游部的節(jié)流閥和用于調(diào)整在連接上述兩個進氣通路與排氣通路的EGR管內(nèi)流動的排氣流量的EGR閥，當上述節(jié)流閥的開度恒定時，在上述EGR閥的開度大于規(guī)定的開度的一側(cè)至少設置分層運轉(zhuǎn)模式，在上述EGR閥的開度小于規(guī)定的開度的一側(cè)至少設置非分層運轉(zhuǎn)模式。
11.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，上述內(nèi)燃機的控制裝置還具有設置在上述兩個進氣通路的上游部的節(jié)流閥和用于調(diào)整在連接上述兩個進氣通路與排氣通路的EGR管內(nèi)流動的排氣流量的EGR閥，當上述EGR閥的開度恒定時，在上述節(jié)流閥的開度小于規(guī)定的開度的一側(cè)至少設置分層運轉(zhuǎn)模式，在上述節(jié)流閥的開度大于規(guī)定的開度的一側(cè)至少設置非分層運轉(zhuǎn)模式。
12.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在上述分層運轉(zhuǎn)模式下， 使上述進氣門的打開開始時間在進氣上止點以后。
13.根據(jù)權(quán)利要求I所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在上述分層運轉(zhuǎn)模式下， 使上述進氣門的打開開始時間在進氣上止點以后，在上述非分層運轉(zhuǎn)模式下，使上述進氣門的打開開始時間在進氣上止點以前。
14.一種內(nèi)燃機的控制裝置，該內(nèi)燃機具有氣缸，其具有兩個進氣開口部；兩個進氣通路，它們與該氣缸相連接，經(jīng)由上述兩個進氣開口部分別與上述氣缸的燃燒室相連通；兩個進氣門，它們分別配置在該兩個進氣通路內(nèi)并使上述進氣開口部開閉；一個以上的燃料噴射閥，其向上述兩個進氣通路內(nèi)噴射燃料；其特征在于，上述燃料噴射閥設定為所噴射的噴霧燃料的噴射方向比上述兩個進氣門的中心靠連接該兩個進氣門的中心的線段的中點，上述控制裝置通過將在進氣上止點前燃料噴射結(jié)束的同一噴射持續(xù)時間或同一噴射量的燃料噴射閥的噴射結(jié)束時間切換為排氣沖程的后期和比該排氣沖程的后期提前了的時間，從而控制上述燃料噴射閥的噴射時間。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在使上述燃料噴射閥的噴射結(jié)束時間在排氣沖程的后期時，使上述進氣門的打開開始時間在排氣門的關閉時間以后。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的內(nèi)燃機的控制裝置，其特征在于，在使上述燃料噴射閥的噴射結(jié)束時間在比該排氣沖程的后期提前了的時間時，使上述進氣門的打開開始時間早于上述排氣門的關閉時間。
17.一種內(nèi)燃機，其具有氣缸，其具有兩個進氣開口部；兩個進氣通路，它們與該氣缸相連接，經(jīng)由上述兩個進氣開口部分別與上述氣缸的燃燒室相連通；兩個進氣門，其分別配置在該兩個進氣通路內(nèi)并使上述進氣開口部開閉；一個以上的燃料噴射閥，其向上述兩個進氣通路內(nèi)噴射燃料；其特征在于，上述燃料噴射閥設定為所噴射的噴霧燃料的噴射方向比上述兩個進氣門的中心靠連接該兩個進氣門的中心的線段的中點。
18.根據(jù)權(quán)利要求17所述的內(nèi)燃機，其特征在于，上述燃料噴射閥有兩個，從兩個該燃料噴射閥分別向不同的進氣通路內(nèi)噴射上述燃料。
19.根據(jù)權(quán)利要求17所述的內(nèi)燃機，其特征在于，上述燃料噴射閥從該燃料噴射閥向兩個噴射方向噴射噴霧燃料，向上述兩個噴射方向噴射的噴霧燃料分別供給到不同的進氣通路內(nèi)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種在孔口噴射式火花點火式內(nèi)燃機中能夠容易地切換分層運轉(zhuǎn)模式與非分層運轉(zhuǎn)模式的內(nèi)燃機的控制裝置。使從燃料噴射閥(20)噴射的噴霧燃料(F)的噴射方向(L20)比兩個進氣門(7A、7B)的中心朝向氣缸(11)的中心側(cè)，以在排氣沖程內(nèi)使燃料噴射結(jié)束的分層運轉(zhuǎn)模式和從壓縮沖程到排氣沖程內(nèi)使燃料噴射結(jié)束的非分層運轉(zhuǎn)模式來控制燃料噴射閥(20)的噴射時間，使分層運轉(zhuǎn)模式時的燃料噴射閥(20)的噴射結(jié)束時間晚于非分層運轉(zhuǎn)模式時的噴射結(jié)束時間，該非分層運轉(zhuǎn)模式時的燃料噴射時間與分層運轉(zhuǎn)模式時的燃料噴射時間相同或短于分層運轉(zhuǎn)模式時的燃料噴射時間。
文檔編號F02D13/02GK102606329SQ20121001333
公開日2012年7月25日 申請日期2012年1月17日 優(yōu)先權(quán)日2011年1月24日
發(fā)明者助川義寬, 村上智之, 猿渡匡行, 神田高輔 申請人:日立汽車系統(tǒng)株式會社