專利名稱：一種離散氣膜冷卻孔型的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)領(lǐng)域，是一種離散氣膜冷卻孔型，可以提高燃?xì)鉁u輪葉片的氣膜冷卻效率和氣膜覆蓋率，減小氣膜冷卻的摻混損失，適用于采用離散孔氣膜冷卻的表面。
背景技術(shù)：
離散孔氣膜冷卻是一種高效冷卻技術(shù)，廣泛應(yīng)用于燃?xì)廨啓C(jī)渦輪葉片以及端壁冷卻。其基本原理是從壓氣機(jī)引入冷卻空氣至渦輪葉片，冷卻氣通過氣膜孔流出并覆蓋于葉片表面，從而達(dá)到隔絕熱主流與金屬葉片表面的目的，降低葉片表面溫度。離散孔氣膜冷卻最基本的孔型是圓柱孔，圓柱孔具有加工簡單、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高的特點(diǎn)，因此在燃?xì)鉁u輪葉片上的應(yīng)用最為普遍。但圓柱孔的氣膜冷卻效率明顯偏低，一方面是由于圓柱孔出口面積小，氣膜覆蓋寬度小，冷氣出口動量大，高吹風(fēng)比時冷氣易吹離壁面；另一方面是由于冷氣噴出時與主流剪切作用導(dǎo)致腎型渦的出現(xiàn)，使得冷氣不容易貼附于壁面，遠(yuǎn)下游冷卻效果較差。由于圓柱孔的氣膜冷卻效果不佳，近年來國內(nèi)外陸續(xù)發(fā)展了一系列新的氣膜冷卻孔型以提高圓柱孔的氣膜冷卻效果，比如擴(kuò)張型孔、縫型孔、雙噴射孔、姐妹孔、溝槽孔等。上述孔型在氣膜冷卻效率方面都比圓柱孔有了大幅提高，其中擴(kuò)張型孔已成功應(yīng)用于實(shí)際渦輪葉片，擴(kuò)張型孔不僅冷卻效果遠(yuǎn)優(yōu)于普通圓柱孔，同時比較容易加工實(shí)現(xiàn)。但大部分新出現(xiàn)的孔型不易加工或結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較差，難以在渦輪葉片上得到實(shí)際應(yīng)用。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是公開一種離散氣膜冷卻孔型，用以提高離散孔氣膜冷卻的冷卻效果、增大氣膜橫向覆蓋、減少氣膜冷·卻摻混損失，同時該孔型還具有加工制造容易的特點(diǎn)，有利于在實(shí)際渦輪葉片上應(yīng)用。為達(dá)到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)解決方案是:一種離散氣膜冷卻孔型，用于燃?xì)鉁u輪葉片或端壁氣膜冷卻，其以普通圓柱孔為基礎(chǔ)，在圓柱孔出口處，從被冷卻表面下沉一深度，該深度形成一個以圓柱孔出口為中心的擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)。所述的離散氣膜冷卻孔型，其所述擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)，從普通圓柱孔出口橫向中心線兩端向下游延伸，以普通圓柱孔縱向中心線為對稱軸左右對稱，其中，下沉深度H與圓柱孔徑D的比值Η/D在0.2-0.5之間，擴(kuò)張寬度W與孔徑D的比值W/D在3.0-4.0之間，擴(kuò)張長度B與孔徑D的比值B/D在1.0-2.0之間，下沉結(jié)構(gòu)出氣邊角度β在30-60°之間。所述的離散氣膜冷卻孔型，其還包括一凸臺；普通圓柱孔出氣邊下游至擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)下游出氣邊之間，內(nèi)部有一擴(kuò)張型凸臺，凸臺以圓柱孔縱向中心線為對稱軸左右對稱，凸臺前端與圓柱孔出氣邊的距離為λ，λ與孔徑D的比值λ/D在0.2-0.5之間，凸臺的寬度為F，F(xiàn)與孔徑D的比值F/D在1.5-2.5之間。所述的離散氣膜冷卻孔型，其所述普通圓柱孔的長度L與孔徑D的比值L/D在3.0-7.0之間，圓柱孔噴射角α在30-60。之間。所述的離散氣膜冷卻孔型，其在使用時，多個離散氣膜冷卻孔型相互之間，橫向的孔間距為P，P與孔徑D的比值P/D應(yīng)大于5。本發(fā)明的新型氣膜冷卻孔型，基本形式是在普通圓柱孔的基礎(chǔ)上，采用下沉和擴(kuò)張?zhí)幚?，下沉結(jié)構(gòu)可以減小冷氣出口動量，削弱冷氣與主流的剪切作用，擴(kuò)張結(jié)構(gòu)可以提高冷氣橫向覆蓋率，提高冷氣對于壁面的貼附能力。演化形式是在圓柱孔出氣邊下游增加一個內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺結(jié)構(gòu)，進(jìn)一步強(qiáng)化圓柱孔出口冷氣的橫向擴(kuò)散能力，增加冷氣的橫向動量，同時改變圓柱孔下游固有的腎形渦結(jié)構(gòu)，形成反向腎形渦，從而進(jìn)一步提高整個下游的氣膜覆蓋率及橫向平均氣膜冷卻效率。本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型，有別于目前已知的氣膜冷卻孔型，該孔型優(yōu)點(diǎn)如下:一是氣膜橫向覆蓋寬，橫向平均氣膜冷卻效率高；二是冷氣出口動量低，冷氣不易吹離壁面，高吹風(fēng)比時冷卻效果好；三是主流剪切作用小，氣動損失很小；四是容易實(shí)現(xiàn)，實(shí)際應(yīng)用時不需要特殊加工，只需在圓柱孔噴涂隔熱涂層前對圓柱孔進(jìn)行預(yù)先覆蓋即可。


圖1a-1為現(xiàn)有的普通圓柱形氣膜冷卻孔結(jié)構(gòu)俯視圖；圖la-2為現(xiàn)有的普通圓柱形氣膜冷卻孔結(jié)構(gòu)剖面圖；圖1b-1為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式的俯視圖；圖lb-2為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式的剖面圖；圖1c-1為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型演化形式的俯視`
圖lc-2為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型演化形式的剖面圖；圖2a為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型間距布置示意圖；圖2b為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式使用時示意圖；圖3a為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型實(shí)現(xiàn)原理圖的第一步；圖3b為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型實(shí)現(xiàn)原理圖的第二步；圖3c為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型實(shí)現(xiàn)原理圖的第三步；圖4a_l為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔典型幾何尺寸孔型示意圖；圖4a_2為為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔型典型幾何尺寸剖面示意圖；圖4b_l為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式的典型幾何尺寸孔型示意圖；圖4b_2為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式的典型幾何尺寸剖面示意圖；圖4c_l為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型演化形式的典型幾何尺寸孔型示意圖；圖4c_2為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型演化形式的典型幾何尺寸剖面示意圖；圖5a為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型橫向平均冷卻效率對比圖的吹風(fēng)比M= 1.0 ；圖5b為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型橫向平均冷卻效率對比圖的吹風(fēng)比M = 1.5 ；圖5c為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型橫向平均冷卻效率對比圖的吹風(fēng)比M= 2.0 ；圖5d為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型橫向平均冷卻效率對比圖的吹風(fēng)比M = 2.5 ；圖6為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型下游x/D = 15處橫向冷卻效率對比圖；圖7a為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型下游各截面氣膜冷卻效率等值線對比圖；圖7b為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型的基本形式；圖7c為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型的演化形式；圖8為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型下游各截面總損失對比圖。
具體實(shí)施例方式圖la-1、圖la-2為原始的普通圓柱孔結(jié)構(gòu)，普通圓柱孔長度、直徑、噴射角分別用L、D、α表不。坐標(biāo)Χ、Υ、Ζ分別代表流向、橫向和徑向。圖1b-1為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型的基本形式，是對圖1a-1普通圓柱孔出口進(jìn)行的下沉和擴(kuò)張?zhí)幚?，孔型的下沉深度、擴(kuò)張長度、擴(kuò)張寬度分別用H、B、W表示，下沉結(jié)構(gòu)出氣邊角度用β表示。圖1c-1為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型的演化形式，是在基本形式基礎(chǔ)上，在圓柱孔出氣邊下游至擴(kuò)張結(jié)構(gòu)出氣邊之間增加一個內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺結(jié)構(gòu)，凸臺前端與圓柱孔出氣邊的距離用入表示，凸臺的擴(kuò)張寬度用F表示。下沉深度H:下沉結(jié)構(gòu)是本發(fā)明一種離散氣膜冷卻孔型的重要特征，下沉結(jié)構(gòu)可以減小主流對冷氣噴射的剪切作用，配合擴(kuò)張結(jié)構(gòu)降低冷氣出口動量，下沉深度H的大小取決于被冷卻表面將要噴涂隔熱涂層的厚度，通常下沉深度H與圓柱孔徑D的比值Η/D在
0.2-0.5 之間。擴(kuò)張寬度W:擴(kuò)張寬度W的大小決定了氣膜的橫向?qū)挾龋捎趫A柱孔噴射冷氣的橫向動量不足，因此冷氣在離開擴(kuò)張結(jié)構(gòu)出氣邊后將主要集中在孔中心線附近。寬度太大將使冷氣橫向分布不均，但寬度太小則冷氣橫向覆蓋較差?？傮w上擴(kuò)張寬度W和圓柱孔徑D的比值W/D在3.0-4.0之間較為合適。由于新孔型出氣邊擴(kuò)張寬度較大，因此新孔型適用于較大孔間距條件。圖2a為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型孔間距布置圖，新孔型的孔間距P與孔徑D的比值P/D應(yīng)大于5。圖2b為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型基本形式使用時示意圖，標(biāo)出了各參數(shù)字母。擴(kuò)張長度B: 擴(kuò)張長度B的大小影響圓柱孔冷氣在下沉深度內(nèi)的運(yùn)動，與擴(kuò)張寬度W是關(guān)聯(lián)的。在擴(kuò)張寬度W —定時，擴(kuò)張長度B太小則下沉結(jié)構(gòu)的擴(kuò)張度大，冷氣的擴(kuò)張會產(chǎn)生局部分離，不利于冷氣向下游流動，擴(kuò)張長度B太大則影響結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，同時可實(shí)現(xiàn)性變差。擴(kuò)張長度B與圓柱孔徑D的比值B/D在1.0-2.0之間比較合理。下沉結(jié)構(gòu)出氣邊角度β:出氣邊角度β的大小主要考慮冷氣由下沉結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)移至被冷卻表面時的流線過渡。如果β過大，比如β = 90° (出氣邊垂直)，則冷氣流動損失必然增大，冷卻效果也將顯著降低。如果β過小，則加工會有困難。合理的β值范圍應(yīng)在30-60。之間。內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺前端與圓柱孔出氣邊的距離λ:設(shè)置擴(kuò)張型凸臺的目的是進(jìn)一步強(qiáng)化冷氣的橫向擴(kuò)散能力。在沒有內(nèi)部凸臺時，冷氣橫向擴(kuò)散僅依靠下沉的擴(kuò)張結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)，但擴(kuò)張結(jié)構(gòu)對改變圓柱孔固有冷氣流動方向的作用有限，橫向擴(kuò)散能力不足。增加內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺后，從圓柱孔噴出的冷氣一部分將被強(qiáng)制橫向擴(kuò)散，另一部份則經(jīng)由凸臺上部向下游流動，冷氣的橫向分布更均勻，有利于提高橫向平均氣膜冷卻效率。距離λ的大小決定了冷氣與凸臺的干涉強(qiáng)度，也間接決定了強(qiáng)制向兩側(cè)流動的冷氣數(shù)量的多少。λ較小時，冷氣向兩側(cè)的分配作用較強(qiáng)，λ較大時冷氣更容易集中于中心線附近。λ的選取與圓柱孔吹風(fēng)比Μ、噴射角α、和下沉深度H均有關(guān)，吹風(fēng)比較大時易選取較小的λ，吹風(fēng)比較小時易選取較大的入?？傮w上，λ在0.2-0.5之間較合適。內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺寬度F:這一參數(shù)與λ的作用相似，也是決定圓柱孔冷氣橫向分配的參數(shù)。同時，參數(shù)F與參數(shù)λ是關(guān)聯(lián)的。單獨(dú)來看，較大的F雖有利于冷氣橫向擴(kuò)散，但受總的擴(kuò)張寬度W限制，反而不利于兩側(cè)冷氣量的增加。較小的F則導(dǎo)致兩側(cè)冷氣橫向動量的不足，也不利于橫向平均冷卻效率的提高。綜合而言，F(xiàn)值在1.5-2.5之間較合理。圓柱孔長徑比L/D:由于一種離散氣膜冷卻孔型是基于普通圓柱孔進(jìn)行了下沉處理，客觀上減小了圓柱孔本身的長徑比L/D。對于本身L/D較小的圓柱孔，下沉處理后將對冷氣的孔內(nèi)流動有一定影響，故圓柱孔的L/D應(yīng)至少大于3.0。圓柱孔噴射角α:—種離散氣膜冷卻孔型的擴(kuò)張結(jié)構(gòu)主要基于較小的冷氣噴射角α實(shí)現(xiàn)，α較小時擴(kuò)張效果較好，但α太小會導(dǎo)致加工困難。α較大時擴(kuò)張結(jié)構(gòu)和內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺的作用將下降。考慮到可實(shí)現(xiàn)性，α應(yīng)在30-60°度范圍。圖3a、圖3b、圖3c為本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型實(shí)現(xiàn)原理圖。通常實(shí)際渦輪葉片在加工完氣膜孔后·要噴涂表面隔熱涂層，新孔型的下沉深度H考慮了隔熱涂層厚度因素。一種離散氣膜冷卻孔型的實(shí)際實(shí)現(xiàn)過程分為三個步驟。步驟1:如圖3a所示，將新孔型的下沉和擴(kuò)張結(jié)構(gòu)以及與普通圓柱孔相連的局部組合成一個模塊，使得組合體可以垂直插入到圓柱孔內(nèi)；步驟2:在噴涂隔熱涂層前將步驟I組合體插入到已加工好的圓柱孔內(nèi)，將圓柱孔出口封堵，如圖3b所示；步驟3:在已經(jīng)封堵的金屬表面噴涂隔熱涂層，噴涂完畢后將組合體垂直拉出，如圖3c所示。經(jīng)過上述步驟后，新孔型的構(gòu)造完成。圖4a_l、圖4a_2為現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔的典型幾何尺寸，圖4b_l、圖4b_2為基本形式新孔型的典型幾何尺寸，圖4c-l、圖4c-2為演化形式新孔型的典型幾何尺寸?，F(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的一種離散氣膜冷卻孔型具有相同的孔徑和基本相同的出氣邊寬度，新孔型的出氣邊寬度3.5D稍大于橫向擴(kuò)張型孔的3.125D，但橫向擴(kuò)張型孔在被冷卻表面的出口面積要大于新孔型。圖5a、圖 5b、圖 5c、圖 5d 為圖 4a_l、圖 4a_2、圖 4b_l、圖 4b_2、圖 4c_l、圖 4c_2 中三種孔型的橫向平均冷卻效率對比。其中，圖5a、圖5b、圖5c、圖5d分別代表吹風(fēng)比M =
1.0、M = 1.5、M = 2.0、M = 2.5情況。對比結(jié)果是在密度比DR = 2.0和節(jié)距比P/D = 5條件下通過數(shù)值模擬獲得。不難看出，基本形式新孔型的橫向平均冷卻效率在吹風(fēng)比M =
1.0, 1.5,2.0三種條件下稍低于擴(kuò)張孔，但在M = 2.5時遠(yuǎn)下游則明顯優(yōu)于擴(kuò)張孔，說明下沉擴(kuò)張結(jié)構(gòu)更適合高吹風(fēng)比條件。而演化形式新孔型的橫向平均冷卻效率在任何吹風(fēng)比下均優(yōu)于擴(kuò)張型孔，且吹風(fēng)比越高優(yōu)勢越明顯，說明增加內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺結(jié)構(gòu)更加有利于提高橫向平均氣膜冷卻效率。圖6為圖4a_l、圖4a_2、圖4b_l、圖4b_2、圖4c_l、圖4c_2中現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的新孔型下游x/D = 15處橫向冷卻效率分布對比。對比結(jié)果是在密度比DR =
2.0、節(jié)距比P/D = 5、吹風(fēng)比M = 2.0條件下通過數(shù)值模擬獲得。對比發(fā)現(xiàn)，基本形式的新孔型中心線附近的冷卻效率較高，而橫向靠近兩端的冷卻效率較低，說明僅有下沉結(jié)構(gòu)和擴(kuò)張結(jié)構(gòu)時冷氣橫向擴(kuò)散能力不強(qiáng)。而演化形式的新孔型由于增加了內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺結(jié)構(gòu)，冷氣橫向擴(kuò)散能力明顯增強(qiáng)，這也是演化形式橫向平均冷卻效率較高的原因所在。圖7a、圖 7b、圖 7c 為 4a_l、圖 4a_2、圖 4b_l、圖 4b_2、圖 4c_l、圖 4c_2 中現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的新孔型下游各截面氣膜冷卻效率等值線對比。其中，圖7a、圖7b、圖7c分別代表現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔、本發(fā)明新孔型的基本形式、本發(fā)明新孔型的演化形式。對比結(jié)果是在密度比DR = 2.0、節(jié)距比P/D = 5、吹風(fēng)比M = 2.0條件下通過數(shù)值模擬獲得?？梢钥闯?，現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔下游的高氣膜冷卻效率區(qū)域位于孔中心線兩側(cè)，同時氣膜噴射高度較高，如圖7a所示。新孔型基本形式的下游高氣膜冷卻效率區(qū)域位于孔中心線附近，同時氣膜噴射高度低于擴(kuò)張型孔，如圖7b所示。演化形式新孔型的下游高氣膜冷卻效率區(qū)域同樣位于孔中心線附近，與基本形式新孔型類似，但氣膜噴射高度更低，而且兩側(cè)的氣膜冷卻效率更高，如圖7c所示。這說明，內(nèi)部擴(kuò)張型凸臺橫向擴(kuò)張冷氣的作用非常明顯。圖8為圖4中現(xiàn)有的橫向擴(kuò)張型孔和本發(fā)明的新孔型下游各截面總損失對比。對比結(jié)果是在密度比DR = 2.0、節(jié)距孔徑比P/D = 5、吹風(fēng)比M = 2.0條件下通過數(shù)值模擬獲得。新孔型對于減少冷氣摻混損失的作用非常明顯，無論是基本形式還是演化形式，氣膜冷卻摻混損失均遠(yuǎn)低于擴(kuò)張型孔。這主要是因?yàn)樾驴仔偷南鲁梁蛿U(kuò)張結(jié)構(gòu)明顯降低了冷氣出口的噴射動量，降低了冷氣噴射高度，從而降低了主流剪切作用，冷氣的摻混損失顯著下降。
權(quán)利要求
1.一種離散氣膜冷卻孔型，用于燃?xì)鉁u輪葉片或端壁氣膜冷卻，其特征在于:以普通圓柱孔為基礎(chǔ)，在圓柱孔出口處，從被冷卻表面下沉一深度，該深度形成一個以圓柱孔出口為中心的擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)。
2.如權(quán)利要求1所述的離散氣膜冷卻孔型，其特征在于:所述擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)，從普通圓柱孔出口橫向中心線兩端向下游延伸，以普通圓柱孔縱向中心線為對稱軸左右對稱，其中，下沉深度H與圓柱孔徑D的比值Η/D在0.2-0.5之間，擴(kuò)張寬度W與孔徑D的比值W/D在3.0-4.0之間，擴(kuò)張長度B與孔徑D的比值B/D在1.0-2.0之間，下沉結(jié)構(gòu)出氣邊角度β在30-60。之間。
3.如權(quán)利要求1所述的離散氣膜冷卻孔型，其特征在于:還包括一凸臺；普通圓柱孔出氣邊下游至擴(kuò)張形出口結(jié)構(gòu)下游出氣邊之間，內(nèi)部有一擴(kuò)張型凸臺，凸臺以圓柱孔縱向中心線為對稱軸左右對稱，凸臺前端與圓柱孔出氣邊的距離為λ，λ與孔徑D的比值λ/D在0.2-0.5之間，凸臺的寬度為F，F(xiàn)與孔徑D的比值F/D在1.5-2.5之間。
4.如權(quán)利要求1所述的離散氣膜冷卻孔型，其特征在于:所述普通圓柱孔的長度L與孔徑D的比值L/D在3.0-7.0之間，圓柱孔噴射角α在30_60°之間。
5.如權(quán)利要求1所述的離散氣膜冷卻孔型，其特征在于:在使用時，多個離散氣膜冷卻孔型相互之間，橫 向的孔間距為P，P與孔徑D的比值P/D大于5。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種離散氣膜冷卻孔型，涉及燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)，將圓柱孔出口從被冷卻表面下沉一深度，并帶有起始于圓柱孔出口中心的擴(kuò)張結(jié)構(gòu)，擴(kuò)張結(jié)構(gòu)整體以圓柱孔中心線為對稱軸左右對稱，下沉深度H為圓柱孔徑的0.2-0.5倍，擴(kuò)張寬度W為圓柱孔徑的3-4倍，擴(kuò)張長度B為圓柱孔徑的1.0-2.0倍。該孔型包括1)基本形式；2)基本形式基礎(chǔ)上，在圓柱孔出氣邊下游至擴(kuò)張結(jié)構(gòu)出氣邊之間內(nèi)部有一擴(kuò)張型凸臺。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)一、橫向平均氣膜冷卻效率高；二、高吹風(fēng)比時冷卻效果好；三、氣動損失??；四、容易實(shí)現(xiàn)。本發(fā)明用于燃?xì)鉁u輪氣膜冷卻，適用于渦輪葉片壓力面、吸力面、及端壁離散孔氣膜冷卻。
文檔編號F01D5/18GK103244196SQ20121002737
公開日2013年8月14日 申請日期2012年2月8日 優(yōu)先權(quán)日2012年2月8日
發(fā)明者安柏濤, 劉建軍 申請人:中國科學(xué)院工程熱物理研究所