燃料噴射閥的制作方法
【專利摘要】能獲得一種可抑制流量特性的偏差且能以低成本同時(shí)實(shí)現(xiàn)噴霧的微?；图匣娜剂蠂娚溟y。將具有噴孔(12)的噴孔板(11)安裝于閥座(10)的下游側(cè)端面(10b)，并在下游側(cè)端面(10b)上設(shè)置腔室(15)。將噴孔入口及噴孔出口垂直地投影到與閥座軸心正交的X－Y平面N，在平面N上，將穿過基準(zhǔn)噴孔的噴孔入口的中心及閥座軸心的直線a與穿過基準(zhǔn)噴孔相鄰的噴孔入口的中心及閥座軸心的直線b所成的噴孔配置角θ設(shè)定成隨著靠近Y軸而變小。在平面N上，在直線a與穿過噴孔入口及噴孔出口的各中心的直線c所成的角中，廣角側(cè)的燃料折返角α具有90°＜α＜180°的關(guān)系。
【專利說明】燃料噴射閥

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001 ] 本發(fā)明涉及一種在內(nèi)燃機(jī)的燃料供給系統(tǒng)中使用的電磁式的燃料噴射閥，特別地，涉及一種能同時(shí)實(shí)現(xiàn)燃料噴射閥的噴霧特性中的噴霧指向性及微?；娜剂蠂娚溟y。

【背景技術(shù)】
[0002]近年來，在強(qiáng)化限制汽車等的尾氣的過程中，要求提高內(nèi)燃機(jī)的燃燒效率。
[0003]一般來說，在燃料噴射閥的任意的噴孔中，燃料液膜在噴孔內(nèi)越薄地展開，噴射后液膜分裂而成為液滴時(shí)的粒徑就越小，但從單個(gè)噴孔噴射出的液膜的角度(以下稱為“單噴霧角”)就會變大。此時(shí)，噴霧粒徑與單噴霧角間的關(guān)系如圖13的縱軸及橫軸所示處于此消彼長(日文:卜L^一卜''才7 )的關(guān)系。
[0004]以往，在將燃料朝向設(shè)于吸氣端口的前端的吸氣閥噴射的內(nèi)燃機(jī)中，使燃料附著在吸氣閥上，并將氣化的燃料供給到燃燒室。
[0005]但是，若在微?；怀浞值那闆r下增大單噴霧角，而使多個(gè)單噴霧集合后的集合噴霧的噴霧角過度增大，則存在噴射時(shí)位于噴霧中心軸外側(cè)的噴霧附著在吸氣端口內(nèi)壁上的量增加，而使發(fā)動(dòng)機(jī)控制性變差這樣的問題。
[0006]此外，附著在吸氣端口上的噴霧成為液膜并順著吸氣端口內(nèi)壁流入燃燒室時(shí)，會存在導(dǎo)致尾氣性能變差及燃燒效率降低的問題。
[0007]因此，作為上述問題的解決措施，提出了各種用于同時(shí)實(shí)現(xiàn)噴霧的微?；凹匣募夹g(shù)(例如參照專利文獻(xiàn)1、專利文獻(xiàn)2)。
[0008]在專利文獻(xiàn)I中，將形成于噴孔板的多個(gè)噴孔形成在比朝下游側(cè)縮徑的閥座的最小內(nèi)徑、即閥座開口內(nèi)壁更靠徑向外側(cè)的位置，在閥座的下游側(cè)端面形成將閥座開口內(nèi)壁與噴孔連通的腔室。
[0009]此外，當(dāng)將多個(gè)噴孔入口投影在與閥座軸心正交的平面上時(shí)，將多個(gè)噴孔的最外徑與腔室外周壁間的距離設(shè)定為噴孔直徑以上。
[0010]藉此，在開閥時(shí)，通過使從閥座軸心朝向噴孔的中心流入的燃料流與流過噴孔間并沿著腔室外周面的流動(dòng)中的一部分流入噴孔的燃料流發(fā)生碰撞，在燃料流中發(fā)生紊流，從而使液膜分裂以促進(jìn)微粒化。
[0011]此外，在專利文獻(xiàn)2中，在閥座的開口部端部具有燃料室，該燃料室設(shè)置有長軸和比長軸短且與長軸正交的短軸，其長軸比閥座開口部的內(nèi)徑長、短軸比閥座開口部的內(nèi)徑短，將噴孔配置在燃料室內(nèi)。
[0012]藉此，通過以使燃料相對于閥座軸心朝向徑向外側(cè)流動(dòng)的方式在燃料室內(nèi)形成旋流，以使所噴射的燃料薄膜化，從而促進(jìn)微?；?。
[0013]不過，為了了解燃料噴霧的微?；瘷C(jī)制而先對從噴孔噴射出的燃料進(jìn)行放大攝影的結(jié)果是，明確了燃料的分裂過程是想要使燃料擴(kuò)散的力克服表面張力，而向“液膜”一“液線”一“液滴”分裂的過程。
[0014]此外，明確了一旦變?yōu)橐旱危捎诒砻鎻埩Φ挠绊懽兇?，因此，之后便不易分裂?br> [0015]藉此，明確了若將燃料的紊流較少的“薄液膜”從噴孔噴射，并使上述液膜在更薄地展開之后進(jìn)行分裂，則能進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)微?；?，相反，若在燃料流中發(fā)生紊流，則在燃料液膜較薄地展開之前會以“厚液膜”的狀態(tài)分裂，因此，分裂后的液滴也會變大。
[0016]此外，在形成于噴孔板的多個(gè)噴孔配置在比閥座開口內(nèi)壁更靠徑向外側(cè)的位置、且設(shè)置有將閥座開口內(nèi)壁與噴孔連通的腔室的燃料噴射閥中，在開閥時(shí)，燃料在腔室內(nèi)從閥座軸心呈放射狀擴(kuò)散，并朝向噴孔的中心流入。
[0017]因而，在從燃料噴射閥朝向多個(gè)方向噴射集合噴霧的情況下，流入噴孔的燃料在噴孔內(nèi)的流向朝向所希望的噴射方向急劇變化，因此，會在噴孔內(nèi)形成旋流。另外明確了，此時(shí)在噴孔內(nèi)產(chǎn)生的旋流不會使燃料流發(fā)生紊流，而想要將燃料擴(kuò)展成薄液膜，因此，能減小噴射后的粒徑。
[0018]但是，在專利文獻(xiàn)I和專利文獻(xiàn)2中，均沒有合適地利用上述了解的微粒化機(jī)制。
[0019]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0020]專利文獻(xiàn)
[0021]專利文獻(xiàn)1:日本專利特開2001 - 46919號公報(bào)
[0022]專利文獻(xiàn)2:日本專利特開2006 — 2620號公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0023]發(fā)明所要解決的技術(shù)問題
[0024]現(xiàn)有的燃料噴射閥在專利文獻(xiàn)I的情況下，在開閥時(shí)促進(jìn)從閥座軸心朝向噴孔的中心流入的燃料流與使流過噴孔間并沿著腔室外周面的流動(dòng)的一部分流入噴孔的燃料流的碰撞，由于在燃料流中產(chǎn)生紊流，因此，存在粒徑變差這樣的問題。
[0025]此外，存在沒有對用于在噴孔內(nèi)形成旋流的噴孔配置進(jìn)行定義這樣的技術(shù)問題。
[0026]另一方面，在專利文獻(xiàn)2的情況下，使在燃料室形成的旋流流入噴孔，這樣雖然能噴射渦旋噴霧，但由于需要以促進(jìn)微?；某潭葘π鬟M(jìn)行強(qiáng)化，因此，集合噴霧的噴霧角過度擴(kuò)大，因而，存在很難同時(shí)實(shí)現(xiàn)噴霧的微?；图匣@樣的技術(shù)問題。
[0027]此外，在專利文獻(xiàn)2的情況下，減小噴孔直徑來進(jìn)行多噴孔化，并減少從各噴孔噴射出的流量，這樣雖然能使燃料在噴孔內(nèi)的薄膜化容易，并能促進(jìn)微?；?，但由于僅能將噴孔配置在燃料室的四個(gè)角落，因此，無法實(shí)現(xiàn)四個(gè)噴孔以上的多噴孔化，因而存在很難促進(jìn)微?；@樣的技術(shù)問題。
[0028]另外，為了使燃料微粒化，噴孔直徑及噴孔數(shù)量受到限制，因此，存在無法對應(yīng)于各種流量變化的燃料噴射閥這樣的技術(shù)問題。
[0029]本發(fā)明為解決上述技術(shù)問題而作，其目的在于獲得一種能以簡單的形狀抑制成本并能產(chǎn)生良好的旋流，而且能同時(shí)促進(jìn)噴霧的微?；凹匣娜剂蠂娚溟y。
[0030]解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案
[0031 ] 本發(fā)明的燃料噴射閥包括:閥座，該閥座具有配置在燃料噴射閥的敞開端的閥座座面；閥芯，該閥芯與閥座相對配置，用于將閥座開閉；以及噴孔板，該噴孔板安裝于閥座的下游側(cè)并具有多個(gè)噴孔，通過響應(yīng)于來自發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置的動(dòng)作信號，使閥芯朝開閥方向動(dòng)作，從而使燃料經(jīng)過閥芯與閥座座面之間，并從多個(gè)噴孔朝向吸氣閥噴射集合噴霧，多個(gè)噴孔形成在比朝下游側(cè)縮徑的閥座的最小內(nèi)徑、即閥座開口內(nèi)壁更靠徑向外側(cè)的位置處，在閥座的下游側(cè)端面，設(shè)置有將閥座開口內(nèi)壁與多個(gè)噴孔分別連通的腔室，當(dāng)將發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸中心軸O投影到與閥座軸心正交的平面N上而得到的直線設(shè)為P軸，在平面N上，將穿過閥座軸心并與P軸正交的直線設(shè)為X軸，將與P軸平行的直線設(shè)為Y軸，并且將多個(gè)噴孔的噴孔入口及噴孔出口分別垂直地投影到平面N上，將多個(gè)噴孔中的一個(gè)噴孔設(shè)為基準(zhǔn)噴孔時(shí)，在平面N上，穿過基準(zhǔn)噴孔的噴孔入口的中心及閥座軸心的直線a與穿過基準(zhǔn)噴孔相鄰的噴孔的噴孔入口的中心及閥座軸心的直線b所成的噴孔間角度Θ設(shè)定為隨著靠近Y軸而變小，并且，在平面N上，在直線a與穿過噴孔入口及噴孔出口的各中心的直線c所成的角中，廣角側(cè)的燃料折返角α滿足90° < α <180°的關(guān)系，在噴孔板的下游側(cè)端面，以與噴孔一一對應(yīng)的方式形成具有比噴孔大的開口面積的凹部，凹部配置成相對于直線c使位于所希望的噴射方向一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域比相反一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域多。
[0032]發(fā)明效果
[0033]根據(jù)本發(fā)明，能由朝向噴孔入口的中心流入的燃料主流和流入噴孔的邊緣并沿著噴孔內(nèi)壁面流動(dòng)的燃料流在噴孔內(nèi)形成旋流，此外，能通過利用想要從與噴孔大致正交的方向流入的燃料流將旋流推壓到閥座軸心的徑向外側(cè)的噴孔內(nèi)壁面，來使燃料進(jìn)一步薄膜化。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0034]圖1是表示本發(fā)明實(shí)施方式I的燃料噴射閥的剖視圖。
[0035]圖2是將本發(fā)明實(shí)施方式I的燃料噴射閥的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖。
[0036]圖3是沿圖2中的C —C線的剖視圖。
[0037]圖4是將圖2中的D部放大表示的俯視圖。
[0038]圖5是表不圖1的燃料噴射閥的設(shè)置狀態(tài)的剖視圖。
[0039]圖6是表示從圖5內(nèi)的箭頭A方向觀察的X — Y平面N的立體圖。
[0040]圖7是將本發(fā)明實(shí)施方式4的燃料噴射閥的前端部放大表示的剖視圖。
[0041]圖8是將本發(fā)明實(shí)施方式5的燃料噴射閥的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖。
[0042]圖9是將本發(fā)明實(shí)施方式6的燃料噴射閥的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖。
[0043]圖10是將本發(fā)明實(shí)施方式7的燃料噴射閥的噴孔部放大表示的剖視圖。
[0044]圖11是將本發(fā)明實(shí)施方式8的燃料噴射閥的噴孔部放大表示的剖視圖。
[0045]圖12是沿圖11內(nèi)的G — G線及H — H線的剖視圖。
[0046]圖13是表示通常的單噴霧角與粒徑間的關(guān)系的說明圖。

【具體實(shí)施方式】
[0047]實(shí)施方式I
[0048]圖1是表示本發(fā)明實(shí)施方式I的燃料噴射閥的剖視圖。
[0049]在圖1中，燃料噴射閥I包括:螺線管裝置2 ;作為磁回路的軛部分的外殼3 ;作為磁回路的固定鐵心部分的鐵心4 ;線圈5 ;作為磁回路的可動(dòng)鐵心部分的電樞6 ;以及閥裝置7。
[0050]閥裝置7由筒狀的閥芯8、閥主體9、閥座10構(gòu)成，閥芯8在前端具有球狀的閥芯前端部13。
[0051]閥主體9在壓入鐵心4的外徑部后被焊接。此外，電樞6在壓入閥芯8后被焊接。
[0052]在閥座10上，噴孔板11在利用焊接部Ila與閥座10的下游側(cè)結(jié)合的狀態(tài)下被插入閥主體9，然后在焊接部11a’處與閥主體9結(jié)合。
[0053]在噴孔板11上設(shè)置有沿板厚方向貫通的多個(gè)噴孔12 (參照圖2?圖4)。
[0054]此外，在鐵心4內(nèi)插入將閥芯8朝關(guān)閥方向按壓的壓縮彈簧14。
[0055]另外，在燃料噴射閥I中，設(shè)置有響應(yīng)于來自發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置(未圖示)的動(dòng)作信號來對燃料噴射閥I進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)電路(未圖示)。
[0056]接著，對圖1所示的本發(fā)明實(shí)施方式I的燃料噴射閥I的動(dòng)作進(jìn)行說明。
[0057]在從發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置對燃料噴射閥I的驅(qū)動(dòng)電路發(fā)送動(dòng)作信號時(shí)，燃料噴射閥I的線圈5通電，在由電樞6、鐵心4、外殼3及閥主體9構(gòu)成的磁回路中產(chǎn)生磁通，電樞6被朝鐵心4一側(cè)吸引而動(dòng)作。
[0058]藉此，和電樞6 —體構(gòu)成的閥芯8與閥座座面1a分開而形成間隙，在燃料噴射閥I內(nèi)被加壓收納的燃料16從設(shè)于閥芯8的閥芯前端部13的多個(gè)槽13a，經(jīng)過閥座座面1a與閥芯8的間隙，而從多個(gè)噴孔12朝向發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管20(參照圖5)內(nèi)的吸氣閥21噴射。
[0059]接著，在從發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置對燃料噴射閥I的驅(qū)動(dòng)電路發(fā)送動(dòng)作停止信號時(shí)，由于線圈5的通電停止而使磁回路中的磁通減少，因此，利用將閥芯8朝關(guān)閥方向按壓的壓縮彈簧14，使閥芯8與閥座座面1a間的間隙處于關(guān)閉狀態(tài)，燃料噴射結(jié)束。
[0060]閥芯8在電樞外側(cè)面6a及閥芯前端部13的滑動(dòng)面13b上與和閥主體9的引導(dǎo)部相對滑動(dòng)，在開閥狀態(tài)下，上表面6b與鐵心4的下表面抵接。
[0061]圖2是將燃料噴射閥I的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖。圖2中的俯視圖表示從圖2中的剖視圖的箭頭B方向觀察的狀態(tài)。
[0062]此外，圖3是沿圖2中的C — C線的剖視圖，圖4是將圖2中的D部放大表示的俯視圖。
[0063]圖5是表不燃料噴射閥I設(shè)置在發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管20上的設(shè)置狀態(tài)的剖視圖，圖6是從圖5中的箭頭A方向觀察的X — Y平面N的立體圖。
[0064]在圖2?圖4中，以與閥座軸心18 —致的噴孔板11的中心為基準(zhǔn)來定義X軸及Y軸，且定義X — Y平面內(nèi)的噴孔間角度Θ及直線a?e，并分別明示了各方向的燃料流16a、16b、16xa、16ya、16xb、16yb、16d、16e、旋流 16c 及噴射方向 16f0
[0065]在圖5中，示出了一個(gè)汽缸的截面，但設(shè)置于發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管20的燃料噴射閥I是由兩個(gè)吸氣閥21 (與未圖示的另一個(gè)汽缸的吸氣閥的組合)和一個(gè)燃料噴射閥I的組合構(gòu)成的。
[0066]此外，在圖6中，定義了位于燃料噴射閥I的噴射方向16f的X — Y平面N。
[0067]在圖2?圖4中，在朝下游側(cè)縮徑的閥座10的下游側(cè)端面1b上安裝有噴孔板11，并且設(shè)置有腔室15，其中，在上述噴孔板11上形成有多個(gè)噴孔12，上述腔室15將閥座開口內(nèi)壁1c與噴孔12連通。
[0068]多個(gè)噴孔12形成在比閥座10的最小內(nèi)徑、即閥座開口內(nèi)壁1c更靠徑向外側(cè)的位置。
[0069]在噴孔板11的下游側(cè)端面Ilb上，以與噴孔12--對應(yīng)的方式形成有具有比噴孔12大的開口面積的凹部17。
[0070]凹部17的中心17a在平面N(參照圖6)上相對于閥座軸心18配置在比穿過噴孔出口 12b的中心且與直線c正交的直線e更靠徑向外側(cè)的位置處。
[0071]此外，凹部17配置成相對于直線c使靠噴射方向16f —側(cè)的噴孔12的長度較短的區(qū)域比相反的一側(cè)的噴孔12的長度較短的區(qū)域多。
[0072]在圖5、圖6中，將發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸中心軸O投影在與閥座軸心18正交的平面N上得到的直線設(shè)為P軸，在平面N上，將穿過閥座軸心18并與P軸正交的直線設(shè)為X軸，將穿過閥座軸心18并與P軸平行的直線設(shè)為Y軸。
[0073]此時(shí)，在將多個(gè)噴孔12的噴孔入口 12a及噴孔出口 12b分別垂直地投影到平面N，并將某一噴孔12作為基準(zhǔn)噴孔12c時(shí)，在平面N上，穿過基準(zhǔn)噴孔12c的噴孔入口的中心及閥座軸心18的直線a與穿過基準(zhǔn)噴孔相鄰的噴孔12d的噴孔入口的中心及閥座軸心18的直線b所成的角、即噴孔間角度Θ隨著靠近Y軸而變小。
[0074]在本發(fā)明實(shí)施方式I中，如圖2?圖4所示，在相對于Y軸配置于右側(cè)的噴孔12中，將最靠近Y軸的噴孔作為基準(zhǔn)噴孔12C時(shí)，相對于基準(zhǔn)噴孔12c位于X軸一側(cè)的噴孔間角度Θ I與相對于基準(zhǔn)噴孔12c位于Y軸一側(cè)的噴孔間角度Θ 2之間的關(guān)系滿足“Θ 2< Θ I”。
[0075]藉此，在閥芯8開閥時(shí)，燃料16從閥座開口內(nèi)壁1c流入腔室15，并相對于閥座軸心18朝徑向外側(cè)呈放射狀擴(kuò)散。
[0076]此時(shí)，作為朝向噴孔12的燃料流16a，形成有從閥座軸心18朝向噴孔12的中心流入的燃料流16b (燃料主流)、相對于燃料主流16b從X軸一側(cè)朝向噴孔12流入的燃料流16xa以及相對于燃料主流16b從Y軸一側(cè)朝向噴孔12流入的燃料流16ya。
[0077]在此，噴孔間角度Θ由于具有“Θ2< Θ1”的關(guān)系，因此，燃料流16xa與燃料流16ya彼此之間相對于基準(zhǔn)噴孔12c產(chǎn)生流動(dòng)的不均勻。
[0078]燃料流16xa由于噴孔間角度Θ較大，因此，在腔室15內(nèi)大幅轉(zhuǎn)向，而想要從與噴孔12大致正交的方向16xb流入。
[0079]與此相對的是，燃料流16ya由于噴孔間角度Θ較小，因此，成為與燃料主流16b大致平行方向的燃料流16yb，并流入噴孔12的邊緣等遠(yuǎn)離噴孔入口中心的位置，而想要沿著噴孔內(nèi)壁面12e流動(dòng)。藉此，由燃料主流16b和燃料流16yb在噴孔12內(nèi)形成旋流16c。
[0080]另外，通過利用想要從與噴孔12大致正交的方向流入的燃料流16xb，將旋流16c推壓到閥座軸心18的徑向外側(cè)的噴孔內(nèi)壁面12e，從而能使燃料16進(jìn)一步薄膜化。
[0081]此外，在平面N上，在直線a與穿過噴孔入口 12a及噴孔出口 12b的各中心的直線c所成的角中，廣角側(cè)的角度、即燃料折返角α具有“90° < α <180° ”的關(guān)系。
[0082]若燃料折返角α為90°以下(α彡90° )，則由燃料主流16b和燃料流16yb形成的旋流16c與燃料流16xb在噴孔12內(nèi)發(fā)生正面碰撞，從而會阻礙旋流16c的形成。
[0083]此外，若燃料折返角α為180°以上(180° ( α )，則燃料流16yb的流動(dòng)在噴孔入口 12a處發(fā)生剝離，從而無法在噴孔12內(nèi)形成旋流16c。
[0084]藉此，通過將燃料折返角α設(shè)定在“90° < α <180° ”的范圍內(nèi)，從而能強(qiáng)化旋流16c在噴孔12內(nèi)的形成，并能促進(jìn)燃料16的薄膜化。
[0085]此外，在本發(fā)明實(shí)施方式I中，在平面N中，將直線a與穿過噴孔入口 12a的中心且與X軸平行的直線d所成的角設(shè)為噴孔配置角β的情況下，具有“β ( α”的關(guān)系。
[0086]藉此，從各噴孔12噴射出的燃料彼此在從燃料液膜分裂成液滴之前發(fā)生碰撞，從而能對液膜發(fā)生紊流而阻礙微?；那闆r進(jìn)行抑制。
[0087]此外，在噴孔板11的下游側(cè)端面Ilb中，將具有比噴孔12更大的開口面積的凹部17以與噴孔12——對應(yīng)的方式形成，凹部17的中心17a在平面N中，配置在相對于閥座軸心18比穿過噴孔出口 12b的中心且與直線c正交的直線e更靠徑向外側(cè)的位置處。
[0088]此外，凹部17配置成相對于直線c使靠噴射方向16f —側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域比相反的一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域多。
[0089]藉此，在噴孔12內(nèi)形成旋流16c，在推壓到噴孔內(nèi)壁面12e的燃料16中，由于在凹部17內(nèi)沒有噴孔內(nèi)壁，因此，朝噴射方向16f—側(cè)擴(kuò)散的燃料流16d會沿凹部17的開口方向噴射。
[0090]與此相對的是，對于朝與噴射方向16f相反一側(cè)擴(kuò)散的燃料流16e，噴孔內(nèi)壁面12e與凹部內(nèi)壁面17b連接，壁面延續(xù)到噴孔出口 12b。
[0091]因而，能在使上述燃料流16e成為沿著噴孔12及凹部17的曲率流動(dòng)的燃料流的同時(shí)，將燃料16改變?yōu)樗Ｍ膰娚浞较?6f，因此，能在旋流16c的單噴霧角增大的同時(shí)，抑制集合噴霧的廣角化。
[0092]此外，由于在凹部17內(nèi)噴孔直徑擴(kuò)大，因此，推壓到噴孔內(nèi)壁面12e而薄膜化的液膜進(jìn)一步擴(kuò)展而薄膜化，因而能促進(jìn)微?；?br> [0093]另外，在上述實(shí)施方式I中，對兩個(gè)吸氣閥21和一個(gè)燃料噴射閥I的組合的情況進(jìn)行了說明，但不局限于此，也可以是吸氣閥21和燃料噴射閥I各一個(gè)、或是吸氣閥21和燃料噴射閥I各兩個(gè)、抑或是一個(gè)吸氣閥21和兩個(gè)燃料噴射閥I的組合。
[0094]此外，如圖2所示，對以從閥座10的下游側(cè)端面1b挖開閥座10的方式形成腔室15的結(jié)構(gòu)例進(jìn)行了說明，但也可以以從噴孔板11的上游側(cè)端面Ilc挖開噴孔板11的方式形成腔室。
[0095]此外，示出了在噴孔板11上形成八個(gè)孔的噴孔12的情況，但只要能形成一個(gè)以上的集合噴霧即可，噴孔12的數(shù)量也可以不局限于八個(gè)孔。關(guān)于這點(diǎn)，在以下的實(shí)施方式2?8中亦是如此。
[0096]如上所述，在本發(fā)明實(shí)施方式1(圖1?圖6)的燃料噴射閥I中，包括:閥座10，該閥座10具有配置在燃料噴射閥I的敞開端的閥座座面1a ;閥芯8，該閥芯8與閥座10相對配置，用于將閥座10開閉；以及噴孔板11，該噴孔板11安裝于閥座10的下游側(cè)并具有多個(gè)噴孔12，構(gòu)成為通過響應(yīng)于來自發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置的動(dòng)作信號，使閥芯8朝開閥方向動(dòng)作，從而使燃料16經(jīng)過閥芯8與閥座座面1a之間，以將集合噴霧從多個(gè)噴孔12朝向吸氣閥21噴射。
[0097]多個(gè)噴孔12形成在比朝下游側(cè)縮徑的閥座10的最小內(nèi)徑、即閥座開口內(nèi)壁1c更靠徑向外側(cè)的位置，在閥座10的下游側(cè)端面上，設(shè)置有將閥座開口內(nèi)壁1c與多個(gè)噴孔12分別連通的腔室15。
[0098]此外，在將發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸中心軸O朝與閥座軸心18正交的平面N投影得到的直線設(shè)為P軸，在平面N上，將穿過閥座軸心18且與P軸正交的直線設(shè)為X軸，將與P軸平行的直線設(shè)為Y軸，且將多個(gè)噴孔12的噴孔入口 12a及噴孔出口 12b分別垂直地投影到平面N上，并將多個(gè)噴孔12中的一個(gè)噴孔設(shè)為基準(zhǔn)噴孔12c時(shí)，在平面N上，穿過基準(zhǔn)噴孔12c的噴孔入口的中心及閥座軸心18的直線a與穿過基準(zhǔn)噴孔12c相鄰的噴孔的噴孔入口的中心及閥座軸心18的直線b所成的噴孔間角度Θ設(shè)定為隨著靠近Y軸而變小。
[0099]此外，在平面N上，在直線a與穿過噴孔入口 12a及噴孔出口 12b的各中心的直線c所成的角中，廣角側(cè)的燃料折返角α滿足90° < α <180°的關(guān)系。
[0100]另外，在噴孔板11的下游側(cè)端面上，以與噴孔12 —一對應(yīng)的方式形成具有比噴孔12更大的開口面積的凹部17，凹部17配置成相對于直線c使靠所希望的噴射方向一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域比相反一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域多。
[0101]根據(jù)由上述結(jié)構(gòu)構(gòu)成的燃料噴射閥1，在開閥時(shí)，燃料16從閥座開口內(nèi)壁1c流入腔室15，并相對于閥座軸心18朝徑向外側(cè)呈放射狀擴(kuò)散。此時(shí)，作為朝向噴孔12的燃料流，形成有從閥座軸心18朝向噴孔12的中心流入的燃料主流16b、相對于燃料主流16b從X軸一側(cè)朝向噴孔12流入的燃料流16xa以及相對于燃料主流16b從Y軸一側(cè)朝向噴孔12流入的燃料流16ya。
[0102]此外，由于形成于噴孔板11的多個(gè)噴孔12的噴孔間角度Θ隨著靠近Y軸而變小，因此，燃料流16xa在腔室15內(nèi)大幅轉(zhuǎn)向，而想要從與噴孔12大致正交的方向16xb流入。
[0103]與此相對的是，來自噴孔間角度Θ比X軸側(cè)更小的Y軸側(cè)的燃料流16ya會成為與燃料主流16b大致平行方向的燃料流16yb，并流入噴孔12的邊緣等遠(yuǎn)離噴孔入口中心的位置，而想要沿著噴孔內(nèi)壁面12e流動(dòng)。
[0104]其結(jié)果是，能由朝向噴孔入口 12a的中心流入的燃料主流16b和流入噴孔12的邊緣并沿著噴孔內(nèi)壁面12e流動(dòng)的燃料流16yb，而在噴孔12內(nèi)形成旋流16c。
[0105]另外，通過利用想要從與噴孔12大致正交的方向流入的燃料流16xb，將旋流16c推壓到閥座軸心18的徑向外側(cè)的噴孔內(nèi)壁面12e，從而能使燃料16進(jìn)一步薄膜化。
[0106]此外，在燃料折返角α為α <90°的情況下，由燃料主流16b和燃料流16yb形成的旋流16c會與燃料流16xb在噴孔12內(nèi)發(fā)生正面碰撞，從而阻礙旋流16c的形成，相反，在燃料折返角α為180° ( α的情況下，由于燃料流16yb會在噴孔入口 12a部處發(fā)生剝離，因此，不可能形成旋流16c，但通過將燃料折返角α設(shè)定在90° < α < 180°的范圍內(nèi)，能強(qiáng)化在噴孔12內(nèi)的旋流16c，并能促進(jìn)燃料16的薄膜化。
[0107]因而，能獲得可抑制流量特性的偏差且能以低成本同時(shí)實(shí)現(xiàn)噴霧的微粒化和集合化的燃料噴射閥I。
[0108]另外，在將旋流16c推壓到閥座軸心18的徑向外側(cè)的噴孔內(nèi)壁面12e來進(jìn)行噴射的情況下，燃料16向噴孔內(nèi)壁面12e的推壓越強(qiáng)，越能促進(jìn)液膜的薄膜化及微?；?，但由于噴射后的燃料想要相對于閥座軸心18朝徑向外側(cè)擴(kuò)散，因此，集合噴霧的噴霧角變大，噴霧附著在與發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管20連通的吸氣端口內(nèi)壁上的附著量增加，而使順著吸氣端口內(nèi)壁成為液膜并流入燃燒室的燃料增加，因而，有可能在燃燒室內(nèi)發(fā)生不完全燃燒，而使燃燒效率降低。
[0109]對此，在本發(fā)明實(shí)施方式I中，在噴孔板11的下游側(cè)端面以與噴孔12——對應(yīng)的方式形成凹部17，此外，凹部17配置成在將噴孔入口和噴孔出口分別垂直地投影到與閥座軸心18正交的平面N上時(shí)，相對于將噴孔入口及噴射出口的各中心連接的直線，使位于所希望的噴射方向一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域比相反一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域多。
[0110]因而，通過利用凹部17對燃料的噴射方向進(jìn)行控制，能抑制噴霧的廣角化，由于能使噴霧附著在吸氣端口內(nèi)壁的附著量降低，因此，能提高燃燒效率。
[0111]此外，通過追加凹部17，從而在噴孔12的下游側(cè)能具有比噴孔12更大的開口面積，由于噴孔直徑在凹部17處擴(kuò)大，因此，推壓到噴孔內(nèi)壁面12e并薄膜化的燃料流成為沿著噴孔12及凹部17的曲率流動(dòng)的燃料流，能使液膜進(jìn)一步擴(kuò)展而薄膜化，并能促進(jìn)微?；?。
[0112]實(shí)施方式2
[0113]另外，在上述實(shí)施方式I中，雖然沒有特別提及，但參照圖2可知，較為理想的是，在直線a上，從相對于閥座軸心18位于徑向外側(cè)的噴孔入口 12a的邊緣到腔室內(nèi)壁15a的距離r與形成于噴孔板11的噴孔12的直徑Φ之間滿足“ Φ < r”的關(guān)系。
[0114]若直徑φ與距離r間的關(guān)系為“r ( Φ ”，則無法充分地確保噴孔12與腔室內(nèi)壁15a的距離，因此，在閥芯8(參照圖1)開閥時(shí)，從閥座開口內(nèi)壁1c流入腔室15的燃料16相對于閥座軸心18朝徑向外側(cè)呈放射狀擴(kuò)散，并在經(jīng)過噴孔12間之后，與腔室內(nèi)壁15a發(fā)生碰撞，從而成為沿著腔室內(nèi)壁15a的燃料流。
[0115]其結(jié)果是，燃料16從噴孔12的邊緣的各個(gè)方向流入，而阻礙在噴孔12內(nèi)形成旋流16c (參照圖4)。
[0116]因此，在本發(fā)明實(shí)施方式2中，將腔室內(nèi)壁15a朝平面N垂直地投影而形成的圓設(shè)為假想圓，在直線a上，從相對于閥座軸心18位于徑向外側(cè)的噴孔入口 12的邊緣到假想圓的距離r與噴孔12的直徑Φ設(shè)定為滿足Φ < r的關(guān)系。
[0117]S卩，通過將直徑Φ與距離r的關(guān)系設(shè)定為“Φ <r”，從而能強(qiáng)化噴孔12內(nèi)的旋流12c，并能促進(jìn)燃料的薄膜化。
[0118]實(shí)施方式3
[0119]此外，在上述實(shí)施方式I中，雖未特別提及，但參照圖2可知，較為理想的是，用噴孔入口 12a的中心和腔室15在閥座軸心18方向上的距離表示的噴孔正上方高度h與噴孔12的直徑Φ間滿足“h < Φ ”的關(guān)系。
[0120]若直徑φ與噴孔正上方高度h間的關(guān)系為“Φ <h”，則燃料16會從噴孔12的正上方朝噴孔12流入，因此，無法強(qiáng)化噴孔12內(nèi)的旋流16c (參照圖4)。
[0121]因此，在本發(fā)明實(shí)施方式3中，將用噴孔入口 12a的中心和腔室15在閥座軸心18方向上的距離表示的噴孔正上方高度h設(shè)定為滿足h < Φ的關(guān)系。
[0122]藉此，在閥芯8(參照圖1)開閥時(shí)，能有效地利用在從閥座開口內(nèi)壁1c流入腔室15之后相對于閥座軸心18朝徑向外側(cè)呈放射狀擴(kuò)散的燃料流，并能強(qiáng)化噴孔12內(nèi)的旋流16c，且能促進(jìn)燃料16的薄膜化。
[0123]實(shí)施方式4
[0124]另外，在上述實(shí)施方式I?3(圖2)中，腔室15的截面形狀設(shè)為長方形，但如圖7所示，也可以構(gòu)成為具有錐形形狀。
[0125]圖7是將本發(fā)明實(shí)施方式4的燃料噴射閥I的前端部放大表示的剖視圖，其僅在腔室15的形狀上與上述實(shí)施方式I?3不同。
[0126]在圖7中，腔室15具有閥座軸心18方向上的高度H朝向外周側(cè)降低這樣的錐形形狀。
[0127]藉此，與閥座軸心18方向上的高度h為恒定的情況(圖2)相比，能使腔室15內(nèi)的流路面積朝向外周側(cè)減少，因此，能抑制從閥座開口內(nèi)壁1c朝徑向外側(cè)擴(kuò)散的燃料流16a的流速降低。
[0128]其結(jié)果是，由于能維持較快的流速使燃料16流入噴孔12內(nèi)，因此，能強(qiáng)化旋流16c (參照圖4)，并能進(jìn)一步促進(jìn)微粒化。
[0129]實(shí)施方式5
[0130]另外，在上述實(shí)施方式I?3(圖2)中，在平面N上，從閥座軸心18到各噴孔入口的中心的距離設(shè)定為一定值，但也可以如圖8所示設(shè)定成隨著靠近X軸而變短。
[0131]圖8是將本發(fā)明實(shí)施方式5的燃料噴射閥I的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖，其僅在俯視圖中的噴孔12h、12j的配置上與上述實(shí)施方式I?3不同。
[0132]此外，圖8中的俯視圖表示從圖8中的剖視圖的箭頭E方向觀察的狀態(tài)。
[0133]在圖8中，在噴孔板11上以Y軸為中心呈左右對稱地配置有四個(gè)一組的噴孔12。藉此，燃料噴射閥I形成以Y軸為中心朝左右兩個(gè)方向噴射集合噴霧的結(jié)構(gòu)。
[0134]在此，將X軸方向上的噴霧的擴(kuò)散定義為“正面噴霧”，將Y軸方向上的噴霧的擴(kuò)散定義為“側(cè)面噴霧”。
[0135]此時(shí)，左右各四個(gè)的噴孔12中在“正面噴霧”方向上形成相對于閥座軸心18位于徑向外側(cè)的噴霧的噴孔是靠近X軸一側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12j。
[0136]另一方面，在“側(cè)面噴霧”方向上形成相對于閥座軸心18位于徑向外側(cè)的噴霧的噴孔是靠近Y軸一側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12h。
[0137]藉此，從各噴孔12噴射出的噴霧彼此相互干涉，而形成集合噴霧。
[0138]此時(shí)，若各噴孔12如上所述距閥座軸心18(噴孔板11的中心)等距離地配置，則在噴霧彼此發(fā)生干涉的區(qū)域中，噴霧的濃度變高，因此，有可能使附著在吸氣閥21時(shí)的燃料16的氣化性變差。
[0139]因此，在本發(fā)明實(shí)施方式5中，在平面N上，從閥座軸心18到各噴孔入口的中心的距離設(shè)定為隨著靠近X軸而變短。
[0140]S卩，在從閥座軸心18到各噴孔入口的中心的中心間距離中，X軸一側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12j的中心間距離L2構(gòu)成為比Y軸一側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12h的中心間距離LI短。
[0141]藉此，由于在X軸一側(cè)的噴孔12j與Y軸一側(cè)的噴孔12h之間流動(dòng)的燃料16想要在維持較快的流速的情況下從閥座開口內(nèi)壁1c流入較近的X軸一側(cè)的噴孔12j，因此，對應(yīng)于X軸一側(cè)的噴孔12j的燃料流16ya得到強(qiáng)化，對應(yīng)于Y軸一側(cè)的噴孔12h的燃料流16xa減弱。
[0142]其結(jié)果是，雖然在Y軸一側(cè)的噴孔12h中，旋流16c(參照圖4)減弱，而使微粒化變差，但在X軸一側(cè)的噴孔12 j中，由于旋流16c得到強(qiáng)化，因此，微?；玫酱龠M(jìn)，從而能噴射出粒徑非常小的噴霧。
[0143]因而，即便在為了避免從各噴孔12噴射出的噴霧彼此干涉而使正面噴霧的噴射方向朝向吸氣端口內(nèi)壁擴(kuò)散的情況下，由于能使朝向吸氣端口內(nèi)壁噴射的粒徑非常小且輕，因此，能使噴霧隨著吸氣端口內(nèi)的吸氣流動(dòng)而流動(dòng)，不容易附著在吸氣端口內(nèi)壁上。
[0144]此外，即便燃料16附著在吸氣端口內(nèi)壁上，由于粒徑非常小，因此，能快速地氣化，所以，從各噴孔12噴射出的噴霧彼此發(fā)生干涉的區(qū)域處的噴霧濃度降低，而使燃料的氣化性提尚，因而能提尚燃燒效率。
[0145]實(shí)施方式6
[0146]另外，在上述實(shí)施方式5(圖8)中，在平面N上，從閥座軸心18到各噴孔入口的中心的距離設(shè)定成隨著靠近X軸而變短，但也可以反過來如圖9所示設(shè)定成隨著靠近Y軸而變短。
[0147]圖9是將本發(fā)明實(shí)施方式6的燃料噴射閥I的前端部放大表示的剖視圖及俯視圖，俯視圖中的噴孔12h、12j的配置關(guān)系設(shè)定成與上述實(shí)施方式5(圖8)相反。
[0148]此外，圖9中的俯視圖表示從圖9中的剖視圖的箭頭F方向觀察的狀態(tài)。
[0149]在圖9中，Y軸側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12h的中心間距離LI設(shè)定成比X軸側(cè)的左右各兩個(gè)的噴孔12j的中心間距離L2短。
[0150]藉此，由于在X軸一側(cè)的噴孔12j與Y軸一側(cè)的噴孔12h之間流動(dòng)的燃料16想要在維持較快的流速的情況下從閥座開口內(nèi)壁1c流入較近的Y軸一側(cè)的噴孔12h，因此，對應(yīng)于Y軸一側(cè)的噴孔12h的燃料流16xa得到強(qiáng)化，相反，對應(yīng)于X軸一側(cè)的噴孔12 j的燃料流16ya減弱。
[0151]其結(jié)果是，雖然在X軸一側(cè)的噴孔12j中，旋流16c(參照圖4)減弱，而使微?；儾?，但在Y軸一側(cè)的噴孔12h中，由于旋流16c得到強(qiáng)化，因此，微?；玫酱龠M(jìn)，從而能噴射出粒徑非常小的噴霧。
[0152]因而，即便在為了避免從各噴孔12噴射出的噴霧彼此干涉而使側(cè)面噴霧的噴射方向朝向吸氣端口內(nèi)壁擴(kuò)散的情況下，由于能使朝向吸氣端口內(nèi)壁噴射的粒徑非常小且輕，因此，能使噴霧隨著吸氣端口內(nèi)的吸氣流動(dòng)而流動(dòng)，不容易附著在吸氣端口內(nèi)壁上。
[0153]此外，即便附著在吸氣端口內(nèi)壁上，由于粒徑非常小，因此，能快速地氣化，從各噴孔12噴射出的噴霧彼此發(fā)生干涉的區(qū)域處的噴霧濃度降低，能使燃料的氣化性提高，因而能提高燃燒效率。
[0154]實(shí)施方式7
[0155]另外，在上述實(shí)施方式I?6中，雖未特別提及，但如圖10所示，在噴孔12的流路中，當(dāng)將與噴孔12的中心軸12f正交的平面設(shè)為截面時(shí)，較為理想的是，在噴孔板11的上游側(cè)端面Ilc與凹部底面17c之間，確保以噴孔12的徑向最小面積為截面的圓柱部分12g。
[0156]圖10是將本發(fā)明實(shí)施方式7的燃料噴射閥I的噴孔部放大表示的剖視圖。
[0157]在圖10所示的噴孔12的流路中，當(dāng)將與噴孔12的中心軸12f正交的平面設(shè)為截面(在此設(shè)為圓形截面)時(shí)，在噴孔板11的上游側(cè)端面IlC與凹部底面17c之間，確保以噴孔12的徑向最小面積為截面的圓柱部分12g。
[0158]S卩，若凹部底面17c過度靠近噴孔板11的上游側(cè)端面Ilc 一側(cè)，而無法確保圓柱部分12g，則噴孔12的實(shí)質(zhì)的開口面積擴(kuò)大而使流量增大，因此，凹部17形成在能避免上述情況的范圍內(nèi)。
[0159]在圖10中，由于經(jīng)過噴孔12的燃料16的流量由在噴孔12內(nèi)確保的圓柱部分12g的截面積確定，因此，穩(wěn)定為恒定量。
[0160]因而，能抑制因噴孔12與凹部17的位置偏差引起的流量偏差，同時(shí)能促進(jìn)噴霧的微?；?。
[0161]實(shí)施方式8
[0162]另外，在上述實(shí)施方式I?7(圖1?圖10)中，凹部17的截面形狀設(shè)為長方形，但較為理想的是，如圖11所示，設(shè)為梯形形狀，構(gòu)成為朝噴孔板11的下游側(cè)端面Ilb開口的凹部17的面積比凹部底面17c的面積大。
[0163]圖11是將本發(fā)明實(shí)施方式8的燃料噴射閥I的噴孔部放大表示的剖視圖，其僅在凹部17的截面形狀上與上述實(shí)施方式I?7不同。圖12是沿圖11內(nèi)的G — G線及H —H線的剖視圖。
[0164]在圖11、圖12中，凹部17構(gòu)成為朝噴孔板11的下游側(cè)端面Ilb開口的開口面積S2比凹部底面17c的底面面積SI大。
[0165]藉此，在閥芯8 (參照圖1)開閥時(shí)，經(jīng)過閥芯前端部13與閥座座面1a間的間隙1d并從噴孔12流入凹部17的燃料流16a能沿著凹部內(nèi)壁面17b充分地?cái)U(kuò)散。
[0166]其結(jié)果是，隨著朝向噴孔板11的下游側(cè)端面Ilb —側(cè)，沿著噴孔12及凹部17的曲率流動(dòng)的燃料流得到強(qiáng)化，從而能使液膜更薄地?cái)U(kuò)展來進(jìn)行噴射。
[0167]另外，在上述實(shí)施方式I?8中，示出了將燃料噴射閥I設(shè)置于發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管20的情況，但也可以將燃料噴射閥設(shè)置于吸氣端口或汽缸蓋，這點(diǎn)是自不待言的。
[0168]此外，對凹部17形成為大致圓形的情況進(jìn)行了說明，但凹部不局限于圓形，也可以形成為其它任意形狀。
[0169]另外，在上述實(shí)施方式I?8中，沒有提及凹部17的具體形成方法，但例如可以通過比較簡單的沖壓成型來形成。
[0170]藉此，能以低成本來抑制流量的偏差，并且能同時(shí)實(shí)現(xiàn)噴霧的微?；图匣?br> [0171](符號說明)
[0172]I燃料噴射閥
[0173]2螺線管裝置
[0174]3 外殼
[0175]4 鐵心
[0176]5 線圈
[0177]6 電樞
[0178]6a電樞外側(cè)面
[0179]6b電樞上表面
[0180]7閥裝置
[0181]8 閥芯
[0182]9 閥主體
[0183]10 閥座
[0184]1a 閥座座面
[0185]1b下游側(cè)端面
[0186]1c 閥座開口內(nèi)壁
[0187]1d 間隙
[0188]11噴孔板
[0189]11a、11a’ 焊接部
[0190]Ilb下游側(cè)端面
[0191]Ilc上游側(cè)端面
[0192]12、12d、12h、12j 噴孔
[0193]12a 噴孔入口
[0194]12b 噴孔出口
[0195]12c基準(zhǔn)噴孔
[0196]12g圓柱部分
[0197]13閥芯前端部
[0198]13a 槽
[0199]13b滑動(dòng)面
[0200]14壓縮彈簧
[0201]15 腔室
[0202]15a腔室內(nèi)壁
[0203]16 燃料
[0204]16b燃料主流
[0205]16f 噴射方向
[0206]17 凹部
[0207]17a 中心
[0208]17b凹部內(nèi)壁面
[0209]17c凹部底面
[0210]18 閥座軸心
[0211]20發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣管
[0212]21 吸氣閥
[0213]Θ 噴孔間角度
[0214]α 燃料折返角
[0215]β 噴孔配置角
[0216]Φ 直徑
[0217]H噴孔正上方高度
[0218]r 距離
[0219]H閥座軸心方向上的高度
[0220]L中心間距離
[0221]S凹部面積
[0222]SI底面面積
[0223]S2 開口面積。
【權(quán)利要求】
1.一種燃料噴射閥，包括: 閥座，該閥座具有配置在所述燃料噴射閥的敞開端的閥座座面； 閥芯，該閥芯與所述閥座相對配置，用于將所述閥座開閉；以及 噴孔板，該噴孔板安裝于所述閥座的下游側(cè)并具有多個(gè)噴孔， 通過響應(yīng)于來自發(fā)動(dòng)機(jī)控制裝置的動(dòng)作信號，使所述閥芯朝開閥方向動(dòng)作，從而使燃料經(jīng)過所述閥芯與所述閥座座面之間，并從多個(gè)所述噴孔朝向吸氣閥噴射集合噴霧， 其特征在于， 多個(gè)所述噴孔形成在比朝下游側(cè)縮徑的所述閥座的最小內(nèi)徑、即閥座開口內(nèi)壁更靠徑向外側(cè)的位置處， 在所述閥座的下游側(cè)端面，設(shè)置有將所述閥座開口內(nèi)壁與多個(gè)所述噴孔分別連通的腔室， 當(dāng)將發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸中心軸O投影到與所述閥座軸心正交的平面N上而得到的直線設(shè)為P軸， 在所述平面N上，將穿過所述閥座軸心并與所述P軸正交的直線設(shè)為X軸，將與所述P軸平行的直線設(shè)為Y軸， 并且將多個(gè)所述噴孔的噴孔入口及噴孔出口分別垂直地投影到所述平面N上，將多個(gè)所述噴孔中的一個(gè)噴孔設(shè)為基準(zhǔn)噴孔時(shí)， 在所述平面N上，穿過所述基準(zhǔn)噴孔的噴孔入口的中心及所述閥座軸心的直線a與穿過所述基準(zhǔn)噴孔相鄰的噴孔的噴孔入口的中心及所述閥座軸心的直線b所成的噴孔間角度Θ設(shè)定為隨著靠近所述Y軸而變小， 并且，在所述平面N上，在所述直線a與穿過所述噴孔入口及所述噴孔出口的各中心的直線c所成的角中，廣角側(cè)的燃料折返角α滿足90° < α <180°的關(guān)系， 在所述噴孔板的下游側(cè)端面，以與所述噴孔一一對應(yīng)的方式形成具有比所述噴孔大的開口面積的凹部， 所述凹部配置成相對于所述直線c使位于所希望的噴射方向一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域比相反一側(cè)的噴孔長度較短的區(qū)域多。
2.如權(quán)利要求1所述的燃料噴射閥，其特征在于， 將所述腔室的腔室內(nèi)壁朝所述平面N垂直地投影而形成的圓設(shè)為假想圓，在所述直線a中，從相對于所述閥座軸心位于徑向外側(cè)的所述噴孔入口的邊緣到所述假想圓的距離r與所述噴孔的直徑Φ間滿足Φ < r的關(guān)系。
3.如權(quán)利要求1或2所述的燃料噴射閥，其特征在于， 用所述噴孔入口的中心和所述腔室在閥座軸心方向上的距離表示的噴孔正上方高度h滿足h < Φ的關(guān)系。
4.如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 所述腔室具有閥座軸心方向的高度朝向外周側(cè)降低的錐形形狀。
5.如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 在所述平面N上，從所述閥座軸心到各所述噴孔入口的中心的距離設(shè)定為隨著靠近所述X軸而變短。
6.如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 在所述平面N上，從所述閥座軸心到各所述噴孔入口的中心的距離設(shè)定為隨著靠近所述Y軸而變短。
7.如權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 在所述噴孔的流路中，當(dāng)將與所述噴孔的中心軸正交的平面設(shè)為截面時(shí)，在所述噴孔板的上游側(cè)端面與所述凹部的底面之間，確保有以所述噴孔的徑向最小面積為截面的圓柱部分。
8.如權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 所述凹部形成為朝所述噴孔板的下游側(cè)端面開口的開口面積比所述凹部的底面面積大。
9.如權(quán)利要求1至8中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 所述凹部是通過沖壓成型而形成的。
【文檔編號】F02M51/06GK104520577SQ201280075179
【公開日】2015年4月15日 申請日期:2012年8月9日 優(yōu)先權(quán)日:2012年8月9日
【發(fā)明者】坂田幸孝, 宗實(shí)毅, 橋居直也, 伊藤啟祐, 渡邊恭輔, 川崎翔太 申請人:三菱電機(jī)株式會社