本公開大體涉及燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)、任何渦輪機(jī)，并且更具體而言，涉及其中的渦輪。

背景技術(shù)：
在燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)中，空氣在壓縮機(jī)中被加壓，并且在燃燒器中與燃料混合，以產(chǎn)生熱的燃燒氣體。渦輪級(jí)從燃燒氣體中抽取能量，以對(duì)壓縮機(jī)提供功率，同時(shí)還在渦輪風(fēng)扇航空器發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)用中對(duì)上游風(fēng)扇提供功率，或者對(duì)航海和工業(yè)應(yīng)用的外部傳動(dòng)軸提供功率。高壓渦輪(HPT)緊接著燃燒器，并且包括固定的渦輪噴嘴，渦輪噴嘴將燃燒氣體排到從支承轉(zhuǎn)子盤沿徑向向外延伸的一排旋轉(zhuǎn)的第一級(jí)渦輪轉(zhuǎn)子葉片中。HPT可包括一級(jí)或多級(jí)轉(zhuǎn)子葉片和對(duì)應(yīng)的渦輪噴嘴。在HPT后面的是低壓渦輪(LPT)，低壓渦輪典型地包括多級(jí)轉(zhuǎn)子葉片和對(duì)應(yīng)的渦輪噴嘴。各個(gè)渦輪噴嘴包括一排定子導(dǎo)葉，該排定子導(dǎo)葉具有呈支承導(dǎo)葉的弓形帶的形式的徑向外端壁和內(nèi)端壁。對(duì)應(yīng)地，渦輪轉(zhuǎn)子葉片包括整體地連結(jié)到徑向內(nèi)端壁或平臺(tái)上的翼型件，該徑向內(nèi)端壁或平臺(tái)又由對(duì)應(yīng)的鳩尾支承，鳩尾允許單獨(dú)的葉片安裝在形成于支承轉(zhuǎn)子盤的周緣中的鳩尾槽口中。環(huán)形護(hù)罩在各個(gè)渦輪級(jí)中包圍轉(zhuǎn)子翼型件的徑向外部末端。定子導(dǎo)葉和轉(zhuǎn)子葉片具有包括大體凹形壓力側(cè)和大體凸形吸力側(cè)的對(duì)應(yīng)的翼型件，大體凹形壓力側(cè)和大體凸形吸力側(cè)在相對(duì)的前緣和后緣之間沿軸向一致地延伸。相鄰導(dǎo)葉和相鄰葉片在它們之間形成由徑向內(nèi)端壁和外端壁界定的對(duì)應(yīng)的流道。在運(yùn)行期間，燃燒氣體從燃燒器中排出，并且作為核心流沿軸向向下游流過限定在定子導(dǎo)葉和轉(zhuǎn)子葉片之間的相應(yīng)的流道。另外，來自存在于翼型件前緣的上游的吹掃腔的吹掃空氣作為吹掃流排出，吹掃流防止在主氣體路徑下方吸入熱的核心流，并且潛在地對(duì)平臺(tái)和翼型件提供冷卻作用。導(dǎo)葉和葉片的空氣動(dòng)力學(xué)外形以及它們之間的對(duì)應(yīng)的流道精確地構(gòu)造成最大程度地提高從燃燒氣體中抽取能量，燃燒氣體又使轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，葉片從轉(zhuǎn)子延伸。將導(dǎo)葉和葉片翼型件的復(fù)雜的三維(3D)構(gòu)造定制成最大程度地提高運(yùn)行效率，并且該構(gòu)造在沿著翼型件在翼展上沿徑向改變以及在前緣和后緣之間沿著翼型件的弦沿軸向改變。因此，燃燒氣體和吹掃空氣在翼型件表面上以及在對(duì)應(yīng)的流道內(nèi)的速度和壓力分布也改變。燃燒氣體流路徑中的不合需要的壓力損失因此對(duì)應(yīng)于渦輪空氣動(dòng)力性和整體渦輪效率的不合需要的降低。例如，燃燒氣體在導(dǎo)葉和葉片之間的流道中進(jìn)入對(duì)應(yīng)的成排的導(dǎo)葉和葉片，并且必然在翼型件的相應(yīng)的前緣處分流。另外，吹掃空氣流和核心流的混合可導(dǎo)致渦輪效率低下。入射燃燒氣體的停滯點(diǎn)的軌跡沿著各個(gè)翼型件的前緣延伸，并且對(duì)應(yīng)的邊界層沿著各個(gè)翼型件的壓力側(cè)和吸力側(cè)以及沿著各個(gè)徑向外端壁和內(nèi)端壁形成，壓力側(cè)和吸力側(cè)以及徑向外端壁和內(nèi)端壁共同界定各個(gè)流道的四側(cè)。在邊界層中，燃燒氣體的局部速度沿著端壁和翼型件表面從零變成燃燒氣體的不受約束的速度，在不受約束的速度下，邊界層終止?？赡苡捎诙喾N原因而發(fā)生渦輪損失，例如，二次流、沖擊損失機(jī)制和混合損失。渦輪壓力損失的一個(gè)普遍原因在于，隨著燃燒氣體在翼型件前緣周圍移動(dòng)時(shí)分流而產(chǎn)生的馬蹄形旋渦的形成?？倝毫μ荻仍谝硇图那熬壓投吮诘膮R合部處的邊界層流中受到影響。翼型件前緣處的這個(gè)壓力梯度形成一對(duì)反向旋轉(zhuǎn)的馬蹄形旋渦，旋渦在各個(gè)翼型件的相對(duì)的側(cè)在端壁附近向下游移動(dòng)。兩個(gè)旋渦沿著各個(gè)翼型件的相對(duì)的壓力側(cè)和吸力側(cè)向后移動(dòng)，并且由于沿著壓力側(cè)和吸力側(cè)的壓差和速度分布而有不同的表現(xiàn)。例如，計(jì)算分析表明，吸力側(cè)旋渦朝向翼型件后緣而轉(zhuǎn)移遠(yuǎn)離端壁，并且然后在翼型件后緣之后與向后流到翼型件后緣的壓力側(cè)旋渦相互作用。壓力側(cè)和吸力側(cè)旋渦的相互作用在翼型件的翼展中部區(qū)域附近出現(xiàn)，并且產(chǎn)生總的壓力損失和渦輪效率的對(duì)應(yīng)的降低。這些旋渦也會(huì)產(chǎn)生湍流，而且使對(duì)端壁的不合需要的加熱增加。由于馬蹄形旋渦形成于渦輪轉(zhuǎn)子葉片和它們的整體根部平臺(tái)的匯合部處，以及形成于噴嘴定子導(dǎo)葉和它們的外部帶和內(nèi)部帶的匯合部處，所以使渦輪效率產(chǎn)生對(duì)應(yīng)的損失，以及額外地加熱對(duì)應(yīng)的端壁構(gòu)件。類似地，在葉片的壓力側(cè)和吸力側(cè)之間的跨越通道的壓力梯度會(huì)引起二次流結(jié)構(gòu)和旋渦，二次流結(jié)構(gòu)和旋渦會(huì)改變?nèi)~片的期望的空氣動(dòng)力性，從而引起渦輪效率損失，以及可能加熱端壁以及甚至葉片。在渦輪葉片的前緣處，并且更具體而言，在前緣和前緣吹掃腔的匯合部處，二次流結(jié)構(gòu)和來自前緣吹掃腔的吹掃流的混合會(huì)引起混合損失。另外，二次流結(jié)構(gòu)導(dǎo)致吹掃流與主核心流混合，從而引起在平臺(tái)遠(yuǎn)處的吹掃流的軌跡。這些二次流結(jié)構(gòu)在渦輪葉片連結(jié)葉片端壁結(jié)構(gòu)所處的區(qū)域中引起高熱集中。因此，合乎需要的是提供一種改進(jìn)的渦輪級(jí)，其用于降低馬蹄形旋渦和二次流旋渦影響，以及提高空氣動(dòng)力學(xué)負(fù)荷，同時(shí)控制熱分布和效率，或者改進(jìn)效率和熱負(fù)荷，同時(shí)保持空氣動(dòng)力學(xué)負(fù)荷和/或扭矩的產(chǎn)生。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
根據(jù)一個(gè)示例性實(shí)施例，公開一種具有吹掃槽的凹凸式(scalloped)表面渦輪級(jí)。該渦輪級(jí)包括一排翼型件，該排翼型件整體地連結(jié)到對(duì)應(yīng)的平臺(tái)上，并且沿橫向間隔開，以在該排翼型件和平臺(tái)之間限定用于引導(dǎo)氣體的相應(yīng)的流道。各個(gè)流道具有寬度。所述翼型件中的各個(gè)包括凹形壓力側(cè)和沿橫向相對(duì)的凸形吸力側(cè)，凹形壓力側(cè)和凸形吸力側(cè)在相對(duì)的前緣和后緣之間一致地延伸。所述平臺(tái)中的至少一些具有凹凸式流表面，流表面包括吹掃槽，吹掃槽沿切向延伸到融合區(qū)域和平臺(tái)的吹掃腔壁的至少一部分中，并且沿軸向延伸向前緣后面的翼型件的吸力側(cè)，以引導(dǎo)吹掃流。根據(jù)另一個(gè)示例性實(shí)施例，公開一種具有吹掃槽的凹凸式表面渦輪級(jí)。該渦輪級(jí)包括一排翼型件，該排翼型件整體地連結(jié)到對(duì)應(yīng)的平臺(tái)上，并且沿橫向間隔開，以在該排翼型件和平臺(tái)之間限定用于引導(dǎo)氣體的相應(yīng)的流道。各個(gè)流道具有限定的寬度。所述翼型件中的各個(gè)包括凹形壓力側(cè)和沿橫向相對(duì)的凸形吸力側(cè)，凹形壓力側(cè)和凸形吸力側(cè)在相對(duì)的前緣和后緣之間一致地延伸。所述平臺(tái)中的至少一些具有：凹凸式流表面，該流表面包括吹掃槽，吹掃槽沿切向延伸到融合區(qū)域和平臺(tái)的吹掃腔壁的至少一部分中；連接所述前緣后面的所述壓力側(cè)的隆起；以及連接所述吹掃槽和所述相應(yīng)的翼型件的所述前緣后面的所述吸力側(cè)的凹部(bowl)。吹掃槽沿軸向延伸向翼型件的吸力側(cè)，以與凹部融合，以及引導(dǎo)吹掃流。根據(jù)又一個(gè)示例性實(shí)施例，公開一種具有吹掃槽的凹凸式表面渦輪級(jí)。該渦輪級(jí)包括渦輪葉片。渦輪葉片包括翼型件，該翼型件整體地連結(jié)到平臺(tái)上，并且具有沿橫向相對(duì)的壓力側(cè)和吸力側(cè)，壓力側(cè)和吸力側(cè)在沿軸向相對(duì)的前緣和后緣之間一致地延伸。平臺(tái)包括吹掃槽，吹掃槽沿切向延伸到融合區(qū)域和平臺(tái)的吹掃腔壁的至少一部分中。吹掃槽沿軸向延伸向前緣后面的翼型件的吸力側(cè)，以引導(dǎo)吹掃流。在參照附圖閱讀以下詳細(xì)描述和所附權(quán)利要求之后，本公開的其它目標(biāo)和優(yōu)點(diǎn)將變得顯而易見。在審閱結(jié)合若干幅圖和所附權(quán)利要求所得到的以下詳細(xì)描述之后，本申請(qǐng)的這些和其它特征與改進(jìn)對(duì)本領(lǐng)域普通技術(shù)人員將變得顯而易見。附圖說明當(dāng)參照附圖來閱讀以下詳細(xì)描述時(shí)，本公開的以上和其它特征、方面與優(yōu)點(diǎn)將變得更好理解，在附圖中，相同符號(hào)在所有圖中表示相同部件，其中：圖1是根據(jù)實(shí)施例的在渦輪級(jí)排中的示例性渦輪葉片的從前到后的立視圖；圖2是通過在圖1中示出的根據(jù)實(shí)施例的葉片且沿著圖1的線2-2得到的平面截面圖；圖3是根據(jù)實(shí)施例的、圖1中示出的葉片的吸力側(cè)的等距視圖；圖4是根據(jù)實(shí)施例的、圖1中示出的葉片的壓力側(cè)的等距視圖；圖5是根據(jù)實(shí)施例的、圖1中示出的葉片的從后到前的等距視圖；圖6是根據(jù)另一個(gè)實(shí)施例的、在渦輪級(jí)排中的示例性渦輪葉片的從前到后的立視圖；以及圖7是通過在圖6中示出的根據(jù)實(shí)施例的葉片且沿著圖6的線7-7得到的平面截面圖。具體實(shí)施方式參照附圖，其中，相同參考標(biāo)號(hào)在各圖中表示相同元件，在圖1中示出兩個(gè)示例性第一級(jí)渦輪轉(zhuǎn)子葉片10，它們?cè)谌細(xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)的對(duì)應(yīng)的渦輪級(jí)中沿周向彼此連接成其完整的排。如上面表明的那樣，燃燒氣體12在傳統(tǒng)燃燒器(未顯示)中形成，并且沿軸向下游方向通過成排的渦輪葉片10作為核心流13而排出。渦輪葉片10從燃燒氣體12中抽取能量，以對(duì)其上安裝有葉片10的支承轉(zhuǎn)子盤(未顯示)提供功率。渦輪級(jí)包括完整的一排葉片10，其中，各個(gè)葉片10具有在根部端處整體地連結(jié)到對(duì)應(yīng)的徑向內(nèi)端壁或平臺(tái)16上的對(duì)應(yīng)的翼型件14。各個(gè)平臺(tái)16又整體地連結(jié)到對(duì)應(yīng)的軸向進(jìn)入式鳩尾18上，鳩尾18在傳統(tǒng)上構(gòu)造成在轉(zhuǎn)子盤的周緣中支承對(duì)應(yīng)的渦輪葉片10。各個(gè)翼型件14包括大體凹形壓力側(cè)20和沿周向或橫向相對(duì)的、大體凸形吸力側(cè)22，壓力側(cè)20和吸力側(cè)22分別在相對(duì)的前緣24和后緣26之間一致地沿軸向延伸。兩個(gè)緣24、26在從根部到翼型件14的末端的翼展中沿徑向延伸。如圖1和2中顯示的那樣，各個(gè)翼型件14可為空心的，并且包括由相對(duì)的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22界定的內(nèi)部冷卻回路28。冷卻回路28可具有任何傳統(tǒng)的構(gòu)造，以及包括延伸通過平臺(tái)16和鳩尾18的入口通道，以接收從發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮機(jī)(未顯示)中放出的冷卻空氣30。冷卻空氣30典型地通過位于翼型件14的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22的期望位置上的若干排膜冷卻孔32從各個(gè)翼型件14中排出，并且典型地集中在翼型件14的前緣24附近。各個(gè)翼型件14典型地還包括一排后緣冷卻孔34，該排后緣冷卻孔34在翼型件14的薄后緣26前面不遠(yuǎn)處通過翼型件14的壓力側(cè)20而顯現(xiàn)出來。在圖1和2中示出的示例性渦輪葉片10可具有任何傳統(tǒng)構(gòu)造的翼型件14、平臺(tái)16和鳩尾18，以在運(yùn)行期間從燃燒氣體12中抽取能量。如上面表明的那樣，平臺(tái)16整體地連結(jié)到翼型件14的根部端上，并且為燃燒氣體12或核心流13限定徑向內(nèi)部流邊界。葉片10成排地安裝在轉(zhuǎn)子盤的周緣周圍，其中，相鄰翼型件14沿周向或橫向間隔開，以在它們之間限定流道36，流道36具有限定在相鄰前緣24(如圖2中最佳地顯示的那樣)之間的通道寬度“x”，以在運(yùn)行期間在下游方向上沿軸向引導(dǎo)燃燒氣體12和來自吹掃流腔(未顯示)的吹掃空氣的吹掃流15。因此在圖1和2中示出的渦輪級(jí)中的各個(gè)翼型件間流道36由一個(gè)翼型件14的壓力側(cè)20、下一個(gè)相鄰翼型件14的吸力側(cè)22、相鄰平臺(tái)16的對(duì)應(yīng)的壓力側(cè)部分20和吸力側(cè)部分22，以及包圍完整的一排渦輪葉片10中的翼型件14的徑向外部末端端的徑向外部渦輪護(hù)罩(未顯示)限定和界定。如上面在背景部分中表明的那樣，燃燒氣體12在運(yùn)行期間作為核心流13流過對(duì)應(yīng)的流道36，并且必定被單獨(dú)的翼型件14分流。高速的燃燒氣體在對(duì)應(yīng)的翼型件前緣24處沿周向分流，在對(duì)應(yīng)的翼型件前緣24處有停滯壓力，并且沿著翼型件14的相對(duì)的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22形成對(duì)應(yīng)的邊界層。此外，隨著氣體在翼型件前緣24周圍在翼型件前緣24與平臺(tái)16的接合部處分流，燃燒氣體12也沿著單獨(dú)的葉片平臺(tái)16形成邊界層。另外，吹掃空氣作為吹掃流15通過對(duì)應(yīng)的流道36從存在于翼型件14上游的吹掃流腔中流出。最大程度地減少吹掃流15作為一定百分比的核心流13而噴射會(huì)提高翼型件14下游的靜壓力。這個(gè)作用有助于將后緣26沖擊轉(zhuǎn)移到上游，從而減小翼型件14中的后緣損失。沿著葉片平臺(tái)16的分流核心流13會(huì)引起一對(duì)反向旋轉(zhuǎn)的馬蹄形旋渦，旋渦沿著各個(gè)翼型件14的相對(duì)的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22沿軸向向下游流過流道36。這些馬蹄形旋渦在邊界層中產(chǎn)生湍流，并且朝翼型件14的翼展中部區(qū)域沿徑向向外轉(zhuǎn)移，而且產(chǎn)生總壓力損失，以及降低渦輪效率。馬蹄形旋渦由于吹掃腔和吹掃流15的存在(其改變跨越通道的靜壓力梯度)而受到激勵(lì)。圖1中示出的示例性渦輪轉(zhuǎn)子級(jí)可具有任何傳統(tǒng)構(gòu)造，諸如專門設(shè)計(jì)成第一級(jí)HPT轉(zhuǎn)子的那個(gè)，以從燃燒氣體12中抽取能量，以用典型的方式對(duì)壓縮機(jī)提供功率。如示出的那樣，入射燃燒氣體12沿著翼型件前緣24分流，以作為核心流13在下游方向上沿軸向流過對(duì)應(yīng)的流道36，同時(shí)入射吹掃空氣流經(jīng)平臺(tái)16的臺(tái)肩區(qū)域或融合區(qū)域40，其中，融合區(qū)域40被限定為吹掃腔壁41和平臺(tái)16表面之間的范圍。吹掃空氣與核心流13一起流動(dòng)，并且與核心流13混合，以作為吹掃流15在下游方向上沿軸向流過對(duì)應(yīng)的流道36。壓力側(cè)20的凹形輪廓和吸力側(cè)22的凸形輪廓特別地構(gòu)造成用于實(shí)現(xiàn)不同的速度和壓力分布，以最大程度地提高從燃燒氣體12中抽取的能量。平臺(tái)16限定徑向內(nèi)端壁，徑向內(nèi)端壁界定燃燒氣體12，其中，氣體也被周圍的渦輪護(hù)罩(未顯示)在徑向外側(cè)界定。在示出的構(gòu)造中，平臺(tái)16和前緣24的匯合部處的入射燃燒氣體12會(huì)產(chǎn)生馬蹄形旋渦，馬蹄形旋渦由于吹掃流15改變跨越通道的靜壓力梯度而受到激勵(lì)。燃燒氣體12沿著翼型件14的相對(duì)的壓力20和吸力側(cè)22前進(jìn)通過流道36。如上面表明的那樣，這些旋渦產(chǎn)生湍流，降低渦輪級(jí)的空氣動(dòng)力學(xué)效率，以及提高平臺(tái)16的熱傳遞加熱。因此，起初在圖1中示出的平臺(tái)16特別地構(gòu)造有凹凸式的或有外形的流表面，該流表面最大程度地減少吹掃流15與核心流13的混合，以最大程度地減少損失，并且界定燃燒氣體12，以降低馬蹄形旋渦的強(qiáng)度。在圖1中用名義上軸對(duì)稱的平臺(tái)的共同立視圖的等斜線(isocline)大體顯示凹凸式平臺(tái)16的第一示例性構(gòu)造。圖2在平面圖中更詳細(xì)地示出圖1的等斜線。在圖6和7中大體顯示凹凸式平臺(tái)16的第二示例性構(gòu)造，圖6和圖7分別在平面圖中示出名義上軸對(duì)稱的平臺(tái)的共同立視圖的等斜線，以及等斜線的更詳細(xì)的圖示。更具體地參照?qǐng)D1和2，現(xiàn)代計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)已經(jīng)用來研究和限定平臺(tái)16的特定3D外形，以削弱馬蹄形旋渦，以及最大程度地減少吹掃流15與核心流13的混合和吸入到吹掃腔中，同時(shí)對(duì)應(yīng)地改進(jìn)渦輪空氣動(dòng)力學(xué)效率。圖1和2中示出的凹凸式平臺(tái)16包括構(gòu)造成延伸到融合區(qū)域40和平臺(tái)16的吹掃腔壁41的至少一部分中的凹坑或吹掃槽38，凹坑或吹掃槽38相對(duì)于傳統(tǒng)平臺(tái)的名義軸對(duì)稱平臺(tái)表面(其限定基準(zhǔn)零(θ)表面)具有較低的高度(-)，并且在其中形成下陷或槽，下陷或槽會(huì)改變?nèi)诤蠀^(qū)域40和壁腔41的至少一部分。在示出的實(shí)施例中，吹掃槽38沿切向在融合區(qū)域40中形成，并且延伸到吹掃壁腔41中，而大致在相鄰翼型件14的前緣24之間的通道36寬度“x”的中間具有最大深度位置，可沿橫向方向延伸通道38寬度“x”的大約60%。在備選實(shí)施例中，吹掃槽38可沿切向形成于融合區(qū)域40中，并且延伸到吹掃壁腔41的至少一部分中，并且在相鄰翼型件14的前緣24之間的通道36寬度“x”的-10%至60%之間的任何位置處具有最大深度，其中，從第一翼型件14的前緣24朝第一翼型件14的吸力側(cè)22開始且延伸向壓力側(cè)20處的相鄰的第二翼型件14的前緣24而測(cè)量這種度量。在實(shí)施例中，吹掃槽38可沿橫向方向延伸通道38寬度“x”的大約60%。在又一個(gè)實(shí)施例中，吹掃槽38可基本沿切向形成于融合區(qū)域40中，并且延伸到吹掃壁腔41的至少一部分中，而且如前面描述的那樣，吹掃槽38在相鄰翼型件14的前緣24之間的通道36寬度“x”的-10%至60%之間的任何位置處具有最大深度，并且吹掃槽38位于沿軸向在前緣24的下游且在形成于前緣24之間的通道36內(nèi)的位置處。吹掃槽38構(gòu)造成改變?nèi)诤蠀^(qū)域40和翼型件14的吹掃腔壁41的至少一部分，以使吹掃流15容易進(jìn)入到核心流13中。更具體而言，吹掃槽38構(gòu)造成使吹掃流15的軌跡保持在吸力側(cè)22上較靠近平臺(tái)16，以最大程度地減少熱的核心流13后續(xù)在翼型件14的壓力側(cè)20上進(jìn)行氣流下洗(downwash)而回填流體。吹掃槽38和吹掃流15用來改變會(huì)激勵(lì)馬蹄形旋渦的跨越通道的靜壓力梯度。另外，吹掃槽38的存在允許操縱翼型件14的前緣24處的運(yùn)行熱輪廓。這是因?yàn)閷?duì)吹掃流15的改變可改變或?qū)е聦?duì)流混合和/或熱傳遞的減少，對(duì)流混合和/或熱傳遞通?？墒购诵牧?3接觸端壁。本公開的這方面允許通過減少吹掃流15與核心流13的混合來操縱熱輪廓。因而，可實(shí)現(xiàn)且可優(yōu)化期望的熱分布，從而使所需的冷卻減少。在實(shí)施例中，除了吹掃槽38之外，可包括可選的局部凸起或隆起46，凸起或隆起46相對(duì)于名義軸對(duì)稱基準(zhǔn)表面(θ)向上升高(+)到流道36中。另外，在又一個(gè)實(shí)施例中，除了吹掃槽38之外，可包括整體圓鑿(gouge)或凹部48，圓鑿或凹部48相對(duì)于名義軸對(duì)稱平臺(tái)表面(θ)具有較低的高度(-)，以在其中形成下陷。在另外的另一個(gè)實(shí)施例中，除了吹掃槽38之外，可包括隆起46和凹部48。要注意的是，針對(duì)特定的發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)和通過其中的質(zhì)量流率來選擇翼型件14的具體大小和間隔。翼型件14的弓形側(cè)壁典型地在它們之間沿周向限定流道36，流道36沿軸向下游方向從前緣24到后緣26而會(huì)聚。一個(gè)翼型件14的后緣26典型地沿著其垂直相交部在相鄰翼型件14的吸力側(cè)22的弦線中點(diǎn)附近形成最小流動(dòng)面積的喉部。針對(duì)特定的發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)用預(yù)先選擇流道36的流動(dòng)面積(包括其喉部的最小流動(dòng)面積)，并且流道36的流動(dòng)面積因此由平臺(tái)16所限定的徑向內(nèi)端壁，以及渦輪護(hù)罩(未示出)所限定的徑向外端壁兩者控制。因此基準(zhǔn)平臺(tái)表面可被方便地限定為由渦輪級(jí)的周邊周圍的圓弧限定的傳統(tǒng)的軸對(duì)稱表面，并且可用作圖2示出零基準(zhǔn)高度。在包括吹掃槽38、隆起46和凹部48的實(shí)施例中，隆起46在高度上從零基準(zhǔn)平面或表面向外升高(+)，而吹掃槽38和凹部48在深度上延伸到基準(zhǔn)平面或表面的下方(-)。照這樣，槽38、隆起46和凹部48可相對(duì)于彼此互補(bǔ)和偏移，以保持各個(gè)流道36的期望的或給定的流動(dòng)面積。優(yōu)選特別地定位圖1和2中示出的吹掃槽38、隆起46和凹部48，以降低馬蹄形旋渦的強(qiáng)度，從而最大程度地減少二次流引起的損失，最大程度地減少來自前緣吹掃腔的吹掃流15與主核心流13的混合，最大程度地減少熱的核心流被吸入到吹掃腔中，以及改變激勵(lì)馬蹄形旋渦的跨越通道的靜壓力梯度，所有這些都會(huì)改進(jìn)渦輪空氣動(dòng)力學(xué)效率。在示出的實(shí)施例中，吹掃槽38構(gòu)造成在吸力側(cè)22處處于前緣24附近的位置，并且形成為延伸到平臺(tái)16的臺(tái)肩或融合區(qū)域40上。隆起46構(gòu)造成在前緣24的下游或后面的位置處直接連接翼型件壓力側(cè)20。凹部48構(gòu)造成直接連接吹掃槽38和前緣24后面的翼型件吸力側(cè)22。通過使用吹掃槽38，吹掃流15容易進(jìn)入到核心流13中，其中，在吹掃流15在吸力側(cè)22上升離平臺(tái)16時(shí)，吹掃流15的軌跡保持較靠近平臺(tái)16。這最大程度地減少熱的核心流13后續(xù)在壓力側(cè)20上的氣流下洗。結(jié)果是較少混合的流體流離開流道36。通過將前緣隆起46和凹部48結(jié)合到包括吹掃槽38的實(shí)施例中，進(jìn)入的馬蹄形旋渦可被隆起46周圍的燃燒氣體12的流線型曲率抵銷。對(duì)應(yīng)地，在流道36中，馬蹄形旋渦沿徑向向外轉(zhuǎn)移可早早地被凹部48中斷。如前面回避的那樣，吹掃槽38能夠改變翼型件的根部處的局部停滯點(diǎn)，將吹掃流導(dǎo)引到核心流中從而控制所進(jìn)行的混合量，以及控制吹掃流的軌跡及其后續(xù)與馬蹄形旋渦的吸力側(cè)分支的合并。當(dāng)包括時(shí)，隆起46和凹部48能夠降低燃燒氣體12的流加速度，提高局部靜壓力，改變氣體壓力的梯度，減少旋渦擴(kuò)張，以及在馬蹄形旋渦向下游行進(jìn)通過流道36時(shí)減少它們的重新定向。這些聯(lián)合作用會(huì)限制馬蹄形旋渦沿著翼型件吸力側(cè)22沿徑向向外轉(zhuǎn)移的能力，以及降低旋渦強(qiáng)度，并且繼而提高渦輪級(jí)的整體效率。如上面表明的那樣，圖2是平臺(tái)16的平面圖，其具有相對(duì)于基準(zhǔn)零表面的相等高度的等斜線。圖3在等距視圖中示出平臺(tái)16，插入的表面梯度線用以強(qiáng)調(diào)在各個(gè)平臺(tái)16的前部端和后部端之間且沿周向或橫向在相鄰翼型件14之間的平臺(tái)16的變化的3D外形。由于平臺(tái)16在各個(gè)翼型件14的兩個(gè)側(cè)延伸，典型地在前緣24前面以及在后緣26后面有少量延伸，所以吹掃槽38、升高的隆起46和下陷的凹部48將以優(yōu)選的方式平緩地彼此過渡，以最大程度地減少吹掃流15的混合，以及降低馬蹄形旋渦的強(qiáng)度。優(yōu)選地，隨著隆起46沿著壓力側(cè)20向后且沿橫向延伸以沿著吸力側(cè)22連結(jié)凹部48，隆起46在高度或海拔上有所減小，并且吹掃槽38朝吹掃腔延伸到平臺(tái)16的融合區(qū)域40中。凹部48在前緣24和后緣26之間沿著吸力側(cè)22延伸，例如在前緣24附近開始，以及與吹掃槽38融合，并且朝后緣26在翼型件14的大致中間終止。圖2-4最佳地示出吹掃槽38構(gòu)造成沿橫向偏心使得在前緣24前面的吸力側(cè)22處有最大深度，以便延伸到平臺(tái)16的融合區(qū)域40中。吹掃槽38在前緣24后面進(jìn)一步融合到凹部48中。圖2和4最佳地示出隆起46居中使得在前緣24后面的翼型件14的壓力側(cè)20處有最大高度，并且在前緣24后面且朝向后緣26，以及沿橫向或周向從一個(gè)翼型件14的壓力側(cè)20朝向下一個(gè)相鄰翼型件14的吸力側(cè)22在高度上減小。圖2和5最佳地示出凹部48居中使得在吸力側(cè)22處在各個(gè)翼型件的最大橫向厚度附近在其凸出區(qū)域中有最大深度，并且在前緣24后面融合到吹掃槽38中，同時(shí)朝向后緣26以及沿橫向或周向從一個(gè)翼型件14的吸力側(cè)22朝下一個(gè)相鄰翼型件14的壓力側(cè)20(在該處，凹部48與升高的隆起46融合)在深度上減小。圖4示意性地示出入射燃燒氣體12，其具有對(duì)應(yīng)的邊界層，在該處，燃燒氣體12的速度直接在平臺(tái)16的流表面處為零，并且快速提高到自由流速度。邊界層的厚度范圍為翼型件14的徑向高度或翼展的大約2%至大約15%。另外，示出在吹掃槽38上的入射吹掃流15。平臺(tái)凹凸從而包括的吹掃槽38和可選的隆起46與凹部48的幅度可較小，以特別地最大程度地減少二次流引起的損失，最大程度地減少吹掃流15與核心流13的混合，以及降低馬蹄形旋渦的強(qiáng)度，以提高渦輪空氣動(dòng)力學(xué)效率。圖2和4中顯示的吹掃槽38具有可隨吹掃流水平縮放的最大深度。圖2和4中顯示的隆起46具有大體等于在燃燒氣體12首先被引導(dǎo)到平臺(tái)16上時(shí)燃燒氣體12的進(jìn)入邊界層的厚度的最大高度。對(duì)應(yīng)地，凹部48具有小于隆起46的大致最大高度的最大深度。在圖2中，等斜線相對(duì)于基準(zhǔn)零表面標(biāo)有任意數(shù)字，其中，隆起46在高度上增加到大約+6的示例性幅度，凹部48在深度上增加到大約-5的最大深度，而吹掃槽38與凹部48融合，并且融合到平臺(tái)16的融合區(qū)域40上，而且具有大約-3的最大深度。這些示例性數(shù)字僅表示凹凸式平臺(tái)16的變化的外形。將針對(duì)各個(gè)特定的設(shè)計(jì)來確定吹掃槽38、隆起46和凹部48的實(shí)際幅度，其中，對(duì)于高度范圍為5cm至大約7.5cm的渦輪翼型件，吹掃槽38的最大深度的范圍為10密耳至45密耳，而凹部的范圍為大約37密耳至大約64密耳，而隆起46的高度的范圍為大約40密耳(1mm)至大約450密耳(11.4mm)。圖2和4還示出吹掃槽38沿切向相對(duì)于吹掃腔(并且更具體而言在平臺(tái)16的融合區(qū)域40中)為大體半球形，并且沿橫向從其最大深度的原點(diǎn)開始為大體凹形，該原點(diǎn)直接定位在平臺(tái)16的融合區(qū)域40中，并且在翼型件14的前緣24和吸力側(cè)22之間延伸穿過平臺(tái)16的融合區(qū)域40。吹掃槽38朝后緣26向后延伸，以平緩地融合或過渡到凹部48(當(dāng)其存在時(shí))中。隆起46相對(duì)于翼型件14的壓力側(cè)20為大體半球形，并且向前朝向前緣24以及沿向后方向朝向后緣26為大體凸形。在翼型件排的前緣24之間沿周向延伸的軸向平面中，在圖4中示出的示例性實(shí)施例中，隆起46在其凸形前部部分和后部部分之間在截面上是圓錐形的，對(duì)此，計(jì)算流分析預(yù)測(cè)旋渦強(qiáng)度和轉(zhuǎn)移有顯著降低。圖2和5中示出的示例性凹部48沿橫向從其最大深度的原點(diǎn)開始為大體凹形，該原點(diǎn)直接定位在各個(gè)翼型件14的吸力側(cè)上，并且與吹掃槽38融合。凹部48如隆起46那樣為大體半球形，但為凹形而在翼型件吸力側(cè)22上居中。圖2和4示出翼型件吸力側(cè)22上的吹掃槽38和凹部48以及翼型件壓力側(cè)20上的升高的隆起46之間的過渡。更具體而言，構(gòu)造在壓力側(cè)20上在前緣24后面的隆起46沿著壓力側(cè)20的較長(zhǎng)范圍逐漸減小到后緣26。隆起46到后緣26的逐漸過渡形成在高度上減小的隆起46的凸脊延伸部。對(duì)應(yīng)地，吹掃槽38和凹部48在深度上朝翼型件14的前緣24逐漸增加，并且增加到融合區(qū)域40上，以形成用于吹掃流15的入口。吹掃槽38和下陷凹部48沿著后緣26后面的吸力側(cè)22的較長(zhǎng)范圍逐漸與升高的隆起46融合，如圖2和3中最佳地示出的那樣。圖2和5示出吹掃槽38融合到凹部48中，凹部48在深度上沿著吸力側(cè)22從其峰值深度減小，峰值深度從平臺(tái)的融合區(qū)域40附近向后緣26延伸到翼型件凸出部附近的吹掃槽38。隆起46沿著壓力側(cè)20在前緣24后面從其峰值高度到后緣26而在高度上持續(xù)減小。隆起46和凹部48兩者在后緣26周圍融合在一起，并且在后緣26之間的對(duì)應(yīng)的流道36中在零基準(zhǔn)高度處在橫向或周向上終止。圖2和4示出優(yōu)選在前緣24前面起始或開始且過渡到凹部48中的吹掃槽38以及優(yōu)選在前緣24后面起始或開始的隆起46沿著它們之間的零高度外形在它們之間形成或限定軸向弓形槽溝或通道42。槽溝式通道42在相鄰翼型件14之間沿著單獨(dú)的平臺(tái)16沿軸向延伸，槽溝式通道42在前緣24前面開始，并且在后緣26處或者在后緣26后面終止，如在平臺(tái)16的可用表面空間內(nèi)期望的那樣。零高度外形可為隆起46和凹部48之間的單個(gè)線，或者寬度適當(dāng)?shù)牡貛?。在該地帶?shí)施例中，凸形隆起46優(yōu)選通過與該地帶具有凹形過渡的彎曲區(qū)域與該地帶的一側(cè)融合。吹掃槽38和凹形凹部48優(yōu)選通過與該地帶具有凸形過渡的另一個(gè)彎曲區(qū)域與該地帶的另一側(cè)融合。由于圖中示出的示例性渦輪級(jí)構(gòu)造成渦輪轉(zhuǎn)子級(jí)，所以單獨(dú)的平臺(tái)16整體地連結(jié)到各個(gè)翼型件14的根部上，其中，對(duì)應(yīng)的鳩尾18(圖2)在根部下方，平臺(tái)16共同限定用于燃燒氣體流12的徑向內(nèi)邊界或端壁。因此各個(gè)平臺(tái)16在軸向分離線56處連接相鄰平臺(tái)，分離線56使翼型件間凹部48在前緣24和后緣26之間沿軸向分叉或分開成互補(bǔ)的第一凹部部分52和第二凹部部分54。在圖2中最佳地示出了這一點(diǎn)，其中，平臺(tái)16具有從翼型件14的相對(duì)的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22延伸的部分。隆起46主要設(shè)置在平臺(tái)16的壓力側(cè)20上。平臺(tái)16的吸力側(cè)部分22包括第一凹部部分52，第一凹部部分52在平臺(tái)16表面的大部分上面延伸，并且延伸到吹掃腔的融合區(qū)域40中，以形成吹掃槽38。但是，第一凹部部分52被來自與下一個(gè)相鄰平臺(tái)16的壓力側(cè)20上的隆起46整體地形成的互補(bǔ)的第二凹部部分54的軸向分離線56中斷。一個(gè)平臺(tái)16上的第一凹部部分52與下一個(gè)相鄰平臺(tái)16上的第二凹部部分54互補(bǔ)，并且共同限定單個(gè)完整的融合的吹掃槽38和凹部48，凹部48沿著下一個(gè)相鄰翼型件14的壓力側(cè)20從一個(gè)翼型件14的吸力側(cè)22延伸到隆起46及其凸脊。軸向分離線56中斷整個(gè)渦輪排級(jí)的周向連續(xù)性，并且容許以傳統(tǒng)的方式(諸如通過鑄造)單獨(dú)地加工各個(gè)渦輪葉片?？捎脗鹘y(tǒng)的方式鑄造渦輪葉片(其包括其翼型件14、平臺(tái)16和鳩尾18)的整體構(gòu)造，而且在可行的情況下，也可在渦輪葉片中整體地鑄造其凹凸式特征。備選地，可用名義軸對(duì)稱平臺(tái)鑄造平臺(tái)16，使得局部升高材料用于隆起46，然后可使用傳統(tǒng)放電加工(EDM)或電化學(xué)加工(ECM)來加工隆起46，以對(duì)凹凸式平臺(tái)16形成3D外形，包括吹掃槽38、隆起46和凹部48的最終外形。由于圖2中示出的翼型件14的吸力側(cè)22上的凹部部分48的梯度線大體沿周向延伸，所以可將3D凹部外形改變成沿周向方向線性地改變的2D外形，以較容易地容許使用傳統(tǒng)鑄模半部來對(duì)其進(jìn)行鑄造，如期望的話。在圖2和4中示出的凹凸式平臺(tái)16的顯著特征為吹掃槽38，吹掃槽38設(shè)置成延伸到吹掃腔的融合區(qū)域40中，并且向后延伸，以與凹部48融合。優(yōu)選地，各個(gè)吹掃槽38構(gòu)造成在相鄰翼型件14的前緣24之間，以及更具體而言在翼型件的前緣24和吸力側(cè)22之間，沿橫向延伸。在備選實(shí)施例中，吹掃槽38可構(gòu)造成沿橫向在翼型件的前緣24前面延伸，以及在橫向位置上延伸到相鄰翼型件14的隆起46的減小的面的前面不遠(yuǎn)處，延伸到翼型件的吸力側(cè)22(如目前描述的那樣)。吹掃槽38迅速與在吸力側(cè)22的大部分上面延伸的對(duì)應(yīng)的凹部48融合。吹掃槽38使吹掃流15和核心流13的混合減少，從而最大程度地減少核心流13后續(xù)在壓力側(cè)20上進(jìn)行氣流下洗而回填流體，以及削弱形成在它們的開端處的馬蹄形旋渦。吹掃槽38另外改變對(duì)馬蹄形旋渦提供能量的跨越通道的靜壓力梯度。構(gòu)造成直接位于前緣24后面的升高的隆起46對(duì)馬蹄形旋渦提供額外的削弱。優(yōu)選地，各個(gè)隆起46大部分從前緣24后面延伸，以及沿著壓力側(cè)20在向后方向上延伸到后緣26。針對(duì)各個(gè)設(shè)計(jì)應(yīng)用來選擇各個(gè)翼型件14的外形及其扭轉(zhuǎn)或角位置，使得翼型件14的前緣24典型地首先接收燃燒氣體12(以與軸向中心線軸線成斜角的方式)和吹掃流15，從而在其在吸力側(cè)22上上升離開平臺(tái)16時(shí)，使其保持接近平臺(tái)16表面。燃燒氣體12(其作為核心流13)和吹掃流15在流過翼型件14之間的流道36時(shí)轉(zhuǎn)彎。進(jìn)入的燃燒氣體12的自然停滯點(diǎn)可對(duì)準(zhǔn)前緣24本身，或者緊鄰前緣而對(duì)準(zhǔn)在翼型件14的壓力側(cè)20和吸力側(cè)22中的任一個(gè)上。因此，對(duì)于各個(gè)特定的設(shè)計(jì)應(yīng)用，吹掃槽38或隆起46中的至少一個(gè)可居中在翼型件14的前緣區(qū)域附近的自然停滯點(diǎn)處。這樣定位的吹掃槽38、隆起46和互補(bǔ)的凹部48被特別地引入到渦輪轉(zhuǎn)子葉片10的徑向內(nèi)部平臺(tái)16中，以使它們彼此協(xié)同地協(xié)作，以減少吹掃流15與核心流13的混合，以及改變將馬蹄形旋渦推向翼型件吸力側(cè)22的跨越通道的靜壓力梯度，從而降低馬蹄形旋渦的強(qiáng)度，馬蹄形旋渦在前緣24周圍擴(kuò)張和纏繞，并且向下游流過流道36。二次流、旋渦強(qiáng)度和經(jīng)改變的壓力梯度引起的損失的減小的組合會(huì)減少旋渦朝翼型件吸力側(cè)22轉(zhuǎn)移，以及減少旋渦沿著翼型件14翼展轉(zhuǎn)移的趨勢(shì)，以對(duì)應(yīng)地降低渦輪空氣動(dòng)力學(xué)效率的損失。在圖6和7中描繪了另一個(gè)示例性實(shí)施例。這些圖中的各個(gè)分別類似于上面論述的圖1和2中的那個(gè)。但是，除了吹掃槽38、隆起46和凹部48之外，在示出的圖6和7中的各個(gè)中，后緣凸脊50構(gòu)造成位于翼型件14的后緣26處。類似于前面論述的隆起46，后緣凸脊50是隆起的或凹凸式的平臺(tái)，其從限定徑向內(nèi)端壁的平臺(tái)16向上升高(+)到流道36中。另外要注意的是，在圖6和7的示出的實(shí)施例中，吹掃槽38構(gòu)造成在前緣24處，以及更具體而言在通道36寬度“x”(如前面描述的那樣)的大約0%處具有最大深度，并且延伸到融合區(qū)域41中，以及延伸到吹掃腔壁41的至少一部分上。應(yīng)當(dāng)理解，在備選實(shí)施例中，預(yù)計(jì)如圖2-6中描述的那樣構(gòu)造的吹掃槽38與所描述的后緣凸脊50結(jié)合。在圖6和7中描繪的實(shí)施例中，顯示了后緣凸脊50呈具有吹掃槽38、隆起46和凹部48的構(gòu)造。但是，在另一個(gè)實(shí)施例中，僅存在吹掃槽38和后緣凸脊50。在另外的示例性實(shí)施例中，后緣凸脊50與隆起46構(gòu)形或凹部48構(gòu)形中的一個(gè)聯(lián)接。就此而言，本公開不受限制，因?yàn)獒槍?duì)特定的運(yùn)行和設(shè)計(jì)參數(shù)(諸如質(zhì)量流率等)來選擇所采用的凹凸式表面的組合。類似于關(guān)于隆起46的論述，后緣凸脊50升高到流道36中。如由后緣26附近的外形線顯示的那樣，在圖7中，后緣凸脊50的坡度比隆起46的坡度更陡。但是，在其它示例性實(shí)施例中，坡度可類似于或小于隆起46的坡度。另外，在示例性實(shí)施例中，最接近后緣26的后緣凸脊50的結(jié)構(gòu)具有最陡的坡度，而隨著與后緣26的距離沿著平臺(tái)16增加，坡度減小且變得更平緩，從而對(duì)平臺(tái)16表面提供更平緩和平穩(wěn)的過渡。后緣凸脊50的存在可改變翼型件14在端壁附近的負(fù)荷。這個(gè)改變可使升力提高，馬蹄形和二次流結(jié)構(gòu)得到改變，沖擊結(jié)構(gòu)和附帶損失有所改變，以及熱傳遞得到改變。通過將后緣凸脊50融合到翼型件14的后緣26和平臺(tái)16中，可實(shí)現(xiàn)翼型件14的空氣動(dòng)力學(xué)效率的提高，并且從而在整體上提高渦輪的空氣動(dòng)力學(xué)效率。也就是說，后緣凸脊50可用來增加形成翼型件14的翼型件的空氣動(dòng)力學(xué)負(fù)荷面積。通過添加可支承負(fù)荷的面積，可提高渦輪的運(yùn)行性能，從而可從渦輪中抽取更多功。換句話說，這個(gè)實(shí)施例包括的后緣凸脊50可用來延長(zhǎng)翼型件14在端壁附近的弧線。因而，可支承超過后緣26的額外的負(fù)荷。這個(gè)額外負(fù)荷的空氣動(dòng)力學(xué)作用用來使翼型件14過度彎曲，其中，端壁負(fù)荷在翼型件14的中間通道附近減小但在后緣26附近增大。因而，在端壁附近，速度較低，轉(zhuǎn)向得到加強(qiáng)，并且主渦輪流轉(zhuǎn)移向翼展中部部分。這個(gè)有效的過度彎曲的結(jié)果是減少表面摩擦和二次流。因而，在不改變整個(gè)翼型件14的情況下，在渦輪中實(shí)現(xiàn)過度彎曲。另外，后緣凸脊50的存在允許操縱翼型件14的后緣26處的運(yùn)行熱輪廓。這是因?yàn)閷?duì)二次流的改變(如上面論述的那樣)可改變對(duì)流混合和/或熱傳遞或?qū)е聦?duì)流混合和/或熱傳遞減少，對(duì)流混合和/或熱傳遞通?？墒篃岬暮诵牧?3接觸端壁。翼型件14的后緣26可為高溫集中位置，從而限制葉片10和端壁在后緣26處的結(jié)構(gòu)性能。包括后緣凸脊40允許操縱熱輪廓。因而，可實(shí)現(xiàn)和可優(yōu)化期望的熱分布，從而使所需的冷卻減少。不管是否與隆起46和/或凹部48結(jié)合起來使用，確定與吹掃槽38的結(jié)合的后緣凸脊50的形狀和凹凸式外形，以優(yōu)化翼型件14和渦輪的性能。例如，針對(duì)空氣動(dòng)力學(xué)性能或耐用性中的任一個(gè)或兩者來優(yōu)化后緣凸脊50的形狀，這取決于期望的性能參數(shù)和特性。如圖6和7中顯示的那樣，后緣凸脊50直接連接翼型件14的后緣26。另外，在這些圖中顯示的實(shí)施例中，后緣凸脊50連接翼型件吸力側(cè)22和壓力側(cè)20兩者。在另一個(gè)實(shí)施例中，后緣凸脊50如顯示的那樣連接后緣26且從后緣26延伸，并且連接壓力側(cè)20或吸力側(cè)22中的僅一個(gè)，這取決于設(shè)計(jì)和運(yùn)行參數(shù)。在另一個(gè)備選實(shí)施例中，后緣凸脊50如顯示的那樣連接后緣26且從后緣26延伸，但不連接壓力側(cè)20或吸力側(cè)22中的任一個(gè)。在另一個(gè)示例性實(shí)施例中，額外的凹部和/或隆起(未顯示)可在表面16上定位在后緣凸脊50下游的某個(gè)點(diǎn)處。在這種實(shí)施例中，凹部和/或隆起可協(xié)助抑制旋渦，或者以別的方式優(yōu)化本公開的各種實(shí)施例的運(yùn)行和性能參數(shù)。在圖6和7中顯示的實(shí)施例中，后緣凸脊50的最大高度(即，在平臺(tái)16上方的正(+)位移)在后緣26處，并且隨著后緣凸脊50延伸遠(yuǎn)離翼型件14表面，后緣凸脊50的高度減小。后緣凸脊50平緩地過渡到表面16中，以便實(shí)現(xiàn)高效的結(jié)構(gòu)和熱負(fù)荷分布。在其中存在隆起46和凹部48凹凸式表面中的任一個(gè)或兩者、吹掃槽28和后緣凸脊50的實(shí)施例中，如針對(duì)設(shè)計(jì)和性能目的而優(yōu)化的那樣，后緣凸脊50平緩地過渡到這些表面和基準(zhǔn)表面。在實(shí)施例中，當(dāng)包括的是后緣凸脊50和隆起46時(shí)，后緣凸脊50的最大高度可匹配隆起46的最大高度，隆起46具有大體等于燃燒氣體12的進(jìn)入邊界層的厚度(參見前面的論述)的最大高度。但構(gòu)想到的是，基于變化的運(yùn)行參數(shù)，后緣凸脊50的高度可高于或低于隆起46的高度。在示例性實(shí)施例中，如同吹掃槽38、隆起46和凹部48一樣，后緣凸脊50通過適于提供所需的結(jié)構(gòu)完整性和性能的圓角型結(jié)構(gòu)來連結(jié)翼型件14的根部端和后緣26。如前面論述的那樣，在實(shí)施例中，平臺(tái)16整體地連結(jié)到各個(gè)翼型件14的根部上。如上面描述的那樣，具有吹掃槽38和后緣凸脊50的實(shí)施例的制造可類似于前面描述的制造方法。也就是說，可用傳統(tǒng)的方式鑄造渦輪葉片的整體構(gòu)造，包括其翼型件14、平臺(tái)16和鳩尾18，而且在可行的情況下，可在渦輪葉片中整體地鑄造凹凸式平臺(tái)，包括至少吹掃槽38和后緣凸脊50。備選地，可用名義軸對(duì)稱平臺(tái)鑄造平臺(tái)16，使得局部升高的材料用于后緣凸脊50，然后可使用傳統(tǒng)的放電加工(EDM)或電化學(xué)加工(ECM)來加工后緣凸脊50，以形成凹凸式平臺(tái)的3D外形，包括凸脊的最終外形。當(dāng)然，可采用所有其它已知的和使用的制造方法，因?yàn)楸竟_的各種實(shí)施例在這方面不受限制。在示例性實(shí)施例中，后緣凸脊50的定向使其遵從翼型件形狀的中弧線。但是，本實(shí)施例在這方面不受限制，因?yàn)楹缶壨辜?0的定向和整體形狀及其外形被優(yōu)化，使得期望的運(yùn)行和性能參數(shù)得到實(shí)現(xiàn)。執(zhí)行這種優(yōu)化在本領(lǐng)域技術(shù)人員的能力之內(nèi)。上面已經(jīng)公開了用于渦輪轉(zhuǎn)子的凹凸式平臺(tái)，但是凹凸式平臺(tái)也可應(yīng)用于渦輪噴嘴。在渦輪噴嘴中，渦輪導(dǎo)葉整體地安裝在徑向外端壁和內(nèi)端壁或帶中，端壁或帶典型地為圍繞中心線軸線而軸對(duì)稱的圓形輪廓。內(nèi)部帶和外部帶兩者都可以類似于上面公開的方式凹凸，以降低在渦輪噴嘴導(dǎo)葉的相對(duì)的端部處產(chǎn)生的對(duì)應(yīng)的二次旋渦的不利影響，以及在提高空氣動(dòng)力學(xué)負(fù)荷和效率的同時(shí)提供有益的熱分布。凹凸式平臺(tái)16因此可用于提高任何類型的渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)以及任何類型的渦輪翼型件的空氣動(dòng)力學(xué)效率。另外的示例包括渦輪轉(zhuǎn)子葉盤，其中，翼型件與轉(zhuǎn)子盤的周緣一起整體地形成。低壓渦輪葉片可包括整體的外部護(hù)罩，其中，也可引入凹凸式平臺(tái)。另外，蒸汽渦輪葉片和導(dǎo)葉在其對(duì)應(yīng)的根部端處也可包括凹凸式平臺(tái)。另外，在其它類似的應(yīng)用(諸如泵、送風(fēng)機(jī)、渦輪等)中可采用各種實(shí)施例能。本文公開的實(shí)施例在這方面不受限制。現(xiàn)代計(jì)算機(jī)流體動(dòng)態(tài)分析現(xiàn)在容許估計(jì)凹凸式平臺(tái)16的各種排列，以最大程度地減少吹掃流15和核心流13的混合，同時(shí)減少旋渦，以提高渦輪效率。吹掃槽38、隆起46、凹部48和尾部凸脊50的具體外形將隨具體設(shè)計(jì)而改變，但延伸到吹掃腔的融合區(qū)域40中的吹掃槽38、在翼型件壓力側(cè)20上在前緣24處的升高的隆起46、沿著吸力側(cè)22與吹掃槽38融合的下陷凹部48，以及在翼型件后緣26處的后緣凸脊50的形式將保持相似，以特別地降低吹掃流15與核心流13混合的不利影響，以及在燃燒氣體12在翼型件前緣24上面分流時(shí)產(chǎn)生旋渦、空氣動(dòng)力學(xué)負(fù)荷減小和不合需要的熱分布的影響。在各種實(shí)施例中，吹掃槽38、隆起46、凹部48和尾部凸脊50分別通過圓角結(jié)構(gòu)彼此融合以及與翼型件14融合，如本文描述的那樣。例如，吹掃槽38和凹部48將彼此融合，以及吹掃槽38和隆起46通過圓角彼此融合，而后緣凸脊50和凹部48彼此融合。應(yīng)當(dāng)理解，可如需要的那樣優(yōu)化整體外形、融合和圓角結(jié)構(gòu)。雖然已經(jīng)在本文中描述了認(rèn)為是本公開的優(yōu)選和示例性的實(shí)施例，但根據(jù)本文的教導(dǎo)，其它改變對(duì)本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)是顯而易見的，并且因此，意欲在所附權(quán)利要求中保護(hù)落在本公開的真實(shí)精神和范圍內(nèi)的所有這樣的改變。