本發(fā)明涉及對燃燒廢氣中所含的濕存水進(jìn)行回收再利用的火力發(fā)電設(shè)備，特別地，涉及包括對燃燒用空氣噴射水蒸汽的蒸汽噴射燃?xì)廨啓C(jī)，并從燃燒廢氣中回收濕存水作為供給廢熱回收鍋爐的給水進(jìn)行再利用的、從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備以及火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法。
背景技術(shù)：
：作為對燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒器噴射水蒸汽，以增加流入汽輪機(jī)的燃燒氣體的流量，并且增加燃燒氣體的比熱從而增加汽輪機(jī)的輸出的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，有如日本特開2000-054854號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)1)，以及技術(shù)文獻(xiàn)“VladimirV.Lupandin等,汽輪機(jī)蒸汽注入和水回收系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、發(fā)展和測試(DESIGN,DEVELOPMENTANDTESTINGOFAGASTURBINESTEAMINJECTIONANDWATERRECOVERYSYSTEM),ProceedingsofASMETURBOEXPO2001,2001-GT-0111(2001)”(非專利文獻(xiàn)1)所公開的技術(shù)。噴射水蒸汽所需要的補(bǔ)給水的量，為燃?xì)廨啓C(jī)的吸氣質(zhì)量流量的百分幾至百分之十幾，與通常的火力發(fā)電系統(tǒng)相比，為大量，因此補(bǔ)給水的確保成為課題。在所述專利文獻(xiàn)1中，公開了下述水回收裝置：將從燃?xì)廨啓C(jī)所排出的廢氣作為熱源以生成蒸汽的廢熱回收鍋爐所排出的廢氣導(dǎo)入冷凝器中對廢氣進(jìn)行除濕，并分離廢氣中的冷凝水以作為回收水進(jìn)行回收。其公開了，由該水回收裝置所回收的回收水，在通過除塵過濾器和脫氣器，以及根據(jù)需要的離子交換裝置，進(jìn)行了除去混雜物處理之后，將處理水供給所述廢熱回收鍋爐。在所述非專利文獻(xiàn)1中，也公開了對從廢熱回收鍋爐所排出的廢氣進(jìn)行冷卻以使其冷凝的水回收裝置。公開了，該回收水通過脫氣器分離除去所溶解的氣體之后，供給廢熱回收鍋爐。根據(jù)所述非專利文獻(xiàn)1，記載了：回收水的溶解氧濃度，滿足作為鍋爐給水的標(biāo)準(zhǔn)，可以忽略二氧化氮、鈉離子、鎂離子、鈣離子、鐵離子、銅離子等雜質(zhì)的影響。另外，在日本特開2009-162100號(hào)公報(bào)(專利文獻(xiàn)2)中，公開了如下結(jié)構(gòu)：將從利用高濕存水空氣的汽輪機(jī)的廢氣所回收的回收水供給壓縮空氣的加濕裝置進(jìn)行再利用，將由該加濕裝置部分排出的回收水進(jìn)行凈化以供給水回收裝置。該專利文獻(xiàn)2所記載的技術(shù)，設(shè)置水質(zhì)凈化裝置的目的不在于調(diào)節(jié)回收水的pH，其目的在于抑制雜質(zhì)的濃縮。進(jìn)一步，在該專利文獻(xiàn)2中公開了，水回收裝置的回收水中吸收了廢氣中所含的二氧化碳、氮氧化物等，使得回收水為酸性。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2000-054854號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本特開2009-162100號(hào)公報(bào)非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)1：VladimirV.Lupandinet.al,DESIGN,DEVELOPMENTANDTESTINGOFAGASTURBINESTEAMINJECTIONANDWATERRECOVERYSYSTEM,ProceedingsofASMETURBOEXPO2001,2001-GT-0111(2001)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明所要解決的課題在專利文獻(xiàn)1及非專利文獻(xiàn)1中，雖然未公開廢熱回收鍋爐的蒸汽壓力，在廢熱回收鍋爐的蒸汽壓力增加的情況下，對于供給鍋爐的給水所要求的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)變得嚴(yán)格。根據(jù)JISB8223，在常用壓力為10MPa(表壓)以下的廢熱回收鍋爐的情況下，希望給水的水質(zhì)為pH(氫離子濃度指數(shù))在8.5～9.7。同時(shí)，對于作為雜質(zhì)離子的總量的指標(biāo)的電導(dǎo)率，在揮發(fā)性物質(zhì)處理的情況下，希望為6mS/m以下。然而，由于廢氣中所含有的二氧化碳、氮氧化物等被吸收到回收水中，使得回收水為酸性，為了提高回收水的pH而成為堿性，需要加入大量的中和劑。在回收水中加入大量的中和劑的情況下，存在中和劑的購入成本上升導(dǎo)致經(jīng)濟(jì)性變差的問題，以及雜質(zhì)離子的總量增加導(dǎo)致電導(dǎo)率上升的問題。如專利文獻(xiàn)2中所公開的，采用不對回收水的pH進(jìn)行調(diào)節(jié)，僅僅防止雜質(zhì)的濃縮的方式的情況下，與回收水相接觸的部分需要由耐腐蝕性的材料構(gòu)成，存在設(shè)備的建設(shè)費(fèi)用增加的問題。本發(fā)明的目的在于，提供從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備及該火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法，其將由于與燃燒廢氣進(jìn)行氣液直接接觸而變成酸性的回收水系統(tǒng)的循環(huán)水、以及作為供給鍋爐的給水進(jìn)行再利用的給水系統(tǒng)的給水分別調(diào)節(jié)至所需的pH值，降低設(shè)備整體所使用的pH調(diào)節(jié)劑的量，提高火力發(fā)電設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性。解決課題的手段本發(fā)明的從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備的特征在于，設(shè)有：燃?xì)廨啓C(jī)；廢熱回收鍋爐，將從燃?xì)廨啓C(jī)排出的燃燒廢氣作為熱源來供給以產(chǎn)生蒸汽；水回收裝置，其設(shè)置在所述廢熱回收鍋爐的下游側(cè)，通過使從所述廢熱回收鍋爐所流下的燃燒廢氣與水進(jìn)行氣液直接接觸而使得燃燒廢氣中的濕存水冷凝從而進(jìn)行回收；回收水系統(tǒng)，將由水回收裝置所回收的回收水的一部分供給所述水回收裝置以作為循環(huán)水進(jìn)行循環(huán)；給水系統(tǒng)，將由水回收裝置所回收的回收水的另一部分作為給水供給所述廢熱回收鍋爐；第一pH調(diào)節(jié)裝置，其設(shè)置在回收水系統(tǒng)內(nèi)，以將流過所述回收水系統(tǒng)的循環(huán)水調(diào)節(jié)為第一pH(氫離子濃度指數(shù))值；第二pH調(diào)節(jié)裝置，其設(shè)置在給水系統(tǒng)內(nèi)，以將流過所述給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)為第二pH(氫離子濃度指數(shù))值；和控制裝置，其控制分別由第一pH調(diào)節(jié)裝置及第二pH調(diào)節(jié)裝置加入的pH調(diào)節(jié)劑的量。另外，根據(jù)本發(fā)明的從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法的特征在于，該火力發(fā)電設(shè)備包括：燃?xì)廨啓C(jī)；廢熱回收鍋爐，將從燃?xì)廨啓C(jī)排出的燃燒廢氣作為熱源來供給以產(chǎn)生蒸汽；水回收裝置，其設(shè)置在所述廢熱回收鍋爐的下游側(cè)，通過使從所述廢熱回收鍋爐所流下的燃燒廢氣與水進(jìn)行氣液直接接觸而使得燃燒廢氣中的濕存水冷凝從而進(jìn)行回收；回收水系統(tǒng)，將由水回收裝置所回收的回收水的一部分供給所述水回收裝置以作為循環(huán)水進(jìn)行循環(huán)；給水系統(tǒng)，將由水回收裝置所回收的回收水的另一部分作為給水供給所述廢熱回收鍋爐；第一pH調(diào)節(jié)裝置，其設(shè)置在回收水系統(tǒng)內(nèi)，以將流過所述回收水系統(tǒng)的循環(huán)水調(diào)節(jié)為第一pH(氫離子濃度指數(shù))值；第二pH調(diào)節(jié)裝置，其設(shè)置在給水系統(tǒng)內(nèi)，以將流過所述給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)為第二pH(氫離子濃度指數(shù))值；和控制裝置，其控制分別加入第一pH調(diào)節(jié)裝置及第二pH調(diào)節(jié)裝置的pH調(diào)節(jié)劑的量，其中，通過所述控制裝置的控制來調(diào)節(jié)由第一pH調(diào)節(jié)裝置加入回收水系統(tǒng)內(nèi)的試劑的量將在回收水系統(tǒng)進(jìn)行循環(huán)的循環(huán)水調(diào)節(jié)為第一pH值，通過所述控制裝置的控制來調(diào)節(jié)由第二pH調(diào)節(jié)裝置加入給水系統(tǒng)內(nèi)的試劑的量以將在給水系統(tǒng)內(nèi)流動(dòng)的給水調(diào)節(jié)為第二pH值。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，分別將與燃燒廢氣進(jìn)行氣液直接接觸而變?yōu)樗嵝缘幕厥账到y(tǒng)的循環(huán)水以及作為供給鍋爐的給水進(jìn)行再利用的給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)到所需的pH值，能夠降低設(shè)備整體所使用的pH調(diào)節(jié)劑的量，從而可以實(shí)現(xiàn)火力發(fā)電設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性得到提高的、從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備及該火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理犯法。附圖說明圖1是根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的示意圖。圖2是在根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，pH調(diào)節(jié)值與所需要的pH調(diào)節(jié)劑的濃度關(guān)系的示意圖。圖3是根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的示意圖。圖4是根據(jù)本發(fā)明的第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的示意圖。附圖標(biāo)記說明1：汽輪機(jī)，2：壓縮機(jī)，3：吸氣導(dǎo)管、4：燃燒器、5：軸、6：高壓汽輪機(jī)、7：低壓汽輪機(jī)、13：廢氣、17：水回收裝置、18：回收水容器、19：發(fā)電機(jī)、22：脫氣器、23：節(jié)能器、24：蒸發(fā)器、25：過熱器、26：廢熱回收鍋爐、27：風(fēng)扇、28：水質(zhì)凈化裝置、31、32、33、34、35、36、37、41、45、44、46：配管、47、48：滾筒、49、50：試劑加入裝置、54：煙囪、55：容器、57、58、59、60：閥、66：除霧器、71：液體分散器、74、75：pH檢測器、85：冷卻器、88：填充物、91、92、93：泵、95：燃料。具體實(shí)施方式通過參考附圖，對作為本發(fā)明實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)進(jìn)行如下說明。第一實(shí)施例首先，對于作為本發(fā)明第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，使用圖1進(jìn)行說明。圖1為本發(fā)明第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的、構(gòu)成為向燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒器供給蒸汽來增加汽輪機(jī)的輸出的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的示意系統(tǒng)圖。圖1所示的作為本發(fā)明第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，燃?xì)廨啓C(jī)主體包括：將從吸氣導(dǎo)管3吸入的空氣進(jìn)行壓縮并輸出的壓縮機(jī)2，將由壓縮機(jī)2所壓縮的壓縮空氣與燃料95進(jìn)行混合并燃燒的燃燒器4，通過由燃燒器4所生成的高溫燃燒氣體所驅(qū)動(dòng)的汽輪機(jī)1。汽輪機(jī)1由高壓汽輪機(jī)6與低壓汽輪機(jī)7所構(gòu)成，高壓汽輪機(jī)6通過軸5與壓縮機(jī)2相連。低壓汽輪機(jī)7通過未圖示的減速機(jī)連接至發(fā)電機(jī)19，通過使低壓汽輪機(jī)7旋轉(zhuǎn)來驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)19，由該發(fā)電機(jī)19發(fā)電的電力可以輸送給未圖示的電力系統(tǒng)。設(shè)置為這樣的構(gòu)成：在低壓汽輪機(jī)7被驅(qū)動(dòng)后，從該低壓汽輪機(jī)7所排出的廢氣13，依次經(jīng)由設(shè)置在該低壓汽輪機(jī)7的下游側(cè)以廢氣13作為熱源并產(chǎn)生蒸汽的廢熱回收鍋爐26、對從廢熱回收鍋爐26所流出的廢氣13中所包含的濕存水進(jìn)行回收的水回收裝置17，從煙囪54被排放到大氣中。所述廢熱回收鍋爐26構(gòu)成為包括從廢氣13流出的下游側(cè)向著上游側(cè)的脫氣器22、節(jié)能器23、蒸發(fā)器24和過熱器25，在脫氣器22以及蒸發(fā)器24內(nèi)分別設(shè)有生成蒸汽的滾筒47、滾筒48。在對廢熱回收鍋爐26供給給水的給水系統(tǒng)內(nèi)，分別設(shè)置有：配管33，其可將容器55的持有水通過泵91進(jìn)行轉(zhuǎn)移來供給脫氣器22的滾筒47；配管46，其可將脫氣器的滾筒47的持有水通過泵93加壓后供給節(jié)能器23；配管37，其可將由節(jié)能器23加熱的熱水供給蒸發(fā)器24的滾筒48；配管45，其可將來自蒸發(fā)器24的滾筒48的水蒸汽輸送給過熱器25。進(jìn)一步，在脫氣器的滾筒47內(nèi)設(shè)有配管44，其可將從給水中脫除的氣體從滾筒47通過閥58排放至外部。另外，在蒸發(fā)器24的滾筒48內(nèi)設(shè)有配管36，其可將水中濃縮的雜質(zhì)從滾筒48通過閥57排放至外部。所述過熱器25設(shè)置在所述廢熱回收鍋爐26的廢氣13流出的最上游側(cè)，在過熱器25內(nèi)，設(shè)有能夠?qū)⑦^熱器25所生成的過熱蒸汽從該過熱器25供給燃燒器4的具有閥60的配管41。需要說明的是，在作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，將蒸汽供給燃燒器4不僅意味著將蒸汽供給燃燒器4的內(nèi)部，還意味著將水蒸汽供給至壓縮氣體從壓縮機(jī)2流動(dòng)至燃燒器4的流路，或?qū)⑺羝┙o至燃燒氣體從燃燒器4流動(dòng)至高壓汽輪機(jī)6的流路。設(shè)置為這樣的構(gòu)成：設(shè)置在廢熱回收鍋爐26的下游側(cè)的水回收裝置17，將設(shè)置在該水回收裝置17的下部的回收水容器18所持有的水，通過設(shè)置在配管31中的泵92進(jìn)行加壓并通過該配管31供給至冷卻器85，在該冷卻器85將所述水冷卻之后，從所述冷卻器85通過配管32再度供給至設(shè)置在水回收裝置17的內(nèi)部的液體分散器71，以分散至水回收裝置17的內(nèi)部。設(shè)置為這樣的構(gòu)成：在水回收裝置17的內(nèi)部的液體分散器71的下方，設(shè)置有填充物88，使得從廢熱鍋爐26所排出的廢氣與從液體分散器71所分散的循環(huán)水能夠氣液接觸。在水回收裝置17的內(nèi)部的液體分散器71的上方，設(shè)有將霧除去的除霧器66。所述冷卻器85是通過風(fēng)扇27引入周邊的空氣來對水進(jìn)行冷卻的空冷式冷卻器。另外，設(shè)置為這樣的構(gòu)成：由冷卻器85所冷卻的循環(huán)水的一部分，作為循環(huán)水通過具有閥59的配管34供給至容器55。進(jìn)一步，在容器55內(nèi)設(shè)有配管35，以便能夠從外部供給補(bǔ)給水。在作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，將如下系統(tǒng)稱作回收水系統(tǒng)：水回收裝置17的回收水從回收水容器18經(jīng)由冷卻器85、配管32通過設(shè)置在所述水回收裝置17內(nèi)部的液體分散器71被分散，流過設(shè)置在該水回收裝置17的內(nèi)部的填充物88再度循環(huán)至回收水容器18的系統(tǒng)。進(jìn)一步，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，將從所述回收水系統(tǒng)分支出循環(huán)水的配管34直至廢熱回收鍋爐26的蒸發(fā)器24的滾筒48的系統(tǒng)稱作給水系統(tǒng)。作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的特征的構(gòu)成要素包括：設(shè)置在將回收水從回收水系統(tǒng)的回收水容器18供給至冷卻器85的配管31內(nèi)并將循環(huán)水的pH調(diào)節(jié)為第一pH值的試劑加入裝置49；設(shè)置在從所述冷卻器85分支出的一側(cè)配管32內(nèi)的pH檢測器74；設(shè)置在給水系統(tǒng)的配管33內(nèi)并將供給至脫氣器22的滾筒47的給水的pH調(diào)節(jié)為第二pH值的試劑加入裝置50；設(shè)置在從所述冷卻器85分支的另一側(cè)配管32內(nèi)且位于設(shè)置在所述配管33的所述試劑加入裝置50的下游側(cè)的pH檢測器75；以及基于由所述pH檢測器74及pH檢測器75所檢測的pH檢測值分別控制對循環(huán)水的pH進(jìn)行調(diào)節(jié)的試劑加入裝置49和對給水的pH進(jìn)行調(diào)節(jié)的試劑加入裝置50的控制裝置100。作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的上述結(jié)構(gòu)的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，為了生成水蒸汽消耗大量的水。此處，從由燃?xì)廨啓C(jī)1排出的燃燒廢氣13對該燃燒廢氣13中所含的濕存水進(jìn)行回收，將回收的濕存水在廢熱回收鍋爐26進(jìn)行再利用。從燃燒廢氣13回收濕存水而得到的回收水，吸收燃燒廢氣13中的氮氧化物、二氧化碳等雜質(zhì)而成為酸性。向生成水蒸汽的廢熱回收鍋爐26供給該回收水的給水，為了防止廢熱回收鍋爐26的導(dǎo)熱管的腐蝕，通過加入試劑等來調(diào)節(jié)溶解氧濃度、氫離子濃度指數(shù)(pH)。此處，在作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，通過研究pH的調(diào)節(jié)方法，盡可能地降低所需的藥劑的加入量。接下來，利用圖1，對于作為本發(fā)明第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的動(dòng)作進(jìn)行說明。在圖1所示第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，從燃?xì)廨啓C(jī)的吸氣導(dǎo)管3吸入壓縮機(jī)2的大氣，由所述壓縮機(jī)2壓縮，成為高溫壓縮空氣而從該壓縮機(jī)2輸出。從壓縮機(jī)2所輸出的壓縮空氣，通過燃?xì)廨啓C(jī)殼體內(nèi)的流路導(dǎo)入燃燒器4。導(dǎo)入燃燒器4的壓縮空氣，在所述燃燒器4內(nèi)與燃料95以及從配管41供給的過熱水蒸汽進(jìn)行混合并燃燒，在燃燒器4內(nèi)生成高溫高壓的燃燒氣體。在燃燒器4內(nèi)生成的高溫高壓的燃燒氣體，從所述燃燒器4被供給汽輪機(jī)1的高壓汽輪機(jī)6，在該高壓汽輪機(jī)6的內(nèi)部膨脹，從而由熱能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能。高壓汽輪機(jī)6與壓縮機(jī)2通過共同的軸5連接，通過該高壓汽輪機(jī)6將熱能所轉(zhuǎn)化的動(dòng)能，消費(fèi)于驅(qū)動(dòng)與所述軸5相連接的壓縮機(jī)2。在高壓汽輪機(jī)6的內(nèi)部膨脹后的燃燒氣體，從高壓汽輪機(jī)6供給低壓汽輪機(jī)7，通過在低壓汽輪機(jī)7的內(nèi)部膨脹而將熱能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能。通過低壓汽輪機(jī)7而由熱能轉(zhuǎn)換得到的動(dòng)能，通過驅(qū)動(dòng)與該低壓汽輪機(jī)7相連接的發(fā)電機(jī)19而轉(zhuǎn)換為電能并輸出。在作為本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，在燃燒器4與燃料一起燃燒的空氣中，作為濕存水添加了在廢熱回收鍋爐26的廢熱回收所生成的水蒸汽，因此，從燃燒器4供給至汽輪機(jī)1的燃燒氣體的流量，僅比通常的簡單循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)多了所添加的水蒸汽的量。進(jìn)一步，每單位質(zhì)量的水蒸汽的熱能，大于壓縮空氣，因此與通常的燃?xì)廨啓C(jī)相比，能夠輸出更多的能量，作為氣體汽輪機(jī)整體，提高了輸出和熱效率。經(jīng)過在低壓汽輪機(jī)7的膨脹過程，從該低壓汽輪機(jī)7排出的廢氣13，作為熱源被導(dǎo)入設(shè)置在燃?xì)廨啓C(jī)1的下游側(cè)的廢熱回收鍋爐26。在廢熱回收鍋爐26中，對于通過配管33所供給的給水，通過設(shè)置于廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣流動(dòng)方向的最下游側(cè)的脫氣器22，以流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13為熱源進(jìn)行加熱，使得所述給水中所含的氧氣、二氧化碳等水中的溶存氣體成分在該脫氣器22成為氣相，從所述脫氣器22通過配管44被排放至外部。另外，在所述脫氣器22由流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13所加熱的給水，供給至在廢熱回收鍋爐26內(nèi)設(shè)置在該脫氣器22的廢氣流動(dòng)方向的上游側(cè)的節(jié)能器23，通過該節(jié)能器23，以流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13為熱源加熱所述給水。在所述節(jié)能器23通過流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13被加熱的給水，被供給至在廢熱回收鍋爐26內(nèi)設(shè)置在該節(jié)能器23的廢氣流動(dòng)方向的上游側(cè)的蒸發(fā)器24，通過該蒸發(fā)器24，以流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13為熱源加熱所述給水。進(jìn)一步，在所述蒸發(fā)器24通過流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13被加熱的給水，被供給至在廢熱回收鍋爐26內(nèi)設(shè)置在該蒸發(fā)器24的廢氣流動(dòng)方向的最上游側(cè)的過熱器25，通過該過熱器25，以流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13為熱源進(jìn)一步加熱所述給水。并且，如上所述，通過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的節(jié)能器23、蒸發(fā)器24、過熱器25依次加熱從而產(chǎn)生高溫高壓的蒸汽，所生成的高溫高壓的蒸汽被從所述過熱器25通過具有閥60的配管41而供給所述燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒器4。設(shè)置在所述廢熱回收鍋爐26的脫氣器22，在例如0.2MPa左右的低壓下運(yùn)轉(zhuǎn)，在水中的溶存氣體成分易于排放至氣相內(nèi)的狀態(tài)下動(dòng)作。此后，通過設(shè)置在配管46內(nèi)的泵93將給水加壓至約3MPa，從所述脫氣器22通過配管46供給至蒸發(fā)器24，通過該蒸發(fā)器24由流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的廢氣13進(jìn)行加熱從而能夠形成高溫高壓的蒸汽。并且，將給水中所含的濃縮的雜質(zhì)，從所述蒸發(fā)器24的滾筒48通過具有閥57的配管36而排放至系統(tǒng)外，來控制在蒸發(fā)器24的導(dǎo)熱管內(nèi)部所持有的給水的雜質(zhì)濃度。在過熱器25所生成的高溫高壓的蒸汽，通過具有閥60的配管41而供給燃燒器4，有助于提高燃?xì)廨啓C(jī)的輸出、效率。從廢熱回收鍋爐26所排出的廢氣13，被導(dǎo)入設(shè)置在廢熱回收鍋爐26的下游側(cè)的水回收裝置17。在所述水回收裝置1，由設(shè)置在水回收裝置17的內(nèi)部的下部空間的回收水容器18所存儲(chǔ)的回收水，由配管31所設(shè)有的泵92通過該配管31供給冷卻器85，在該冷卻器85內(nèi)通過與大氣的熱交換，回收水被冷卻至例如35℃，并從所述冷卻器85通過配管32供給設(shè)置在水回收裝置17的內(nèi)部的液體分散器71并分散。從該液體分散器71所分散的分散水，在水回收裝置17的內(nèi)部流過設(shè)置在該液體分散器71的下方的填充物88的表面的過程中，與由該填充物88的下方所供給的廢氣13進(jìn)行氣液直接接觸，將廢氣13中所含的濕存水進(jìn)行冷凝，作為回收水回收至水回收裝置17的回收水容器18內(nèi)。在填充物88的表面進(jìn)行氣液接觸后的廢氣13，通過在回收裝置17內(nèi)部設(shè)置在該液體分散器71的上方的除霧器66除去在與分散水氣液接觸時(shí)所生成的微小的液滴之后，通過與該回收裝置17的上方相連通的煙囪54而排放至大氣中。此時(shí)，從煙囪54所排出的廢氣13，是由從液體分散器71所分散的分散水所冷卻的濕氣體(例如40℃以下的濕氣體)，在排放至大氣中之后，存在在大氣中濕存水被冷凝成白煙的情況。出于美觀上的理由而相抑制在大氣中發(fā)生白煙的情況下，也可在除霧器66的下游側(cè)設(shè)置對廢氣進(jìn)行加熱的加熱部件。水回收裝置17的回收水容器18所回收的回收水的一部分，從配管31的冷卻器85的下游側(cè)分支，一部分從所述冷卻器85經(jīng)過配管32供給至所述液體分散器71從而分散至水回收裝置17的內(nèi)部，另一部分從所述冷卻器85通過具有閥59的配管34供給至提供補(bǔ)給水的容器55。水回收裝置17的回收水容器18的水位，根據(jù)從廢氣13的冷凝所回收的水量與通過分支的配管34供給至提供補(bǔ)給水的容器55的給水的水量之間的平衡而發(fā)生變化。此處，調(diào)節(jié)設(shè)置在所述配管34內(nèi)的閥59的開閉度，將回收水容器18的水位維持在預(yù)定值。容器55所蓄積的補(bǔ)給水，通過驅(qū)動(dòng)配管33所設(shè)有的泵91被給水至與所述脫氣器22相連接的滾筒47，用于生成用于對燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)行加濕的水蒸汽。此時(shí)，水回收裝置17所回收并供給容器55的水的量，當(dāng)少于對廢熱回收鍋爐26進(jìn)行給水的給水量的情況下，容器55的水位降低，因此通過配管35從外部向所述容器55供給補(bǔ)給水以維持容器55的水位。接下來，對于作為本發(fā)明第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中的特征性構(gòu)成要素的動(dòng)作進(jìn)行說明。在圖1所示的第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，設(shè)置有控制裝置100，向該控制裝置100分別輸入由設(shè)置在配管32內(nèi)且檢測在該配管32內(nèi)流動(dòng)的回收水的pH值的pH檢測器74所檢測的pH的輸出值，以及設(shè)置在配管33內(nèi)且檢測在該配管33內(nèi)流動(dòng)的給水的pH值的pH檢測器75所檢測的pH的輸出值。并且，對于所述控制裝置100，基于由所述pH檢測器74所檢測的在配管32內(nèi)流動(dòng)的作為回收水的循環(huán)水的pH檢測值與目標(biāo)pH值之間的偏差，從所述控制裝置100對設(shè)置在配管31內(nèi)的試劑加入裝置49發(fā)出指令信號(hào)，以對從所述試劑加入裝置49加入至在配管31內(nèi)流動(dòng)的循環(huán)水的試劑進(jìn)行添加控制。該試劑的添加控制，是稱作比例積分控制的公知技術(shù)。作為目標(biāo)的循環(huán)水的pH值，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，設(shè)為pH＝7.0。另外，在本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，在回收水系統(tǒng)中，從設(shè)置在配管31的試劑加入裝置49中對循環(huán)水控制加入試劑來調(diào)節(jié)pH值的試劑，選為嗎啉(C4H9ON)。嗎啉，作為pH調(diào)節(jié)劑，是鍋爐的水質(zhì)調(diào)節(jié)所用的普通的堿性有機(jī)化合物。供給廢熱回收鍋爐26的給水，根據(jù)JISB8223，希望pH值為8.5～9.7。即便如此，將該回收水系統(tǒng)的循環(huán)水的pH值調(diào)節(jié)為7.0的理由如下。廢氣與在配管32內(nèi)流動(dòng)的作為回收水的循環(huán)水，在水回收裝置17內(nèi)持續(xù)氣液直接接觸，結(jié)果，根據(jù)化學(xué)式(1)以及化學(xué)式(2)的反應(yīng)，在循環(huán)水中溶解了大量的廢氣中的二氧化碳以成為游離碳酸。在本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的情況下，使用燃燒廢氣中的二氧化碳濃度和作為氣液平衡系數(shù)的亨利常數(shù)，得到游離碳酸濃度為4.80E-4[mol/L]。需要說明的是，在這些化學(xué)式(1)及化學(xué)式(2)式中，(g)表示氣體中的分子，(l)表示液體中所溶解的分子。溶解的游離碳酸，根據(jù)化學(xué)式(3)的反應(yīng)在水中發(fā)生解離，形成碳酸氫根離子。碳酸氫根離子的濃度，由作為化學(xué)式(3)的平衡常數(shù)的酸解離常數(shù)Ka確定。本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的情況下，如表1所示，在游離碳酸濃度為4.80E-4[mol/L]的條件下，酸解離常數(shù)Ka為4.47E-7[mol/L]，為pH＝4.8的酸性狀態(tài)。在此狀態(tài)下，投入作為中和劑的嗎啉的情況下，嗎啉通過化學(xué)式(4)的反應(yīng)接受氫離子而生成氫氧根離子，因此，氫離子濃度降低而pH值增加。另一方面，根據(jù)化學(xué)式(3)在氫離子濃度減少時(shí)，根據(jù)化學(xué)式(3)的解離常數(shù)Ka反應(yīng)向著化學(xué)式(3)的右側(cè)進(jìn)行，碳酸氫根離子濃度増加。如此，即使加入pH調(diào)節(jié)劑而氫離子的濃度降低，由于游離碳酸解離產(chǎn)生新的碳酸氫根離子，因此為了增加pH值使得pH調(diào)節(jié)劑的投入量增加?！净?】【化2】【化3】【化4】【表1】濃度氫離子濃度指數(shù)碳酸氫離子碳酸氫根離子記號(hào)pH[H2CO3][H+][HCO3-]單位-mol/Lmol/Lmol/L反應(yīng)前7.04.80E-041.00E-070.00E+00反應(yīng)后4.84.80E-041.47E-051.46E-05表2示出了回收水系統(tǒng)中從pH＝4.8的酸性狀態(tài)來提高pH的情況下所必要的pH調(diào)節(jié)劑的摩爾濃度的計(jì)算結(jié)果。回收水系統(tǒng)的循環(huán)水在水回收裝置17中一直與廢氣接觸，因此游離碳酸濃度一直保持恒定。其結(jié)果，在pH上升，即通過pH調(diào)節(jié)劑來減少氫離子濃度的情況下，化學(xué)式(3)的反應(yīng)向右側(cè)進(jìn)行，碳酸氫根離子(HCO3-)的濃度增加。為了使回收水系統(tǒng)的循環(huán)水為目標(biāo)pH值的7.0，需要將碳酸氫根離子濃度從1.46E-5[mol/L]增加至2.15E-3[mol/L]，與該差相對應(yīng)所需要的pH調(diào)節(jié)劑的離子濃度為的2.13E-3[mol/L]。也不是說所有投入的pH調(diào)節(jié)劑都會(huì)變成離子，而是根據(jù)化學(xué)式(4)的堿基解離常數(shù)Kb進(jìn)行離子化，隨著pH增大氫氧根離子的濃度增大，則解離率減少。如表2所示，在pH＝7.0時(shí)嗎啉的解離率為96.9％，所需要的嗎啉的濃度為2.20E-3[mol/L]。假設(shè)該回收水系統(tǒng)的循環(huán)水調(diào)節(jié)至pH＝10，同樣地，需要7.16E+1[mol/L]的pH調(diào)節(jié)劑，是調(diào)節(jié)至pH＝7.0的情況下的大致3300倍的嗎啉的濃度。這顯然不夠經(jīng)濟(jì)。進(jìn)一步，廢熱回收鍋爐26的給水，除了pH值之外還有電導(dǎo)率的要求標(biāo)準(zhǔn)，中和劑的大量加入將導(dǎo)致電導(dǎo)率的增加，這是所不希望的。將該回收水系統(tǒng)的循環(huán)水的pH值不是放任其為4.8不管，而是將其調(diào)節(jié)為7.0的理由，是出于保護(hù)回收水系統(tǒng)的金屬部件的安全性考慮。碳鋼具有隨著pH值降低而腐蝕量增加的性質(zhì)。另外，銅合金，已知在pH值7.0附近不發(fā)生腐蝕。本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，回收水系統(tǒng)的接觸液體部件，碳素鋼部分實(shí)施涂覆或樹脂襯里，冷卻器85在使用銅合金的管的同時(shí)，通過將pH值調(diào)節(jié)為7.0，在保持回收水系統(tǒng)的金屬部件的安全性的同時(shí)，能夠降低pH調(diào)節(jié)劑的加入量從而經(jīng)濟(jì)地運(yùn)用設(shè)備?！颈?】同樣，對于所述控制裝置100，基于由pH檢測器75所檢測的配管33內(nèi)流動(dòng)的給水的pH檢測值與目標(biāo)pH值的偏差，對設(shè)置在配管33內(nèi)的試劑加入裝置50發(fā)出指令信號(hào)，以便對從所述試劑加入裝置50加入到配管33內(nèi)流動(dòng)的給水中的試劑進(jìn)行加入控制。在本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，在給水系統(tǒng)中，從設(shè)置在配管33的試劑加入裝置50中加入給水來調(diào)節(jié)pH值的試劑，也選為嗎啉(C4H9ON)。但是，作為目標(biāo)的給水的pH值，與循環(huán)水不同，為pH＝10.0。當(dāng)由試劑加入裝置50相在配管33內(nèi)流動(dòng)的給水中加入pH調(diào)節(jié)劑時(shí)，給水中的碳酸氫根離子減少，因此化學(xué)式(3)的反應(yīng)向右進(jìn)行。但是，與回收水系統(tǒng)的試劑加入裝置49的情況不同，由于化學(xué)式(3)的左邊的游離碳酸的濃度較低，而且即便游離碳酸減少也難以從新的廢氣中吸收二氧化碳，因此游離碳酸濃度減少。表3示出了將給水系統(tǒng)從pH＝7.0的狀態(tài)提高pH值所需要的pH調(diào)節(jié)劑的量的摩爾濃度的計(jì)算結(jié)果。由于化學(xué)式(3)的左邊的游離碳酸轉(zhuǎn)變?yōu)橛疫叺奶妓釟涓x子，如表3所示，當(dāng)pH增加時(shí)碳酸氫根離子濃度増加，但所増加的量與上述表2的回收水系統(tǒng)的情況相比，非常少。從pH＝7的狀態(tài)將pH提高至pH＝10.0的狀態(tài)所需要的嗎啉的濃度，為1.60E-2[mol/L]，在與回收水系統(tǒng)實(shí)施相同范圍的調(diào)節(jié)的情況下，以少于1/20000倍的量的pH調(diào)節(jié)劑即可實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)。【表3】圖2的特性圖示出了表2及表3的計(jì)算結(jié)果的比較。該圖2的特性圖為用于使pH＝4.8的回收水的pH上升所必要的pH調(diào)節(jié)劑的濃度。在該圖2的特性圖中，從pH＝4.8的狀態(tài)在回收水系統(tǒng)中調(diào)節(jié)至pH＝7.0的部分，用實(shí)線表示。此后，為了使回收水的pH值進(jìn)一步上升的情況下，在回收水系統(tǒng)加入pH調(diào)節(jié)劑的情況下，如圖2的實(shí)線所示，pH調(diào)節(jié)劑的濃度呈指數(shù)增加，而在給水系統(tǒng)中加入pH調(diào)節(jié)劑的情況下，如虛線所示，pH調(diào)節(jié)劑的濃度緩慢增加。如本實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)所公開的，通過將回收水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值與給水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值進(jìn)行區(qū)分而進(jìn)行2個(gè)階段的pH值調(diào)節(jié)，能夠大幅降低整體的pH調(diào)節(jié)劑的使用量，能夠保持回收水系統(tǒng)的金屬部件的安全性的同時(shí)，經(jīng)濟(jì)地運(yùn)用設(shè)備。如此，通過試劑加入裝置50加入試劑以調(diào)節(jié)了pH的給水，通過配管33供給至廢熱回收鍋爐26的滾筒47，滾筒47的持有水在與該滾筒47相連的廢熱回收鍋爐26的脫氣器22而被加熱。給水通過脫氣器22被加熱，由此氣液平衡常數(shù)發(fā)生變化，因此化學(xué)式(1)的反應(yīng)向左進(jìn)行，化學(xué)式(2)的反應(yīng)也向左進(jìn)行，從而游離碳酸作為氣體而被排出系統(tǒng)外。另外，水中的溶解氧也通過同樣的機(jī)構(gòu)排出，因此溶解氧濃度降低，從而能夠抑制對廢熱回收鍋爐26的導(dǎo)熱管的腐蝕的同時(shí)運(yùn)營該設(shè)備。需要說明的是，本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，作為試劑只關(guān)注說明了pH調(diào)節(jié)劑，根據(jù)所鍋爐的型號(hào)、所使用的水的水質(zhì)，無需說明，還可以同時(shí)使用除氧劑、鍋爐清潔劑、防銹劑等通常用于鍋爐水質(zhì)管理的試劑。本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，作為pH調(diào)節(jié)劑列舉了嗎啉，但是，氨、苛性鈉、磷酸氫二鈉、磷酸鈉等嗎啉之外的具有pH調(diào)節(jié)作用的試劑也可以同樣實(shí)施。本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，列舉了回收水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值為7.0，但是在回收水系統(tǒng)流動(dòng)的循環(huán)水的pH調(diào)節(jié)值，也可以為6.0至8.0的范圍內(nèi)的值。未達(dá)到pH＝6.0時(shí)，雖然可以降低pH調(diào)節(jié)劑的使用量，但是在冷卻器85等使用銅制的部件的情況下，有可能不能長時(shí)間維持部件的安全性。在pH＝8.0以上時(shí)，相對于pH值，pH調(diào)節(jié)劑的使用量呈指數(shù)增加，可能損失經(jīng)濟(jì)性。本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，給水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值列舉了10.0，但給水系統(tǒng)流動(dòng)的給水的pH調(diào)節(jié)值，也可以在8.0至12.0的范圍內(nèi)。當(dāng)不足pH＝8.0時(shí)，雖然能夠降低pH調(diào)節(jié)劑的使用量，但是根據(jù)廢熱回收鍋爐的與液體接觸材料的不同，可能不能長時(shí)間維持部件的安全性。在pH＝12以上時(shí)，雖然在加入pH調(diào)節(jié)劑后即使在下游側(cè)的機(jī)器內(nèi)pH值降低的情況下也能夠確實(shí)地防止金屬材料的腐蝕，但是pH調(diào)節(jié)劑的使用量相對pH值呈指數(shù)關(guān)系增加，可能有損經(jīng)濟(jì)性。需要說明的是，試劑加入裝置49以及pH檢測器74的設(shè)置位置，不限于本實(shí)施例的濕存水利用汽輪機(jī)系統(tǒng)所例示的位置。試劑加入裝置49及pH檢測器74的設(shè)置位置，設(shè)置在回收水系統(tǒng)，即水回收裝置17的內(nèi)部空間、回收水容器18、配管31、配管32的任意位置處，這些位置的任一處均包含在水回收裝置17循環(huán)的循環(huán)水的通路內(nèi)，因此能夠知道加入試劑后pH值的變化結(jié)果，從而能夠控制加入量。由以上說明可知，根據(jù)本實(shí)施例，分別將因與燃燒廢氣進(jìn)行氣液直接接觸而成為酸性的回收水系統(tǒng)的循環(huán)水、以及作為給鍋爐的給水而進(jìn)行再利用的給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)至所需的pH值，能夠降低設(shè)備整體所使用的pH調(diào)節(jié)劑的量，從而可以實(shí)現(xiàn)提高了火力發(fā)電設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性的、從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備及該火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法。第二實(shí)施例2使用圖3對于作為本發(fā)明第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)進(jìn)行說明。圖3所示的作為第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，與圖1所示的作為第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，基本上在結(jié)構(gòu)和作用上相同。因此，對于與第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)共同的結(jié)構(gòu)，省略其說明，僅對于不同的部分進(jìn)行說明。在圖3所示的本發(fā)明的第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，與圖1所示的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)上的不同點(diǎn)為，在圖1的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，試劑加入裝置50與pH檢測器75配置在配管33內(nèi)，與此相對，圖3所示第二實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)上的不同點(diǎn)為，試劑加入裝置50與pH檢測器75設(shè)置在從脫氣器22的滾筒47向節(jié)能器23給水的配管46內(nèi)。接下來，利用圖3對于第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中的特征性構(gòu)成要素的動(dòng)作進(jìn)行說明。第二實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，供給給水的容器55的保有水，與第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)同樣，在回收水系統(tǒng)中進(jìn)行調(diào)節(jié)以使其pH＝7.0。將該保有水給水至與設(shè)置在廢熱回收鍋爐26內(nèi)的最下游側(cè)的脫氣器22相連接的滾筒47，該滾筒47的保有水在脫氣器22內(nèi)由流過廢熱回收鍋爐26內(nèi)的熱源的廢氣13而被加熱。由于給水被加熱而使得氣液平衡常數(shù)發(fā)生變化，化學(xué)式(1)的反應(yīng)向左進(jìn)行，化學(xué)式(2)的反應(yīng)也向左進(jìn)行，因此，從與脫氣器22相連接的滾筒47作為游離二氧化碳而通過具有閥58的配管44被排出系統(tǒng)外。該游離碳酸作為氣體從滾筒47被排出系統(tǒng)外之后的給水，通過設(shè)置在從脫氣器22的所述滾筒47向節(jié)能器23給水的配管46中的pH檢測器75檢測給水的pH值。并且，對于所述控制裝置100，基于由該pH檢測器75所檢測的配管46內(nèi)流動(dòng)的給水的pH檢測值與目標(biāo)pH值的偏差，對設(shè)置在配管46的試劑加入裝置50輸出指令信號(hào)，通過該試劑加入裝置50向流過配管46的給水中加入試劑，將流過配管46的給水調(diào)節(jié)為pH＝10.0。通過脫氣器22的作用，在試劑加入裝置50發(fā)生作用之前的給水的游離碳酸濃度小于第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的情況，因此，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的情況下，以少于第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)情況下的量的pH調(diào)節(jié)劑即能夠?qū)o水的pH進(jìn)行調(diào)節(jié)。另一方面，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的情況下，由于供給脫氣器22的給水的pH為7.0，因此對包含滾筒47在內(nèi)的脫氣器22的構(gòu)成材料產(chǎn)生限制。如此，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，也對回收水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值和給水系統(tǒng)中的pH調(diào)節(jié)值進(jìn)行區(qū)分，以2個(gè)階段對pH值進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此，能夠大幅降低整體的pH調(diào)節(jié)劑的使用量，保持回收水系統(tǒng)的金屬部件的安全性的同時(shí)，能夠經(jīng)濟(jì)性運(yùn)用設(shè)備。需要說明的是，在圖1所示的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，與圖3所示第二實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，示出了試劑加入裝置50與pH檢測器75的設(shè)置位置不同的2種情況，這些各裝置的設(shè)置位置，只要是給水系統(tǒng)的任一位置，即便是圖1或圖3所示的各實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中的試劑加入裝置50與pH檢測器75的設(shè)置位置之外情況下的設(shè)置位置，也能夠獲得相同的效果。由以上的說明可知，根據(jù)本實(shí)施例，分別將因與燃燒廢氣進(jìn)行氣液直接接觸而成為酸性的回收水系統(tǒng)的循環(huán)水、以及作為給鍋爐的給水而進(jìn)行再利用的給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)至所需的pH值，能夠降低設(shè)備整體所使用的pH調(diào)節(jié)劑的量，從而可以實(shí)現(xiàn)提高了火力發(fā)電設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性的、從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備及該火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法。第三實(shí)施例利用圖4對于作為本發(fā)明的第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)進(jìn)行說明。圖4所示的第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，與圖1所示的第一實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，基本上在結(jié)構(gòu)和作用上相同。因此，對于與第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)共同的結(jié)構(gòu)，省略其說明，僅對于不同的部分進(jìn)行說明。在圖4所示的作為本發(fā)明的第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，與圖1所示的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)上的不同點(diǎn)為，在圖1的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，試劑加入裝置50與pH檢測器75配置在配管33內(nèi)，與此相對，圖4所示第三實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)上的不同點(diǎn)為，試劑加入裝置50與pH檢測器75設(shè)置在供給給水的容器55內(nèi)。所述試劑加入裝置50設(shè)置為，使得試劑加入到容器55的內(nèi)部，所述pH檢測器75設(shè)置為可以測定容器55的保有水的pH值。另外，在容器55的內(nèi)部，設(shè)置有未圖示的攪拌裝置，進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)以便均勻地混合容器55內(nèi)的持有水。進(jìn)一步，在從設(shè)置在配管31內(nèi)的所述冷卻器85的下游側(cè)分支，將回收水系統(tǒng)釋放的回收水的一部分作為給水供給至給水系統(tǒng)的所述容器55的配管34內(nèi)，設(shè)有水質(zhì)凈化裝置28。本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中設(shè)置在容器55的上游側(cè)的所述水質(zhì)凈化裝置28，由能夠除去水中的雜質(zhì)離子的混床式離子交換樹脂構(gòu)成。接著，利用圖4對第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中的特征性構(gòu)成要素的動(dòng)作進(jìn)行說明。第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，由水回收裝置17所回收的回收水的一部分，通過從冷卻器85的下游側(cè)分支以供給給水系統(tǒng)的所述容器55的配管34，供給至設(shè)置在所述容器55的上游側(cè)的水質(zhì)凈化裝置28。水質(zhì)凈化裝置28將起源于廢氣13中的二氧化碳、被吸收至回收水中的碳酸氫根離子除去。其結(jié)果，化學(xué)式(3)的反應(yīng)向右進(jìn)行，由于水質(zhì)凈化裝置28的內(nèi)部的水不與廢氣相接觸，水中的游離碳酸減少，因此化學(xué)式(3)的左邊的濃度與右邊的濃度任一方均減少。其結(jié)果，從水質(zhì)凈化裝置28流出的給水的pH增加，電導(dǎo)率降低。此處，在經(jīng)由水質(zhì)凈化裝置28供給給水的所述容器55中，從所述控制裝置100向試劑加入裝置50輸出指令信號(hào)，以使得通過設(shè)置在容器55內(nèi)的試劑加入裝置50向給水中加入pH調(diào)節(jié)劑，直至由設(shè)置在該容器55內(nèi)的pH檢測器75所測定的給水的pH值為pH＝10.0。此時(shí)，所述容器55的保有水，通過設(shè)置在容器55的上游側(cè)的所述水質(zhì)凈化裝置28的作用而pH上升，因此，所需的pH調(diào)節(jié)劑的量，相比于圖1的第一實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，可以降低。另外，第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，在容器55的內(nèi)部對從試劑加入裝置50加入的pH調(diào)節(jié)劑進(jìn)行攪拌，從而相比于其他實(shí)施例，可以使pH調(diào)節(jié)劑與水均勻地混合，從而具有能更準(zhǔn)確地調(diào)節(jié)pH值的優(yōu)點(diǎn)。如此，在本實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)中，也對回收水系統(tǒng)的pH調(diào)節(jié)值和給水系統(tǒng)中的pH調(diào)節(jié)值進(jìn)行區(qū)分，以2個(gè)階段對pH值進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此，能夠大幅降低整體的pH調(diào)節(jié)劑的使用量，保持回收水系統(tǒng)的金屬部件的安全性的同時(shí)，能夠經(jīng)濟(jì)性運(yùn)用設(shè)備。另外，第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，水質(zhì)凈化裝置28由離子交換樹脂構(gòu)成，但是逆浸透膜(RO膜)也能夠獲得相同效果。逆浸透膜的情況下，具有無需離子交換樹脂所必要的樹脂的再生處理的優(yōu)點(diǎn)，但是，在分離時(shí)需要一直排出雜質(zhì)濃縮的水，存在可利用的回收水的量減少的限制。進(jìn)一步，水質(zhì)凈化裝置28，也可以構(gòu)成為脫碳酸塔。脫碳酸塔是使水中溶解有二氧化碳的水滴落填充物等的表面，使其與新鮮空氣進(jìn)行對流而使氣液接觸，從而將水中的二氧化碳釋放至氣相側(cè)的裝置。第三實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的水質(zhì)凈化裝置28，即使在采用上述脫碳酸塔的情況下，由于化學(xué)式(1)、化學(xué)式(2)及化學(xué)式(3)的反應(yīng)均向左進(jìn)行，從而水中的碳酸氫根離子被作為二氧化碳而釋放，從而除去水中的雜質(zhì)離子，因此能夠獲得與設(shè)置離子交換樹脂的情況下類似的效果。需要說明的是，本發(fā)明不限于各實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，還包含各種變形例。另外，所述火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的實(shí)施例的構(gòu)成的一部分可以更換為其他實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的構(gòu)成的一部分，另外，所述實(shí)施例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)的構(gòu)成的一部分可以追加、消除或置換其他實(shí)施例的構(gòu)成的一部分。所述實(shí)施例的火力發(fā)電設(shè)備的從廢氣回收濕存水的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，設(shè)定為適用于火力發(fā)電設(shè)備的一例的濕存水利用燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)，只要是能夠?qū)⑷紵龔U氣中所含的濕存水進(jìn)行回收再利用的火力發(fā)電設(shè)備，該火力發(fā)電設(shè)備也同樣可以適用本發(fā)明，能夠獲得同樣的發(fā)明效果。從上述說明可知，根據(jù)本實(shí)施例，分別將因與燃燒廢氣進(jìn)行氣液直接接觸而成為酸性的回收水系統(tǒng)的循環(huán)水、以及作為給鍋爐的給水而進(jìn)行再利用的給水系統(tǒng)的給水調(diào)節(jié)至所需的pH值，能夠降低設(shè)備整體所使用的pH調(diào)節(jié)劑的量，從而可以實(shí)現(xiàn)提高了火力發(fā)電設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性的、從廢氣回收濕存水的火力發(fā)電設(shè)備及該火力發(fā)電設(shè)備的回收水的處理方法。當(dāng)前第1頁1 2 3