本發(fā)明涉及風(fēng)力發(fā)電技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種低風(fēng)速變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：

目前，我國(guó)風(fēng)電安裝地區(qū)主要集中在新疆、內(nèi)蒙等風(fēng)速高且風(fēng)資源豐富的地區(qū)。但一方面這些地區(qū)通常遠(yuǎn)離電量需求大的城市區(qū)域，使得電力輸送困難；另一方面，低風(fēng)速的城市密集區(qū)對(duì)能源需求不斷提高。據(jù)了解，目前全國(guó)范圍內(nèi)可利用的低風(fēng)速資源面積約占全國(guó)風(fēng)能資源區(qū)的68％，且均臨近用電負(fù)荷中心，電網(wǎng)、路網(wǎng)條件好，電價(jià)承受力強(qiáng)，若對(duì)其加以利用，能在很大程度上解決電力輸送的困難和城市密集區(qū)的能源緊缺。此外，在風(fēng)力機(jī)單機(jī)容量不斷增加的同時(shí)，變速變槳技術(shù)在風(fēng)力機(jī)控制中的應(yīng)用也越來(lái)越廣泛，使得風(fēng)機(jī)的運(yùn)行可以根據(jù)風(fēng)速和風(fēng)向的變化而進(jìn)行優(yōu)化控制，提高了風(fēng)力機(jī)的運(yùn)行效率及發(fā)電質(zhì)量。因此研究低風(fēng)速下變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要的應(yīng)用意義。劉雄、Xiongwei Liu等以最大年發(fā)電量為目標(biāo)，利用遺傳算法對(duì)定速定槳風(fēng)力機(jī)葉片進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，并取得了良好的效果。Lin Wang等以設(shè)計(jì)風(fēng)速、葉尖速比、設(shè)計(jì)攻角為變量，對(duì)定速定槳風(fēng)力機(jī)葉片進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，分析了這些變量對(duì)葉片設(shè)計(jì)的影響。此外，也有學(xué)者以減小能量成本為目標(biāo)對(duì)葉片進(jìn)行了優(yōu)化。

以上研究對(duì)風(fēng)力機(jī)葉片的優(yōu)化設(shè)計(jì)取得了一定的成果，但未針對(duì)變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化進(jìn)行研究。實(shí)際上，變速變槳風(fēng)力機(jī)的空氣動(dòng)力學(xué)性能除取決于葉片的氣動(dòng)外形外，由于可通過(guò)改變轉(zhuǎn)速和槳距角來(lái)改變氣動(dòng)性能，所以在很大程度上也受到控制策略的影響。此外，優(yōu)化均是在三級(jí)以下風(fēng)速較高的風(fēng)場(chǎng)條件下進(jìn)行。以上研究中的葉片氣動(dòng)外形優(yōu)化設(shè)計(jì)只是針對(duì)最大弦長(zhǎng)到葉尖的主要發(fā)電區(qū)域，或雖然是對(duì)整個(gè)葉片長(zhǎng)度進(jìn)行優(yōu)化，但沒(méi)有以平滑的曲線來(lái)表示葉片的氣動(dòng)外形，這會(huì)導(dǎo)致加工制造的困難和葉片載荷分布不平穩(wěn)連續(xù)等問(wèn)題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

有鑒于此，本發(fā)明的目的在于提供一種低風(fēng)速變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，以低風(fēng)速條件下年發(fā)電量最大和材料成本最低為目標(biāo)，以高階貝塞爾曲線來(lái)定義葉片在整個(gè)長(zhǎng)度上的弦長(zhǎng)和扭角，并在葉片氣動(dòng)外形優(yōu)化的同時(shí)對(duì)最佳槳距角和轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速進(jìn)行最優(yōu)控制，使得優(yōu)化后的葉片面積減小，且年發(fā)電量增大，有效的節(jié)約了制造材料，有利于制造成本的降低。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：

一種低風(fēng)速變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，包括以下步驟：

1)設(shè)定優(yōu)化目標(biāo)，目標(biāo)一為風(fēng)力機(jī)年發(fā)電量最大，目標(biāo)二為葉片材料成本最?。?/p>

2)設(shè)定葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)的變量；

3)設(shè)定葉片外形約束條件；

4)同時(shí)保證目標(biāo)一和目標(biāo)二的前提下，通過(guò)尋優(yōu)算法計(jì)算葉片每個(gè)截面的弦長(zhǎng)和扭角的最優(yōu)解。

進(jìn)一步，所述方法還包括對(duì)最佳槳距角進(jìn)行最優(yōu)控制。

進(jìn)一步，所述方法還包括對(duì)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速進(jìn)行最優(yōu)控制。

進(jìn)一步，所述步驟1)將目的一和目的二優(yōu)化為求解以下目的函數(shù)的最小值，

其中，μ為權(quán)重系數(shù)μ∈[0,1]；常值X₁、X₂、X₃及X₄，分別為約束范圍內(nèi)出現(xiàn)的最大年發(fā)電量、最小年發(fā)電量、最大葉片面積和最小葉片面積。

進(jìn)一步，所述步驟2)具體為葉片每個(gè)截面的弦長(zhǎng)分布及扭角分布均以貝塞爾曲線表示；所述葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)的變量包括弦長(zhǎng)控制點(diǎn)CP_i(i＝4,5...8)和扭角控制點(diǎn)TP_i(i＝1,2...4)及最佳槳距角θ_opt共10個(gè)變量。。

進(jìn)一步，所述10個(gè)變量通過(guò)以下方程進(jìn)行約束，

CP_max≥CP₄≥CP₅≥CP₆≥CP₇≥CP₈≥CP_min

TP_max≥TP₁≥TP₂≥TP₃≥TP₄≥TP_min

θ_max≥θ_opt≥θ_min

CP_min、CP_max、TP_min、TP_max、θ_min、θ_max均為實(shí)常數(shù)且θ_opt以一定步長(zhǎng)增加。

進(jìn)一步，，通過(guò)以下方程對(duì)最佳槳距角進(jìn)行最優(yōu)控制

A(i)＝C₁A₁(i)+C₂A₂(i)+C₃A₃(i)

其中，C₁、C₂、C₃為權(quán)重系數(shù)，A₁(i)為C_Pmax評(píng)價(jià)指標(biāo)，A₁(i)為C_P曲線頂端平滑評(píng)價(jià)指標(biāo)，A₁(i)為葉尖速比λ評(píng)價(jià)指標(biāo)，C_Pmax,i為第i個(gè)槳距角下C_P曲線中的最大C_P值；B_i表示第i個(gè)槳距角下C_Pmax,i附近不同葉尖速比λ下C_Pi(λ)與C_Pmax,i的標(biāo)準(zhǔn)差；λ_opt,i為第i個(gè)槳距角下C_Pmax對(duì)應(yīng)的葉尖速比。

進(jìn)一步，通過(guò)以下方程對(duì)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速進(jìn)行最優(yōu)控制，

其中，M為轉(zhuǎn)矩觀測(cè)值，ρ為空氣密度；R為風(fēng)輪半徑；C_Pmax為選定槳距角下最大功率系數(shù)；ω_g為發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速；G為齒輪箱傳動(dòng)比；λ_opt為C_Pmax對(duì)應(yīng)的葉尖速比；K_opt為最優(yōu)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速控制系數(shù)。

進(jìn)一步，所述步驟4)采用MATLAB編制多島遺傳算法來(lái)進(jìn)行優(yōu)化，葉片氣動(dòng)性能的計(jì)算采用GHBLADED，其計(jì)算模型采用葉素動(dòng)量理論來(lái)對(duì)氣動(dòng)性能進(jìn)行計(jì)算。

本發(fā)明的有益效果在于：本發(fā)明提供的一種低風(fēng)速變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，以低風(fēng)速條件下年發(fā)電量最大和材料成本最低為目標(biāo)，以高階貝塞爾曲線來(lái)定義葉片在整個(gè)長(zhǎng)度上的弦長(zhǎng)和扭角，并在葉片氣動(dòng)外形優(yōu)化的同時(shí)對(duì)最佳槳距角和轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速進(jìn)行最優(yōu)控制，優(yōu)化后的葉片在年發(fā)電量增加的同時(shí)，大幅降低了以葉片面積代表的材料成本，對(duì)低風(fēng)速條件下變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片的優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要意義。尤其在低風(fēng)速風(fēng)力機(jī)葉片應(yīng)用高升阻比、高升力系數(shù)的高性能翼型時(shí)，可在增大年發(fā)電量的同時(shí)有效減小葉片弦長(zhǎng)。

附圖說(shuō)明

為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果更加清楚，本發(fā)明提供如下附圖進(jìn)行說(shuō)明：

圖1為葉片面積計(jì)算模型圖；

圖2為貝塞爾曲線定義的弦長(zhǎng)分布；

圖3為貝塞爾曲線定義的扭角分布；

圖4為不同槳距角下的C_P曲線；

圖5為多島遺傳算法的優(yōu)化流程；

圖6為計(jì)算個(gè)體適應(yīng)度函數(shù)值流程；

圖7為弦長(zhǎng)分布對(duì)比；

圖8為扭角分布對(duì)比；

圖9為功率曲線對(duì)比；

圖10為功率系數(shù)與風(fēng)速關(guān)系的對(duì)比；

圖11為功率系數(shù)與葉尖速比的關(guān)系對(duì)比。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合附圖，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)的描述。

本發(fā)明針對(duì)現(xiàn)有葉片直接應(yīng)用于低風(fēng)速風(fēng)場(chǎng)時(shí)，氣動(dòng)性能不匹配的問(wèn)題，重新設(shè)計(jì)適用于低風(fēng)速場(chǎng)的葉片成為必要，提供一種低風(fēng)速變速變槳風(fēng)力機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，具體包括以下步驟：

1)設(shè)定優(yōu)化目標(biāo)，目標(biāo)一為風(fēng)力機(jī)年發(fā)電量最大，目標(biāo)二為葉片材料成本最小；

2)設(shè)定葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)的變量；

3)設(shè)定葉片外形約束條件；

4)同時(shí)保證目標(biāo)一和目標(biāo)二的前提下，通過(guò)尋優(yōu)算法計(jì)算葉片每個(gè)截面的弦長(zhǎng)和扭角的最優(yōu)解。

葉片氣動(dòng)外形優(yōu)化的同時(shí)對(duì)最佳槳距角和轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速進(jìn)行最優(yōu)控制，使得優(yōu)化后的葉片面積減小，且年發(fā)電量增大。

葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)模型通過(guò)以下方法建立：

設(shè)定優(yōu)化目標(biāo)

風(fēng)力機(jī)最終的目的在于將風(fēng)能轉(zhuǎn)換為電能，所以將風(fēng)力機(jī)年發(fā)電量最大作為優(yōu)化目標(biāo)一：

F₁＝max(AEP) (1)

年發(fā)電量的計(jì)算式為：

AEP＝Y(jié)∫P(V)f(V)dV (2)

c＝1/Γ(1+1/k) (4)

式中：Y為一年的工作時(shí)間；P(V)為不同風(fēng)速下的功率；f(V)為年風(fēng)速的累計(jì)分布；k為Weibull分布的形狀因子；_c為尺度系數(shù)，在此由伽馬函數(shù)確定；為年平均風(fēng)速。

風(fēng)力機(jī)葉片由復(fù)合材料制成，葉片結(jié)構(gòu)密度變化不一，而且曲面形狀復(fù)雜，很難建立葉片的質(zhì)量計(jì)算模型。在這里，將葉片質(zhì)量的計(jì)算轉(zhuǎn)化為葉片面積的計(jì)算，認(rèn)為面積越小則質(zhì)量越小，材料成本也就越少。所以將葉片面積也作為優(yōu)化目標(biāo)二：

F₂＝min(AREA) (5)

為了計(jì)算較為準(zhǔn)確的葉片面積，需先將葉片分為m個(gè)截面，如圖1所示。每個(gè)截面由n個(gè)點(diǎn)(x_i,y_i,z_i)組成。則葉片共由(m-1)(n-1)個(gè)空間四邊形組成。顯然，所有的空間四邊形都為凸四邊形，因此可以把空間四邊形的面積計(jì)算轉(zhuǎn)換為兩個(gè)三角形進(jìn)行。假設(shè)第i個(gè)空間四邊形四個(gè)點(diǎn)為A、B、C、D，則其面積的計(jì)算為：

則葉片面積為：

利用該方法與圓柱面積公式分別對(duì)葉片葉根圓段進(jìn)行面積計(jì)算(分為4個(gè)截面，每個(gè)截面均由50個(gè)點(diǎn)表示)，其結(jié)果誤差僅0.65％，證明了該方法計(jì)算葉片面積的經(jīng)濟(jì)性和準(zhǔn)確性。

為方便求解，通過(guò)對(duì)目標(biāo)值的一定變換將此多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題的求解變?yōu)榍蠼鈫文繕?biāo)優(yōu)化函數(shù)的最小值：

式中：μ為權(quán)重系數(shù)μ∈[0,1]；為了使得兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)都具有同樣的數(shù)量級(jí)，加入了4個(gè)常值X₁、X₂、X₃及X₄，分別為約束范圍內(nèi)可能出現(xiàn)的最大年發(fā)電量、最小年發(fā)電量、最大葉片面積和最小葉片面積。

優(yōu)化設(shè)計(jì)變量

弦長(zhǎng)分布及扭角分布均以貝塞爾曲線表示。如圖2所示，弦長(zhǎng)分布分為兩段，第一段為直線表示的葉根圓，第二段以8控制點(diǎn)的貝賽爾曲線來(lái)表示，從翼型過(guò)渡處開(kāi)始至葉尖結(jié)束。扭角分布如圖3所示，以最大弦長(zhǎng)處分為兩段，第一段為直線，第二段則以5控制點(diǎn)的貝塞爾曲線表示。

算法中變量的個(gè)數(shù)直接影響著遺傳算法的計(jì)算效率。為了減少計(jì)算中的變量個(gè)數(shù)以提高計(jì)算效率，控制點(diǎn)沿葉片半徑方向的位置為定值。其中弦長(zhǎng)分布的④到⑥控制點(diǎn)及扭角分布的①到⑤控制點(diǎn)位置由余弦法得到。弦長(zhǎng)分布的③和④控制點(diǎn)位置應(yīng)能保證最大弦長(zhǎng)位置不發(fā)生變化，且①、②間的距離為定值并等于③、④間的距離。

為了保證優(yōu)化后葉片能與原輪轂連接，且為了使葉根過(guò)渡段開(kāi)始的位置能夠平滑過(guò)渡，所以使弦長(zhǎng)分布中的控制點(diǎn)①和②的值為葉根圓直徑。此外，為了保證最大弦長(zhǎng)處能光滑過(guò)渡，最大弦長(zhǎng)附近的兩個(gè)控制點(diǎn)③和④的值也設(shè)為相同。扭角是相對(duì)于葉尖弦線來(lái)測(cè)量的，所以扭角分布中控制點(diǎn)⑤的值為0。

由于在優(yōu)化過(guò)程中考慮了最佳槳距角的選取和最優(yōu)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速控制，所以除弦長(zhǎng)和扭角分布的控制點(diǎn)外，最佳槳距角θ_opt也作為一個(gè)變量給出。

由此可得，葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)的變量有弦長(zhǎng)控制點(diǎn)CP_i(i＝4,5...8)和扭角控制點(diǎn)TP_i(i＝1,2...4)及最佳槳距角θ_opt共10個(gè)變量。

設(shè)計(jì)變量約束

為了減少遺傳算法中劣質(zhì)個(gè)體，對(duì)弦長(zhǎng)分布和扭角分布分別進(jìn)行約束，同時(shí)對(duì)最佳槳距角進(jìn)行適當(dāng)范圍的約束(一般取-3°到3°)。

弦長(zhǎng)控制點(diǎn)約束：

CP_max≥CP₄≥CP₅≥CP₆≥CP₇≥CP₈≥CP_min (9)

扭角控制點(diǎn)約束：

TP_max≥TP₁≥TP₂≥TP₃≥TP₄≥TP_min (10)

最佳槳距角約束：

θ_max≥θ_opt≥θ_min (11)

式中：CP_min、CP_max、TP_min、TP_max、θ_min、θ_max均為實(shí)常數(shù)且θ_opt以一定步長(zhǎng)增加。

最佳槳距角和最優(yōu)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速控制

對(duì)變速變槳風(fēng)力機(jī)來(lái)說(shuō)，功率的控制根據(jù)風(fēng)速分為額定風(fēng)速以下和額定風(fēng)速以上兩種控制方式。額定風(fēng)速以下時(shí)，通過(guò)調(diào)節(jié)電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩控制輸出功率，盡可能捕獲最大能量。額定風(fēng)速以上時(shí)，改變風(fēng)力機(jī)槳距角的方式使輸出功率保持在額定值。在額定風(fēng)速以下為了實(shí)現(xiàn)最大功率追蹤，以電機(jī)轉(zhuǎn)速為對(duì)象，可分為三段。第一段為最佳葉尖速比控制的下線階段，第二段為最佳葉尖速比階段以追蹤最大功率系數(shù)，第三段段為進(jìn)入變槳控制前的過(guò)渡階段^[9]。

對(duì)于變槳風(fēng)力機(jī)來(lái)說(shuō)，最佳槳距角即為安裝角。如圖4所示，對(duì)于同一葉片來(lái)說(shuō)，在不同安裝角下其C_P曲線不同，所以有必要在優(yōu)化葉片氣動(dòng)外形的同時(shí)對(duì)槳距角進(jìn)行選取。在額定風(fēng)速以下要捕獲更多的風(fēng)能就需使C_Pmax值盡可能大，同時(shí)C_P曲線頂端也需盡可能平滑以避免較大的波動(dòng)，為了減小噪音，最佳葉尖速比也要盡可能小，故選擇這三個(gè)指標(biāo)對(duì)C_P曲線進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)來(lái)選取最佳槳距角。

C_Pmax評(píng)價(jià)指標(biāo)：

C_P曲線頂端平滑評(píng)價(jià)指標(biāo)：

葉尖速比λ評(píng)價(jià)指標(biāo)：

綜合評(píng)價(jià)：

A(i)＝C₁A₁(i)+C₂A₂(i)+C₃A₃(i) (16)

其中：C_Pmax,i為第i個(gè)槳距角下C_P曲線中的最大C_P值；B_i表示第i個(gè)槳距角下C_Pmax,i附近不同葉尖速比λ下C_Pi(λ)與C_Pmax,i的標(biāo)準(zhǔn)差；λ_opt,i為第i個(gè)槳距角下C_Pmax對(duì)應(yīng)的葉尖速比。C₁、C₂、C₃為權(quán)重系數(shù)。

在額定風(fēng)速前，需要根據(jù)不同風(fēng)速來(lái)控制轉(zhuǎn)速以進(jìn)行最大功率追蹤。但由于風(fēng)速需要在到達(dá)風(fēng)輪之前就需要被測(cè)出，且風(fēng)速在整個(gè)葉片上是不一樣的，所以很難直接通過(guò)風(fēng)速來(lái)對(duì)轉(zhuǎn)速進(jìn)行控制。目前常用的方法為通過(guò)轉(zhuǎn)矩觀測(cè)器來(lái)預(yù)測(cè)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的傳動(dòng)轉(zhuǎn)矩，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速由式(17)進(jìn)行設(shè)置。最優(yōu)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速控制系數(shù)K_opt由式(18)得出。

其中，M為轉(zhuǎn)矩觀測(cè)值，ρ為空氣密度；R為風(fēng)輪半徑；C_Pmax為選定槳距角下最大功率系數(shù)；ω_g為發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速；G為齒輪箱傳動(dòng)比；λ_opt為C_Pmax對(duì)應(yīng)的葉尖速比；K_opt為最優(yōu)轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速控制系數(shù)。

為了避免最優(yōu)解的局部收斂，步驟4)采用MATLAB編制多島遺傳算法來(lái)進(jìn)行優(yōu)化，其具體步驟如圖5所示。葉片氣動(dòng)性能的計(jì)算采用GH BLADED，其計(jì)算模型采用葉素動(dòng)量理論來(lái)對(duì)氣動(dòng)性能進(jìn)行計(jì)算，并考慮了葉尖損失、輪轂損失、動(dòng)態(tài)尾流模型、風(fēng)剪、偏航以及風(fēng)力機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響等問(wèn)題。

實(shí)施例

待設(shè)計(jì)風(fēng)力機(jī)及葉片參數(shù)如下表所示：

表1優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)

應(yīng)用如圖6所示流程，將本發(fā)明所述方法用于設(shè)計(jì)的具有高升力系數(shù)、高升阻比等高空氣動(dòng)力學(xué)性能的CQU-A系列翼型族(厚度分別為15、18、20、25、30、35、40)按相對(duì)厚度用于某850KW葉片。為了使計(jì)算截面能真實(shí)反映出弦長(zhǎng)和扭角分布又考慮到計(jì)算時(shí)間，在此共使用30個(gè)截面進(jìn)行葉片氣動(dòng)性能的計(jì)算。

優(yōu)化后葉片的槳距角為0.5°、最優(yōu)轉(zhuǎn)速-轉(zhuǎn)矩系數(shù)為0.090689，弦長(zhǎng)分布和扭角分布結(jié)果如圖7和圖8所示。優(yōu)化前葉片年發(fā)電量為0.9887×10¹³J，優(yōu)化后葉片年發(fā)電量為1.0238×10¹³J，增加了3.6％。同時(shí)弦長(zhǎng)有了大幅度的減小，葉片面積減小了34.6％，有效的節(jié)約了制造材料，有利于制造成本的降低。

優(yōu)化后的功率曲線和功率系數(shù)曲線如圖9所示。由功率曲線可以看到年發(fā)電量的增加是由于額定風(fēng)速之前的功率有所提高。而額定風(fēng)速前功率的提高是由于額定風(fēng)速前功率系數(shù)的提高，如圖10所示。由功率系數(shù)與葉尖速比的關(guān)系曲線的比較可以看出，功率曲線在額定風(fēng)速之前增加在于兩個(gè)原因。首先，優(yōu)化后葉片的功率系數(shù)曲線中最大功率系數(shù)大于優(yōu)化前，即最大功率追蹤段功率系數(shù)大于優(yōu)化前。其次，由計(jì)算可知該850KW風(fēng)力機(jī)切入電網(wǎng)時(shí)電機(jī)最小轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)的葉尖速比為13.57，而在優(yōu)化后的葉片在葉尖速比為6.25以后均大于優(yōu)化前，所以在葉尖速比控制的下線階段功率系數(shù)也大于優(yōu)化前，如圖11所示。

變速變槳風(fēng)力機(jī)由于額定功率的限制，需要在到達(dá)額定功率后通過(guò)改變槳距角以減少能量的捕獲，所以年發(fā)電量的增加在于提高額定風(fēng)速前的功率系數(shù)。因此，對(duì)于變速變槳風(fēng)力機(jī)翼型設(shè)計(jì)而言，需要更偏向于額定風(fēng)速前低雷諾數(shù)下翼型氣動(dòng)性能的提高。

最后說(shuō)明的是，以上優(yōu)選實(shí)施例僅用以說(shuō)明本發(fā)明的技術(shù)方案而非限制，盡管通過(guò)上述優(yōu)選實(shí)施例已經(jīng)對(duì)本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的描述，但本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以在形式上和細(xì)節(jié)上對(duì)其做出各種各樣的改變，而不偏離本發(fā)明權(quán)利要求書(shū)所限定的范圍。