專利名稱：內(nèi)燃機氣門的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種設(shè)有硬質(zhì)焊敷層表面(hard facing surface)的內(nèi)燃機氣門，該硬質(zhì)焊敷層表面是用高密度能量束如等離子束和激光束等將一種特定成分的合金焊接到氣門頭原來的外表面上而形成的。本發(fā)明所形成的氣門頭的硬質(zhì)焊敷層表面顯示了良好的耐磨性，高耐氧化鉛(PbO)腐蝕性和高抗氧化性，且造價相對較低。
在現(xiàn)有技術(shù)中，是用適于形成耐磨覆層的超耐熱合金組合物如鈷基合金、鎳基合金或鐵基合金等通過氧炔焊接工藝或等離子粉末炬焊接工藝或激光粉末焊接工藝制備發(fā)動機氣門的接觸表面，以形成一種耐磨涂覆表面。
通常用于排氣門表面的硬質(zhì)焊敷層合金是鎢鉻鈷合金(Stelli-te alloy)，它們是通常用于承受嚴重表面磨損和腐蝕的、未經(jīng)涂敷的奧氏體不銹鋼氣門上的鈷-鉻覆面合金，包括STL#6(參見日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(JIS)；1.2C-1.0Si-30Cr-4W-其余為Co)、STL#32(1.8C-1.0Si-22Ni-26Cr-12W-其余為Co)在內(nèi)的各種鎢鉻鈷合金具有優(yōu)良的高溫耐磨性、耐氧化鉛(PbO)腐蝕性和抗氧化性。但是，鎢鉻鈷合金由于其貴金屬如鈷、鎳、鎢等的含量高，因而是昂貴的材料。鎢鉻鈷合金是一種含40～80％鈷、0～25％鎢、20～35％鉻和0.75～2.5％碳的非鐵合金。
在通過氧炔焊接法用鈷基合金制備氣門接觸表面的情況下，所形成的覆面層使接觸表面產(chǎn)生缺陷的可能性很大。
用激光束代替氧炔將一層堅硬的覆蓋層焊接在氣門的表面是已知的，參見美國專利No.4,117.302和4,300,474。
業(yè)已公布的未經(jīng)審查的日本專利申請No.61-296979/1986建議，在采用激光束時，在硬質(zhì)焊敷層合金中在深度為0.1mm之處摻入重量百分比少于1.2％的母體合金。已公布的未經(jīng)審查的日本專利申請No.62-57770則進一步建議，通過調(diào)節(jié)等離子氣體的供給量來控制母體合金對覆蓋層合金的稀釋。已公布而未經(jīng)審查的日本專利申請No.61-276774提出，利用高密度能源例如激光束在氣門的表面覆蓋加有重量百分比為3.0％至8.0％的鋼的成份的超耐熱鎳合金。
美國專利No.4,122,817披露了一種具有由合金形成的接觸表面的發(fā)動機氣門，這種合金表現(xiàn)出耐磨性，耐氧化鉛(PbO)腐蝕性和抗氧化性，它含有1.4～2.0％(重量百分比)的碳、4.0～6.0％(重量百分比)的鉬、0.1～1.0％(重量百分比)的硅、8～13％(重量百分比)的鎳、20～26％(重量百分比)的鉻、0～3.0％(重量百分比)的錳，其余部分是鈷。
已公開的未經(jīng)審查的日本專利申請No.2-243042/1980提出把一種鐵基合金組合物用作覆蓋在發(fā)動機氣門表面上的材料，它包含1.0-2.5％(重量百分比)的碳；0.1-1.0％(重量百分比)的硅；3-12％(重量百分比)的錳；15-25％(重量百分比)的鎳；20-30％(重量百分比)的鉻；5-15％(重量百分比)的鉬；0.005-0.05％(重量百分比)的硼；0.01-0.1％(重量百分比)的鋁和0.01-0.05％(重量百分比)的氧，其余為鐵和雜質(zhì)。在該合金組合物中，加入價格相對不高的錳將提供理想水平的耐腐蝕性，同時，加入硼將確保高溫下的流動性，加入鋁將形成合金微觀結(jié)構(gòu)的均勻性。
正如將要說明的那樣，根據(jù)本發(fā)明用鈷基合金形成的氣門覆面層比用鎢鉻鈷合金形成的覆面層性能要好。
與鎢鉻鈷合金相比，本發(fā)明實現(xiàn)了在大幅度節(jié)約成本的情況下獲得高水平的性能，這是一個顯著的成績。
本發(fā)明的目的之一是提供用本發(fā)明的特種鈷基合金組合物形成的氣門覆面層，用于通過焊接在包含超耐熱合金或者諸如751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)等超耐熱鎳-鉻合金的氣門頭表面上形成硬質(zhì)焊敷層表面。
本發(fā)明的另一個目的是提供一種利用諸如等離子束和激光束等高密度能量束在原來的母體耐熱合金的外層表面上焊接一種特種合金組合物在氣門頭上形成硬質(zhì)焊敷層表面的方法。
根據(jù)本發(fā)明形成的硬質(zhì)焊敷層表面具有比現(xiàn)有技術(shù)的鎢鉻鈷合金表面更富有競爭力的性能。
本發(fā)明的方法能使所得到的氣門頭硬質(zhì)焊敷層表面具有很高的均質(zhì)性。
本發(fā)明的另一個目的是提供一種牢固地附著在氣門頭原來表面上并且性能沒有絲毫劣化的硬質(zhì)焊敷層表面。
從下面的敘述中可以理解本發(fā)明的另外的目的。
下面參照作為本說明書一部分的附圖對本發(fā)明作進一步詳細的說明，其中

圖1是根據(jù)本發(fā)明制成的氣門硬質(zhì)焊敷層頭部表面與其它現(xiàn)有技術(shù)合金表面的性能(如氧化引起的重量增加)比較圖。
圖2是表示本發(fā)明制成的硬質(zhì)焊敷層接觸表面由腐蝕引起的重量減少與現(xiàn)有技術(shù)覆面合金得到的結(jié)果相比較的示意圖。
圖3是表示本發(fā)明制成的硬質(zhì)焊敷層表面的硬度在測試溫度升高時的變化與由現(xiàn)有技術(shù)覆面合金得到的結(jié)果相比較的示意圖。
本發(fā)明提供了一種內(nèi)燃機氣門，具有一個體部、一個氣門頭和一個形成在一個含有鎳鉻超耐熱合金的氣門頭表面上的接觸表面，用以與氣門座周期性地氣密接合，所述接觸表面是用諸如等離子束或激光束等高密度能量束將一種鈷基合金焊接在氣門頭表面的母體合金上而形成的。
母體合金表面與焊上的覆蓋表面之間的焊接強度應(yīng)當(dāng)通過母體合金成分向被焊接的覆蓋表面的適當(dāng)擴散維持在足夠高的水平。但是，被焊接的覆蓋層的成分將被母體合金的成分稀釋，結(jié)果被焊接的覆蓋層中的成分將改變，以致有性能降低的可能性。因此，焊接過程中應(yīng)當(dāng)對母體合金成分對焊接的覆蓋層的稀釋進行控制，以保證焊接強度維持在一定水平并不使覆蓋層性能降低。
用諸如等離子束或激光束等高密度能量束可以將母體合金成分與所形成的覆蓋層的稀釋控制在一定的水平。在焊接過程中，稀釋度必須控制在10-20％。當(dāng)稀釋度小于10％時，焊接強度不夠，所形成的覆蓋層中的內(nèi)部缺陷會引起“無附著作用”的危險。當(dāng)稀釋度超過20％時，覆蓋層的性能會大大下降，或受高度稀釋的損害。
諸如等離子束或激光束等高密度能量束被用來將一種特種合金材料焊接到氣門頭的表面上以便形成硬質(zhì)焊敷層表面，在該硬質(zhì)焊敷層表面中，等離子束等的高能量使母體合金的成分充分地分散或摻合到被焊接的覆蓋層中。這樣得到的覆蓋層將是均質(zhì)的，因而能對母體合金表面有足夠的附著力。
一種內(nèi)燃機氣門，具有一個體部、一個氣門頭和一個形成在用于周期性地與氣門座氣密接合的氣門頭表面上的接觸表面，該接觸表面是用一種諸如等離子束或激光束等高能量束以焊接到氣門頭上的合金覆層的形式形成在所述氣門頭表面上，其中合金覆層的鈷基組合物基本組成為碳2.2-2.6％ 重量百分比硅1.1-1.3％ 重量百分比錳2.6-3.1％ 重量百分比鎳≤1.5％重量百分比鉻28-31％重量百分比鐵10-11％重量百分比鎢13.5-15.5％重量百分比其余為鈷和不可避免的雜質(zhì)。
在焊接成型過程中，鈷基合金進入氣門頭表面而產(chǎn)生的稀釋度被控制在25-35％(重量百分比)，以便改善接觸表面的耐磨性。母體耐熱鎳-鉻合金可以是751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)。
本發(fā)明的特征在于可以通過使用高密度能量束如等離子束和激光束等形成氣門頭的硬質(zhì)焊敷層接觸表面，這種生產(chǎn)過程可通過將一種特種合金組合物焊接到氣門頭原來的表面上而實現(xiàn)，并考慮下述各點。
1、要對被用來焊接到氣門頭原來的表面上的覆蓋層合金組合物的成分及其組成進行選擇，以便能對焊接的合金與母體合金的稀釋度進行調(diào)節(jié)。
2、借助于焊接的過程中在焊接的覆蓋層與原表面之間的擾動作用，所得到的焊接表面應(yīng)當(dāng)是均質(zhì)的，不使耐熱性能降低。
超耐熱合金，特別是由鎳-鉻(Ni-Cr)超耐熱合金制成的超耐熱合金已被用作內(nèi)燃機氣門頭原表面的材料。本發(fā)明的合金組合物覆蓋在這種鎳-鉻合金表面(母體合金)上，以形成一個具有高耐腐蝕性的相互摻入的表面涂層。
用于本發(fā)明的氣門坯料可以由各種普通的合金制成。
同樣，合金中或原表面合金組合物的其它主要來源中的成分的組成和比例可以在適當(dāng)寬的范圍內(nèi)變化。
本發(fā)明的特種成分合金被焊接或涂覆在含有鎳-鉻系列超耐熱合金的氣門頭的原來的外表面上。這種鎳-鉻系列超耐熱合金可以包括鎳鉻鐵合金，最好是751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)，另外，蒙乃爾合金(Monel metal alloy)和荷它利合金(Hateroy alloy)也能用作原來的外表面。
751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)的組成如下表1金屬 C Si Mn Ni Cr Al TiNb，Ta Fe重量百分比0.05 0.2 0.2 71.0 16.0 1.2 2.5 1.0 8.0最重要的是根據(jù)本發(fā)明配置在特別由751鎳鉻鐵耐熱合金(母體合金)制成的氣門頭上的焊接合金或者被用來在氣門頭的表面上形成發(fā)動機氣門的硬質(zhì)焊敷層接觸表面的合金組合物包括下述比例的下述成分
所述合金覆層的鈷基組合物，主要包含碳2.2-2.6％ 重量百分比硅1.1-1.3％ 重量百分比錳2.6-3.1％ 重量百分比鎳不多于1.5％重量百分比鉻28-31％重量百分比鐵10-11％重量百分比鎢13.5-15.5％重量百分比其余為鈷和不可避免的雜質(zhì)。
本發(fā)明限制用于緊靠上述特種耐熱合金組合物的外表面形成發(fā)動機氣門的接觸表面的合金中的每一種成分的理由如下加碳是為了確保所形成的接觸表面的硬度和耐磨性達到所期望的水平。當(dāng)碳的含量小于2.2％(重量)時焊接形成的接觸面的硬度和耐磨性不能達到所期望的水平。當(dāng)碳的含量超過2.6％(重量)時，所形成接觸表面的硬度過高，韌性降低。因而，碳含量的最佳范圍為2.2％-2.6％(重量)。
加硅是為了在焊接時實現(xiàn)脫酸和熔化流動性。在硅含量小于1.1％(重量)時，脫酸效果不足，以致在成形接觸表面形成細孔隙那樣的缺陷，當(dāng)硅含量超過1.3％(重量)，熔化流動性不再提高，而且抗氧化鉛和硫酸鉛(PbO+PbSO4)能力降低。
加鎳是為了改善所形成的接觸表面的抗氧化鉛(PbO)性和抗氧化鉛和硫酸鉛(PbO+PbSO4)性。當(dāng)含鎳量小于0.1％(重量)時，耐腐蝕性不足。當(dāng)含鎳量超過1.3％(重量)時，鎳的高價格使置備的成本提高。
加鉻是為了有利于提高耐腐蝕性，特別是耐酸性，當(dāng)鉻的含量小于28％(重量)時，抗酸性不能達到所期望的足夠的水平，而當(dāng)鉻的含量超過31％(重量)時，抗熱沖擊的性能降低，致使在制造氣門過程中在焊接程序之后，形成諸如出現(xiàn)裂紋這樣缺陷的危險性增加。
加鐵是為了有利于提高所形成的接觸表面的抗熱沖擊性。當(dāng)鐵含量小于10.0％(重量)時，抗熱沖擊性不足。當(dāng)鐵的含量超過11％(重量)時，在高溫下的硬度將減小且耐磨性降低。
加鎢是為了通過形成非常細小的碳化物顆粒使接觸表面的硬度和高溫強度建立在理想的水平。當(dāng)鎢的含量小于13.5％(重量)時，高溫強度和硬度都不夠。當(dāng)鎢的含量超過15.5％(重量)時，接觸表面的焊接溶性和工作能力都將降低。
本發(fā)明的硬質(zhì)焊敷層接觸表面可以借助于已知的包括等離子束和激光束等的高密度能量束，利用惰性氣體保護焊制成。本發(fā)明的特種合金組合物將被母體合金即鎳-鉻超耐熱合金稀釋，以便改變硬質(zhì)焊敷層表面的組成但并不降低氣門頭表面的性能。
這種焊接工藝便于自動化，實現(xiàn)硬質(zhì)表面發(fā)動機氣門的高效生產(chǎn)。
被用來焊接在接觸表面上的現(xiàn)有技術(shù)合金是一種與鎢鉻鈷合金(Stellite alloy)相當(dāng)?shù)暮辖鸾M合物，它是一種可以從美國海斯斯特萊特(Hayes Stellite)得到的鈷-鉻-鎢(Co-Cr-W)系合金，具有較高的硬度、耐磨性和耐酸性，并且即使在紅熱(熾熱的)溫度下也不降低性能。
鎢鉻鈷合金(Stellite alloy)已經(jīng)被用于內(nèi)燃機的耐磨部分。根據(jù)本發(fā)明用高密度能量束把特種合金組合物焊接在原來的表面上而制成的硬質(zhì)焊敷層表面的組成與鎢鉻鈷合金類似。所以可以理解，本發(fā)明的硬質(zhì)焊敷層表面合金具有諸如耐磨和抗氧化等富于競爭力的性能。
本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員將會理解按照本發(fā)明所形成的硬質(zhì)焊敷層接觸表面借助于氣門坯料臺金、焊絲(Weld wire)冶金和焊接條件的相互作用而具有理想的冶金成分比例。
因此，在焊接過程中增加所供給的能量將會通過稀釋而增加原氣門頭中所含成分對焊接金屬的冶金學(xué)方面的影響。反過來，減少焊接過程中所供給的能量會減少氣門頭所產(chǎn)生的影響，并且可能不得不對焊絲或焊接金屬的其他主要來源的成分作補償調(diào)整，以便形成具有理想組成的接觸表面。
按照本發(fā)明形成的硬質(zhì)焊敷層表面可以根據(jù)比較實例進一步說明。
比較實例通過使用諸如等離子束和激光束等高密度能量束，本發(fā)明的被用于焊接的特種組合物被施加到由鎳-鉻超耐熱合金如751鎳鉻鐵耐熱合金制成的原外表面上，以便熔化在一起形成一個具有高耐磨性的外表面。氣門頭焊接外表面的最后的組成可以估算如下所形成的表面中的成分的含量近似等于(1-稀釋度/100)×(特種組合物的含量)+稀釋度/100×(原表面合金的含量)用諸如等離子束或激光束等高密度能量束把鎢鉻鈷合金F(Stellite F)(以下稱“STL F”)粉末合金焊接到含奧氏體系列(Austenite series)SUH 36的發(fā)動機氣門外表面上，以便形成一個用15％SUH36稀釋鎢鉻鈷合金F(Stellite F)構(gòu)成的覆蓋層表面。
所形成的焊接表面的組成估計如表2所示。
表2給出SUH36的組成(第2列)，SUH36稀釋成15％(第三列)，鎢鉻鈷合金F的組成(第四列)，鎢鉻鈷合金F稀釋成85％(第五列)以及最后形成的焊接覆蓋表面的成分(第6列)。
因此，SUH36(母體合金)和鎢鉻鈷合金F(適用于形成硬質(zhì)焊敷層接觸表面的組合物)的組合顯示了足夠競爭力的性能，從而鑒于其最終的組成，因而在實線中會被采用。
表2成分表面合金 鈷基合金 所形在的組SUHSUH36× Stellite Stellite×合物(*1+*2)0.15*10.85*2C 0.50.075 1.91.615 1.69Si 0.20.030 1.00.850 0.88Mn 9.01.350 0.40.723 2.073Ni 4.00.600 22.0 18.70019.300Cr 21.0 3.150 26.0 22.10025.250W-12.0 10.20010.200Fe (65.3) 9.795 9.795Co -其余 其余按照本發(fā)明產(chǎn)生的焊接形成的表面合金的組成如表2第6列所示。所形成的表面合金被分別測試維氏硬度(用5公斤負荷)。它們被曝露在大氣中，在1000℃的溫度下進行100小時的氧化試驗，測量它們因氧化而增加的重量，圖1中最左邊的直方柱為鎢鉻鈷合金F，圖1中中間的直方柱為鎢鉻鈷合金F中摻合了15％SUH36的組合物合金，圖1中最右邊的直方柱為按照本發(fā)明形成的組合物(摻入了30％的751鎳鉻鐵耐熱合金)。
對上述三種表面合金進行了抗氧化氫(PbO)性和抗氧化鉛和硫酸鉛(PbO+PbS04)性的測量。將上述各表面合金的試樣分別在920℃的溫度下在氧化鉛(PbO)中暴露1小時、在900℃的溫度下在氧化鉛加硫酸鉛(PbO+PbSO4)中暴露一小時進行測試，試樣的尺寸為直徑5mm，長度20mm。測試結(jié)果如圖2所示。
上述三種表面合金的維氏硬度在室溫和800℃的高溫下測量。結(jié)果如圖3所示。圖3表明，當(dāng)測試溫度升高時維氏硬度下降。
下面的例子表示按照本發(fā)明的氣門覆蓋面合金的形成，通過它可以進一步說明本發(fā)明，但不應(yīng)將此理解為對本發(fā)明的限定。
一個頭部直徑為23.5mm的氣門具有一個由751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)形成的頭部表面。具有如表3所示的本發(fā)明的組成的鈷基硬質(zhì)焊敷層合金通過等離子焊(Plasma-Welding)焊接在751鎳鉻鐵耐熱合金(Inconel 751)表面上而形成硬質(zhì)焊敷層接觸表面。根據(jù)本發(fā)明，母體合金751將被鈷基合金所稀釋。
根據(jù)本發(fā)明，氣門頭部表面的母體合金在所形成的硬質(zhì)焊敷層表面中被稀釋的程度在25-35％重量百分比范圍內(nèi)。
所以，硬質(zhì)焊敷層表面的最后的組成如表3所示。
所形成的稀釋度為25％和35％的表面的最后組成估計示于表3的第6和第8列。本發(fā)明的焊接合金的原來的組成示于表3的第5和第7列。所以，可以看到，最后的組成看起來相當(dāng)于表2中所示的稀釋度為15％的鎢鉻鈷合金F(Stellite F)。
表3(重量百分比)成分原表面組成覆蓋層合金Inconel 751 稀釋25％ 稀釋35％組成C0.050.0130.018 2.236Si0.20.0500.070 1.111Mn0.20.0500.070 2.697Ni 71.017.750 24.850 1.550Cr 16.04.0005.600 28.333Al1.20.3000.420Ti2.50.6250.875Nb.Ta 1.00.2500.350Fe8.02.0002.800 10.393W13.600Co
表3(重量百分比)(續(xù))成分制成后覆蓋層合金制成后最后的組稀釋75％ 組成 稀釋65％成范圍C 1.6902.5721.6902.2-2.6Si 0.8831.2460.8801.1-1.3Mn 2.0733.0822.0732.6-3.1Ni 18.913 24.850 ≤1.5Cr 25.250 30.231 25.25028.0-31.0Al 0.300 0.420Ti 0.625 0.875Nb.Ta 0.250 0.350Fe 9.79510.762 9.79510.0-11.0W 10.200 15.692 10.20013.5-15.5Co其余 其余從這些測試結(jié)果可以清楚地看出，具有按照本發(fā)明所形成的最后的硬質(zhì)焊敷層表面的氣門在耐磨性和抗氧化性方面與現(xiàn)有技術(shù)的鎢鉻鈷合金F(Stellite F)覆蓋層表面完全相當(dāng)。在焊接期間，被焊在原表面上的合金會被該表面的母體合金所稀釋，同時，原表面合金也會被焊接合金所稀釋，結(jié)果被焊表面和原表面之間的結(jié)合力增大，而且兩者都能確保穩(wěn)定。再者，所形成的合金組合物比現(xiàn)有技術(shù)的覆蓋層表面輕，重量差為10％到20％。因此可以看到高密度能量束焊接工藝能為氣門頭部提供一個有競爭力的良好的覆蓋層表面。
過去，發(fā)動機氣門的硬質(zhì)焊敷層接觸表面是用等離子電弧粉末焊接法制備的，但是根據(jù)本發(fā)明，可以用其它的惰性氣體保護焊接法如激光粉末焊接法得到同樣的焊接結(jié)構(gòu)。
被焊接到氣門頭表面上的合金在焊接過程中可以變成均質(zhì)的，以便使該合金與表面合金均勻地摻在一起。本發(fā)明所形成的硬質(zhì)焊敷層表面具有均勻稀釋的覆蓋層并與氣門頭表面具有高附著力。
諸如等離子或激光束等高密度能量束可以被用于在惰性氣體保護氣氛中制備發(fā)動機氣門的硬質(zhì)焊敷層接觸表面的焊接工藝，以便獲得使內(nèi)燃機的性能富于競爭力的硬質(zhì)焊敷層表面。
另外，按照本發(fā)明還能使所形成的接觸表面具有較高的硬度和耐腐蝕性。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機氣門，具有一個體部，一個頭部和一個形成在含有鎳-鉻超耐熱合金的頭部表面上的接觸表面，該接觸表面用于周期性地與一個氣門座氣密結(jié)合，其特征在于，所述接觸表面由一種超耐熱鈷基合金構(gòu)成，它利用諸如等離子束或激光束等高密度能量束形成在所述頭部表面上。
2.一種內(nèi)燃機氣門，具有一個體部，一個頭部和一個形成在用于周期性地與一個氣門座氣密結(jié)合的頭部表面上的接觸表面，所述接觸表面利用一種諸如等離子束或激光束等高密度能量束以焊接到所述氣門頭部上的合金覆層的形式形成在所述頭部表面上，所述接觸表面處測量的結(jié)果表明，所述合金覆層的鈷基組合物主要包含碳2.2-2.6％ 重量百分比硅1.1-1.3％ 重量百分比錳2.6-3.1％ 重量百分比鎳≤1.5％重量百分比鉻28-31％重量百分比鐵10-11％ 重量百分比鎢13.5-15.5％ 重量百分比其余為鈷和不可避免的雜質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的內(nèi)燃機氣門，其中，焊接成形時稀釋到頭部表面中的鈷基合金被控制在25-35％重量百分比，以便改善接觸表面的耐磨性。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3任一項所述的內(nèi)燃機氣門，其中，所述超耐熱鎳-鉻合金是Inconel 751。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種內(nèi)燃機氣門，具有一體部，一頭部和一形成在周期性地與氣門座氣密接合的頭部表面上的接觸表面，該接觸表面利用等離子束或激光束等高密度能量束以焊接到氣門頭上的合金覆層形式形成在所述頭部表面上，在所述接觸表面處測得的合金覆層的鈷基組合物主要包含碳2.2-2.6％(重量百分比，下同)，硅1.1-1.3％，錳2.6-3.1％，鎳≤1.5％，鉻28-31％，鐵10-11％，鎢13.5-15.5％，其余是鈷和一些不可避免的雜質(zhì)。
文檔編號F01L3/04GK1145447SQ95116918
公開日1997年3月19日 申請日期1995年8月26日 優(yōu)先權(quán)日1995年8月26日
發(fā)明者高野雄次 申請人:富士烏茲克斯株式會社