專利名稱：內(nèi)燃機的燃油噴射裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種根據(jù)固體蓄能原理工作的燃油噴射裝置，特別是按權(quán)利要求1前序部分所述的二沖程發(fā)動機用的燃油噴射裝置。
這種燃油噴射裝置已在EP0629265中公開，并結(jié)合

圖13至19進行了說明。這種燃油噴射裝置根據(jù)帶有壓力沖擊噴油的所謂噴油嘴系統(tǒng)進行工作，其中，設(shè)置了一個電磁驅(qū)動的噴油泵的一個作為輸油活塞工作的一側(cè)軸向?qū)虻你曡F的起始加速部分沖程，在該部分沖程中，泵系統(tǒng)內(nèi)排出的輸送燃油在燃油中不引起壓力。在這個起始的部分沖程中，輸油活塞或銜鐵吸收動能并將它貯存起來，而且為排出的燃油設(shè)置了一個預定的流動空間，該空間是由油泵系統(tǒng)中的燃油循環(huán)來保證的。借助于一個在銜鐵中或在輸油活塞中設(shè)置的閥門裝置操作的銜鐵運動使油料循環(huán)在輸油活塞的前部無阻力的沖程中引起燃油循環(huán)突然的、預定的中斷，并由于輸油活塞隨后的運動，使輸油活塞將它存儲的動能以壓力沖擊或突然地釋放到部分油量上，這部分油量位于一個在輸油活塞之間或輸油活塞之中和一個例如彈簧加載封閉的噴嘴中由循環(huán)中斷構(gòu)成的或循環(huán)空間的單獨封閉的空間區(qū)中-即所謂壓力室中。油的壓力突然上升到例如60巴使噴嘴打開，并通過噴嘴將油噴入內(nèi)燃機的燃燒室中，這個過程只需極短的時間例如千分之一秒。
這種在EP0629265中公開的噴油嘴系統(tǒng)包括一個電磁驅(qū)動的活塞泵1和噴嘴2(圖1a)。這種噴油嘴系統(tǒng)特別適用于二沖程發(fā)動機。如所周知，這種發(fā)動機由于吹洗損耗排出大量有害物質(zhì)，而且耗油量高，其中很大一部分油料未經(jīng)使用便通過排出通路3，因為二沖程發(fā)動機的溢流和排出通道3是同時打開的。而采用上述的噴油嘴系統(tǒng)則可顯著減少耗油量和有害物質(zhì)排放量。此外，幾乎完全避免了由于在低轉(zhuǎn)速時的不均勻燃燒而引起的發(fā)動機的不平穩(wěn)運轉(zhuǎn)。其次，只有在排出通道3基本關(guān)閉時，油料才在極短的時間內(nèi)直接噴入氣缸5的燃燒室4中。為了最佳控制噴油嘴系統(tǒng)，電子控制器6通過例如一臺微處理機來控制噴油時間點和噴油量。為此，例如用一個溫度傳感器7、一個節(jié)流閥電位器8和一個曲柄轉(zhuǎn)角傳感器9來測定與負荷有關(guān)的噴油時間點。該微處理機最好也控制用該噴油嘴系統(tǒng)將油料噴入發(fā)動機活塞缸單元中的點火裝置10。
通過這種噴油嘴系統(tǒng)可使碳氫化合物排放量比其他二沖程發(fā)動機顯著減少，同時明顯改善運行平穩(wěn)性，特別是在低轉(zhuǎn)速時的運行平穩(wěn)性。而且一氧化碳和作為潤滑輸入的油也大量減少，所以這種二沖程發(fā)動機在廢氣排放量方面可與四沖程發(fā)動機相當，但仍具有重量輕的二沖程的大功率。
在上述噴油嘴系統(tǒng)中，油循環(huán)空間由一個壓力室和一個輸送活塞空間或銜鐵空間構(gòu)成，其中，壓力室是由一個靜壓閾與壓力室隔開的部分空間區(qū)，在這部分空間區(qū)中，銜鐵的動能傳遞到燃油上，而且銜鐵空間也就是在加速的部分沖程過程中無阻力排出的油可流入的這個部分空間區(qū)。
銜鐵空間可根據(jù)公知的噴油嘴系統(tǒng)通過一個外殼上的孔與燃油沖洗裝置連接，這樣，在銜鐵噴油工作過程中和/或在泵或發(fā)動機的起始階段就可通過這個部分空間區(qū)來輸送燃油。通過用例如冷卻的和無氣泡的燃油進行這種沖洗，排出了銜鐵空間內(nèi)含氣泡的燃油，銜鐵空間及其周圍被冷卻，并大大抑制了由于熱作用形成的氣泡和/或氣蝕。
在特殊條件下，特別是在噴油嘴系統(tǒng)運行過程中，例如由于電能和/或銜鐵摩擦或類似原因而在燃油上產(chǎn)生熱作用的條件下，氣泡可到達壓力室。這種情況對噴油嘴系統(tǒng)的功能，特別是對噴油過程是有害的。
如所周知，在柴油發(fā)動機的直接噴油中，其噴油過程是這樣進行的首先噴入第一次油量，并在點火延遲結(jié)束后噴入第二次主油量，所以顯著減少了柴油發(fā)動機的敲擊或爆擊聲。
就這方面而言，原則上有兩種噴油方法，即分階段噴油和雙噴。雙噴可用兩個泵元件或一個很快工作的泵元件實現(xiàn)再次噴油。為此需要的設(shè)計費用至今尚未在實際中應用，特別是人們曾認為，這只減少發(fā)動機的爆擊聲，但不減少它的耗油量。
由于這個原因，借助于一個具有兩個在不同壓力時打開的噴油孔的預噴油閥實現(xiàn)了分階段噴油。從而將噴油過程分成一個前射束和主射束。
如所周知，用雙噴可實現(xiàn)發(fā)動機燃燒室中的燃油的所謂可燃混合氣濃度分層。
在快燃發(fā)動機的可燃混合氣濃度分層中，燃油是這樣噴入發(fā)動機燃燒室的，即主燃油量構(gòu)成貧油的油/氣混合物(例如λ＝1.5至3.0)，而在火花塞的范圍內(nèi)則濃集富油的油/氣混合物(例如λ＝0.85至1.3)。這種富油的油/氣混合物通過火花塞點火，而后帶有大量過?？諝獾谋旧聿荒茳c火的貧油油/氣混合物也被燃燒。由于大量過?？諝饪色@得有利的廢氣排放量。
在1974年10月第35卷第10期發(fā)動機技術(shù)雜志(MTZ)307至313頁上提出了產(chǎn)生可燃混合氣濃度分層的兩種可能性。分層燃燒發(fā)動機的一種結(jié)構(gòu)是，可將燃油直接噴入一個未分隔的燃燒室中，并通過空氣的定向渦流運動產(chǎn)生分層。這樣，火花塞附近的混合物富油，而且即使在總的混合物中十分貧油時，仍保持點火能力。
燃料的噴入壓力和噴入方向、火花塞和噴嘴之間的對應位置，特別是空氣的流速對這個系統(tǒng)的高效能有決定性的影響。由于空氣渦流的強度與發(fā)動機轉(zhuǎn)數(shù)成比例，所以在象汽車發(fā)動機典型的和需要的大的轉(zhuǎn)數(shù)范圍和負荷范圍運轉(zhuǎn)時會出現(xiàn)困難。
也可通過一個分隔的燃燒室，即借助一個輔助小室來實現(xiàn)可燃混合氣濃度分層。在這種情況中，貧油混合被吸入一個氣缸，并借助一個噴嘴或一個附加的噴油系統(tǒng)在輔助小室中進行濃縮。這種結(jié)構(gòu)原則上與轉(zhuǎn)數(shù)和負荷變化無關(guān)，所以特別適用于汽車發(fā)動機。
帶有輔助小室的這種分層燃燒發(fā)動機也曾在1973年4月第34卷第4期發(fā)動機技術(shù)雜志(MTZ)的130和131頁上有所描述。這種分層燃燒發(fā)動機即日本本田公司(Honda)的所謂復合渦流調(diào)整燃燒(CVCC)發(fā)動機，這種發(fā)動機裝在小轎車中，而且一氧化碳、碳氫化合物和氧化氮的排放量達到最小值。這種發(fā)動機的缺點是，由于輔助小室降低了效率，而且耗油量也比沒有輔助小室的常規(guī)快燃發(fā)動機增加10％左右。
本發(fā)明的任務(wù)是，提出一種降低有害物質(zhì)、節(jié)省燃燒并與混合物誤差無關(guān)的簡單燃油噴射裝置。
這個任務(wù)是通過一種具有權(quán)利要求1特征的多次燃油噴射裝置來實現(xiàn)的。本發(fā)明的燃油噴射裝置根據(jù)固體蓄能原理工作，從而可在短的時間間隔內(nèi)噴入大量燃料并具有雙重作用，即本發(fā)明燃油噴射裝置利用一個工作沖程中輸油活塞元件的往復運動或沖擊與反沖擊運動來實現(xiàn)先噴和后噴，其中，先噴利用沖擊運動，后噴則利用反沖擊運動。這樣，與用兩個單獨的燃油噴射裝置比較就大大簡化了燃油噴射裝置的結(jié)構(gòu)，特別是減少了零件數(shù)目，尤指輸油活塞元件構(gòu)成一體的情況。
本發(fā)明的燃油噴射裝置就這樣以簡單的方式方法實現(xiàn)了精確和快速雙噴，因而在燃燒室中達到了理想的燃料分布和可靠的點火或燃燒。從而減少了有害物質(zhì)的排放和節(jié)省燃料。此外，發(fā)動機可用燃燒空氣比例(λ)的不同混合質(zhì)量運轉(zhuǎn)，而不影響點火和由于不同空氣量引起的燃燒質(zhì)量。在發(fā)動機運行中，不同的空氣量在氣缸內(nèi)是不可避免的。
本發(fā)明的種種有利改進在從屬權(quán)利要求中敘述。
本發(fā)明設(shè)置有一個壓力室，在該壓力室中，在銜鐵或輸油活塞元件內(nèi)存儲的能被傳遞到燃油上，在該壓力室中，中斷無阻力排出的閥門布置在銜鐵空間外面或在空間上與銜鐵空間和銜鐵范圍隔開。從而使銜鐵空間內(nèi)產(chǎn)生的熱不直接傳到壓力室上，因而大大減少了在噴油過程中壓縮的燃油產(chǎn)生熱和產(chǎn)生氣泡的危險。此外，壓力室可自由裝卸，所以，它可設(shè)置例如用散熱片和/或直接用輸油管進一步冷卻，因此壓力室可輸入無氣泡的冷卻的燃油。其次，壓力室可構(gòu)成小的容積，這樣，在壓力室中只有較少的燃油，從而避免了形成氣泡的危險。
此外，由于較小的壓力室在直接輸入燃油時也只需很小的燃油量沖洗。
根據(jù)權(quán)利要求5所述的銜鐵的雙向或兩側(cè)軸向?qū)蚩杀苊忏曡F的擺動引起的摩擦，所以可抑制熱的產(chǎn)生。幾乎完全避免了氣泡的形成及其對功能的不利作用和/或燃油加熱。
本發(fā)明的燃油噴射裝置用于可燒混合氣濃度分層的情況是特別有利的。這個裝置按固體蓄能器原理工作，因而可在極短的噴油時間間隔內(nèi)產(chǎn)生高的噴射壓力，并在極高的轉(zhuǎn)數(shù)(大于10000轉(zhuǎn)/分)情況中也能按很精確計量的、與負荷有關(guān)的燃油量進行快速重復操作。
下面結(jié)合附圖所示的實施例來詳細說明本發(fā)明。附圖表示圖1a和圖1b表示單缸二沖程發(fā)動機的燃油噴射裝置示意圖；圖2表示本發(fā)明噴油泵第一實施例縱截面示意圖；圖3表示圖2所示銜鐵的橫截面；圖4表示圖2中所示閥體的橫截面；圖5表示本發(fā)明噴油泵第二實施例的縱截面示意圖6表示相對于點火時間的前后噴油時間點的時間過程。
本發(fā)明的內(nèi)燃機用的燃油噴射裝置作為電磁驅(qū)動的雙動活塞泵1構(gòu)成，并按蓄能器原理工作，所以燃油以短的壓力沖擊噴入內(nèi)燃機中。
本發(fā)明活塞泵1的第一實施例如圖2至圖4所示。
活塞泵1具有一個大致呈縱向延伸的圓柱形的兩半泵殼，即第一泵殼部分15和第二泵殼部分15a，在泵殼上設(shè)置有一個中心的銜鐵孔16、兩個閥孔17，17′和兩個壓力室孔18、18′，它們依序通入泵殼15、15a中，并構(gòu)成一個通過整個泵殼15、15a延伸的通路。
銜鐵孔16設(shè)置在閥孔17、17′和壓力室孔18、18′之間的縱軸方向內(nèi)?？?6、17、17′、18、18′與泵殼15、15a的縱軸19同心布置，而且銜鐵孔16和壓力室孔18、18′分別具有一個大于閥孔17、17′的內(nèi)徑，所以銜鐵孔16和閥孔17、17′通過第一環(huán)形臺階21、21′和閥孔17、17′以及壓力室孔18、18′通過第二環(huán)形臺階22、22′相互錯開。
平行于縱軸19的方向定為壓力沖擊方向27，縱軸19從第二泵殼部分15a對準第一泵殼部分15的方向。
孔16、17、17′、18、18′大致與活塞泵1的橫向中間平面12鏡像對稱布置。其中，在壓力沖擊方向27內(nèi)布置在平面12前面(圖2平面12右方)的部件構(gòu)成第一輸油泵13，而在壓力沖擊方向27內(nèi)布置在橫向中間平面12后面(圖2平面12左方)的部件則構(gòu)成第二輸油泵14。
例如作為前輸油泵用的第一輸油泵13和例如作為后輸送泵用的輸油泵14的相同部件用相同的標號表示，其中，后輸油泵14的標號帶有一個逗號(，)，因為這些部件大致具有相同的立體形狀。在下面對孔16、17、17′、18和18′進行描述時的軸向規(guī)定是“向內(nèi)”表示對準平面12的方向?！跋蛲狻眲t表示離開橫向中心平面12的方向。
銜鐵孔16在徑向內(nèi)限定一個銜鐵空間23，在該空間內(nèi)布置了一個可在縱向內(nèi)往復運動的大致為圓柱形的銜鐵24。該銜鐵空間在到前輸油泵13的軸向內(nèi)通過第一環(huán)形臺階21限定，而到后輸油泵14的方向內(nèi)則通過第一環(huán)形臺階21′限定，其中，后者構(gòu)成第二殼體部分15a的端面或止擋面25。第二殼體部分15a擰入帶有圓柱形螺紋段26的第一殼體部分15的銜鐵孔16的軸向敞口端中。
銜鐵24由一個大致為圓柱形的部件構(gòu)成，該部件在相對于第一輸油泵13的沖擊方向27內(nèi)具有一具前后端面28、29和一個圓周面30，且其半徑從后端面28到銜鐵24的縱向中心不斷擴大，所以銜鐵24在該處構(gòu)成錐形，并有一個從后向前延伸的圓錐表面31。銜鐵24用一個間隙嵌在其圓周面30和銜鐵孔內(nèi)表面之間，所以，當銜鐵24在銜鐵孔16中往復運動時，銜鐵只在傾斜時才接觸銜鐵孔16的內(nèi)表面，因而銜鐵24和銜鐵孔16之間的摩擦很小。通過在銜鐵24上設(shè)置錐形區(qū)31進一步減小了接觸面和摩擦面，因而銜鐵24和銜鐵孔16內(nèi)表面之間的摩擦可能性進一步減小，所以也進一步減少了放熱。銜鐵24在其圓周面30的范圍內(nèi)設(shè)置至少一個最好兩個或多個在縱向內(nèi)延伸的槽32。
從橫截面看，銜鐵24具有兩個半圓形的徑向相對的扇形體24a(圖3)，其間布置有平槽32之間。銜鐵24的中心沿縱向設(shè)置了一個中心通孔33。
一根輸油活塞管35通過銜鐵24的通孔33，該管構(gòu)成一個中心的通過空間36并突出銜鐵24兩側(cè)。
輸油活塞35與銜鐵24通過摩擦力連接。由輸油活塞管35和銜鐵24組成的單元，下面也叫做輸油活塞元件44，該輸油元件44也可作成整體或整件。
銜鐵24和輸油活塞管35具有兩個垂直于縱軸19延伸的孔33a，這兩個孔在銜鐵24中在通過空間35和槽32或銜鐵空間23之間連通。
在壓力沖擊方向27前方或在前輸油泵13方向內(nèi)設(shè)置的銜鐵24的環(huán)形端面29上裝有用塑料制成的第一支承環(huán)37，該支承環(huán)與輸油活塞管35通過外形連接。在支承環(huán)37上向前支承一個銜鐵彈簧38，該彈簧一直延伸到一個相對應的第二塑料支承環(huán)39上。這個支承環(huán)39裝在銜鐵孔16的第一環(huán)形臺階21上。
在閥孔17、17＇中分別裝有通過外形連接和摩擦力連接的導向管40、40′，其中前輸油泵13的導向管40向后伸入銜鐵彈簧38范圍內(nèi)的銜鐵空間23中，而后輸油泵14的導向管40′則在后殼體部分15a的環(huán)形端面25前面終止在閥孔17′中，而且沒有伸入銜鐵空間23。在導向管40、40′的軸向向外端上分別設(shè)置一個分別向內(nèi)支承在第二環(huán)形臺階22、22′上的徑向向外凸出的環(huán)形筋41、41′。環(huán)形筋41、41′徑向不延伸到壓力室孔18、18′的內(nèi)表面上，所以在環(huán)形筋41、41′和壓力室孔18、18′之間存在一個窄的圓柱形環(huán)形間隙42、42′。通過環(huán)形筋41、41′防止了導向管40、40′向內(nèi)的軸向移動。
與銜鐵24通過摩擦力連接的輸油活塞管35兩端軸向向外延伸入兩根導向管40、40′中，所以輸油活塞管35既可在它的前端45上又可在它的后端46上導向。通過縱向延伸的輸油活塞管35兩端45、46上的導向可對輸油活塞元件44進行不傾斜導向，因此大大避免了銜鐵24和銜鐵孔16內(nèi)表面之間的摩擦。
在導向管40、40′的軸向向外的范圍內(nèi)分別裝有一個可軸向移動的閥體50、50′，該閥體分別構(gòu)成一個具有一個外端面和內(nèi)端面51、51′、52、52′以及一個圓周面53、53′的大致為圓柱形縱向延伸的塞狀實心體。閥體50、50′的外直徑分別等于導向管40、40′通道的凈寬。在閥體50、50′的圓周面53、53′上分別設(shè)置有一條環(huán)形筋54、54′，該環(huán)形筋大致布置在閥體50、50′外部三分之一的端上。導向管40、40′的環(huán)形筋41、41′為閥體50、50′的環(huán)形筋54、54′構(gòu)成一個支座，所以它們不可能繼續(xù)向里移動。閥體50、50′的圓周上分別設(shè)置三個沿縱向延伸的平的寬槽55、55′(圖4)。環(huán)形筋54、54′分別在槽55、55′的范圍內(nèi)中斷。槽55、55′的數(shù)量，布置或形狀也可按別的方式方法作成。
閥體50、50′的內(nèi)端面52、52′在其邊緣區(qū)作成錐形并作為閥座與輸油活塞35的端部45、46的端面相互作用。輸油活塞管35的端部45、46的立體形狀作為閥座與閥體50、50′的內(nèi)端面52、52′配合，其中輸油活塞管35的內(nèi)邊緣相應倒棱，而且輸油活塞管35的壁向里稍加磨削。所以輸油活塞管35用其端部45、46分別構(gòu)成閥體50、50′的閥座57、57′。當閥體50、50′用它們的內(nèi)端面52、52′緊貼在閥座57、57′上時，通過管35的通道和嵌入閥體50、50′圓周面范圍內(nèi)的槽55、55′便被堵塞。
從導向管40、40′向前伸進壓力室孔18、18′的閥體50、50′的范圍分別被一個由一個圓柱形壁61、61′和一個外端壁62、62′組成的壓力室本體60、60′包圍，其中，在端壁62、62′中，分別設(shè)置一個中心孔63、63′。壓力室本體60、60′用其圓柱形壁61、61′插入壓力室孔18、18′中，通過外形和摩擦力實現(xiàn)連接，并用其位于圓柱壁61、61′自由端上的端面64、64′緊貼在管向管40、40′向外突出的環(huán)形筋41、41′上。壓力室本體60、60′在其端面64、64′上具有一個垂直延伸的槽65、65′。
壓力室本體60、60′用其內(nèi)部空間分別限定一個壓力室66、66′，閥體50、50′可浸入該壓力室中，并使壓力室中的燃油受壓力作用。壓力室66、66′在其大致延伸過壓力室本體60或60′的長度的一半的內(nèi)部范圍具有一個比外部范圍大的內(nèi)徑。內(nèi)部范圍較大的內(nèi)徑是這樣設(shè)計的，即具有環(huán)形筋54、54′和一個小間隙的閥體50、50′可浸入壓力室66、66′中，而前部范圍的凈寬則設(shè)計成只為從環(huán)形筋54、54′向前延伸的閥體50的范圍和一個箍住這個范圍的螺旋彈簧67、67′提供足夠的空間。因此壓力室66、66′只稍大于噴油過程產(chǎn)生沖擊運動時閥體50、50′所需的空間。
螺旋彈簧67，67′用其內(nèi)端裝在壓力室本體60、60′的端壁62、62′上，并用其外端緊貼在閥體50、50′上，特別是緊貼在它的環(huán)形筋54、54′上，所以該螺旋彈簧可將閥體50、50′和壓力室本體60、60′壓開。
壓力室本體60、60′向外或在噴油方向向前分別通過一個連接段70、70′軸向固定，該連接段擰入壓力室孔18、18′的向外敞開端中。連接段70、70′軸向向外限定壓力室本體60、60′的位置，所以通過螺旋彈簧67、67′和壓力室本體60、60′使閥體50、50′向內(nèi)預先加載。外側(cè)連接段用一個相應的接頭71、71′與輸油管72、72′連接(圖1a，1b)。連接段70、70′在縱向內(nèi)具有一個通孔73、73′，靜壓閥74、74′分別裝入該孔中。靜壓閥74、74′最好與壓力室本體60、60′相鄰，這樣，壓力室66、66′不再向外延伸并構(gòu)成小的容積。
輸油管72、72′既可連接在一個共同的噴油閥2上(圖1a)，又可分別連接在噴油閥2、2′上(圖1b)。后輸油用的噴油閥2′最好設(shè)計成比前輸油用的噴油閥2噴出更細的油霧，這樣，分布很細的油滴組成的油霧就能噴入火花塞10的附近。
壓力室本體60、60′在其外表面上設(shè)置一個環(huán)形槽68、68′，該槽中分別放一個塑料密封圈69、69′用來對著壓力室孔18、18′的內(nèi)表面密封壓力室本體。
在兩半泵殼15、15a上，在壓力室孔18、18′的范圍內(nèi)分別設(shè)置一個進油孔76、76′，以便輸入燃油，所以該孔與壓力室本體60、60′的槽65、65′溝通。泵殼15、15′外側(cè)上的進油孔76、76′分別被一個進油閥78、78′的閥座77、77′包圍，該進油閥是用螺絲擰入閥座77、77′中的。進油閥78、78′為具有閥體79、79′的單向閥。閥體79、79′分別具有兩個軸向?qū)实目?0、81或80′、81′。其中泵殼側(cè)的孔80、80，具有一個比孔81、81′較大的內(nèi)徑，這樣就在兩個孔之間構(gòu)成一個環(huán)形臺階，該環(huán)形臺階又分別構(gòu)成球83、83′的閥座82，82′。球83，83′分別通過支承在殼體15、15a殼壁上進油孔76、76′內(nèi)的彈簧84、84′對著閥座82、82′預加載，所以在壓力作用下從外部輸入的燃油可使球83，83′從閥座82，82′升起，于是燃油就通過孔80、80′，進油孔76、76′和槽65、65′到達壓力室孔18、18′或壓力室66、66′中。
一條通路從壓力室66、66′經(jīng)閥體50、50′的槽55、55′在相隔一定距離布置的輸油活塞管35的閥座57、57′和閥體50、50′的內(nèi)端面52、52′之間通過輸油活塞管35的通路空間36和活塞元件44的孔33a延伸入銜鐵空間23中。
在前輸油泵13一側(cè)上設(shè)置的第一環(huán)形臺階21的球形范圍設(shè)置了一個向外引的塑料排放孔90，該孔90外部通過連接管91與回油管92連接(圖1)。
第二泵殼部分15a在相鄰的圓柱形螺紋段26上具有一個徑向向外凸出的圓環(huán)形臺階93。該環(huán)形臺階93也對從外部環(huán)抱著第一泵殼部分15的線圈筒體95起軸向固定作用。線圈筒體95由第一段寬的筒壁96和第二段窄的筒壁97組成，筒壁97比筒壁96的內(nèi)直徑小，兩段筒壁通過一個徑向延伸的環(huán)形筋98連成一體。線圈筒體95用它的第一段筒壁96向前移到第一殼體部分15直到該筒壁96與一個從第一泵殼部分15向外凸出的殼壁100接觸為止，并這樣限定一個具有大致為矩形橫截面的環(huán)形室101來安裝線圈102。
線圈筒體95卡入殼壁100和第二殼體部分15的環(huán)形臺階93之間，并固定在它的軸向位置內(nèi)。第二筒壁97在其指向后輸油泵14的端面的內(nèi)圓上開槽，并在該槽，第一殼體部分15和環(huán)形臺階93之間卡入一個密封圈103例如一個O形密封圈。
線圈102大致為矩形橫截面，并用環(huán)氧樹脂澆入一個橫截面為U形的支承筒體104中，所以線圈102和支承筒體104構(gòu)成一個整體的線圈組件。支承筒體104有一個筒壁105和兩個側(cè)壁106、107，這兩個側(cè)壁從筒壁105徑向向外凸出并限定線圈102的空間。其中筒壁105側(cè)向伸入后面的側(cè)壁106，所以它的端面108、側(cè)壁106、107的端面109和筒壁105的內(nèi)表面和前側(cè)壁107通過外形連接緊貼在環(huán)形室101中。
在線圈102和銜鐵空間23之間的第一泵殼部分15的范圍內(nèi)嵌入一種低磁導率的材料110例如銅、鋁、不銹鋼，以避免線圈102和銜鐵24之間的磁短路。
本發(fā)明噴油泵的第二實施例如圖5所示。
根據(jù)第二實施例，活塞泵1的結(jié)構(gòu)大致與上述活塞泵1的結(jié)構(gòu)相同，所以相同立體形狀和相同功能的部件用相同的標號表示。
根據(jù)第二實施例，活塞泵在其縱向內(nèi)的延伸比第一實施例的活塞泵短，這種縮短主要是通過使用球50a、50a′作為閥體來實現(xiàn)的。導向管40、40′的環(huán)形筋41、41′構(gòu)成球50a、50a′的支座，所以，這兩個球不可能再向里移動，而且環(huán)形筋41、41′分別構(gòu)成一個配合球形的環(huán)形球座41a、41a′，所以球50a、50a′在部分范圍內(nèi)可通過外形連接緊貼在環(huán)形筋41、41′上。
球50a、50a′具有一個光滑的表面，所以槽41b、41b′嵌入球座41a、41a′中，該槽在球50a、50a′的表面離閥座57、57′有一定距離時用介于輸油活塞管35的閥座57、57′和球50a、50a′的表面之間的間隙連接壓力室66、66′。通過設(shè)置槽41b、41b′可用輸油活塞管35進行沖洗。
下面借助于本發(fā)明的第一實施例來說明本發(fā)明燃油噴射裝置的工作原理。
當通過線圈102的電流中斷時，銜鐵24通過銜鐵彈簧38向后對著第二殼體部分15a的端面或止檔面25施壓，銜鐵24用其后端面49緊貼在端面25上。這是銜鐵24的起始位置，在這個位置上，在其指向前輸油泵13的方向內(nèi)具有閥座57的輸油活塞管35與閥體50的后端面52相隔一定的距離SV布置。在這個起始位置上，輸油活塞管35用閥座57′對后輸油泵14的閥體50′施壓克服螺旋彈簧67′的彈力作用，所以閥體50′的環(huán)形筋54′與導向管40′的環(huán)形筋41′相隔一定的距離SR。
在這個起始位置上，用一個油泵112和一條油管113把在入口壓力作用下的燃油從油箱111通過進油閥78輸入前輸油泵13的壓力室66中。燃油從壓力室66通過嵌入閥體50圓周范圍內(nèi)的槽55經(jīng)導向管40流入輸油活塞管35的閥座57和閥體50的內(nèi)端面52之間的縫隙和輸油活塞35的通道空間36中。在壓力作用下的燃油從輸油活塞35的通道空間36經(jīng)孔33a、輸油活塞管35和銜鐵24進入銜鐵空間23。銜鐵24前后的銜鐵空間23的范圍通過在銜鐵24上設(shè)置的槽32相互連通，所以整個銜鐵空間23都注滿了燃油。通過孔90和連接管91燃油回流到油箱111中。
所以，在輸油活塞元件44的起始位置上有一條從進油閥78經(jīng)前輸油泵13的壓力室66延伸到輸油活塞35的通道空間36、活塞元件44的孔33a、銜鐵空間23、孔90和連接管91的油路，因而燃油可連續(xù)輸入并經(jīng)這條油路沖洗，其中，前輸油泵13的壓力室66總是用新的、冷卻的，因而無氣泡的燃油直接由油箱111供給和沖洗。
通過油泵112產(chǎn)生的入口壓力一方面大于油路中產(chǎn)生的壓力降，所以保證了活塞泵1的連續(xù)吹洗，另一方面又小于靜壓閥74的通過壓力，所以在輸油活塞元件44的起始位置上沒有燃油從活塞泵1輸送到噴嘴2。
當線圈102通過電流激勵時，由于產(chǎn)生的磁場而使銜鐵向前輸油泵13的方向運動，并產(chǎn)生一個操作前輸油泵13閥體50的起始噴油運動。活塞元件44(等于銜鐵24和輸油活塞管35)的運動在起始沖程中通過長度S(相當于在起始位置上輸油活塞管35的閥座57和閥體50的內(nèi)端面52之間的距離)只對銜鐵彈簧38的彈力產(chǎn)生反作用。銜鐵彈簧38的彈力作得很弱，使銜鐵24幾乎沒有阻力地運動，但仍具有足夠的彈力來使銜鐵24回到它的起始位置。銜鐵24“浮在”注滿燃油的壓力室23中，而且燃油可在銜鐵空間23的前后銜鐵24的范圍之間任意來回流動，所以不會對銜鐵產(chǎn)生反作用壓力。于是由銜鐵24和輸油活塞管35組成的輸油活塞元件44連續(xù)加速，并存儲動能。
在活塞元件44朝前輸油泵13方向沖擊運動的過程中，后輸油泵14的閥體50′由于螺旋彈簧67的彈力作用也隨著活塞元件44一起運動直至它的環(huán)形筋54′緊貼在導向管40′的環(huán)形筋41′上為止。從而使后輸油泵14的壓力室66′的容積擴大，所以通過進油閥78′吸入“新鮮的”或無氣泡的燃油。在活塞元件44進行起始沖程超過行程段SR(相當于活塞元件44在起始位置時從導向管40′的環(huán)形筋41′到閥體50′環(huán)形筋59′之間的距離)以后，閥座57′便從閥體50′的內(nèi)端面52′松開，于是在端面52′和閥座57′之間構(gòu)成一個距離，這個距離形成一條從壓力室66′、經(jīng)槽55′進入輸油活塞管35的通道空間36的通道。所以在活塞元件44沖擊運動過程中形成一條從進油閥78′到銜鐵空間23或孔90的暢通油路。
在起始沖程SV結(jié)束時，輸油活塞元件44用閥座57沖擊到前輸油泵13的閥體50的內(nèi)端面52上，于是該閥體便突然向外壓。由于輸油活塞管35現(xiàn)在與它的閥座57緊貼在閥體50的內(nèi)端面52上，所以中斷了從前輸油泵13的壓力室66到輸油活塞管35的通道空間36的油路，因此壓力室66的燃油不再可能向后流動。所以燃油通過閥體50的沖擊和繼續(xù)推進運動從壓力室66排出，同時燃油受壓力作用。由于壓力室中和進油閥78的孔80中建立了一個比燃油從油泵輸入的壓力大的壓力，所以進油閥78關(guān)閉。然后，靜壓閥74從一個預定的壓力起打開，于是一個預定的壓力作用到噴嘴2的活塞泵1之間的輸油管內(nèi)的燃油上，這個壓力例如為60巴，并由噴嘴2的通過壓力來確定。所以隨著輸油活塞元件44的沖擊，在輸油活塞元件44運動過程中存儲的能量便突然傳遞到壓力室66的油上。
電磁線圈102激勵和活塞元件44運動過程的時間長度確定在壓力室66中的燃油排出時閥體50返回的行程，從而使通過前輸油泵13輸送的油與閥體50回程成比例或與電磁線圈102接通電流的時間間隔成比例。最大的輸油行程可達到在活塞元件44位于起始位置時閥座57和閥體50內(nèi)端52之間的距離Sv的幾倍。
前輸油泵13的輸油通過電磁線圈102斷電而結(jié)束，然后活塞元件44通過銜鐵彈簧38的彈力作用回到它的起始位置并產(chǎn)生一個反沖擊運動來操作后噴油用的后輸油泵14的閥體50′。當銜鐵24離止檔面25的距離為SR時，活塞元件44便用它指向后輸油泵14方向的閥座57′沖擊到閥體50′上，并將閥體推入壓力室66′中，于是燃油從壓力室66′排出。銜鐵24碰到止檔面25上，從而突然中斷后輸油泵14的沖程SR，于是活塞元件44又處于它的起始位置。
活塞元件44的反沖運動也可以時間上延遲，即在用前輸油泵13結(jié)束輸油后，電磁線圈不是轉(zhuǎn)換為無電流，而是電流值在預定的延遲時間間隔下降到一定的水平，使活塞元件44不再沖擊方向27運動，并阻止它的返回運動，這樣活塞元件44便以一定的時間延遲沖擊閥體50′，從而可控制前輸油泵13的輸油和后輸油泵14的輸油之間的時間間隔。
在后輸油泵14噴油過程中，從閥體50′返回的行程SR等于任一次后輸油沖程的長度，所以用后輸油泵14進行的每次噴油過程總是噴出相同的油量。這個恒定的噴油量最好選擇成使它相當于與該油泵連接的發(fā)動機在空轉(zhuǎn)時所需的油量。
前輸油泵13的沖程SV最好大于或等于后輸油泵的沖程SR(SV≥SR)，這樣，后輸油泵14可進行完整的輸油沖程，而不需要用前輸油泵13進行輸油。
本發(fā)明的雙動活塞泵1特別適用于快燃發(fā)動機的可燃混合氣濃度的分層，其中具有高壓力的燃油在很短的時間內(nèi)用噴油泵1噴入燃燒室4中(圖1a)。燃燒室4按公知的方式由氣缸5、氣缸頭115和活塞116限定。氣缸頭115上有一個火花塞10和一個直接將油噴入燃燒室4中的噴嘴或噴油閥2。噴油閥2通過輸油管72、72′與噴油泵1連接。
必要時在入口壓力作用下的燃油從油箱111經(jīng)油泵112從輸油管113輸入噴油泵1中。噴油泵1和火花塞10由一個控制裝置5控制，該控制裝置與探測發(fā)動機狀態(tài)的幾種傳感器連接，例如溫度傳感器7，節(jié)流傳感器8和曲柄轉(zhuǎn)角傳感器9。
用本發(fā)明的方法可在一個提前的時間點將可變的、亦即油量根據(jù)負荷的第一次油量、即主油量噴入燃燒室4中。這個主油量是這樣計量的，即在一個活塞沖程過程中，例如通過吸入空氣量的渦流混合時可實現(xiàn)一個貧油的、沒有點火能力的混合物比例λ大于1.5，然后第二次油量即點火油量噴入火花塞10范圍內(nèi)的燃燒室4中，這個第二次油量具有一個富油的混合物比例，例如λ＝0.85至1.3，這個混合比例用火花塞10點火。點火油量最好保持大致不變。從中產(chǎn)生的火焰前沿在這種油/氣混合物中擴散相當均勻，并由于預調(diào)節(jié)或預選的混合物比例而可達到理想的廢氣排放量。
本發(fā)明方法的成功是建立在這樣的事實上的，即大油量在用高的噴入壓力例如超過40巴的情況下構(gòu)成油霧例如射束117的形式，這種射束不會被燃燒室中含有的氣體在噴油閥10的附近減速，而是按先前確定的傳播進入燃燒室并在燃燒室中分布開來。較小的噴霧油量由于高的壓力在進入燃燒室4時直接在噴油閥2的附近減速。當這種油霧118這樣定位時，即它達到火花塞10的火花區(qū)時，它便可點燃。噴油閥2布置在火花塞10的附近，最好呈一個上下對準的V形位置(圖1a、1b)。
所以用本發(fā)明的方法可按特別簡單的方式方法通過將貧油的油/氣混合物和富油的油/氣混合物分開噴入同一燃燒室中即可達到最佳的可燃混合氣濃度的分層，而不需要構(gòu)成噴油用的一個輔助小室的燃燒室。直接噴油與帶輔助小室的常規(guī)分層燃燒發(fā)動機比較大大減少了耗油量。
此外，建立在與油量有關(guān)的突然改變流動條件的、由油量決定的噴霧和減速作用具有這樣的優(yōu)點，較小的主油量與較大的主油量比較，前者的中心更靠近火花塞附近。所以可實現(xiàn)噴入的點火油量的富油的油霧118和主油量的貧油的油霧117之間的有目的影響，從而使本發(fā)明的方法與轉(zhuǎn)數(shù)和負荷有關(guān)的不希望出現(xiàn)的波動無關(guān)，因為既可在較小的主油量又可在較大的主油量進行最佳的主油量或點火油量的前噴和后噴。
前噴I的較早時間點和后噴II的較遲時間點之間存在著一個相當大的時間范圍III(圖6)，所以大的主油量時在燃燒室4中例如通過吸入的空氣的渦流可達到均勻分布。這樣產(chǎn)生的油/氣混合物在燃燒室4中是十分均勻分布。由于在高負荷時點火油量比主油量少得多，只有在點火時間點IV之前一瞬間或同時間噴入火花塞10的點火位置范圍內(nèi)時，燃燒室4中的油和空氣才會出現(xiàn)不均勻分布。前噴和后噴之間的時間范圍最好相當于曲軸轉(zhuǎn)角差大約40°至100°，并在快燃發(fā)動機的負荷范圍內(nèi)最好超過60°。
前噴的較早時間點和后噴的較遲的時間點之間的時間間隔與主油量成比例進行控制，這樣，在大的主油量可確保大的主油量的均勻分布，而較小的主油量尚未擴散到這樣的程度，即它變得這樣的貧油，并離開由點火油量形成的油霧9b，以致不再可能被燃燒。主油量可根據(jù)負荷進行可變化的控制，而且在空轉(zhuǎn)時發(fā)動機甚至可只用點火油量即沒有主油量也可運轉(zhuǎn)。在高負荷時，主油量例如可為點火油量的10倍。
圖6表示在平均負荷和平均轉(zhuǎn)數(shù)時前噴、后噴和點火的典型時間過程與曲軸轉(zhuǎn)動一轉(zhuǎn)的關(guān)系。按上述的方式方法，前噴和后噴的角度范圍與負荷和轉(zhuǎn)數(shù)有關(guān)，特別需要考慮的是，在不斷增加轉(zhuǎn)數(shù)時，一定的角度范圍相當于一個較小的或不斷減小的時間間隔，所以前噴和后噴的角度范圍隨轉(zhuǎn)數(shù)的不斷增加而變大。在平均負荷和平均轉(zhuǎn)數(shù)時，角度范圍的典型比例為1∶2∶4為后噴的時間前噴和后噴之間的時間間隔前噴的時間。
按本發(fā)明方法施加的例如壓力沖擊的噴油壓力大于或等于40巴并最好為60巴的范圍。在噴油壓力為60巴時，用常規(guī)的噴嘴可達到大約50米/秒的噴油速度。高的噴油速度以及高的噴油壓力顯然會引起與噴油量有關(guān)的噴霧和減速作用，這種作用在采用本發(fā)明的雙噴時導致最佳的可燃氣混合物濃度分層。
權(quán)利要求
1.燃油噴射裝置按固體蓄能器原理工作并作成一個具有一個輸油活塞元件(44)的活塞泵，該輸油活塞元件從它的起始位置朝壓力室(66)方向運動，并在幾乎無阻力的加速階段儲蓄動能，動能通過沖擊運動突然傳遞到壓力室(66)中的燃油上，因此產(chǎn)生一個壓力沖擊來噴射通過一個噴嘴裝置的燃油，其特征是，第二壓力室(66′)布置在與第一壓力室(66)對應的輸油活塞元件(44)的一側(cè)上，而且在輸油活塞元件(44)返回它的起始位置時吸收的動能傳遞到第二壓力室(66′)中的燃油上。
2.按權(quán)利要求1的燃油噴射裝置，其特征是，動能是在返回起始位置的運動過程中在一個幾乎無阻力的加速階段儲蓄的，而且儲蓄的動能通過返回運動突然傳遞到第二壓力室(66′)中的燃油上。
3.按權(quán)利要求1或2的燃油噴射裝置，其特征是，中斷無阻力的加速階段并在第一壓力室(66)中產(chǎn)生壓力沖擊的裝置是一個閥門，該閥門包括一個閥體(50)和一個在輸油活塞元件(44)上構(gòu)成的閥座(57)并在產(chǎn)生壓力沖擊時關(guān)閉第一壓力室(66)，其中閥座(57)和閥體(50)布置在位于沖擊方向內(nèi)輸油活塞元件(44)前端(45)上，所以壓力室(66)在空間上是與輸油活塞元件(44)隔開的。
4.按權(quán)利要求2或權(quán)利要求2和權(quán)利要求3的燃油噴射裝置，其特征是，中斷無阻力的加速階段和在第二壓力室(66′)中產(chǎn)生壓力沖擊的裝置是一個閥門，該閥門包括一個閥體(50′)和一個在輸油活塞元件上構(gòu)成的閥座(57′)，并在產(chǎn)生壓力沖擊時關(guān)閉第二壓力室(66′)，其中閥座(57′)和閥體(50′)布置在反沖擊方向內(nèi)活塞元件(44)的前端(46)上，所以壓力室(66′)在空間上與輸油活塞元件(44)是隔開的。
5.按權(quán)利要求1至4一項或多項的燃油噴射裝置，其特征是，燃油噴射裝置作成一個電磁操作的活塞泵(1)，該泵具有一個電磁線圈(102)和一個由該線圈(102)驅(qū)動的輸油活塞元件(44)，其中，輸油活塞元件(44)具有一個大致呈圓柱形的銜鐵(24)和一個縱向延伸的輸油活塞管(35)，而且輸油活塞管(35)的端部(45、46)在縱向內(nèi)延伸超過銜鐵(24)并分別通過外形連接裝在槽中而可縱向移動。
6.按權(quán)利要求5的燃油噴射裝置，其特征是，輸油活塞管(35)通過摩擦力與銜鐵(24)連接，其中輸油活塞管(35)的端部(45、46)分別布置在一個閥座(57、57′)上。
7.按權(quán)利要求3和4或3和4和5和/或6的燃油噴射裝置，其特征是，一個閥體或兩個閥體(50或50′)分別構(gòu)成一個縱向延伸的大致為圓柱形的實心體，該實心體裝在導向管(40、40′)中可軸向移動，而且在其圓周上設(shè)置有縱向延伸的槽(55或55′)，該槽構(gòu)成一條從一個壓力室(66或66′)到輸油活塞管(35)內(nèi)部的通道空間(36)的通道，而且當閥座(57、57′)的一個閥座緊貼在相應閥體(50或50′)上時，該通道關(guān)閉，從而關(guān)閉相應的壓力室(66或66′)。
8.按權(quán)利要求3和4或權(quán)利要求3和4和/或6的燃油噴射裝置，其特征是，一個或兩個閥體是一個或兩個球(50a、50a′)，并設(shè)有球座(41a，41a′)，該球座構(gòu)成球(50、50a)的支座，所以該球不可能繼續(xù)向里移動，而且球座(41a、41a′)分別至少具有一個槽(41b、41b′)，該槽構(gòu)成一條從一個壓力室(66或66′)到輸油活塞管(35)內(nèi)的一個通道空間(36)的通道，其中當一個閥座(57、57′)緊貼在相應閥體(50或50′)上時，該通道關(guān)閉，從而關(guān)閉相應的壓力室(66或66′)。
9.按權(quán)利要求5至8任一項或多項的燃油噴射裝置，其特征是，大致為圓柱形的銜鐵(24)在沖擊方向內(nèi)具有一個前端面和一個后端面(28、29)以及一個圓周面(30)并具有一個從后端面(28)到大致銜鐵(24)縱向中線從后向前外伸的圓錐表面(31)。
10.按權(quán)利要求5至9任一項或多項的燃油噴射裝置，其特征是，活塞泵(1)具有一個帶一個銜鐵孔(16)的泵殼，在該孔中，銜鐵空間(23)通過銜鐵孔(16)在沖擊方向內(nèi)向前由第一環(huán)形臺階(21)限定，而在沖擊方向內(nèi)向后則由第二環(huán)形臺階(22)限定，銜鐵(24)在銜鐵空間內(nèi)通過一個電磁線圈(102)和一個在縱向內(nèi)對該銜鐵(24)加載的銜鐵彈簧(38)而可來回運動，而且銜鐵(24)在它的表面范圍內(nèi)構(gòu)成一個在縱向內(nèi)延伸的槽(32)。
11.按權(quán)利要求10的燃油噴射裝置，其特征是，當線圈(102)沒有電流時，銜鐵(24)通過銜鐵彈簧(38)的彈力作用處于它的起始位置，這時朝第一壓力室(66)方向內(nèi)作用的閥座(57)與相應的端壁(52)有一定的距離(Sv)，而布置在第二壓力室(66′)方向內(nèi)的閥座(57′)則緊貼在相應閥體(50′)的相應端面(52′)上，所以，該閥體稍微壓入壓力室(66′)中。
12.按權(quán)利要求11的燃油噴射裝置，其特征是，活塞元件(44)具有一個孔(33a)，該孔連通銜鐵空間(23)與輸油活塞管(35)內(nèi)的通道空間(36)，而且銜鐵空間(23)通過向外引導的孔(90)和一根連接管段(91)與回油管(92)連接。
13.按權(quán)利要求1至12任一項或多項的燃油噴射裝置，其特征是，壓力室(66，66′)分別通過一個靜壓閥(74，74′)限定，該閥以一個預定的壓力起打開，并打開輸油管(72)到噴嘴(2)的通道。
14.按權(quán)利要求1至13任一項或多項的燃油噴射裝置，其特征是，第一和/或第二壓力室(66或66′)只比在噴油過程中由相應閥體(50、50′)產(chǎn)生沖擊運動所需的空間大一點。
15.快燃發(fā)動機用高壓燃油最好超過40巴的燃油噴入燃燒室中的可燃混合氣濃度分層方法是這樣進行的，即在一個較早的時間點將隨負荷變化的第一次主油量噴入燃燒室中，并在較晚的時間點將點火油量噴入同一燃燒室的火花塞點火位置范圍內(nèi)并實現(xiàn)點火，其特征是，使用一種燃油噴射裝置，特別是按權(quán)利要求1至14任一項的噴射裝置，該裝置根據(jù)固體蓄能器原理工作并構(gòu)成帶有一個輸油活塞元件(44)的輸油泵，該輸油活塞元件從它的起始位置朝一個壓力室(66)的方向運動，并在一個幾乎無阻力的加速階段儲藏動能，儲蓄的動能通過一個沖擊運動突然傳遞到壓力室(66)中的燃油上，因此產(chǎn)生一個沖擊壓力來噴射通過噴嘴的燃油，其中第二壓力室(66′)布置在與第一壓力室(66)對應的輸油活塞元件(44)的一側(cè)上，在輸油活塞元件(44)返回它的起始位置時吸收的動能傳遞到第二壓力室(66′)中的燃油上，于是燃油便直接噴入燃燒室中。
16.按權(quán)利要求15的方法，其特征是，在返回起始位置時的一個幾乎無阻力的加速階段存儲動能，而且存儲的動能通過一個反沖擊運動突然傳遞到第二壓力室(66′)中的燃油上。
17.按權(quán)利要求15和/或16的方法，其特征是，較早和較遲的時間點之間的時間間隔是這樣設(shè)計的，即用吸入的空氣量將主油量混合成貧油的混合物比例λ＞1.5。
18.按權(quán)利要求17的方法，其特征是，較早和較遲時間點之間的時間間隔與主油量成比例控制。
19.按權(quán)利要求15至18一項或多項的方法，其特征是，噴油時的壓力大約為60巴。
20.按權(quán)利要求15至19任一項或多項的方法，其特征是，在發(fā)動機滿負荷的主油量大約為點火油量的10倍。
21.按權(quán)利要求15至20任一項或多項的方法，其特征是，在空轉(zhuǎn)過程中不噴入主油量。
22.按權(quán)利要求15至21一項或多項的方法，其特征是，噴入一個大致恒定的點火油量。
23.按權(quán)利要求15至22一項或多項的方法，其特征是，從第一壓力室輸送的主油量根據(jù)在沖擊運動過程中活塞元件返回的行程進行控制。
24.按權(quán)利要求15至23任一項或多項的方法，其特征是，從第二壓力室輸送的點火油量是恒定的，而且該點火油量在噴入發(fā)動機的一個燃燒室時被點燃。
25.按權(quán)利要求15至24任一項或多項的方法，其特征是，活塞元件用一個電磁線圈操作，而且第一次噴油量通過一個激勵該線圈施加的電流脈沖的持續(xù)時間來控制。
26.按權(quán)利要求15至25一項或多項的方法，其特征是，點火油量大致符合空轉(zhuǎn)過程的需要，主油量則在一個相當于上死點(OT)之前60°或大于60°的曲軸位置的時間點噴入。
全文摘要
根據(jù)固體蓄能原理工作的燃油噴射裝置設(shè)計成一個具有一個輸油活塞(35、24)的往復活塞泵,該活塞從其起始位置向壓力室(66)運動,并在一個幾乎無阻力的加速階段存儲動能。在噴嘴噴油產(chǎn)生壓力波時,存儲的動能通過一個沖擊運動突然傳遞到壓力室(66)中的油上。第二壓力室(66′)布置在與第一壓力室(66)對應的輸油活塞(35、24)一側(cè)上,因此,當輸油活塞回到它的起始位置時,通過輸油活塞(35、24)存儲的動能便傳遞到第二壓力室(66′)中的油上。
文檔編號F02M63/06GK1187865SQ96194837
公開日1998年7月15日 申請日期1996年4月23日 優(yōu)先權(quán)日1996年4月23日
發(fā)明者W·亨貝格 申請人:費希特股份有限公司