專利名稱：密封井筒中環(huán)形空間的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種密封形成在布置于井筒中的可膨脹管狀元件與圍繞該可膨脹管狀元件的壁之間的環(huán)形空間的方法，從而在環(huán)形空間中的第一位置和環(huán)形空間中與第一位置軸向隔開的第二位置之間形成壓差。
背景技術(shù)：
用于生產(chǎn)烴類流體的井筒通常設(shè)有一個(gè)或多個(gè)套管以給并筒壁提供穩(wěn)定性，并在不同地層之間提供油層隔離。通常，將多個(gè)套管以嵌套布置方式設(shè)置在不同深度處，從而每個(gè)(順序的)套管的直徑小于前面的套管的直徑，以便允許該套管下放通過前面的套管。每個(gè)套管和井筒壁之間的環(huán)形空間填充有混凝土以提供環(huán)形密封并將套筒支撐在井筒中。在大多數(shù)應(yīng)用中，只要環(huán)形空間不太窄，這種混凝土層就提供足夠的密封功能。
最近，已經(jīng)開始實(shí)踐使套筒在井筒中徑向膨脹。在安裝可膨脹套筒的一種有吸引力的方法中，每個(gè)相繼的套筒下放通過前面的套筒，然后徑向膨脹到基本上與前面的套筒相同的直徑。這樣，獲得了大體均勻直徑的井筒。這種工藝對于較深的井筒或者延伸到達(dá)的井筒特別有利。此外，曾經(jīng)提出使套筒膨脹到抵靠井筒壁，使得在套筒與井筒壁之間在兩者之間沒有混凝土層的情況下形成密封。盡管這種抵靠地層的膨脹被認(rèn)為可行，但仍然存在對于套筒已經(jīng)抵靠地層膨脹之后密封的有效性的擔(dān)憂。經(jīng)驗(yàn)表明，考慮到混凝土可能不會充分地流進(jìn)環(huán)形空間并且考慮到在硬化時(shí)(窄)環(huán)形混凝土層的可能的收縮，混凝土對于密封非常窄的環(huán)形空間來說不是一種很好的解決方案。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的是提供一種密封形成在布置于井筒中的可膨脹管狀元件與圍繞該可膨脹管狀元件的壁之間的環(huán)形空間的改進(jìn)方法，其克服了現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)。
根據(jù)本發(fā)明，提供了一種密封環(huán)形空間的方法，所述環(huán)形空間形成在布置于井筒中的可膨脹管狀元件與圍繞該可膨脹管狀元件的壁之間，由此在環(huán)形空間中的第一位置和環(huán)形空間中與第一位置軸向隔開的第二位置之間形成壓差，所述方法包括—將管狀元件安裝在井筒中；—將一流體團(tuán)定位在環(huán)形空間中所述第一位置和第二位置之間，所述流體具有如此選擇的屈服強(qiáng)度，即，在管狀元件的徑向膨脹之后，所述壓差不足以引起環(huán)形空間中所述流體團(tuán)的軸向流動(dòng)；以及—使管狀元件徑向膨脹。
因此實(shí)現(xiàn)了可以在管狀元件膨脹之前將流體以較低的泵送壓力插入到環(huán)形空間中，原因是環(huán)形空間在膨脹過程之前較寬。一旦流體處于環(huán)形空間中并且管狀元件已經(jīng)膨脹，引起流體團(tuán)通過環(huán)形空間縱向運(yùn)動(dòng)所需的壓力以及因此導(dǎo)致的環(huán)形流體團(tuán)的密封能力增加。如果環(huán)形空間例如在管狀元件膨脹到抵靠井筒壁的情況下變得非常窄，則這種增加幾乎是指數(shù)的。因此應(yīng)理解，本發(fā)明的方法對于管狀元件徑向膨脹到井筒壁附近或者甚至局部抵靠井筒壁的應(yīng)用特別有利。
優(yōu)選地，所述流體是非硬化流體，從而避免由于硬化而產(chǎn)生的環(huán)狀體收縮的風(fēng)險(xiǎn)。
用在本發(fā)明的方法中的一種適當(dāng)流體是觸變流體。優(yōu)選地，該流體選自凝膠、賓漢塑料和赫謝爾-巴爾克萊流體。
用在本發(fā)明的方法中的適當(dāng)凝膠的例子是1)可從斯倫貝謝或OFPG公司獲得的諸如MarasealTM、MarcitTM的鉻交聯(lián)的聚丙烯酰胺。這些凝膠基于部分水解的交聯(lián)有經(jīng)由醋酸鉻合成體釋放的Cr(III)的聚丙烯酰胺聚合物。在應(yīng)用時(shí)，對于Maraseal，溫度為124℃，對于Marcit，溫度為104℃。在固化之后，凝膠可以抵抗高濃度的二價(jià)離子。
2)交聯(lián)有(光合作用的)專用試劑的聚乙烯醇，例如高級凝膠技術(shù)公司在US 2002/0128374A1中公開的名為WondergelTM的聚乙烯醇。對于WondergelTM，更廣泛的描述可以參考WO 03/083259、WO04/041872、WO 98/11239、US 2004/0072946A1、US 2002/0128374A1或GB 2396617A1。
3)諸如LAPONITETM的合成層狀硅酸鹽粘土。
4)比如US 5,677,267公開的用于蒸汽噴射器的觸變式親脂基粘土封隔器凝膠。
5)諸如US 4,258,791或US 5,607,901公開的油基隔熱凝膠，它們是對于環(huán)境安全、非水成、非腐蝕性并且隔熱的凝膠，其中液體部分包括動(dòng)物油或植物油的酯。
6)通常用在蒸汽噴射器的切斷中的原地可膠凝成分，例如US 4,858,134所公開的。
7)在升高溫度條件下具有長壽命的熱固合成凝膠，例如諸如道康寧的SylgardTM的RTV硅樹脂凝膠和/或諸如信越的SIFELTM的全氟醚硅樹脂凝膠。
8)用于溫度低于60℃的改性黃原膠。
9)由無機(jī)硅酸鹽構(gòu)成的SilJelTM，其在預(yù)定固化時(shí)間后在溶液中固化以形成永久的凝膠。所述溶液在已經(jīng)過去固化時(shí)間的90％之前具有接近水的粘度。固化時(shí)間與溫度和pH有關(guān)，并且根據(jù)pH，在高達(dá)93℃的溫度下在幾分鐘到幾小時(shí)之間變化。在更高的溫度下，添加尿素導(dǎo)致延遲的膠凝時(shí)間，其原因是在氨的形成過程中尿素的緩沖能力。
10)InjectrolTM，其是內(nèi)部催化的硅酸鹽系統(tǒng)。根據(jù)所應(yīng)用的催化劑，可以有三種類型的InjectrolTM系統(tǒng)，即用于溫度介于23-66℃的G型、用于溫度介于49-82℃的IT型以及用于溫度介于82-149℃的U型。內(nèi)部催化劑系統(tǒng)能夠在材料固化成硬凝膠之前將低粘度的溶液(通常1.2mPa.s)泵送到地層中。催化劑的量以及底孔溫度決定膠凝時(shí)間。對于G型系統(tǒng)，膠凝時(shí)間介于66℃下的幾分鐘到23℃下的600分鐘之間。
11)哈里伯頓開發(fā)的H2zeroLTTM或H2zeroTM，其包括分子量為250.000的丙烯酰胺-丙烯酸酯共聚物，且聚乙烯亞胺作為交聯(lián)體。對于溫度低于50℃的應(yīng)用，ZrOCl2(氯氧化鋯)用作交聯(lián)體以獲得減少的膠凝時(shí)間。
12)哈里伯頓開發(fā)的PermSeal E+TM或PermSeal 600TM，包括丙烯酸酯單體和熱控催化劑。氯化鉀(KCl)、水以及pH調(diào)節(jié)劑(醋酸)被包括在內(nèi)以提供標(biāo)準(zhǔn)化的離子濃度。催化劑的熱降解導(dǎo)致聚合物的原地聚合。在21-65℃的溫度下，膠凝時(shí)間可以控制在1到20小時(shí)之間。PermSeal最初具有和水一樣的粘度，并且在被泵送到井筒之后形成聚合物。
13)哈里伯頓開發(fā)的Floperm 700TM，包括作聚丙烯酰胺和為交聯(lián)體的苯酚以及甲醛。通過降解反應(yīng)原地形成苯酚以及甲醛的前體例如對苯二酚和四氮六甲圜毒性較小。Floperm 700TM可以在高達(dá)約175℃的溫度下使用。聚合物濃度為3000-7000的量級。
14)哈里伯頓開發(fā)的HE300TM，包括三個(gè)單體(丙烯酰胺基單體)。該單體推薦用于超過100℃的溫度?？梢耘c有機(jī)成分例如苯酚以及甲醛或者苯酚以及甲醛的前體的混合物交聯(lián)。間苯二酚可用于加速低溫下的反應(yīng)，而鐵離子可以延遲膠凝過程。
為了強(qiáng)化凝膠體在環(huán)形空間中的密封和/或阻塞性能，凝膠體適當(dāng)?shù)匕ǘ鄠€(gè)大顆粒尺寸分布的固體顆粒。
可以包括在流體團(tuán)內(nèi)的適當(dāng)?shù)墓腆w顆粒是—可鍛顆粒，例如胡桃殼、纖維(有機(jī)的或者無機(jī)的，例如尼龍或者聚乙烯)；中空陶瓷球體、碎木材以及鋸末；—高密度顆粒，例如氧化錳(Mn3O4)(MicromaxTM)、重晶石、鈦鐵礦、赤鐵礦、磁鐵礦、硅鐵、鏡鐵礦、磷鐵、石英粉、石英砂、礬土顆粒、微型鋁球以及微型鋼球；—低密度顆粒，例如飛塵、低密度球體(例如CarbopropTM)、膨潤土、火山灰、膨脹珍珠巖、粉煤、GilsoniteTM、微型玻璃球以及微型陶瓷球；—分類欠佳的顆粒系統(tǒng)，例如Dense CreteTM、Lite CreteTM、SandabandTM以及SilverfoxTM。


下面將參照附圖通過示例更詳細(xì)地描述本發(fā)明，附圖中圖1示意性地顯示了設(shè)有可膨脹套筒的井筒以及正被泵送到井筒中的凝膠流；圖2示意性地顯示了凝膠流泵送到井筒之后的圖1的井筒；圖3示意性地顯示了可膨脹套筒徑向膨脹期間的圖1的井筒；圖4示意性地顯示了可膨脹套筒徑向膨脹之后的圖1的井筒；和圖5示意性地顯示了表示井筒中管狀元件的徑向膨脹對管狀元件與井筒壁之間的環(huán)形空間中的凝膠體的密封性能的作用的曲線圖。
具體實(shí)施例方式
附圖中，相似的附圖標(biāo)記涉及相似的部件。
參考圖1，示出了形成在地層2中的井筒1，地層2包括含有烴類流體的油藏層3和覆蓋油藏層3的上覆巖層4。井筒1穿過上覆巖層4并延伸到油藏層3。套管6形式的可膨脹管狀元件從地表延伸到井筒1中，使得套筒6的下端布置在井筒1的底部8上方一小段距離。環(huán)形空間7形成在套筒6和井筒壁之間。通過使用定位在套筒6中的泵塞12將凝膠流10泵送通過套筒6并泵送到井筒1的下部中。泵塞12將凝膠流10與尾隨凝膠流10和泵塞12的適當(dāng)?shù)谋盟土黧w(例如鹽水)分離。凝膠具有根據(jù)下面討論的選擇標(biāo)準(zhǔn)選擇的屈服強(qiáng)度。
參考圖2，示出了凝膠流10已經(jīng)完全泵送到井筒1之后的井筒1，從而泵塞12定位在套筒6的下端。凝膠10延伸到環(huán)形空間7中，從而形成環(huán)形凝膠體11。
參考圖3，示出了套筒6通過使用借助于管柱16連接至位于地面的泵(未示出)的膨脹錐14而徑向膨脹期間的套筒6。膨脹錐14可在塌縮狀態(tài)和膨脹狀態(tài)之間操作，在塌縮狀態(tài)中，錐14具有小于未膨脹套筒6的內(nèi)直徑的最大直徑，在膨脹狀態(tài)中，錐14具有與套筒要膨脹到的內(nèi)直徑相當(dāng)?shù)淖畲笾睆?。此外，膨脹錐設(shè)有縱向通道18，該通道18提供膨脹錐14下方的套筒6的內(nèi)部與管柱16之間的流體連通。封隔器20設(shè)在套筒6的下端。與錐14類似，封隔器20可在塌縮狀態(tài)與膨脹狀態(tài)之間操作，在塌縮狀態(tài)中，封隔器20具有小于未膨脹套筒6的內(nèi)直徑的最大直徑，在膨脹狀態(tài)中，封隔器20具有與套筒要膨脹到的內(nèi)直徑相當(dāng)?shù)淖畲笾睆健?br> 參考圖4，示出了其徑向膨脹之后的套筒6，從而膨脹錐14和塞20從套筒6中移除，并且生產(chǎn)油管22從地表延伸通過膨脹的套筒6，并延伸到井筒1的下開孔部分13中。生產(chǎn)油管22在地表處與常規(guī)生產(chǎn)設(shè)備(未示出)相連，以便允許所生產(chǎn)的烴類流體從井筒1的下開孔部分13流到生產(chǎn)設(shè)備。此外，生產(chǎn)油管22在其下端附近借助于生產(chǎn)封隔器24密封到套筒6。凝膠流10位于井筒1的下開孔部分13中的部分已經(jīng)從井筒1移除。
在正常操作期間，將套筒6下放到井筒中并從地表懸掛在井筒1中所需深度處。環(huán)形空間7填充有鹽水(未示出)。隨后，將凝膠流10經(jīng)由套筒6通過泵塞12泵送到井筒1中，泵塞12在套筒中尾隨凝膠流10(圖1和2)。凝膠流10流入環(huán)形空間7，從而逐漸取代環(huán)形空間7中存在的鹽水的位置。
當(dāng)泵塞12到達(dá)套筒6的下端時(shí)，停止泵送，并且使用適當(dāng)?shù)幕厥展苤?未示出)將泵塞12從套筒6中移除。在這一步驟，凝膠10填充井筒1的下開孔部分13并延伸到環(huán)形空間7中，從而形成環(huán)形凝膠體11。
在下一步驟，膨脹錐14和封隔器20進(jìn)入到它們相應(yīng)的塌縮狀態(tài)，并且封隔器20可移除地連接至錐14的下端。然后借助于管柱16將相結(jié)合的錐14和封隔器20下放通過套筒6，直到錐14延伸到套筒6的下端下方，即，延伸到井筒1的開孔部分13中。然后錐14進(jìn)入到其膨脹狀態(tài)，并通過使用擴(kuò)力器(未示出)拉入到套筒6中，從而使套筒6的下端部分徑向膨脹。當(dāng)錐14和封隔器20完全定位在套筒6中時(shí)，封隔器20逐漸膨脹，從而錨固到套筒6的內(nèi)表面上。在封隔器20已經(jīng)放置好之后，將錐14從封隔器20分離，并將鹽水經(jīng)由管柱16和通道18泵送到錐14和封隔器20之間的套筒6的內(nèi)部。錐14從而向上移動(dòng)通過套筒6并逐漸使套筒6膨脹(圖3)。隨著環(huán)形空間7在膨脹過程中變得更窄，環(huán)形凝膠體11向上移動(dòng)。當(dāng)膨脹錐14達(dá)到環(huán)形空間7中不再存在凝膠的高度處，環(huán)形凝膠體11停止。在附圖中，該高度用虛線A表示。
在套筒6已經(jīng)完全膨脹之后，或者在套筒6的所需部分膨脹之后，錐14和封隔器20從套筒中移除。然后清潔井筒1的開孔部分13，并以常規(guī)方式安裝生產(chǎn)油管22和生產(chǎn)封隔器24。
當(dāng)井投入生產(chǎn)時(shí)，烴類流體從油藏層3流入井筒的開孔部分13，并從那里流入到生產(chǎn)油管22并到達(dá)地表。環(huán)形凝膠體11密封環(huán)形空間7并從而防止烴類流體在向上的方向上沿套筒6的外側(cè)流動(dòng)。為了環(huán)形空間7中凝膠體11承受進(jìn)入井筒1的烴類流體的(高)流體壓力，凝膠的屈服強(qiáng)度選擇成使得跨凝膠體11的軸向壓差低于引起凝膠體11運(yùn)動(dòng)所需的跨凝膠體11的最小軸向壓差。
下面描述對于給定凝膠屈服強(qiáng)度計(jì)算引起凝膠體運(yùn)動(dòng)所需的跨環(huán)形凝膠體的最小軸向壓差的示例。
示例將井筒鉆到2000米的深度，且井筒下部的直徑為0.302米(11.9英寸)。地層中2000米深度處的流體壓力為200巴。將可膨脹套管安裝在井筒中使得套筒的下端定位在井筒底部上方一小段距離。未膨脹狀態(tài)下套筒的外直徑為0.244米(9.625英寸)。屈服強(qiáng)度為1000Pa(0.01巴)的凝膠流以上述方式泵送到井筒中，使得2.28立方米的環(huán)形凝膠體容納在未膨脹套管和井筒壁之間的環(huán)形空間中。在套筒徑向膨脹之前，環(huán)形凝膠體的長度為92.08米。在套筒的下端處，將凝膠泵送到環(huán)形空間中所需最大壓力為63.74巴，其遠(yuǎn)低于周圍巖層的斷裂壓力。套筒然后徑向膨脹到0.286米(11.261英寸)的外直徑。環(huán)形空間因此變得更窄，使得環(huán)形空間中凝膠體的長度增加到大約304.8米(1000英尺)。套筒的膨脹對于在環(huán)形空間中引起凝膠體縱向運(yùn)動(dòng)所需的最小軸向壓力的影響是雙重的。首先，由于與井筒壁和套筒壁兩者更長的接觸表面，凝膠體對軸向運(yùn)動(dòng)的抵抗增加，其次，環(huán)形凝膠體的橫截面積減小。在本示例中，發(fā)現(xiàn)引起凝膠體通過環(huán)形空間縱向運(yùn)動(dòng)所需的跨凝膠體的最小軸向壓差從套筒膨脹之間的211巴增加到套筒膨脹之后的751巴。在本示例中，跨凝膠體的軸向地層流體壓差僅取決于沿凝膠體長度的地層流體的流體靜力學(xué)柱，其約為30巴。因此，跨凝膠體的實(shí)際軸向流體壓差遠(yuǎn)低于引起凝膠體的縱向運(yùn)動(dòng)所需的最小軸向流體壓差。因此，在本示例中，如果需要或者作為備選方案，具有較低屈服強(qiáng)度的凝膠可以安全地適用，環(huán)形空間中凝膠體的長度可以減小。
進(jìn)一步參考圖5，其顯示了一曲線圖，該曲線解對于凝膠的不同大小的屈服強(qiáng)度，跨長度為10米的環(huán)形凝膠體的引起凝膠體縱向移動(dòng)通過寬度為T(毫米)的環(huán)形空間所需的最小軸向壓差Pa(巴)，其中—線(a)表示屈服強(qiáng)度為50Pa的凝膠；—線(b)表示屈服強(qiáng)度為100Pa的凝膠；—線(c)表示屈服強(qiáng)度為200Pa的凝膠；—線(d)表示屈服強(qiáng)度為400Pa的凝膠；—線(e)表示屈服強(qiáng)度為800Pa的凝膠；—線(f)表示屈服強(qiáng)度為1600Pa的凝膠；從圖中可以明顯地看出，隨著T降低為零，Pa的大小成指數(shù)地增加。因此，管狀元件的徑向膨脹的影響是可以使用較低屈服強(qiáng)度的凝膠，或者可選地可以使用較短的環(huán)形凝膠體，以在環(huán)形空間中實(shí)現(xiàn)有效密封。如果管狀元件徑向膨脹到靠近井筒壁，或者甚至局部地抵靠井筒壁，凝膠的密封功能特別有效。
代替將凝膠泵送到井筒中，可以泵送在被泵送到井筒之后一段時(shí)間轉(zhuǎn)變成凝膠的流體。因此，這種流體獲得所需的屈服強(qiáng)度并且可選地在插入到井筒之后獲得所需的觸變性能。
權(quán)利要求
1.一種密封環(huán)形空間的方法，所述環(huán)形空間形成在布置于井筒中的可膨脹管狀元件與圍繞該可膨脹管狀元件的壁之間，由此在環(huán)形空間中的第一位置和環(huán)形空間中與第一位置軸向隔開的第二位置之間形成壓差，所述方法包括—將管狀元件安裝在井筒中；—將一流體團(tuán)定位在環(huán)形空間中所述第一位置和第二位置之間，所述流體具有如此選擇的屈服強(qiáng)度，即，在管狀元件的徑向膨脹之后，所述壓差不足以引起環(huán)形空間中所述流體團(tuán)的軸向流動(dòng)；以及—使管狀元件徑向膨脹。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其特征在于，在管狀元件膨脹之前，通過將所述流體經(jīng)由管狀元件泵送到環(huán)形空間中而將所述流體團(tuán)至少部分地定位在環(huán)形空間中。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于，通過使管狀元件徑向膨脹的步驟將所述流體團(tuán)至少部分地定位在環(huán)形空間中。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述壁為井筒壁。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述流體是非硬化流體。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述流體是觸變流體。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-6中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述流體選自賓漢塑料和赫謝爾-巴爾克萊流體。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述流體是凝膠。
9.根據(jù)權(quán)利要求8的方法，其特征在于，所述凝膠包括鉻交聯(lián)的聚丙烯酰胺、借助于碳原子主鏈交聯(lián)的聚合物、合成層狀硅酸鹽粘土、親脂基粘土封隔器凝膠、油基隔熱凝膠、原地可膠凝成分、熱固合成凝膠以及改性黃原膠中的至少一種。
10.根據(jù)權(quán)利要求9的方法，其特征在于，所述凝膠包括借助于碳原子主鏈交聯(lián)的聚合物，并且所述碳原子主鏈包括能夠與聚合物形成鍵的基團(tuán)。
11.根據(jù)權(quán)利要求8-10中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述凝膠包括由高級凝膠技術(shù)公司(AGT)市售的HydroGelTM凝膠。
12.根據(jù)權(quán)利要求8-11中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述凝膠包括MarasealTM形式的鉻交聯(lián)的聚丙烯酰胺。
13.根據(jù)權(quán)利要求8-12中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述凝膠包括LAPONITETM形式的合成層狀硅酸鹽粘土。
14.根據(jù)權(quán)利要求8-13中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述凝膠包括包含有RTV硅樹脂凝膠和全氟醚硅樹脂凝膠中的至少一種的熱固合成凝膠。
15.根據(jù)權(quán)利要求14的方法，其特征在于，所述凝膠包括SylgardTM形式的RTV硅樹脂凝膠。
16.根據(jù)權(quán)利要求14或15的方法，其特征在于，所述凝膠包括SIFELTM形式的全氟醚硅樹脂凝膠。
17.根據(jù)權(quán)利要求8-16中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，所述凝膠流包括不同尺寸的多個(gè)固體顆粒。
18.一種參考附圖基本上如前所述的方法。
全文摘要
提供了一種密封環(huán)形空間(7)的方法，該環(huán)形空間位于布置于井筒中的可膨脹管狀元件(6)和圍繞該可膨脹管狀元件的壁之間，由此在環(huán)形空間中的第一位置和環(huán)形空間中與第一位置軸向隔開的第二位置之間出現(xiàn)壓差。所述方法包括將管狀元件(6)安裝在井筒中；將一流體團(tuán)(10)定位在環(huán)形空間(7)中所述第一位置和第二位置之間，所述流體具有如此選擇的屈服強(qiáng)度，即，在管狀元件(S)的徑向膨脹之后，所述壓差不足以引起所述環(huán)形空間(7)中的所述流體團(tuán)的軸向流動(dòng)；以及使管狀元件(6)徑向膨脹。
文檔編號E21B33/13GK101080549SQ200580042883
公開日2007年11月28日 申請日期2005年12月13日 優(yōu)先權(quán)日2004年12月15日
發(fā)明者M·G·R·博斯馬, E·K·科內(nèi)利森, M·B·蓋利克曼 申請人:國際殼牌研究有限公司