本發(fā)明涉及石油地質(zhì)勘探中技術(shù)領域，尤其涉及一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法及裝置。

背景技術(shù)：

在石油勘探技術(shù)領域中，通過鉆水平井延升水平井段在儲層的接觸面積已經(jīng)成為油田勘探開發(fā)中采用的重要方式。但是，較長的水平井段容易導致水平井鉆井過程中產(chǎn)生較高的鉆井摩阻，影響鉆機井口能量高效傳遞到鉆頭實現(xiàn)破碎巖石。尤其是，造斜段屬于彎曲井段，該井段的彎曲率的設計對鉆井摩阻具有重要影響。

現(xiàn)有技術(shù)中一般在鉆井設計階段設計水平井井眼軌跡時，常根據(jù)鉆具組合的造斜能力、地層巖性性質(zhì)來設計水平井造斜段的造斜率。但根據(jù)鉆具造斜能力或地層巖性設計的造斜率未必能滿足最小的鉆井摩阻，影響水平井鉆井過程中鉆井摩阻扭矩，影響鉆機能量的傳遞效率，嚴重時甚至因鉆井摩阻過大導致鉆具能量傳遞不到鉆頭。這種水平井造斜段造斜率的設計方法通常在水平井較短時(如小于500m)影響較小。但對于較長的水平段長度的水平井(如超過500m)，這種方法設計出的造斜率在水平段鉆井后期，存在鉆井摩阻較大的風險(如超過30噸)，嚴重時影響鉆進作業(yè)效率甚至無法完成設計地質(zhì)目標。

因此，現(xiàn)有技術(shù)中根據(jù)鉆具造斜能力或地層巖性設計的造斜率常常不能滿足最小的鉆井摩阻要求，水平井鉆井過程存在因鉆井摩阻過大而發(fā)生鉆具能量傳遞不到鉆頭的風險?，F(xiàn)有技術(shù)中亟需一種可以以降低水平井段摩阻為目標的造斜率設計方法，降低水平井段鉆井摩阻，提高水平井段的鉆井作業(yè)效率。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明目的在于提供一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法及裝置，可以降低水平井段鉆井摩阻，保障水平井段鉆井過程中摩阻始終處于較小的狀態(tài)，提高鉆井效率。

本申請?zhí)峁┑囊环N水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法及裝置是這樣實現(xiàn)的：

一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法，所述方法包括：

確定設計目標井的預設摩阻系數(shù)μ；

確定設計目標井的水平段長度L；

判斷所述設計目標井的水平長度是否小于設定的造斜率趨勢分界值；

當所述判斷的結(jié)果為是時，以上提管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，根據(jù)下述公式確定所述設計目標井的水平井造斜段的造斜率：

$\mathrm{\θ}=\frac{1719.745}{\mathrm{\μ}L}$

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率的取值。

優(yōu)選的實施例中，所述方法還包括：

當判斷結(jié)果為否時，以下放管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，設計目標井的水平井造斜段的造斜率的取值范圍設置為：3～5°/30m。

優(yōu)選的實施例中，采用下述方式確定預設摩阻系數(shù)：

當優(yōu)化設計的水平井所在的工區(qū)100km范圍內(nèi)有水平井資料時，根據(jù)資料記錄的摩阻反算出區(qū)域摩阻系數(shù)，取不同井段區(qū)域摩阻系數(shù)的平均值作為預設摩阻系數(shù)；

當所述100km范圍內(nèi)無水平井資料時，則預設摩阻系數(shù)在0.25至0.4之間取值。

優(yōu)選的實施例中，以1200米為所述造斜率趨勢分界值的取值。

優(yōu)選的實施例中，所述方法還包括：

根據(jù)確定出的所述造斜率采用下述公式計算井眼的靶前距D：

D＝1719.745/θ

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率，D為所述造斜率取值為θ時靶點距離造斜點的靶前距，單位為米。

一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置，所述裝置包括：

摩阻系數(shù)計算模塊，用于確定設計目標井的預設摩阻系數(shù)μ；

長度確定模塊，用于確定設計目標井的水平段長度L；

判斷模塊，用于判斷所述設計目標井的水平長度是否小于設定的造斜率趨勢分界值；

第一判斷處理模塊，用于當所述判斷的結(jié)果為是時，以上提管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，根據(jù)下述公式確定所述設計目標井的水平井造斜段的造斜率：

$\mathrm{\θ}=\frac{1719.745}{\mathrm{\μ}L}$

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率的取值。

優(yōu)選的實施例中，所述裝置還包括：

第二判斷處理模塊，用于當判斷結(jié)果為否時，以下放管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，設計目標井的水平井造斜段的造斜率的取值范圍設置為：3～5°/30m。

優(yōu)選的實施例中，所述摩阻系數(shù)計算模塊采用下述方式確定預設摩阻系數(shù)：

當優(yōu)化設計的水平井所在的工區(qū)100km范圍內(nèi)有水平井資料時，根據(jù)資料記錄的摩阻反算出區(qū)域摩阻系數(shù)，取不同井段區(qū)域摩阻系數(shù)的平均值作為預設摩阻系數(shù)；

當所述100km范圍內(nèi)無水平井資料時，則預設摩阻系數(shù)在0.25至0.4之間取值。

優(yōu)選的實施例中，所述判斷模塊中設定的造斜率趨勢分界值包括：

以1200米為所述造斜率趨勢分界值的取值。

優(yōu)選的實施例中，所述裝置還包括：

靶前距計算模塊，用于根據(jù)確定出的所述造斜率采用下述公式計算井眼的靶前距D：

D＝1719.745/θ

上述中，θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率，D為所述造斜率取值為θ時靶點距離造斜點的靶前距，單位為米。

本申請?zhí)峁┑囊环N水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法及裝置，采用基于目標井的水平井長度來確定造斜率的趨勢取值，然后具體的可以確定目標井的預設摩阻系數(shù)，并在不同的現(xiàn)場施工條件下采用相應的造斜率取值方式獲得水平井造斜段造斜率。本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比較，具有以下突出的優(yōu)點：以水平井段鉆井過程中降低造斜段的摩阻為目標，提供了一種管柱上下放過程中摩阻最小時的造斜率設計方法，利于降低造斜段摩阻。

附圖說明

為了更清楚地說明本申請實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本申請中記載的一些實施例，對于本領域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法一種實施例的方法流程示意圖；

圖2是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法另一種實施例的方法流程示意圖；

圖3是本申請一種典型水平井井眼軌跡場景示意圖；

圖4是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖；

圖5是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置另一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置另一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

為了使本技術(shù)領域的人員更好地理解本申請中的技術(shù)方案，下面將結(jié)合本申請實施例中的附圖，對本申請實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本申請一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒旧暾堉械膶嵤├绢I域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都應當屬于本申請保護的范圍。

圖1是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法一個實施例的方法流程圖。雖然本申請?zhí)峁┝巳缦率鰧嵤├蚋綀D所示的方法操作步驟或裝置結(jié)構(gòu)，但基于常規(guī)或者無需創(chuàng)造性的勞動在所述方法或裝置中可以包括更多或者更少的操作步驟或模塊結(jié)構(gòu)。在邏輯性上不存在必要因果關(guān)系的步驟或結(jié)構(gòu)中，這些步驟的執(zhí)行順序或裝置的模塊結(jié)構(gòu)不限于本申請實施例提供的執(zhí)行順序或模塊結(jié)構(gòu)。所述的方法或模塊結(jié)構(gòu)的在實際中的裝置或終端產(chǎn)品應用時，可以按照實施例或者附圖所示的方法或模塊結(jié)構(gòu)連接進行順序執(zhí)行或者并行執(zhí)行(例如并行處理器或者多線程處理的環(huán)境)。

本發(fā)明提供了一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法，提供一種以水平井段鉆井摩阻最小為參數(shù)目標的水平井造斜率取值方法，確保水平井段鉆井過程中摩阻始終處于較小的狀態(tài)，提高鉆井效率。具體的如圖1所述，本申請?zhí)峁┑囊环N水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法的一種實施例可以包括：

S1：確定設計目標井的預設摩阻系數(shù)μ。

若設計目標井100km內(nèi)存在已經(jīng)完鉆的水平井資料，則根據(jù)已鉆井的水平井段的摩阻大小情況采用摩阻扭矩力學分析軟件反算出摩阻系數(shù)，從不同井段的不同摩阻系數(shù)中選擇平均值，也可以在平均值基礎上附加0.02作為預計的摩阻系數(shù)；

具體的，預計摩阻系數(shù)方法可以包括：若設計目標井100km內(nèi)存在已經(jīng)完鉆的水平井資料，則根據(jù)已鉆井的水平井段的摩阻大小情況采用摩阻扭矩力學分析軟件反算出摩阻系數(shù)，可以從眾多摩阻系數(shù)中選擇平均值，也可以在平均值基礎上附加0.02作為預計的摩阻系數(shù)；若設計目標井100km內(nèi)不存在已經(jīng)完鉆的水平井資料，可在0.25～0.4之間選擇，跟鉆井過程中的鉆井液的潤滑性能的優(yōu)良選擇較小或較大值。

S2：確定設計目標井的水平段長度L。

所述的水平段長度設計L可以根據(jù)地質(zhì)目標確定，也可以根據(jù)鉆井泵額定泵壓、鉆具能力、地層破裂壓力梯度或漏失壓力梯度要求確定，此處不再贅述。

S3：判斷所述設計目標井的水平長度L是否小于設定的造斜率趨勢分界值。

所述的管柱下放時摩阻最小和管柱上提時摩阻最小對造斜率設計是一對矛盾值。本申請中最優(yōu)化造斜率取值設計分為兩種情況：管柱下放時摩阻最小和管柱上提時摩阻最小。在本實施例中，可以基于水平井長度劃分不同的造斜率趨勢取值，當水平井在一定長度之內(nèi)時以管柱上提摩阻為主要設計對象，超過一定長度之后，其他的摩阻則應該列入重點減小摩阻的設計對象。本申請的一種實施例中可以以1200m(米)為造斜率趨勢分界值的取值設計造斜率時，一般水平井段長度在1200m以內(nèi)的水平井主要以管柱上提摩阻最小為主，超過1200m水平井段長度的水平井以管柱下放最小為主。具體的，本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法的一種實施例中，當所述判斷的結(jié)果為是時，所述方法可以包括：

S401：當所述判斷的結(jié)果為是時以上提管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，根據(jù)下述公式確定所述設計目標井的水平井造斜段的造斜率：

$\mathrm{\θ}=\frac{1719.745}{\mathrm{\μ}L}$

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率的取值。

所述的最優(yōu)化造斜率設計分為兩種情況：管柱上提時，在造斜段進入水平段的水平拐點除管柱與下井壁接觸、或與上井壁接觸。為說明最小摩阻時最優(yōu)造斜率的推導過程，參考圖3，是本申請一種典型水平井井眼軌跡場景示意圖，圖3中，KOP為造斜點位置，通常井斜為0°；A為造斜點進入水平段的拐點位置，通常井斜為90°；B水平段的終點位置，通常井斜為90°；F_Dkop：造斜點KOP處管柱的軸向載荷，牛，上提管柱時為拉力，下放管柱為壓縮載荷；F_DA：A點位置管柱的軸向載荷，牛，上提管柱時為拉力，下放管柱為壓縮載荷；L：水平段段的長度，即A、B兩點之間的軌跡的長度，米；F_D：造斜段某彎曲微段管柱下端面的軸向載荷，牛；ΔF_D：造斜段某微段管柱軸向載荷增量，牛；Δα：造斜段某彎曲微段管柱的上下端面的井斜角增量，也稱彎曲微段管柱的彎曲角，°；α：造斜段某彎曲微下端面的井斜角，°；R：為造斜段某彎曲微段的彎曲半徑，米；N：井壁對管柱的正壓力，牛；q：為管柱的線重，牛/米；x,y:為建立直角坐標系。參照圖3所示，在y方向上，力學平衡有關(guān)系：

NRΔα+F_DΔα＝qRΔαsinα

得到：$N=q\sin \mathrm{\α}-\frac{F_D}{R}$

當N>0時，管柱與下井壁接觸，當N<0時，管柱與上井壁接觸。當N＝0時，此處無正壓力，簡稱正壓力平衡點。因此，管柱上提時，在A靶點(井眼軌跡剛好進入水平井段初始靶區(qū))，若管柱與下井壁接觸，根據(jù)受力平衡(附圖3)應滿足以下關(guān)系：

${\mathrm{qsin\&alpha;}}_A-\frac{F_{DA}}{R}\&gt;0---\left(1\right),$

即：

通過計算，此時造斜段的摩阻為：

上式(3)對R求導分析后可知ΔF_d上與R存在正向變化關(guān)系，而R與θ成反比關(guān)系，綜合可得θ越大，造斜段摩阻ΔF_d上越小。結(jié)合式(2)可知造斜率可以選擇：

$\mathrm{\&theta;}=\frac{1719.745}{\mathrm{\&mu;}L}$

管柱上提時在A靶點(井眼軌跡剛好進入水平井段初始靶區(qū))管柱與上井壁接觸時，造斜率滿足關(guān)系:

$\mathrm{\&theta;}\&gt;\frac{1719.745}{\mathrm{\&mu;}L}---\left(4\right),$

造斜段的摩阻為顯然此時造斜段的摩阻與造斜率同向變化，此時θ應當選擇較小值。同樣應該取值：

$\mathrm{\&theta;}=\frac{1719.745}{\mathrm{\&mu;}L}$

因此，本發(fā)明的另一種實施例中，當所述判斷的結(jié)果為是時，所述方法還可以包括：

S402：當判斷結(jié)果為否時，以下放管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，設計目標井的水平井造斜段的造斜率的取值范圍設置為：3～5°/30m。

圖2是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法一個實施例的方法流程圖。例如水平井段大于1200m時，下鉆摩阻對鉆井影響較大，為抓住主要矛盾，應該選擇較大的造斜率，而兼顧考慮上提時的鉆井摩阻，應該按照θ＝1719.745/μL設計。但其設計值仍然較小，本發(fā)明通過多次試驗和綜合考慮分析后，提供此時造斜率的取值范圍，即增加造斜率值至3-5°/30m。

上式中，L為水平段長度；α_A為井斜90°；u為預計的摩阻系數(shù)；F_DA為水平井A點軸向拉力，近似為uqL，kN；F_Dkop為造斜點軸向拉力；α_kop為井斜角0°；θ為造斜率(單位為°/30m)，假設造斜段均勻造斜；R為造斜段曲率半徑，值為1719.745/θ；q為單位長度管柱的重量，N/m。

所述的靶前距設計和軌跡精細設計根據(jù)以下方式計算：跟上所述的最優(yōu)造斜率θ可得到靶前距(靶前距為A靶點離造斜點的距離)為1719.745/θ。考慮到鉆井工具在的造斜率及預測地層的不確定性因素，需要把均勻造斜的管柱設計成五段制或七段制的軌跡剖面，完成井眼軌跡的精細設計。因此，本發(fā)明的另一種實施例中，所述方法還包括：

根據(jù)確定出的所述造斜率采用下述公式計算井眼的靶前距D：

D＝1719.745/θ

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率的取值，D為所述造斜率取值為θ時靶點距離造斜點的靶前距，單位為米。

本申請上述實施例所述的方法采用基于目標井的水平井長度來確定造斜率的趨勢取值，然后具體的可以確定目標井的預設摩阻系數(shù)，并在不同的現(xiàn)場施工條件下采用相應的造斜率取值方式獲取造斜率取值。因此，用此法設計的計算得到造斜率可以確保管柱上提或下放時的綜合摩阻處于較小的狀態(tài)，提高水平井段鉆井效率。

基于本申請上述提供的一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法，本申請可以提供一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置。圖4是本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖，具體的如圖4所示，所述裝置可以包括：

摩阻系數(shù)計算模塊101，可以用于確定設計目標井的預設摩阻系數(shù)μ；

長度確定模塊102，可以用于確定設計目標井的水平段長度L；

判斷模塊103，可以用于判斷所述設計目標井的水平長度是否小于設定的造斜率趨勢分界值；

第一判斷處理模塊104，可以用于當所述判斷的結(jié)果為是時，用于當所述判斷的結(jié)果為是時，以上提管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，根據(jù)下述公式確定所述設計目標井的水平井造斜段的造斜率：

$\mathrm{\&theta;}=\frac{1719.745}{\mathrm{\&mu;}L}$

θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率的取值。

圖5是本申請本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置另一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖，具體的如圖5所示，所述裝置還可以包括：

第二判斷處理模塊105，可以用于當判斷結(jié)果為否時，以下放管柱最小鉆井摩阻為目標設計最佳造斜率，設計目標井的水平井造斜段的造斜率的取值范圍設置為：3～5°/30m。

本申請上述實施例所述的裝置，采用基于目標井的水平井長度來確定造斜率的趨勢取值，然后具體的可以確定目標井的預設摩阻系數(shù)，并在不同的現(xiàn)場施工條件下采用相應的造斜率取值方式獲取造斜率取值。因此，用此法設計的計算得到造斜率可以確保管柱上提或下放時的綜合摩阻處于較小的狀態(tài)，提高水平井段鉆井效率。

本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置的另一種實施例中，所述摩阻系數(shù)計算模塊101采用下述方式確定預設摩阻系數(shù)：

當優(yōu)化設計的水平井所在的工區(qū)100km范圍內(nèi)有水平井資料時，根據(jù)資料記錄的摩阻反算出區(qū)域摩阻系數(shù)，取不同井段區(qū)域摩阻系數(shù)的平均值作為預設摩阻系數(shù)；

當所述100km范圍內(nèi)無水平井資料時，則預設摩阻系數(shù)在0.25至0.4之間取值。

本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置的另一種實施例中，所述判斷模塊103中設定的造斜率趨勢分界值包括：

以1200米為所述造斜率趨勢分界值的取值。

圖6是本申請本申請所述一種水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值裝置另一種實施例的模塊結(jié)構(gòu)示意圖，具體的如圖6所示，所述裝置還可以包括：

靶前距計算模塊106，可以用于根據(jù)確定出的所述造斜率采用下述公式計算井眼的靶前距D：

D＝1719.745/θ

上述中，θ為確定出的當前水平井造斜段造斜率，D為所述造斜率取值為θ時靶點距離造斜點的靶前距，單位為米。

考慮到鉆井工具在的造斜率及預測地層的不確定性因素，通常需要把均勻造斜的管柱設計成五段制或七段制的軌跡剖面，完成井眼軌跡的精細設計。

本申請上述實施例所述的水平井造斜段造斜率優(yōu)化取值方法或者裝置，采用基于目標井的水平井長度來確定造斜率的趨勢取值，然后具體的可以確定目標井的預設摩阻系數(shù)，并在不同的現(xiàn)場施工條件下采用相應的造斜率取值方式獲取造斜率取值。因此，用此法設計的計算得到造斜率可以確保管柱上提或下放時的綜合摩阻處于較小的狀態(tài)，提高水平井段鉆井效率。

雖然本申請?zhí)峁┝巳鐚嵤├蛄鞒虉D所述的方法操作步驟，但基于常規(guī)或者無創(chuàng)造性的手段可以包括更多或者更少的操作步驟。實施例中列舉的步驟順序僅僅為眾多步驟執(zhí)行順序中的一種方式，不代表唯一的執(zhí)行順序。在實際中的裝置或客戶端產(chǎn)品執(zhí)行時，可以按照實施例或者附圖所示的方法順序執(zhí)行或者并行執(zhí)行(例如并行處理器或者多線程處理的環(huán)境)。

盡管本發(fā)明人內(nèi)容中提到造斜率推導方式的描述、給出了一些優(yōu)選實施例的參數(shù)選擇范圍(如3～5°/30m、工區(qū)100km范圍內(nèi)、摩阻系數(shù)在0.25至0.4之間取值、以1200米為所述造斜率趨勢分界值的取值)、摩阻系數(shù)計算等之類的數(shù)據(jù)取值定義、參數(shù)計算、數(shù)據(jù)交互描述，但是，本申請并不局限于必須是完全符合上述推導全過程、摩阻系數(shù)的計算方式、某些行業(yè)標準、常規(guī)計算方式等的實施方式。使用自定義方式或?qū)嵤├枋龅膶嵤┗A上略加修改后的實施方案也可以實現(xiàn)上述實施例相同、等同或相近、或變形后可預料的實施效果。應用這些修改或變形后的數(shù)據(jù)參數(shù)計定義、計算、取值等獲取的實施例，仍然屬于本申請的可選實施方案范圍之內(nèi)。

上述實施例闡明的裝置或模塊，具體可以由計算機芯片或?qū)嶓w實現(xiàn)，或者由具有某種功能的產(chǎn)品來實現(xiàn)。為了描述的方便，描述以上裝置時以功能分為各種模塊分別描述。當然，在實施本申請時可以把各模塊的功能在同一個或多個軟件和/或硬件中實現(xiàn)，也可以將實現(xiàn)同一功能的模塊由多個子模塊或子單元的組合實現(xiàn)。

本領域技術(shù)人員也知道，除了以純計算機可讀程序代碼方式實現(xiàn)控制器以外，完全可以通過將方法步驟進行邏輯編程來使得控制器以邏輯門、開關(guān)、專用集成電路、可編程邏輯控制器和嵌入微控制器等的形式來實現(xiàn)相同功能。因此這種控制器可以被認為是一種硬件部件，而對其內(nèi)部包括的用于實現(xiàn)各種功能的裝置也可以視為硬件部件內(nèi)的結(jié)構(gòu)?；蛘呱踔?，可以將用于實現(xiàn)各種功能的裝置視為既可以是實現(xiàn)方法的軟件模塊又可以是硬件部件內(nèi)的結(jié)構(gòu)。

本申請可以在由計算機執(zhí)行的計算機可執(zhí)行指令的一般上下文中描述，例如程序模塊。一般地，程序模塊包括執(zhí)行特定任務或?qū)崿F(xiàn)特定抽象數(shù)據(jù)類型的例程、程序、對象、組件、數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)、類等等。也可以在分布式計算環(huán)境中實踐本申請，在這些分布式計算環(huán)境中，由通過通信網(wǎng)絡而被連接的遠程處理設備來執(zhí)行任務。在分布式計算環(huán)境中，程序模塊可以位于包括存儲設備在內(nèi)的本地和遠程計算機存儲介質(zhì)中。

通過以上的實施方式的描述可知，本領域的技術(shù)人員可以清楚地了解到本申請可借助軟件加必需的通用硬件平臺的方式來實現(xiàn)?；谶@樣的理解，本申請的技術(shù)方案本質(zhì)上或者說對現(xiàn)有技術(shù)做出貢獻的部分可以以軟件產(chǎn)品的形式體現(xiàn)出來，該計算機軟件產(chǎn)品可以存儲在存儲介質(zhì)中，如ROM/RAM、磁碟、光盤等，包括若干指令用以使得一臺計算機設備(可以是個人計算機，移動終端，服務器，或者網(wǎng)絡設備等)執(zhí)行本申請各個實施例或者實施例的某些部分所述的方法。

本說明書中的各個實施例采用遞進的方式描述，各個實施例之間相同或相似的部分互相參見即可，每個實施例重點說明的都是與其他實施例的不同之處。本申請可用于眾多通用或?qū)Ｓ玫挠嬎銠C系統(tǒng)環(huán)境或配置中。例如：個人計算機、服務器計算機、手持設備或便攜式設備、平板型設備、多處理器系統(tǒng)、基于微處理器的系統(tǒng)、置頂盒、可編程的電子設備、網(wǎng)絡PC、小型計算機、大型計算機、包括以上任何系統(tǒng)或設備的分布式計算環(huán)境等等。

雖然通過實施例描繪了本申請，本領域普通技術(shù)人員知道，本申請有許多變形和變化而不脫離本申請的精神，希望所附的權(quán)利要求包括這些變形和變化而不脫離本申請的精神。