專利名稱：回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于制冷循環(huán)的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，尤其涉及其壓縮機(jī)構(gòu)部 的構(gòu)成構(gòu)件相互的嵌合空隙設(shè)定。
背景技術(shù)：
以往，作為用于制冷循環(huán)的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，例如，公知有專利文獻(xiàn) 1中所述的結(jié)構(gòu)。該現(xiàn)有技術(shù)中的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，在密閉容器的內(nèi)部具 備由定子和轉(zhuǎn)子構(gòu)成的電動(dòng)機(jī)。連接于電動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)軸具備兩個(gè)偏心部。 作為與這些偏心部對應(yīng)的壓縮機(jī)構(gòu)部，從電動(dòng)機(jī)側(cè)開始按順序在密閉容器 的內(nèi)部設(shè)有高壓用壓縮部和低壓用壓縮部。各壓縮部通過旋轉(zhuǎn)軸的偏心部
的偏心旋轉(zhuǎn)使輥進(jìn)行公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。這些偏心部的相位相差180° ，各壓縮部 的壓縮工序的相位差是180° 。 g卩，兩個(gè)壓縮部的壓縮工序?yàn)槟嫦辔弧?br> 圖5表示所述現(xiàn)有技術(shù)的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的構(gòu)成模式。低壓用壓縮部 20a由以下構(gòu)成近似呈圓筒狀的工作缸10a;近似呈圓筒狀的輥lla;以 及形成壓縮室23a的未圖示的端板。壓縮室23a被平板狀的葉片18a劃分 為吸入空間和壓縮空間。輥11a被嵌合于旋轉(zhuǎn)軸的偏心部5a。
同樣，高壓用壓縮部20b由以下構(gòu)成近似呈圓筒狀的工作缸10b; 近似呈圓筒狀的輥Ub;形成壓縮室23b的未圖示的端板。壓縮室23b被 平板狀的葉片18b劃分為吸入空間和壓縮空間。輥llb被嵌合于旋轉(zhuǎn)軸的 偏心部5b。
作為工作流體的氣體制冷劑如圖5的箭頭所示，以低壓Ps經(jīng)過低壓 側(cè)吸入管31，被從吸入口 25a吸入至低壓用壓縮部20a內(nèi)，被壓縮升壓至 中間壓Pm。以規(guī)定的中間壓Pm，排出閥28a使排出口 26a開口，氣體制 冷劑被排出至與低壓用壓縮部20a連通的排出空間33。被排出的氣體制冷 劑，通過排出空間33流向中間流路管30。接著，中間壓Pm的氣體制冷
劑，經(jīng)過中間流路管30、吸入口25b，被吸入至高壓用壓縮部20b內(nèi)，被 壓縮至高壓Pd。以規(guī)定的高壓Pd，排出閥28b使排出口 26b開口，氣體 制冷劑被排出至密閉容器13內(nèi)。被排出的高壓Pd的氣體制冷劑，從排出 管27被排出至回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)外。
被封入密閉容器13內(nèi)下部的制冷機(jī)油41，在密閉容器13的內(nèi)壓和各 壓縮室23a、 23b的內(nèi)壓的壓差的作用下，從各滑動(dòng)構(gòu)件間被供給向各壓 縮部20a、 20b。具體來說，有的從旋轉(zhuǎn)軸內(nèi)的供油孔43通過偏心部5a、 5b和輥lla、 llb供應(yīng)，有的從輥lla、 llb和端板之間，從工作缸10a、 10b和葉片18a、 18b之間等直接供應(yīng)。制冷機(jī)油41的作用是，提高各滑 動(dòng)構(gòu)件的滑動(dòng)性和抑制從滑動(dòng)構(gòu)件間泄漏制冷劑。被供應(yīng)的制冷機(jī)油41 混在制冷劑氣體中流動(dòng)，另一方面如圖5所^^，附著于構(gòu)成各壓縮室23a、 23b的邊界壁，即附著于工作缸10a、 10b以及輥lla、 llb，形成油膜42a、 42b。
關(guān)于此種密閉容器13內(nèi)為高壓Pd的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的滑動(dòng)構(gòu)件間的 嵌合尺寸，例如記載于專利文獻(xiàn)2。專利文獻(xiàn)2中所述的現(xiàn)有技術(shù)中，特 征在于，為了抑制密閉容器13內(nèi)的高壓氣體制冷劑過分泄漏到壓力差大 的低壓用壓縮部20a內(nèi)，使低壓用壓縮部20a的被稱為側(cè)隙(side clearance) 的輥lla外周面與工作缸10a內(nèi)周面的最小半徑間隙，小于高壓用壓縮部 20b的輥llb外周面與工作缸10b內(nèi)周面的最小半徑間隙等。
專利文獻(xiàn)l:日本特開昭60 — 128990號公報(bào)(第5頁、第l圖) 專利文獻(xiàn)2:日本特開平6 —81786號公報(bào)(第7頁、第3圖) 在各壓縮部20a、 20b中，為了避免輥lla、 lib外周面與工作缸10a、 10b內(nèi)周面的固體接觸，兩者設(shè)有半徑間隙而配置。如果該半徑間隙大， 則產(chǎn)生從各壓縮室23a、 23b的壓縮空間向吸入空間的氣體制冷劑泄漏， 如果半徑間隙小，則由于輥lla、 11b和工作缸10a、 10b間的油膜42a、 42b，摩擦阻力和油膜反作用力變大，壓縮機(jī)效率下降。即輥lla、 llb和 工作缸10a、 10b的半徑間隙的影響，由于油膜42a、 42b的厚度而變化。
如果是回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，如圖5所示，由于低壓用壓縮部20a和高壓 用壓縮部20b串聯(lián)連接，所以在低壓用壓縮部20a供應(yīng)的制冷機(jī)油41混 在被壓縮的氣體制冷劑中，直接被排出至高壓用壓縮部20b。由于在高壓
用壓縮部20b，如前所述進(jìn)而還從各滑動(dòng)構(gòu)件間供應(yīng)制冷機(jī)油41，所以與 低壓用壓縮部20a相比，在高壓用壓縮部20b含有過剩的制冷機(jī)油41。其 結(jié)果是高壓用壓縮部20b的油膜42b比低壓用壓縮部20a的油膜42a厚。
但是，在專利文獻(xiàn)2的現(xiàn)有技術(shù)中，由于沒有考慮到這樣的低壓用壓 縮部20a的油膜42a和高壓用壓縮部20b的油膜42b的厚度的差異，所以 各壓縮部20a、 20b的所述半徑間隙相同。因此，由于高壓用壓縮部20b 的油膜42b厚，所以產(chǎn)生過剩的摩擦阻力和油膜反作用力，使壓縮機(jī)效率 降低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于以上問題點(diǎn)而提出，目的在于提供一種壓縮機(jī)效率高的回 轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)。
為了達(dá)到所述目的，本發(fā)明的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的特征在于，由構(gòu)成高 壓用壓縮部的工作缸的內(nèi)徑D2、相同地輥的外徑d2、和相同地偏心部的 旋轉(zhuǎn)軸距離旋轉(zhuǎn)中心的偏心量e2決定的高壓用壓縮部的輥的外周面和工 作缸的內(nèi)周面的半徑間隙5 2，大于低壓用壓縮部的輥的外周面和工作缸 的內(nèi)周面的半徑間隙S 1。
并且，所述低壓用壓縮部的半徑間隙S 1和所述高壓用壓縮部的半徑 間隙S關(guān)系以1< ( S 2/ S 1) <3為特征。'
根據(jù)本發(fā)明，能夠提供壓縮機(jī)效率高的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)。


圖1是表示本發(fā)明實(shí)施方式的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的縱截面圖； 圖2是本實(shí)施方式的壓縮部的俯視圖3是表示本實(shí)施方式的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的低壓用壓縮部與高壓用壓 縮部的半徑間隙的比(S2/Sl)，與壓縮機(jī)效率比的關(guān)系的圖4是說明本實(shí)施方式的壓縮部安裝時(shí)的半徑間隙的調(diào)整的圖； 圖5是表示現(xiàn)有技術(shù)的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的構(gòu)成的模式圖。 圖中，
l一回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)；2 —旋轉(zhuǎn)軸；3 —壓縮機(jī)構(gòu)部；5a、 5b —偏心部；7 —定子；8 —轉(zhuǎn)子；9 —主軸承；9a—端板都(劃分構(gòu)件)；10a、 10b —
工作缸；lla、 llb —輥；13—密閉容器；14一電動(dòng)機(jī)；15 —中間分隔板(劃 分構(gòu)件)；18a、 18b —葉片；19一副軸承；19a—端板部(劃分構(gòu)件)； 20a—低壓用壓縮部；20b —高壓用壓縮部；23a、 23b —壓縮室；28a、 28b 一排出閥；30—中間流路管。
具體實(shí)施例方式
關(guān)于本發(fā)明的實(shí)施方式，適當(dāng)參照圖1至圖4進(jìn)行詳細(xì)說明。
圖1是本實(shí)施方式的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的縱截面圖?；剞D(zhuǎn)二級壓縮機(jī)(以 下稱為壓縮機(jī))l具備由蓋部12、底部21和軀干部22構(gòu)成的密閉容器13。 在密閉容器13內(nèi)部的上方，設(shè)有具備定子7和轉(zhuǎn)子8的電動(dòng)機(jī)14。電動(dòng) 機(jī)14的轉(zhuǎn)子軸8a與后述的壓縮機(jī)構(gòu)部3的旋轉(zhuǎn)軸2連接為一體構(gòu)造。
并且，轉(zhuǎn)子軸8a與旋轉(zhuǎn)軸2也可以以嵌合構(gòu)造連接。
旋轉(zhuǎn)軸2具備兩個(gè)偏心部5a、 5b，被具備端板部9a的主軸承9和具 備端板部19a的副軸承19樞軸支承。
壓縮機(jī)構(gòu)部3，通過相對于該旋轉(zhuǎn)軸2，從電動(dòng)機(jī)14側(cè)依次層疊主軸 承9、高壓用壓縮部20b、中間分隔板15、低壓用壓縮部20a以及副軸承 19、近似圓板狀的蓋35而構(gòu)成，通過螺栓等連接元件36—體化。
主軸承9通過焊接固定于軀干部22的內(nèi)壁。此處、主軸承9的端板 部9a、中間分隔板15以及端板部19a，構(gòu)成本發(fā)明的劃分構(gòu)件。
下面，參照圖1以及圖2說明低壓用壓縮部20a以及高壓用壓縮部20b 的結(jié)構(gòu)。圖2是低壓用壓縮部的俯視圖。圖2中，括號內(nèi)作為參考表示高 壓用壓縮部的各構(gòu)成以及尺寸的對應(yīng)符號。但是，在低壓用壓縮部20a和 高壓用壓縮部20b，壓縮工序的相位相差180° ，圖2中沒有反映出這一 關(guān)系。
(低壓用壓縮部)
如圖1所示，低壓用壓縮部20a的壓縮室23a由以下構(gòu)成副軸承19 的端板部19a;圓筒狀的工作缸10a;嵌合于圓柱狀偏心部5a外周的圓筒 狀的輥lla;以及中間分隔板15。如圖2所示，在壓縮室23a中，與未圖 示的如螺旋彈簧之類的作用力供應(yīng)裝置連接的平板狀葉片18a，通過偏心
部5a的偏心旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)， 一面在輥lla的外周上接觸， 一面進(jìn)行進(jìn)退運(yùn)動(dòng)， 其中，輥11a繞偏心部5a的外周自轉(zhuǎn)，同時(shí)繞旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn)中心0公 轉(zhuǎn)，由此，將壓縮室23a劃分為壓縮空間和吸入空間。
面對壓縮室23a的吸入空間的、向工作缸10a的內(nèi)周面開口的吸入口 25a，與貫通軀千部22以及工作缸10a側(cè)部的低壓側(cè)吸入管31連通。另 外，面對壓縮室23a的壓縮空間的、向端板部19a開口的排出口 26a，以 規(guī)定的中間壓Pm經(jīng)過排出口 26a開口的排出閥28a，與被端板部19a和 蓋35包圍的排出空間33連通，并且，通過中間流路管30與后述的高壓 用壓縮部20b的吸入口 25b連通。
并且，排出空間33通過副軸承19的端板部19a和蓋35,與密閉容器 13內(nèi)的內(nèi)部空間相隔離。 (高壓用壓縮部)
另外，如圖1所示，高壓用壓縮部20b的壓縮室23b由以下構(gòu)成主 軸承9的端板部9a;圓筒狀的工作缸10b;嵌合于圓柱狀偏心部5b外周 的圓筒狀的輥llb;以及中間分隔板15。如圖2所示，在壓縮室23b中， 與未圖示的如螺旋彈簧之類的作用力供應(yīng)裝置連接的平板狀葉片18b，通 過偏心部5b的偏心旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)， 一面在輥lib的外周上接觸， 一面進(jìn)行進(jìn) 退運(yùn)動(dòng)，其中，輥lib繞偏心部5b的外周自轉(zhuǎn)，同時(shí)繞旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn) 中心O公轉(zhuǎn)，由此，將壓縮室23b劃分為壓縮空間和吸入空間。
面對壓縮室23b的吸入空間的、向工作缸10b的內(nèi)周面開口的吸入口 25b，與貫通軀干部22以及工作缸10b側(cè)部的所述中間流路管30連通。 另外，面對壓縮室23b的壓縮空間的、向端板部9a開口的排出口 26b，以 規(guī)定的高壓Pd經(jīng)過排出口 26b開口的排出閥28b，與密閉容器13內(nèi)連通。
并且在圖1中，連通有貫通密閉容器13的蓋部12的排出管27。
各壓縮部20a、 20b，通過偏心部5a、 5b的偏心旋轉(zhuǎn)來驅(qū)動(dòng)輥1 la、 1 lb。 如圖1所示，偏心部5a和偏心部5b的相位相差180° ，低壓用壓縮部20a 和高壓用壓縮部20b的壓縮工序的相位差是180° 。 g卩，兩個(gè)壓縮部的壓 縮工序?yàn)槟嫦辔弧?br> 在密閉容器13的下部封入有制冷機(jī)油41。制冷機(jī)油41，直接或如圖 1所示通過設(shè)于旋轉(zhuǎn)軸2上的供油孔43，在與密閉容器13室內(nèi)的差壓的
作用下，被供應(yīng)于低壓用壓縮部20a以及高壓用壓縮部20b內(nèi)。
本實(shí)施方式是使用氣體制冷劑R410A的空調(diào)機(jī)用的壓縮機(jī)1，高壓用 壓縮部20b和低壓用壓縮部20a的押除量的比，配合于空調(diào)機(jī)的動(dòng)作范圍 而設(shè)定為0.65 0.85。另外，各工作缸10a、 10b的內(nèi)徑Dl、 D2，為了使 其具有加工夾具和測定裝置的通用性，而設(shè)定為幾乎相同的值。高壓用壓 縮部20b的輥1 lb的外徑d2在低壓用壓縮部20a的輥1 la的外徑dl以上， 考慮到制冷劑從低壓Ps被壓縮至中間壓Pm而使得氣體制冷劑的體積變小 的量，而將高壓用壓縮部20b的工作缸10b的高度設(shè)定為低于低壓用壓縮 部20a的工作缸10a的高度。
用圖1的箭頭表示作為工作流體的氣體制冷劑的流向。低壓Ps的氣 體制冷劑，通過低壓側(cè)吸入管31、吸入口 25a，被吸入至低壓用壓縮部20a 內(nèi)，輥lla通過偏心旋轉(zhuǎn)被壓縮至中間壓Pm。壓縮室23a內(nèi)的壓力如果 變?yōu)轭A(yù)先設(shè)定的中間壓Pm，則排出閥28a使排出口 26a開口，氣體制冷 劑被排出至與排出口 26a連通的排出空間33。
從排出閥28a的排出口 26a排出的中間壓Pm的氣體制冷劑，通過排 出空間33、中間流路管30、吸入口25b，到達(dá)高壓用壓縮部20b的壓縮室 23b。 '
接著，被吸入至高壓用壓縮部20b的中間壓Pm的氣體制冷劑，通過 輥llb的公轉(zhuǎn)而被壓縮至高壓Pd。壓縮室23b內(nèi)的壓力如果變?yōu)轭A(yù)先設(shè)定 的高壓Pd，則排出閥28b使排出口 26b開口，氣體制冷劑從排出口 26b 被排出至密閉容器13的內(nèi)部空間。排出至密閉空間13內(nèi)的氣體制冷劑， 通過電動(dòng)機(jī)14的間隙而由排出管27排出。
下面，參照圖2說明本發(fā)明的半徑間隙。在圖2中，旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn) 中心O與工作缸10a、 10b的內(nèi)徑中心一致。如圖2所示，為了避免工作 缸10a和輥lla的固體接觸，使工作缸10a的內(nèi)徑Dl、輥lla的外徑dl、 偏心部5a的中心從旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn)中心0的偏心量el為規(guī)定的半徑間隙 Sl，令其關(guān)系為
S l二Dl/2 — dl/2 — el("
同樣，如圖2所示，為了避免工作缸10b和輥llb的固體接觸，使工 作缸10b的內(nèi)徑D2、輥lib的外徑d2、偏心部5b的中心從旋轉(zhuǎn)軸2的旋
轉(zhuǎn)中心O的偏心量e2為規(guī)定的半徑間隙S 2，令其關(guān)系為 5 2=D2/2 —d2/2 — e2 (2)
在本實(shí)施方式中，設(shè)構(gòu)成各壓縮部20a、 20b的工作缸10a、 10b的內(nèi) 徑Dl、 D2為規(guī)定的相同值，設(shè)工作缸10a、 10b的高度分別為規(guī)定值， 將用于實(shí)現(xiàn)規(guī)定的押除量的比的輥]la以及輥lib的外徑dl、 d2分別設(shè) 為規(guī)定值。接著，在構(gòu)件精度和組裝精度許可的范圍內(nèi)設(shè)定半徑間隙S1， 之后設(shè)定偏心量el、 e2以滿足后述式(3)。
此處，考慮到圖5所示的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)特有的現(xiàn)象即高壓用壓縮部 20b的油膜42b比低壓用壓縮部20a的油膜42a厚，例如，從降低制造成 本的觀點(diǎn)出發(fā)，使工作缸10a、10b的內(nèi)徑D1和內(nèi)徑D2為相同值，輥lla、 llb的外徑dl、外徑d2中，如前所述，外徑d2大于外徑dl，偏心部5a、 5b的偏心量el和偏心量e2中，偏心量el大于偏心量e2。
然后，將半徑間隙S1與半徑間隙5 2的關(guān)系，根據(jù)后述的圖3所示 的壓縮機(jī)效率的試驗(yàn)結(jié)果，定為下式。
1 < (52/5 1) < 3 (3)
最優(yōu)選的是，(S2/Sl)=2。
下面，圖3表示將半徑間隙S 1固定為5 30ixm的范圍，使半徑間 隙S2變化時(shí)的，壓縮機(jī)效率的變化的測量結(jié)果。測量點(diǎn)用四方形的標(biāo)繪 符號表示。此處，設(shè)半徑間隙5 2與半徑間隙S 1為相同值(S2=S l)時(shí)的 壓縮機(jī)效率為基準(zhǔn)值100%，表示固定半徑間隙5 1，使半徑間隙S2變化 時(shí)的相對于基準(zhǔn)值的比率。此處壓縮機(jī)效率是在從低壓Ps至高壓Pd進(jìn) 行等熵壓縮時(shí)必要的理論功，除以實(shí)際的向電動(dòng)機(jī)14輸入的輸入功之后 的效率。
如圖3所示，如果(S2/S1)〉1，則因?yàn)楦邏河脡嚎s部20b的摩擦阻 力和油膜反作用力降低，所以壓縮機(jī)效率提高。如果繼續(xù)增大(S2/S 1)， 則因?yàn)镾 2擴(kuò)大了高壓用壓縮部20b的油膜厚度的差異以上，所以高壓用 壓縮部20b的制冷劑泄漏損失增大，壓縮機(jī)效率降低。即、在1< (5 2/ 5 1)<3的范圍，相比于以往的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，可以提高壓縮機(jī)的效率， 特別是當(dāng)(52/5 1)的值大致為2時(shí)，壓縮機(jī)效率變?yōu)樽畲蟆?br> 下面，參照圖4說明實(shí)施方式中的壓縮機(jī)1組裝時(shí)的，旋轉(zhuǎn)軸2與工
作缸10a的配置關(guān)系。
圖4是壓縮機(jī)組裝時(shí)的低壓用壓縮部的俯視圖。圖4中，括號內(nèi)作為
參考表示高壓用壓縮部的各構(gòu)成以及尺寸的對應(yīng)符號。但是，在低壓用壓
縮部20a和高壓用壓縮部20b中，雖然壓縮工序的相位相差180° ，但圖 4中沒有反映出這一關(guān)系。
如圖4所示，以葉片18a、 18b的周方向位置為基準(zhǔn)，在由順時(shí)針箭 頭表示的角度e為225°的位置，使旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn)中心0相對于工作缸 10a、 10b的內(nèi)徑D1、 D2的中心偏心，以使輥lla、 11b與工作缸10a、 10b 的半徑間隙為最小值A(chǔ)1、 A2。雖然最小值A(chǔ)1、 A2越小則制冷劑泄漏越少， 但是由于依存于主軸承9、副軸承19和旋轉(zhuǎn)軸2等各構(gòu)成構(gòu)件的加工精度、 以及各構(gòu)成構(gòu)件的組裝精度，所以設(shè)最小值M、 A2為5 30lim。
另外，雖然在本實(shí)施方式中設(shè)角度e為225。，但只要是壓縮室23a、 23b的制冷劑被排出的角度范圍，角度e的值也可以是225°以外的其它 值。
以上，根據(jù)本實(shí)施方式，與高壓用壓縮部20b的油膜比低壓用壓縮部 20a的油膜厚的情況相對應(yīng)，使高壓用壓縮部20b的半徑間隙S 2大于低 壓用壓縮部20a的半徑間隙S 1，由于控制在式(3)的范圍，所以在高壓
用壓縮部20b的輥llb與工作缸10b的油膜引起的摩擦阻力和油膜反作用 力降低，壓縮機(jī)效率提高。即，不僅是在排出行程，在吸入以及壓縮行程 中也降低高壓用壓縮部20b處的摩擦阻力和油膜反作用力，提高壓縮機(jī)效
如圖4所示，在實(shí)際的組裝中，通過調(diào)整旋轉(zhuǎn)軸2的旋轉(zhuǎn)中心0和工 作缸10a、 10b的內(nèi)徑Dl、 D2 (參照圖2)的中心的偏心量，得到所述效 果。
另外，在本實(shí)施方式中，設(shè)工作缸10a、 10b的內(nèi)徑D1和內(nèi)徑D2為 相同值，在低壓用壓縮部20a與高壓用壓縮部20b之間，使偏心部5a、 5b 的偏心量el、偏心量e2以及輥lla、輥lib的外徑dl、外徑d2的值不同， 雖然設(shè)定為滿足式(3)的值，但并不限定于此。
例如，也可以設(shè)定為通過在低壓用壓縮部20a與高壓用壓縮部20b之 間，使工作缸內(nèi)徑、輥外徑、偏心量這三個(gè)參數(shù)中只有1個(gè)不同來滿足式200710166703.1
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(3)。
具體來說，也可以使內(nèi)徑D1和內(nèi)徑D2彼此為相同值，使外徑dl和 外徑d2彼此也是相同值，使偏心量e2小于偏心量el。也可以使內(nèi)徑D1 和內(nèi)徑D2彼此為相同值，使偏心量el和偏心量e2彼此也是相同值，只 有外徑d2小于外徑dl。
另夕卜，也可以使內(nèi)徑D2大于內(nèi)徑D1，使外徑dl和外徑d2彼此是相 同值，使偏心量el和偏心量e2彼此也為相同值。
既，可以通過使工作缸10a的內(nèi)徑Dl、輥lla的外徑dl、偏心部5a 的偏心量el中的任意-一個(gè)的尺寸變更數(shù)y m 數(shù)十y m來設(shè)定5 1 。同樣， 也可以通過使工作缸10b的內(nèi)徑D2、輥lib的外徑d2、偏心部5b的偏心 量e2中的任意一個(gè)的尺寸變更數(shù)ym 數(shù)十lim來設(shè)定S2，只要(S 2/ Sl)滿足式(3)，就可以得到與本實(shí)施方式相同的效果。
進(jìn)而，也可以控制端板部9a—工作缸10b間、工作缸10b—中間分隔 板15間的各自的高壓用壓縮部的高度間隙，使其小于工作缸10a—中間分 隔板15間、工作缸10a—端板部19a之間的各自的低壓用壓縮部的高度間 隙，來控制經(jīng)過高壓用壓縮部的高度間隙侵入到壓縮室23b內(nèi)的制冷機(jī)油 41的量。即，使端板部9a—工作缸10b間的相對面以及工作缸10b—中間 分隔板15間的相對面的表面加工精度，高于工作缸10a—中間分隔板15 間的相對面以及工作缸10a—端板部19a間的相對面的表面加工精度，抑 制制冷機(jī)油41向高壓用壓縮部20b內(nèi)的侵入量。如此，通過盡可能抑制 經(jīng)過高壓用壓縮部的高度間隙的制冷機(jī)油il的侵入量，抑制油膜厚度的 增加，從而可以提高高壓用壓縮部的壓縮機(jī)效率。
ii
權(quán)利要求
1.一種回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，其在密閉容器內(nèi)具備壓縮機(jī)構(gòu)部和被收納的電動(dòng)機(jī)，所述壓縮機(jī)構(gòu)部吸入氣體并進(jìn)行壓縮排出，并包括具有兩個(gè)近似圓柱狀的偏心部，并由所述電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的旋轉(zhuǎn)軸，兩個(gè)近似圓筒狀的工作缸，通過所述偏心部的偏心旋轉(zhuǎn)而在各個(gè)工作缸內(nèi)偏心旋轉(zhuǎn)的近似圓筒狀的輥，以及分隔工作缸內(nèi)部的板狀的葉片，所述壓縮機(jī)構(gòu)部包括如下部分而成低壓用壓縮部，其吸入來自外部的低壓氣體進(jìn)行壓縮；高壓用壓縮部，其吸入在該低壓用壓縮部被壓縮而升壓至中間壓的氣體，對其進(jìn)行壓縮而使其高壓化，臨時(shí)向所述密閉容器內(nèi)排出，所述回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)的特征在于，所述高壓用壓縮部的輥的外周面和工作缸的內(nèi)周面的半徑間隙δ2，大于所述低壓用壓縮部的輥的外周面和工作缸的內(nèi)周面的半徑間隙δ1，其中所述半徑間隙δ2由構(gòu)成所述高壓用壓縮部的所述工作缸的內(nèi)徑D2、構(gòu)成所述高壓用壓縮部的所述輥的外徑d2、和構(gòu)成所述高壓用壓縮部的所述偏心部距離所述旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量e2決定，半徑間隙δ2＝D2/2-d2/2-e2，所述半徑間隙δ1由構(gòu)成所述低壓用壓縮部的所述工作缸的內(nèi)徑D1、構(gòu)成所述低壓用壓縮部的所述輥的外徑d1、和構(gòu)成所述低壓用壓縮部的所述偏心部距離所述旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量e1決定，半徑間隙δ1＝D1/2-d1/2-e1。
2. 如權(quán)利要求1所述的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)，其特征在于， 在所述低壓用壓縮部的所述工作缸的內(nèi)徑Dl與所述高壓用壓縮部的所述工作缸的內(nèi)徑D2為大致相同的值時(shí)，所述低壓用壓縮部的所述半徑間隙S 1和所述高壓用壓縮部的所述半 徑間隙S2的關(guān)系為1<(S2/S1)<3。
全文摘要
目的是提供壓縮機(jī)效率高的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)。本發(fā)明的回轉(zhuǎn)二級壓縮機(jī)具備具有兩個(gè)偏心部(5a、5b)的旋轉(zhuǎn)軸(2)；壓縮機(jī)構(gòu)部，隔著中間分隔板設(shè)有低壓用壓縮部(20a)和高壓用壓縮部(20b)，在各自的壓縮室(23a、23b)具備通過偏心部(5a、5b)的偏心旋轉(zhuǎn)而進(jìn)行公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的輥(11a、11b)；制冷機(jī)油，其被供應(yīng)于壓縮機(jī)構(gòu)部。高壓用壓縮部(20b)的工作缸(10b)和輥(11b)的半徑間隙(δ2)，大于低壓用壓縮部(20a)的工作缸(10a)和輥(11a)的半徑間隙(δ1)。
文檔編號F04C23/00GK101178068SQ20071016670
公開日2008年5月14日 申請日期2007年11月5日 優(yōu)先權(quán)日2006年11月10日
發(fā)明者久保田淳, 大沼敦, 田所哲也, 米田廣 申請人:日立空調(diào)·家用電器株式會(huì)社