專利名稱：葉片泵的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及葉片泵。
背景技術(shù)：
日本專利申請(qǐng)公開No. 7-259754公開了一種可變排量葉片泵，它包括轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn) 子包括在它的外周處的多個(gè)狹槽；多個(gè)葉片，這些葉片安裝在相應(yīng)一個(gè)狹槽中，并用于從相 應(yīng)狹槽凸出以及向該相應(yīng)狹槽的內(nèi)側(cè)和外側(cè)行進(jìn)；凸輪環(huán)，該凸輪環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子偏心，該凸 輪環(huán)環(huán)繞轉(zhuǎn)子；以及多個(gè)泵室，這些泵室由葉片、凸輪環(huán)的內(nèi)周表面和轉(zhuǎn)子的外周表面來(lái)確 定，泵的排量隨著凸輪環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的偏心率的變化而變化。葉片泵布置成這樣，當(dāng)葉片的 遠(yuǎn)端部分位于吸入?yún)^(qū)域或排出區(qū)域中時(shí)，葉片的近端部分施加有背壓，該背壓基本等于施 加在遠(yuǎn)端部分的壓力，以便當(dāng)葉片在凸輪環(huán)的內(nèi)周表面上滑動(dòng)時(shí)減小對(duì)葉片遠(yuǎn)端部分的阻 力，并因此降低驅(qū)動(dòng)葉片泵的功率損失。當(dāng)葉片在進(jìn)入排出區(qū)域之前位于吸入?yún)^(qū)域中時(shí)， 葉片的近端部分開始被施加有排出側(cè)流體壓力(高壓)。這將保證即使當(dāng)葉片泵在低溫下 (在該低溫下，工作流體的粘性相對(duì)較高)操作時(shí)，葉片也從狹槽凸出，以便很好地密封泵 室，從而使泵正常工作。

發(fā)明內(nèi)容
如日本專利申請(qǐng)公開No. 7-259754中所述的這種葉片泵可能遇到的問(wèn)題是由于 多種因素(例如在部件之間的接觸)產(chǎn)生噪音。因此，希望提供一種能抑制噪音的葉片泵。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，一種葉片泵包括轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn)子用于通過(guò)驅(qū)動(dòng)軸而旋轉(zhuǎn)， 轉(zhuǎn)子包括在它的外周處的多個(gè)狹槽；多個(gè)葉片，這些葉片安裝在相應(yīng)的狹槽中，并用于從相 應(yīng)的狹槽凸出以及向該相應(yīng)狹槽的內(nèi)側(cè)和外側(cè)行進(jìn)；凸輪環(huán)，該凸輪環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子偏心，該 凸輪環(huán)環(huán)繞轉(zhuǎn)子；以及板，該板布置成朝著轉(zhuǎn)子的軸向端部，并與轉(zhuǎn)子、葉片和凸輪環(huán)配合 確定多個(gè)泵室，其中，該板在對(duì)著轉(zhuǎn)子的一側(cè)包括吸入口，該吸入口開口于吸入?yún)^(qū)域中，在 該吸入?yún)^(qū)域中，各泵室在隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)一起運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸膨脹；排出口，該排出口開口于排 出區(qū)域中，在該排出區(qū)域中，各泵室在隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)一起運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸收縮；第一背壓口， 該第一背壓口布置成接收吸入側(cè)流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于吸入?yún)^(qū)域中的第一葉片的至少第一 狹槽的近端部分液壓連通；以及第二背壓口，該第二背壓口布置成與對(duì)應(yīng)于第二葉片的至 少第二狹槽的近端部分液壓連通，該第二葉片的遠(yuǎn)端部分位于吸入口的末端部分處；其中， 第二背壓口包括第一部分，該第一部分布置成接收排出側(cè)流體壓力；以及節(jié)流部分，該節(jié) 流部分布置成限制在第一部分和第二狹槽的近端部分之間的流體流動(dòng)。


圖1是表示無(wú)級(jí)變速器(CVT)系統(tǒng)的方框圖，本發(fā)明各實(shí)施例的葉片泵用于該系 統(tǒng)。圖2是本發(fā)明第一實(shí)施例的葉片泵在除去側(cè)部板的情況下沿轉(zhuǎn)子的軸線方向的
3局部剖視圖。圖3是葉片泵的第一板的平面圖。圖4是第一板沿圖3中的線IV-IV的剖視圖。圖5是第一板沿圖3中的線V-V的剖視圖。圖6是葉片泵的一部分的剖視圖，包括第一板沿圖3中的線VI-VI的剖視圖。圖7是由圖6中的VII表示的部分的放大圖，表示排出側(cè)背壓口的開始端部分的 剖面形狀。圖8是葉片泵沿圖6中的線VIII-VIII的剖視圖。圖9是表示在排出側(cè)背壓口的開始端部分的橫截面流動(dòng)面積和周邊長(zhǎng)度以及噪 音水平之間的關(guān)系的曲線圖。圖10是第一對(duì)比實(shí)例的葉片泵的剖視圖，它與圖8的剖視圖相對(duì)應(yīng)。圖11是第二對(duì)比實(shí)例的葉片泵的剖視圖，它與圖8的剖視圖相對(duì)應(yīng)。圖12A至12D是根據(jù)本發(fā)明第二實(shí)施例的變化形式的排出側(cè)背壓口的開始端部分 的平面圖。圖13A和13B是根據(jù)第二實(shí)施例的變化形式的排出側(cè)背壓口的開始端部分的側(cè)剖圖。圖14A至14D是根據(jù)本發(fā)明第三實(shí)施例的變化形式的排出側(cè)背壓口的開始端部分 的平面圖。圖15是根據(jù)第三實(shí)施例的變化形式的排出側(cè)背壓口的開始端部分的側(cè)剖圖。
具體實(shí)施例方式第一實(shí)施例/結(jié)構(gòu)下面介紹本發(fā)明第一實(shí)施例的葉片泵(后面稱為泵1)的結(jié)構(gòu)。泵1用于向機(jī)動(dòng) 車輛中的液壓促動(dòng)器提供液壓。在該實(shí)施例中，泵1用于向帶式無(wú)級(jí)變速器(CVT 100)提 供液壓。泵1并不是這樣限制，而是可以用于向其它液壓促動(dòng)器提供液壓，例如向動(dòng)力轉(zhuǎn)向 系統(tǒng)中的液壓促動(dòng)器。泵1由內(nèi)燃機(jī)的曲軸來(lái)驅(qū)動(dòng)，以便吸入和排出工作流體。在該實(shí)例 中，工作流體是工作油，例如ATF(自動(dòng)變速器流體)。典型的ATF具有相對(duì)較小的彈性模 量，這樣，ATF的較小體積變化可以引起較大的壓力變化。圖1表示了 CVT 100的系統(tǒng)，泵1 用于該系統(tǒng)中。CVT 100包括控制閥單元200，該控制閥單元200提供有各種閥，例如換檔 控制閥201、輔助閥202、輔助壓力電磁閥203、管線壓力電磁閥204、壓力調(diào)節(jié)閥205、手動(dòng) 閥206、鎖定/選擇開關(guān)電磁閥207、離合器調(diào)節(jié)閥208、選擇控制閥209、鎖定電磁閥210、扭 矩變換器調(diào)節(jié)閥211、鎖定控制閥212和選擇開關(guān)閥213。這些閥由CVT控制單元300來(lái)控 制。泵1通過(guò)控制閥單元200來(lái)向CVT 100的各個(gè)部件排出和供給工作流體，CVT 100的各 個(gè)部件例如是主滑輪101、輔助滑輪102、向前離合器103、反向制動(dòng)器104、扭矩變換器105 以及潤(rùn)滑和冷卻系統(tǒng)106。圖2是泵1在除去側(cè)部板的情況下沿轉(zhuǎn)子6的軸線方向的局部剖視圖。在下面的 說(shuō)明中，三維正規(guī)坐標(biāo)系統(tǒng)假定為這樣，其中，X軸線確定為沿泵1的徑向方向延伸，y軸線 確定為沿泵1的另一徑向方向延伸，而ζ軸線確定為沿轉(zhuǎn)子6的軸向方向延伸。具體地說(shuō)， χ軸線確定為沿這樣的方向延伸，其中，凸輪環(huán)8的中心軸線“P”相對(duì)于轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)軸線“0”沿該方向運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)。y軸線確定為沿與χ軸線和ζ軸線都垂直的方向延伸。圖2表 示了沿從正ζ側(cè)向負(fù)ζ側(cè)方向的視圖。在圖2中，正χ軸線方向是凸輪環(huán)8的中心軸線P 偏離旋轉(zhuǎn)軸線0的方向(或者從第二封閉區(qū)域RE4至第一封閉區(qū)域RE3的方向，如后面所 述和圖3中所示)。在圖2中，正y軸線方向是從吸入?yún)^(qū)域朝著排出區(qū)域的方向。泵1是可變排量類型，能夠改變它的排量或排出容量或泵送容量，即每轉(zhuǎn)一圈排 出的流體量。泵1包括泵送部分2，用于吸入和排出工作流體；以及控制部分3，用于控制 排出容量，它們集成為一個(gè)單元。泵送部分2容納于殼體4中，該泵送部分2包括驅(qū)動(dòng)軸5、 轉(zhuǎn)子6、葉片7和凸輪環(huán)8。殼體4包括殼體本體40、第一板41和第二板42，它們例如通過(guò) 螺栓而固定在一起。殼體本體40形成有基本柱形通孔400，該通孔400沿ζ軸線方向延伸，且環(huán)形的適 配器環(huán)9安裝在該通孔400中。適配器環(huán)9包括基本柱形的容納孔90，該容納孔90沿ζ軸 線方向延伸。容納孔90形成有第一扁平部分91，該第一扁平部分91位于正χ側(cè)，并基本平 行于y_z平面。容納孔90還形成有第二扁平部分92，該第二扁平部分92位于負(fù)χ側(cè)，并基 本平行于y-ζ平面。第二扁平部分92形成有凹口 920，該凹口 920沿ζ軸線方向基本位于 第二扁平部分92的中心位置處，并沿負(fù)χ軸線方向延伸。容納孔90也形成有第三扁平部分 93，該第三扁平部分93位于正y側(cè)，并相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0稍微在正χ側(cè)，且基本平行于ζ_χ 平面。第三扁平部分93形成有槽或凹口 930，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，該槽或凹口 930有半 圓形截面。第三扁平部分93也形成有在凹口 930兩側(cè)的第一和第二連通通道931和932。 具體地說(shuō)，第一連通通道931開口于在凹口 930的正χ側(cè)的、第三扁平部分93的一部分中， 而第二流體通道932開口于在凹口 930的負(fù)χ側(cè)的、第三扁平部分93的一部分中。容納孔 90還形成有第四扁平部分94，該第四扁平部分94位于負(fù)y側(cè)，基本平行于z_x平面。第四 扁平部分94形成有槽或凹口 940，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，該槽或凹口 940具有矩形截面。凸輪環(huán)8安裝在適配器環(huán)9的容納孔90中，適于自由運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)，其中，凸輪環(huán)8 有環(huán)形形狀。因此，適配器環(huán)9布置成包圍凸輪環(huán)8。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，凸輪環(huán)8有基 本圓形內(nèi)周表面80和基本圓形外周表面81，其中，凸輪環(huán)8有基本均勻的徑向厚度。凸輪 環(huán)8的外周表面81形成有槽或凹口 810，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，槽或凹口 810有半圓形截 面，其中，凹口 810位于外周表面81的正y側(cè)。凸輪環(huán)8的外周表面81還形成有基本柱形 凹口 811，該基本柱形凹口 811有沿χ軸線方向延伸的中心縱向軸線，其中，凹口 811位于外 周表面81的負(fù)χ側(cè)。銷10安裝在適配器環(huán)9的內(nèi)周中的凹口 930和凸輪環(huán)8的外周中的 凹口 810之間，該銷沿ζ軸線方向延伸，并裝配在確定于凹口 930和810之間的空間中。密 封件11安裝在適配器環(huán)9的周邊中的凹口 940中。密封件11與凸輪環(huán)8的外周表面81 的負(fù)y側(cè)接觸。提供了彈性部件例如彈簧12，該彈性部件有安裝在適配器環(huán)9的內(nèi)周中的 凹口 920內(nèi)的縱向端。彈簧12是卷簧。彈簧12的另一縱向端安裝在凸輪環(huán)8的凹口 811 中。彈簧12安裝成壓縮狀態(tài)，以便相對(duì)于適配器環(huán)9或殼體4沿正χ軸線方向一直推壓凸 輪環(huán)8。容納孔90沿χ軸線方向的尺寸(即在第一扁平部分91和第二扁平部分92之間 的距離)設(shè)置成比凸輪環(huán)8的外周表面81的直徑更大。凸輪環(huán)8由適配器環(huán)9或殼體4 支承在第三扁平部分93上，用于繞作為支點(diǎn)的第三扁平部分93在x-y平面中運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)。 銷10用于限制凸輪環(huán)8相對(duì)于適配器環(huán)9的偏移或相對(duì)旋轉(zhuǎn)。凸輪環(huán)8的擺動(dòng)在正χ側(cè)通過(guò)在外周表面81和適配器環(huán)9的第一扁平部分91之間的接觸來(lái)限制，并在負(fù)χ側(cè)通過(guò)在外周表面81和適配器環(huán)9的第二扁平部分92之間的 接觸來(lái)限制。凸輪環(huán)8的中心軸線P相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0的偏心率或距離由δ表示。當(dāng)凸 輪環(huán)8的外周表面81與適配器環(huán)9的第二扁平部分92接觸時(shí)，凸輪環(huán)8的中心軸線P基 本位于旋轉(zhuǎn)軸線0處，這樣，偏心率δ大約等于零。該位置稱為最小偏心位置。另一方面， 當(dāng)凸輪環(huán)8的外周表面81與適配器環(huán)9的第一扁平部分91接觸時(shí)，偏心率δ最大。該位 置稱為最大偏心位置。當(dāng)凸輪環(huán)8擺動(dòng)時(shí)，適配器環(huán)9的第三扁平部分93與凸輪環(huán)8的外 周表面81滑動(dòng)接觸，在凹口 940中的密封件11與外周表面81滑動(dòng)接觸。在適配器環(huán)9的 內(nèi)周和凸輪環(huán)8的外周之間的空間的正ζ側(cè)和負(fù)ζ側(cè)分別通過(guò)第一板41和第二板42來(lái)密 封，并通過(guò)第三扁平部分93和密封件11而流體密封或液體密封地分成第一和第二控制腔 室Rl和R2。第一控制腔室Rl位于正χ側(cè)，而第二控制腔室R2位于負(fù)χ側(cè)。第一控制腔室 Rl與第一連通通道931液壓連通，而第二控制腔室R2與第二連通通道932液壓連通。在凸 輪環(huán)8的運(yùn)動(dòng)受限制的情況下，在凸輪環(huán)8的外周和適配器環(huán)9的內(nèi)周之間提供了間隙，這 樣，第一和第二控制腔室Rl和R2各自的容積量一直大于零。驅(qū)動(dòng)軸5由殼體4的第一和第二板41和42可旋轉(zhuǎn)地支承。驅(qū)動(dòng)軸5通過(guò)正時(shí)鏈 條而與內(nèi)燃機(jī)的曲軸連接，這樣，驅(qū)動(dòng)軸5與曲軸同步旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子6與驅(qū)動(dòng)軸5同軸地布 置，并通過(guò)花鍵連接件而與驅(qū)動(dòng)軸5的外周連接。轉(zhuǎn)子6有基本柱形形狀，并安裝在凸輪環(huán) 8內(nèi)側(cè)。因此，凸輪環(huán)8布置成環(huán)繞轉(zhuǎn)子6。這樣，環(huán)形腔室R3確定于凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面 80和轉(zhuǎn)子6的外周表面60之間，以及在第一和第二板41和42之間。轉(zhuǎn)子6如圖2中所示 沿順時(shí)針?lè)较蚺c驅(qū)動(dòng)軸5 —起繞旋轉(zhuǎn)軸線0旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子6形成有多個(gè)狹槽61，這些狹槽61沿轉(zhuǎn)子6的徑向延伸。當(dāng)沿ζ軸線方向看 時(shí)，各狹槽61沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向直線地從外周表面60朝著旋轉(zhuǎn)軸線0延伸預(yù)定深度，并 沿ζ軸線方向在轉(zhuǎn)子6的整個(gè)長(zhǎng)度上延伸。11個(gè)狹槽61沿周向方向布置，并均勻間開。提 供了 11個(gè)葉片7，各葉片7為基本矩形的板，并安裝在相應(yīng)一個(gè)狹槽61中，用于從狹槽61 凸出以及向該狹槽61的內(nèi)側(cè)和外側(cè)行進(jìn)。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70 (該 遠(yuǎn)端部分70沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向在外側(cè)，或者是更遠(yuǎn)離旋轉(zhuǎn)軸線0的一個(gè)端部部分)彎曲， 以便與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80配合。狹槽61或葉片7的數(shù)目并不局限于11個(gè)。當(dāng)沿ζ軸 線方向看時(shí)，狹槽61的近端部分610 (該近端部分610沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向在內(nèi)側(cè)，或者是 更靠近旋轉(zhuǎn)軸線0的一個(gè)縱向端部分)形成為基本柱形形狀，其中，該柱形形狀的直徑大于 狹槽61的主體部分611沿轉(zhuǎn)子6的周向方向的尺寸。近端部分610的形狀并不局限于柱 形形狀，而是可以形成矩形形狀，與該主體部分611類似。在狹槽61的近端部分610和葉 片7的近端部分71 (該近端部分71沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向在內(nèi)側(cè)，或者是更靠近旋轉(zhuǎn)軸線0 的一個(gè)縱向端部分)之間確定了壓力接收部分或背壓腔室“br”。轉(zhuǎn)子6的外周表面60形 成有多個(gè)凸起62，各凸起位于相應(yīng)一個(gè)葉片7處，并當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)有基本梯形截面。 凸起62沿ζ軸線方向在轉(zhuǎn)子6的整個(gè)長(zhǎng)度上延伸，并沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向從外周表面60 伸出預(yù)定高度。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，狹槽61基本開口于凸起62的中心處。狹槽61沿轉(zhuǎn) 子6的徑向方向的長(zhǎng)度(即包括近端部分610和凸起62的總長(zhǎng)度)設(shè)置成基本等于葉片 7沿轉(zhuǎn)子6的徑向方向的長(zhǎng)度。提供凸起62是用于即使當(dāng)葉片7例如在第一關(guān)閉區(qū)域RE3 中從狹槽61最大凸時(shí)出也一直保持葉片7在狹槽61中。換句話說(shuō)，該結(jié)構(gòu)用于從轉(zhuǎn)子6 的外周表面60除去不需要的部分(除了凸起62)，同時(shí)保證該狹槽61—直保持葉片7。這導(dǎo)致泵室“r”的容積量增加、泵效率增加、轉(zhuǎn)子6的重量減小和功率損失減小。在轉(zhuǎn)子6和凸輪環(huán)8之間的環(huán)形腔室R3由11個(gè)葉片7分成11個(gè)泵室r。下文 中，沿轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)方向(圖2中的順時(shí)針?lè)较颍蒖Dl表示)在兩個(gè)相鄰葉片7之間的距 離定義為單位節(jié)距。泵室r沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl的長(zhǎng)度等于一個(gè)節(jié)距，且并不變化。當(dāng)凸 輪環(huán)8的中心軸線P沿正χ軸線方向從旋轉(zhuǎn)軸線0位移或偏心時(shí)，沿轉(zhuǎn)子徑向方向在轉(zhuǎn)子 6的外周表面60和凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80之間的距離(或者泵室r沿轉(zhuǎn)子徑向方向的尺 寸)隨著從負(fù)χ側(cè)至正χ側(cè)逐漸增加。因此，泵室r在正χ側(cè)的容積量大于泵室r在負(fù)χ 側(cè)的容積量，其中，葉片7根據(jù)泵室r沿轉(zhuǎn)子徑向方向的尺寸變化而向狹槽61的內(nèi)側(cè)和外 側(cè)行進(jìn)。因此，在χ軸線的負(fù)y側(cè)的區(qū)域中，當(dāng)隨同轉(zhuǎn)子6沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl (沿圖2中 的順時(shí)針?lè)较?的旋轉(zhuǎn)而從負(fù)χ側(cè)向正χ側(cè)運(yùn)動(dòng)時(shí)，泵室r的容積量逐漸增加。另一方面， 在χ軸線的正y側(cè)的區(qū)域中，當(dāng)隨同轉(zhuǎn)子6沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl (沿圖2中的順時(shí)針?lè)较? 的旋轉(zhuǎn)而從正χ側(cè)向負(fù)χ側(cè)運(yùn)動(dòng)時(shí)，泵室r的容積量逐漸減小。第一和第二板41和42是一對(duì)盤形板(壓力板或側(cè)部板)。第一和第二板41和 42布置成朝著轉(zhuǎn)子6 (和葉片7)和凸輪環(huán)8沿ζ軸線方向的兩軸向端，其中轉(zhuǎn)子6 (和葉 片7)和凸輪環(huán)8夾在第一和第二板之間。第一板41布置成朝著轉(zhuǎn)子6和其它部件的負(fù)ζ 側(cè)。圖3表示了第一板41從正ζ側(cè)看時(shí)的平面圖。第一板41的輪廓線示意表示為圓形形 狀，并省略螺栓孔等。圖4是第一板41沿圖3中的線IV-IV的剖視圖。圖5是第一板41沿 圖3中的線V-V的剖視圖。泵蓋49布置在第一板41的負(fù)ζ側(cè)。圖5表示了泵蓋49的剖 視圖。泵蓋49形成有通孔490、第一連通通道491和第二連通通道492。驅(qū)動(dòng)軸5插入和 可旋轉(zhuǎn)地支承于該通孔490中。第一連通通道491為槽的形式，用于吸入側(cè)連通，該第一連 通通道491形成于泵蓋49的正ζ側(cè)表面中，并定位成與第一板41的連通孔451和連通孔 432 (它們將在后面詳細(xì)介紹)的負(fù)ζ側(cè)開口交疊。泵蓋49的正ζ側(cè)表面也形成有密封槽 494，它環(huán)繞第二連通通道492。0形環(huán)496安裝在密封槽494中，用于密封。在第一板41 的負(fù)ζ側(cè)表面布置成朝著泵蓋49的正ζ側(cè)表面的情況下，0形環(huán)496沿ζ軸線方向壓縮成 與第一板41的負(fù)ζ側(cè)表面緊密接觸，以便提高受到高壓的第二連通通道492的液體密封。第一板41形成有吸入口 43、排出口 44、吸入側(cè)背壓口 45、排出側(cè)背壓口 46、銷孔 47和通孔48。銷10插入和固定在銷孔47中。驅(qū)動(dòng)軸5插入和可旋轉(zhuǎn)地支承于通孔48中。 第二板42形成有在類似位置的類似口和孔。不過(guò)，第二板42的口可以省略。在第一實(shí)施 例中，第一和第二板41和42都形成有這樣的類似口的結(jié)構(gòu)將有效地用于平衡從排出口 44 等沿ζ軸線方向施加在轉(zhuǎn)子6和葉片7上的液壓力，從而抑制由于不平衡接觸而引起的撕 開和阻力。也可選擇，吸入口 43等可以合適地分配在第一和第二板41和42上。吸入口 43布置在第一板41的負(fù)y側(cè)的吸入?yún)^(qū)域或部分REl中，在該吸入?yún)^(qū)域或 部分REl中，泵送r在隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸膨脹。工作流體通過(guò)吸入口 43而從 外側(cè)供給位于吸入?yún)^(qū)域REl中的泵室r。吸入口 43包括吸入側(cè)弧形槽430、吸入孔431和 連通孔432。吸入側(cè)弧形槽430形成于第一板41的正ζ側(cè)表面410中，并布置成接收吸入 側(cè)流體壓力。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，吸入側(cè)弧形槽430為繞旋轉(zhuǎn)軸線0的弧形形狀，沿第一 板41的周向方向穿過(guò)在吸入?yún)^(qū)域REl中布置泵室r的部分延伸。泵1的吸入?yún)^(qū)域REl由 吸入側(cè)弧形槽430的角度范圍(即由連接旋轉(zhuǎn)軸線0和吸入側(cè)弧形槽430在第一板41的 負(fù)χ側(cè)的開始端點(diǎn)“A”的直線以及連接旋轉(zhuǎn)軸線0和吸入側(cè)弧形槽430在第一板41的正
7χ側(cè)的末端點(diǎn)“B”的直線確定的角度α)來(lái)確定。在本例中，該角度α等于大約4.5倍節(jié) 距。吸入側(cè)弧形槽430的開始端點(diǎn)A和末端點(diǎn)B各自定位成沿負(fù)y軸線方向離開χ軸線角 度β，其中，在本例中，該角度β等于大約0.5倍節(jié)距。吸入側(cè)弧形槽430提供有沿轉(zhuǎn)子 旋轉(zhuǎn)方向RDl凸出的半圓形末端部分436。吸入側(cè)弧形槽430提供有開始端部分435，該開 始端部分435包括主要部分開始端部分433，該主要部分開始端部分433有沿與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn) 方向RDl相反的方向(稱為轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向)凸出的半圓形形狀；以及凹槽434，該凹槽 434形成為與主要部分開始端部分433連續(xù)。凹槽434沿轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向從主要部分開 始端部分433延伸大約0. 5倍節(jié)距至開始端點(diǎn)Α。吸入側(cè)弧形槽430沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬 度在沿周向方向的整個(gè)長(zhǎng)度上基本均勻，并當(dāng)凸輪環(huán)8處于最小偏心位置時(shí)基本等于環(huán)形 腔室R3沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度，如圖2中所示。吸入側(cè)弧形槽430有內(nèi)側(cè)徑向邊緣437，該 內(nèi)側(cè)徑向邊緣437定位成沿轉(zhuǎn)子徑向方向稍微在轉(zhuǎn)子6的外周表面60 (除了凸起62)的外 側(cè)。吸入側(cè)弧形槽430有外側(cè)徑向邊緣438，該外側(cè)徑向邊緣438定位成當(dāng)凸輪環(huán)8處于最 小偏心位置時(shí)沿轉(zhuǎn)子徑向方向稍微在轉(zhuǎn)子6的內(nèi)周表面60的外側(cè)，并當(dāng)凸輪環(huán)8處于最大 偏心位置時(shí)沿轉(zhuǎn)子徑向方向稍微在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80的外側(cè)。無(wú)論凸輪環(huán)8定位在 何處，在吸入?yún)^(qū)域中的泵室r在沿ζ軸線方向看時(shí)都與吸入側(cè)弧形槽430交疊，并與吸入側(cè) 弧形槽430液壓連通。吸入孔431開口于吸入側(cè)弧形槽430沿周向方向的基本中心處。吸 入孔431在沿ζ軸線方向看時(shí)具有基本橢圓形形狀，且沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度基本等于吸 入側(cè)弧形槽430的寬度，而沿周向方向的長(zhǎng)度等于大約一個(gè)節(jié)距。吸入孔431布置成當(dāng)沿 ζ軸線方向看時(shí)與y軸線交疊，從而沿ζ軸線方向穿過(guò)第一板41延伸。連通孔432開口于 吸入側(cè)弧形槽430中，并布置成鄰近吸入孔431和沿轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向離開吸入孔431(比 吸入孔431更靠近開始端點(diǎn)A)。連通孔432有與吸入孔431類似的形狀，沿ζ軸線方向穿 過(guò)第一板41延伸。在吸入側(cè)弧形槽430中，主要部分開始端部分433、在連通孔432和吸入 孔431之間的部分以及沿ζ軸線方向的末端部分436的深度小于或等于第一板41沿ζ軸 線方向的厚度的20%。在主要部分開始端部分433和連通孔432之間的部分傾斜，使得深 度沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸增加，并變得等于第一板41在連通孔432處的厚度。在吸入 孔431和末端部分436之間的部分傾斜，使得深度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸減小，變得等于 主要部分開始端部分433在末端部分436處的深度。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，凹槽434成銳 角三角形的形狀，它沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸增加。凹槽434沿 轉(zhuǎn)子徑向方向的最大寬度設(shè)置成小于吸入側(cè)弧形槽430的寬度。凹槽434沿ζ軸線方向的 深度設(shè)置成沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl從零增加至第一板41厚度的百分之幾。因此，凹槽434 的橫截面流動(dòng)面積設(shè)置成小于吸入側(cè)弧形槽430的主要部分，并設(shè)置成沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 RDl逐漸增加，從而形成節(jié)流部分。 排出口 44布置在第一板41的正y側(cè)的排出區(qū)域或部分RE2中，在該排出區(qū)域或 部分RE2中，泵室r在隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸收縮。工作流體通過(guò)排出口 44而從 位于排出區(qū)域RE2中的泵室r向外排出。排出口 44包括排出側(cè)弧形槽440、連通孔441和 排出孔442。排出側(cè)弧形槽440形成于第一板41的正ζ側(cè)表面410中，并布置成接收排出 側(cè)流體壓力。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，排出側(cè)弧形槽440為繞旋轉(zhuǎn)軸線0的弧形形狀，沿第一 板41的周向方向穿過(guò)在排出區(qū)域RE2中布置泵室r的部分延伸。泵1的排出區(qū)域RE2由 排出側(cè)弧形槽440的角度范圍(即由連接旋轉(zhuǎn)軸線0和排出側(cè)弧形槽440在第一板41的
8正χ側(cè)的開始端點(diǎn)“C”的直線以及連接旋轉(zhuǎn)軸線0和排出側(cè)弧形槽440在第一板41的負(fù) χ側(cè)的末端點(diǎn)“D”的直線確定的角度α)來(lái)確定。在本例中，該角度α等于大約4.5倍節(jié) 距。排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C和末端點(diǎn)D各自定位成沿正y軸線方向離開χ軸線角 度β，其中，在本例中，該角度β等于大約0.5倍節(jié)距。排出側(cè)弧形槽440提供有矩形開始 端部分443。排出側(cè)弧形槽440沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度在沿周向方向的整個(gè)長(zhǎng)度上基本均 勻，并稍微小于吸入側(cè)弧形槽430的寬度。排出側(cè)弧形槽440有內(nèi)側(cè)徑向邊緣446，該內(nèi)側(cè) 徑向邊緣446定位成沿轉(zhuǎn)子徑向方向稍微在轉(zhuǎn)子6的外周表面60 (除了凸起62)的外側(cè)。 排出側(cè)弧形槽440有外側(cè)徑向邊緣447，該外側(cè)徑向邊緣447定位成當(dāng)凸輪環(huán)8處于最小偏 心位置時(shí)沿轉(zhuǎn)子徑向方向基本與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80 —致。無(wú)論凸輪環(huán)8定位在何處， 在排出區(qū)域RE2中的泵室r在沿ζ軸線方向看時(shí)都與排出側(cè)弧形槽440交疊，并與排出側(cè) 弧形槽440液壓連通。排出孔442開口于排出側(cè)弧形槽440的、位于排出側(cè)弧形槽440的 轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl側(cè)的末端部分444中。排出孔442在沿ζ軸線方向看時(shí)具有基本橢圓形 形狀，且沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度基本等于排出側(cè)弧形槽440的寬度，而沿周向方向的長(zhǎng)度 稍微大于一個(gè)節(jié)距。排出孔442形成為沿ζ軸線方向穿過(guò)第一板41延伸。排出孔442有 半圓形邊緣，該半圓形邊緣沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl凸出，并當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)基本與末端部 分444的半圓形邊緣一致。連通孔441開口于排出側(cè)弧形槽440的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)， 當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)它布置在相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0與連通孔432的位置相對(duì)的位置處。連通 孔441的形狀與排出孔442類似，沿周向方向的長(zhǎng)度為大約為一個(gè)節(jié)距，沿ζ軸線方向穿過(guò) 第一板41延伸。排出側(cè)弧形槽440的開始端部分443從開始端點(diǎn)C伸向連通孔441的轉(zhuǎn) 子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)邊緣445。轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)邊緣445在沿ζ軸線方向看時(shí)成沿轉(zhuǎn)子 反向旋轉(zhuǎn)方向凸出的半圓形形狀，并有前端點(diǎn)“Ε”，該前端點(diǎn)‘ ”位于沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl 離開始端點(diǎn)C大約一個(gè)節(jié)距處。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，吸入側(cè)弧形槽430的、沿轉(zhuǎn)子反向旋 轉(zhuǎn)方向朝著末端點(diǎn)B的開始端部分443前邊緣形成為直線地沿轉(zhuǎn)子徑向方向延伸。在排出 側(cè)弧形槽440中，在連通孔441和排出孔442之間的主要部分448 (沿ζ軸線方向)的深度 等于第一板41沿ζ軸線方向的厚度的大約25%。開始端部分443沿ζ軸線方向的深度小 于主要部分448的深度，并隨著從開始端點(diǎn)C至連通孔441的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)邊緣445 而變化。具體地說(shuō)，開始端部分443在開始端點(diǎn)C處的深度等于零，并設(shè)置成朝著轉(zhuǎn)子反向 旋轉(zhuǎn)方向側(cè)邊緣445逐漸增加，在轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)邊緣445處變得小于或等于第一板 41的厚度的大約10%。開始端部分443的橫截面流動(dòng)面積設(shè)置成小于主要部分448的面 積，并設(shè)置成沿著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸增加，從而形成節(jié)流部分。
在第一板41的正ζ側(cè)表面410中，沒(méi)有槽形成于吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B和 排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C之間。該區(qū)域稱為第一封閉區(qū)域RE3，該第一封閉區(qū)域RE3 由連接旋轉(zhuǎn)軸線0和吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B的直線以及連接旋轉(zhuǎn)軸線0和排出側(cè)弧 形槽440的開始端點(diǎn)C的直線形成的角度2 β來(lái)確定。該角度2 β等于大約一個(gè)節(jié)距。類 似的，在第一板41的正ζ側(cè)表面410中，沒(méi)有槽形成于排出側(cè)弧形槽440的末端點(diǎn)D和吸 入側(cè)弧形槽430的開始端點(diǎn)A之間。該區(qū)域稱為第二封閉區(qū)域RE4，該第二封閉區(qū)域RE4由 連接旋轉(zhuǎn)軸線0和排出側(cè)弧形槽440的末端點(diǎn)D的直線以及連接旋轉(zhuǎn)軸線0和吸入側(cè)弧形 槽430的開始端點(diǎn)A的直線形成的角度2 β來(lái)確定。該角度2 β等于大約一個(gè)節(jié)距。當(dāng)泵 室r位于第一封閉區(qū)域RE3或第二封閉區(qū)域RE4中時(shí)，泵室r中的工作流體被封閉，以便防止在吸入側(cè)弧形槽430和排出側(cè)弧形槽440之間流體連通。第一封閉區(qū)域RE3和第二封閉 區(qū)域RE4各自橫過(guò)χ軸線延伸。第一板41形成有吸入側(cè)背壓口 45和排出側(cè)背壓口 46，它們彼此獨(dú)立地提供，并布 置成與各葉片7的根部(形成于狹槽61的近端部分610中的背壓腔室br)液壓連通。吸 入側(cè)背壓口 45布置成使得吸入口 43和與吸入?yún)^(qū)域REl中的大部分葉片7相對(duì)應(yīng)的背壓腔 室br液壓連接，特別是與遠(yuǎn)端部分70與吸入口 43交疊的葉片7相對(duì)應(yīng)的背壓腔室br (吸 入側(cè)弧形槽430)。吸入側(cè)背壓口 45包括吸入側(cè)背壓弧形槽450和連通孔451。吸入側(cè)背 壓弧形槽450形成于第一板41的正ζ側(cè)表面410中，并布置成接收吸入側(cè)流體壓力。當(dāng)沿 ζ軸線方向看時(shí)，吸入側(cè)背壓弧形槽450為繞旋轉(zhuǎn)軸線0的圓弧的形式，沿第一板41的周向 方向延伸穿過(guò)布置用于葉片7的背壓腔室br (轉(zhuǎn)子6的近端部分610)的部分。吸入側(cè)背 壓弧形槽450在大約3節(jié)距的角度范圍上延伸，它小于吸入側(cè)弧形槽430的角度范圍。吸 入側(cè)背壓弧形槽450有開始端點(diǎn)“a”，該開始端點(diǎn)“a”沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于凹槽434或 吸入側(cè)弧形槽430的開始端點(diǎn)A的稍微前面，并鄰近主要部分開始端部分433。吸入側(cè)背 壓弧形槽450有末端點(diǎn)“b”，該末端點(diǎn)“b”沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于吸入側(cè)弧形槽430的 末端點(diǎn)B后面大約1. 5節(jié)距處。吸入側(cè)背壓弧形槽450沿轉(zhuǎn)子徑向方向的尺寸在沿周向方 向的整個(gè)長(zhǎng)度上基本均勻，并基本等于吸入側(cè)弧形槽430的尺寸，且基本等于狹槽61的近 端部分610的尺寸。吸入側(cè)背壓弧形槽450有內(nèi)側(cè)徑向邊緣454，該內(nèi)側(cè)徑向邊緣454沿 轉(zhuǎn)子徑向方向位于狹槽61的近端部分610的內(nèi)側(cè)徑向邊緣的稍微內(nèi)側(cè)。吸入側(cè)背壓弧形 槽450有外側(cè)徑向邊緣455，該外側(cè)徑向邊緣455沿轉(zhuǎn)子徑向方向位于狹槽61的近端部分 610的外側(cè)徑向邊緣的稍微內(nèi)側(cè)。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，無(wú)論凸輪環(huán)8位于何處，吸入側(cè)背 壓弧形槽450都與大部分背壓腔室br (狹槽61的近端部分610)交疊，以便與它們液壓連 通。連通孔451位于吸入側(cè)背壓口 45的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)，與至末端點(diǎn)b相比更靠近開 始端點(diǎn)a，并沿周向方向與吸入側(cè)弧形槽430的連通孔432交疊。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，連 通孔451有基本橢圓形形狀，且沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度基本等于吸入側(cè)背壓弧形槽450的 寬度，沿周向方向的長(zhǎng)度等于大約一個(gè)節(jié)距。連通孔451沿ζ軸線方向延伸穿過(guò)第一板41， 并通過(guò)第一連通通道491而與吸入側(cè)弧形槽430的連通孔432液壓連通。在吸入側(cè)背壓弧 形槽450中，開始端部分452形成于開始端點(diǎn)a和吸入孔431之間。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)， 開始端部分452有半圓形端部，該半圓形端部沿轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向凸出。吸入側(cè)背壓弧形 槽450有沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl凸出的半圓形末端部分453。開始端部分452沿ζ軸線方向 的深度等于第一板41的厚度的大約40%或更小，而末端部分453沿ζ軸線方向的深度等于 第一板41的厚度的大約20%或更小。在末端部分453和連通孔451之間的部分傾斜，這 樣，深度朝著連通孔451逐漸增加，且在連通孔451處變得等于第一板41的厚度。排出側(cè)背壓口 46布置成使得排出口 44與這樣的背壓腔室br液壓連接，所述背壓 腔室br與位于排出區(qū)域RE2、第一封閉區(qū)域RE3、第二封閉區(qū)域RE4的主要部分和吸入?yún)^(qū)域 REl的一部分中的葉片7相對(duì)應(yīng)，具體地說(shuō)，這些背壓腔室br與遠(yuǎn)端部分70與排出口 44、 吸入側(cè)背壓口 45的一部分、第一封閉區(qū)域RE3或第二封閉區(qū)域RE4的主要部分交疊的葉片 7相對(duì)應(yīng)。排出側(cè)背壓口 46包括排出側(cè)背壓弧形槽460和連通孔461。排出側(cè)背壓弧形槽 460形成于第一板41的正ζ側(cè)表面410中，并布置成接收排出側(cè)流體壓力。當(dāng)沿ζ軸線方 向看時(shí)，排出側(cè)背壓弧形槽460為繞旋轉(zhuǎn)軸線0的圓弧的形式，沿第一板41的周向方向延伸穿過(guò)布置用于葉片7的背壓腔室br (轉(zhuǎn)子6的近端部分610)的部分。排出側(cè)背壓弧形 槽460在大約7節(jié)距的角度范圍上延伸，它大于排出側(cè)弧形槽440的角度范圍。排出側(cè)背 壓弧形槽460延伸通過(guò)第一封閉區(qū)域RE3，并伸入吸入?yún)^(qū)域REl中，它有開始端點(diǎn)“C”，該開 始端點(diǎn)“C”沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C的后面，且位于吸入 側(cè)弧形槽430的末端部分B的后面。排出側(cè)背壓弧形槽460的開始端點(diǎn)c沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 RDl位于吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B后面大約一個(gè)節(jié)距處(等于2 β角度)。排出側(cè)背 壓弧形槽460的末端點(diǎn)“d”位于排出側(cè)弧形槽440的末端點(diǎn)D前面的大約一個(gè)節(jié)距或更小 處，因此沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl定位成更靠近第二封閉區(qū)域RE4的末端點(diǎn)。排出側(cè)背壓弧形 槽460沿轉(zhuǎn)子徑向方向的尺寸在沿周向方向的整個(gè)長(zhǎng)度上基本均勻，并稍微小于排出側(cè)弧 形槽440的尺寸，且稍微小于狹槽61的近端部分610的尺寸。排出側(cè)背壓弧形槽460有內(nèi) 側(cè)徑向邊緣464，該內(nèi)側(cè)徑向邊緣464沿轉(zhuǎn)子徑向方向位于近端部分610的內(nèi)側(cè)邊緣的稍 微外側(cè)。排出側(cè)背壓弧形槽460有外側(cè)徑向邊緣465，該外側(cè)徑向邊緣465沿轉(zhuǎn)子徑向方 向位于近端部分610的外側(cè)邊緣的稍微內(nèi)側(cè)。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，無(wú)論凸輪環(huán)8位于何 處，排出側(cè)背壓弧形槽460都與大部分背壓腔室br (狹槽61的近端部分610)交疊，以便與 它們液壓連通。連通孔461定位成與至末端點(diǎn)d相比更靠近開始端點(diǎn)c，并在吸入側(cè)弧形槽 430的末端點(diǎn)B和第一封閉區(qū)域RE3的開始端側(cè)的χ軸線(第一封閉區(qū)域RE3中的中點(diǎn)) 之間的角度位置中。連通孔461的直徑基本等于排出側(cè)背壓弧形槽460沿轉(zhuǎn)子徑向方向的 寬度。連通孔461形成為延伸穿過(guò)第一板41，且相對(duì)于ζ軸線傾斜，從而使得當(dāng)沿ζ軸線方 向看時(shí)，連通孔461的橫截面在沿著負(fù)ζ軸線方向前進(jìn)時(shí)將沿轉(zhuǎn)子徑向方向向外運(yùn)動(dòng)。連 通孔461開口于第一板41的負(fù)ζ側(cè)表面中，并布置成通過(guò)第二連通通道492而與排出口 44 的連通孔441 (排出側(cè)弧形槽440)液壓連通。 排出側(cè)背壓弧形槽460包括開始端部分462和背壓口主要部分468。圖6是泵1 的泵送部分2的剖視圖，包括第一板41沿圖3中的線VI-VI的剖視圖。背壓口主要部分 468是排出側(cè)背壓弧形槽460的主要部分，從開始端點(diǎn)“e”延伸至末端點(diǎn)d。開始端點(diǎn)e沿 轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于吸入口 43的末端點(diǎn)B后面大約0. 4節(jié)距或更小處。背壓口主要部 分468沿ζ軸線方向的深度基本均勻。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，背壓口主要部分468的開始端 邊緣467基本成沿轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向凸出的半圓形形狀。背壓口主要部分468或排出側(cè)背 壓弧形槽460的末端邊緣463基本成沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl凸出的半圓形形狀。開始端部分 462位于排出側(cè)背壓弧形槽460的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)或沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在背壓口主 要部分468的后面，該開始端部分462沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在吸入?yún)^(qū)域REl中從開始端點(diǎn)c 朝著邊緣467 (開始端點(diǎn)e)延伸0.5節(jié)距或更多。朝著吸入側(cè)背壓弧形槽450的末端點(diǎn)b 的、開始端部分462的前端為基本矩形，具有沿轉(zhuǎn)子徑向方向延伸的直邊緣。圖7是由圖6 中的VII表示的泵送部分2的一部分的放大圖，表示了開始端部分462的剖面形狀。開始 端部分462的底部(負(fù)ζ側(cè)表面)基本扁平。當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl看時(shí)，開始端部分462 有矩形截面，它沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl基本恒定。開始端部分462的深度(沿ζ軸線方向的 長(zhǎng)度)基本均勻。開始端部分462用作節(jié)流部分，它有比背壓口主要部分468更小的橫截 面流動(dòng)面積。在第一實(shí)施例中，開始端部分462在沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl看時(shí)的截面并不局 限于矩形形狀，而是可以有任意形狀，只要橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl基本均勻。 例如，開始端部分462可以有這樣的截面，它有在底部的中心合適凸出的部分。開始端部分462的深度相對(duì)于背壓口主要部分468的深度的比例可以任意選擇。第二板42包括排出 側(cè)背壓弧形槽460，類似于第一板41。第二板42的排出側(cè)背壓弧形槽460包括背壓口主要 部分468，該背壓口主要部分468從開始端點(diǎn)e伸出，類似于第一板41的背壓口主要部分 468，但是不包括開始端部分462，與第一板41不同。即第二板42的、朝著第一板41的開始 端部分462的負(fù)ζ側(cè)表面的一部分形成為沒(méi)有凹口。該特征用于提高第一板41的開始端 部分462的節(jié)流功能，如后面詳細(xì)所述。不過(guò)，第二板42可以提供有在排出側(cè)背壓弧形槽 460中的開始端部分462，類似于第一板41。如圖6中所示，沿ζ軸線方向在轉(zhuǎn)子6和第一或第二板41或42之間的間隙設(shè)置 成足夠小，以便防止工作流體流入排出側(cè)背壓弧形槽460沒(méi)有延伸至的位置(第一封閉區(qū) 域RE3等)。另一方面，在提供排出側(cè)背壓弧形槽460的位置中，工作流體在轉(zhuǎn)子6和第一 或第二板41或42之間流過(guò)排出側(cè)背壓弧形槽460。連通孔461提供有孔466，該孔466在 通向排出側(cè)背壓口 46的通道(排出側(cè)背壓弧形槽460)中?？?66用于限制工作流體從排 出側(cè)背壓口 46通向排出口 44的流動(dòng)通道，因此使排出側(cè)背壓口 46的內(nèi)部壓力保持較高， 促使葉片7凸出和提高泵1的起動(dòng)能力。再參考圖2，控制部分3安裝在殼體4中，該控制部分3包括控制閥30、第一和第 二流體通道31和32、以及第一和第二控制腔室Rl和R2?？刂崎y30為液壓控制閥，例如滑 閥，它包括閥芯302，該閥芯302安裝在形成于殼體本體40中的容納孔401內(nèi)；以及螺線 管301，該螺線管301安裝在殼體4中，用于驅(qū)動(dòng)閥芯302，以便在形成于殼體本體40中的 第一流體通道31和第二流體通道32之間轉(zhuǎn)換工作流體的供給。第一流體通道31和第一 連通通道931構(gòu)成第一控制流體通道。第二流體通道32和第二連通通道932構(gòu)成第二控 制流體通道?？刂崎y30的操作由CVT控制單元300根據(jù)參數(shù)(例如發(fā)動(dòng)機(jī)速度和節(jié)流閥 開口)來(lái)控制。泵送功能當(dāng)轉(zhuǎn)子6在凸輪環(huán)8相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0定位成沿正χ軸線方向偏心的情況下旋轉(zhuǎn) 時(shí)，各泵室r周期性地膨脹和收縮，同時(shí)繞旋轉(zhuǎn)軸線0旋轉(zhuǎn)。工作流體通過(guò)吸入口 43而吸 入在負(fù)y側(cè)的吸入?yún)^(qū)域REl中的各泵室r，在該吸入?yún)^(qū)域REl中，泵室r在隨著轉(zhuǎn)子6的旋 轉(zhuǎn)而一起運(yùn)動(dòng)時(shí)膨脹，且工作流體通過(guò)排出口 44而從在負(fù)y側(cè)的排出區(qū)域RE2中的各泵室 r排出，在該排出區(qū)域RE2中，泵室r在隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而一起運(yùn)動(dòng)時(shí)收縮。具體地說(shuō)， 在吸入?yún)^(qū)域REl中，各泵室r連續(xù)膨脹，直到泵室r的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)葉片7 (后側(cè)葉 片7)經(jīng)過(guò)吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B，即直到泵室r的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)葉片7 (前側(cè)葉片 7)經(jīng)過(guò)排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C。在該時(shí)間過(guò)程中，泵室r保持與吸入側(cè)弧形槽430 液壓連接，從而通過(guò)吸入口 43吸入工作流體。當(dāng)各泵室r位于第一封閉區(qū)域RE3中時(shí)，即 當(dāng)泵室r的后側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面位于吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B處，且泵 室r的前側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面位于排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C處時(shí)， 泵室r與吸入側(cè)弧形槽430和排出側(cè)弧形槽440液壓分離，因此液體密封地封閉。在泵室 r的后側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面經(jīng)過(guò)吸入側(cè)弧形槽430的末端點(diǎn)B，且泵室r的前側(cè) 葉片7的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面經(jīng)過(guò)排出側(cè)弧形槽440的開始端點(diǎn)C時(shí)，泵室r在隨著 轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而運(yùn)動(dòng)時(shí)收縮，并與排出側(cè)弧形槽440液壓連接，以便通過(guò)排出口 44排出工 作流體。類似的，當(dāng)各泵室r位于第二封閉區(qū)域RE4中時(shí)，即當(dāng)泵室r的后側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面位于排出側(cè)弧形槽440的末端點(diǎn)D處，且泵室r的前側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子反向 旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面位于吸入側(cè)弧形槽430的開始端點(diǎn)A處時(shí)，泵室r與吸入側(cè)弧形槽430和 排出側(cè)弧形槽440液壓分離，因此液體密封地封閉。在第一實(shí)施例中，第一封閉區(qū)域RE3和 第二封閉區(qū)域RE4各自有一個(gè)節(jié)距的范圍(即泵室r沿周向方向的寬度)。這用于防止在 吸入?yún)^(qū)域REl和排出區(qū)域RE2之間流體連通，同時(shí)提高泵效率。不過(guò)，第一封閉區(qū)域RE3和 第二封閉區(qū)域RE4 (在吸入口 43和排出口 44之間的間距)各自并不限制為一個(gè)節(jié)距，而是 可以有大于一個(gè)節(jié)距的角度范圍。即，第一封閉區(qū)域RE3和第二封閉區(qū)域RE4的各自范圍 可以任意設(shè)置，只要能夠防止在吸入?yún)^(qū)域REl和排出區(qū)域RE2之間流體連通。當(dāng)泵室r的 前側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面從第一封閉區(qū)域RE3運(yùn)動(dòng)至排出區(qū)域RE2時(shí)，排出 側(cè)弧形槽440的開始端部分443的節(jié)流功能用于防止在泵室r和排出側(cè)弧形槽440之間快 速流體連通，從而抑制排出口 44和泵室r的內(nèi)部壓力波動(dòng)。這防止工作流體快速通過(guò)具有 更高壓力的排出口 44流向具有更低壓力的泵室r，從而防止工作流體供給外側(cè)管道(該外 側(cè)管道通過(guò)排出孔442而與排出口 44連接)的流速快速降低。這抑制了管道中的流體沖 擊(即管道中的流體壓力波動(dòng))。因?yàn)檫@樣防止供給泵室r的工作流體的流速快速增加， 因此防止泵室r的內(nèi)部壓力波動(dòng)。不過(guò)，排出側(cè)弧形槽440的開始端部分443可以省略或 任意變化。另一方面，當(dāng)泵室r的前側(cè)葉片7的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面從第二封閉區(qū)域 RE4運(yùn)動(dòng)至吸入?yún)^(qū)域REl時(shí)，吸入口 43的凹槽434的節(jié)流功能用于防止在泵室r和吸入側(cè) 弧形槽430之間快速流體連通，并因此抑制吸入口 43和泵室r的內(nèi)部壓力波動(dòng)。這防止工 作流體從具有更高壓力的泵室r快速流向具有更低壓力的吸入口 43，并因此防止產(chǎn)生氣泡 (空穴)。不過(guò)，凹槽434可以省略或任意變化?？勺兣帕慨?dāng)凸輪環(huán)8相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0定位成沿正χ軸線方向偏心，從而使偏心率δ大于 零時(shí)，泵室r在負(fù)y側(cè)隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而一起運(yùn)動(dòng)時(shí)膨脹。當(dāng)泵室r位于第一封閉區(qū)域 RE3中在χ軸線的正χ側(cè)時(shí)，泵室r的容積量最大。另一方面，泵室r在正y側(cè)隨著轉(zhuǎn)子6 的旋轉(zhuǎn)而一起運(yùn)動(dòng)時(shí)收縮。當(dāng)泵室r位于第二封閉區(qū)域RE4中在χ軸線的負(fù)χ側(cè)時(shí)，泵室 r的容積量最小。當(dāng)凸輪環(huán)8位于最大偏心位置時(shí)，如圖2中所示，在最小的收縮泵室r和 最大的膨脹泵室r之間的容積量差最大，因此泵容量最大。另一方面，當(dāng)凸輪環(huán)8沿負(fù)χ軸 線方向運(yùn)動(dòng)至最小偏心位置時(shí)，偏心率S變成零，泵室r在正y側(cè)和負(fù)y側(cè)任何位置上隨 著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而一起運(yùn)動(dòng)時(shí)都不膨脹、不收縮。這樣，在最小的收縮泵室r和最大的膨脹 泵室r之間的容積量差減小至零，因此，泵容量減小至零。這樣，當(dāng)凸輪環(huán)8的偏心率變化 時(shí)，容積量差改變，因此泵容量改變。當(dāng)沒(méi)有工作流體供給第一控制腔室Rl和第二控制腔室R2時(shí)，凸輪環(huán)8在彈簧12 的偏壓力作用下定位成沿正X軸線方向偏心，這樣，偏心率S最大。第一控制腔室Rl通過(guò) 第一控制流體通道而由控制閥30供給工作流體。供給的流體壓力用于產(chǎn)生第一液壓力，以 便逆著彈簧12的偏壓力沿負(fù)χ軸線方向按壓凸輪環(huán)8。另一方面，第二控制腔室R2通過(guò) 第二控制流體通道而由控制閥30供給工作流體。供給的流體壓力用于產(chǎn)生第二液壓力，以 便附加彈簧12的偏壓力沿正χ軸線方向按壓凸輪環(huán)8。CVT控制單元300控制控制閥30 的操作，并因此通過(guò)使工作流體合適地供給到第一和第二控制腔室Rl和R2和從第一和第 二控制腔室Rl和R2排出而改變第一和第二液壓力。該操作使得凸輪環(huán)8運(yùn)動(dòng)，從而使偏心率δ變化。這樣，CVT控制單元300控制泵容量。更具體地說(shuō)，當(dāng)?shù)谝豢刂魄皇襌l中的 液壓壓力增加時(shí)，第一液壓力增加。另一方面，當(dāng)?shù)诙刂魄皇襌2中的液壓壓力增加時(shí)，第 二液壓力增加。當(dāng)?shù)谝缓偷诙簤毫Φ暮狭ρ刎?fù)Χ軸線方向，且合力大于彈簧12的偏壓力 (該偏壓力沿正χ軸線方向按壓凸輪環(huán)8)時(shí)，凸輪環(huán)8沿負(fù)χ軸線方向運(yùn)動(dòng)。這導(dǎo)致偏心 率δ減小，在收縮狀態(tài)和膨脹狀態(tài)之間的容積量差減小，從而導(dǎo)致泵容量減小。第二控制 腔室R2可以省略，這樣，只有第一控制腔室Rl用于使凸輪環(huán)8運(yùn)動(dòng)。用于恒定偏壓凸輪環(huán) 8的裝置并不局限于卷簧，而是可以以不同方式實(shí)施。當(dāng)內(nèi)燃機(jī)在預(yù)定高速區(qū)域中操作時(shí)， 泵1的容量控制為很小但很充分，以便降低驅(qū)動(dòng)泵1所需的扭矩。與固定排量泵相比，該特 征是有利的。通過(guò)提供不同種類的背壓口來(lái)降低功率損失當(dāng)轉(zhuǎn)子6旋轉(zhuǎn)時(shí)，葉片7受到沿轉(zhuǎn)子徑向方向向外作用的離心力。因此，當(dāng)滿足預(yù) 定條件時(shí)(該條件包括需要轉(zhuǎn)子6的轉(zhuǎn)速足夠高)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70從狹槽61凸出， 以便接觸凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80。該接觸限制了葉片7沿轉(zhuǎn)子徑向方向的向外運(yùn)動(dòng)。當(dāng) 葉片7向狹槽61外運(yùn)動(dòng)時(shí)，在葉片7后面的背壓腔室br膨脹。另一方面，當(dāng)葉片7向狹槽 61內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，在葉片7后面的背壓腔室br收縮。當(dāng)轉(zhuǎn)子6在凸輪環(huán)8定位成沿正χ軸線方 向相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線0偏心的狀態(tài)下旋轉(zhuǎn)時(shí)，用于與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的各葉片7 的背壓腔室br隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而周期性地膨脹和收縮。在背壓腔室br膨脹的負(fù)y側(cè)， 當(dāng)并沒(méi)有供給足夠量的工作流體以使葉片7能夠凸出時(shí)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70可以并不與 凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸，因此并不形成泵室r的液體密封。另一方面，在背壓腔室br 收縮的正y側(cè)，當(dāng)工作流體并不順利地從背壓腔室br排出以使葉片7能夠向內(nèi)運(yùn)動(dòng)或退回 至狹槽61內(nèi)時(shí)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70可能在與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸中受到高摩擦 阻力。在泵1中，在負(fù)y側(cè)，背壓腔室br由吸入側(cè)背壓口 45供給工作流體。這用于改善葉 片7的向外運(yùn)動(dòng)。在正y側(cè)，工作流體從背壓腔室br向排出側(cè)背壓口 46排出。這用于降低阻礙葉 片7的滑動(dòng)的阻力。在負(fù)y側(cè)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70受到來(lái)自吸入口 43的壓力，而葉片7 的近端部分71受到來(lái)自吸入側(cè)背壓口 45的壓力。因?yàn)槲雮?cè)背壓口 45通過(guò)第一連通通 道491而與吸入口 43液壓連接，因此吸入口 43的內(nèi)部壓力基本等于吸入側(cè)背壓口 45的內(nèi) 部壓力。因此，防止葉片7的遠(yuǎn)端部分70不需要地強(qiáng)力按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上 (與當(dāng)背壓腔室br用于從排出口接收高液壓壓力時(shí)的情況相比)。這導(dǎo)致扭矩?fù)p失減小 (扭矩?fù)p失是由于在葉片7的遠(yuǎn)端部分70和凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80之間的摩擦)。換句 話說(shuō)，該特征用于降低葉片7的遠(yuǎn)端部分70在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上滑動(dòng)的摩擦阻力， 并因此降低功率損失(與當(dāng)位于吸入?yún)^(qū)域REl中的所有葉片7的近端部分71都被施加有 排出側(cè)壓力的情況相比)。另一方面，在正y側(cè)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70受到來(lái)自排出口 44的壓力，而葉片7 的近端部分71受到來(lái)自排出側(cè)背壓口 46的壓力。因?yàn)榕懦鰝?cè)背壓口 46通過(guò)第二連通通 道492而與排出口 44液壓連接，因此葉片7的遠(yuǎn)端部分70和近端部分71受到基本相同的 壓力。因此，將防止葉片7的遠(yuǎn)端部分70不需要地強(qiáng)力按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上。 這用于降低由于在葉片7的遠(yuǎn)端部分70和凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80之間的摩擦而損失的扭 矩。
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總的來(lái)說(shuō)，在泵1中，吸入側(cè)背壓口 45和排出側(cè)背壓口 46分別用于背壓腔室br， 因此，在吸入?yún)^(qū)域REl中和排出區(qū)域RE2中，葉片7的遠(yuǎn)端部分70和近端部分71都受到基 本相同壓力。該特征用于使得葉片7通過(guò)離心力來(lái)合適按壓在凸輪環(huán)8上，同時(shí)降低在葉 片7和凸輪環(huán)8之間的摩擦阻力。這用于減小在葉片7和凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80之間的磨 損，并降低功率損失，因?yàn)槭罐D(zhuǎn)子6旋轉(zhuǎn)所需的驅(qū)動(dòng)扭矩減小。這樣，泵1形成為高效低扭 矩類型泵，其中，與普通的可變排量泵相比，所需驅(qū)動(dòng)扭矩相對(duì)轉(zhuǎn)速更小，燃料效率通過(guò)降 低功率損失而提高，且即使當(dāng)外部尺寸相同時(shí)排出速率也更大(即泵1可以緊湊地形成)。通過(guò)葉片按壓來(lái)防止貫流過(guò)葉片如上所述，在吸入?yún)^(qū)域REl中，葉片7從狹槽61凸出至凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80主 要通過(guò)離心力來(lái)實(shí)現(xiàn)。因此，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)在低速區(qū)域操作時(shí)，例如當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)或怠速時(shí)， 轉(zhuǎn)子6緩慢旋轉(zhuǎn)，這樣，離心力較小，且葉片7的遠(yuǎn)端部分70可能不與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面 80接觸，因?yàn)橛糜谶h(yuǎn)端部分70的按壓力不充分。這是基于葉片7的凸出量取決于沿轉(zhuǎn)子 徑向方向向外作用在葉片7上的力。該力主要取決于離心力、工作流體的粘性以及在葉片 7和狹槽61之間的摩擦。其中，離心力的作用最大。當(dāng)各泵室r位于第一封閉區(qū)域RE3或 第二封閉區(qū)域RE4中時(shí)，泵室r隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而在吸入?yún)^(qū)域REl和排出區(qū)域RE2之間 轉(zhuǎn)換。當(dāng)葉片7在不與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的情況下(由于葉片7的凸出不充分) 進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3或第二封閉區(qū)域RE4中時(shí)，泵1可能遇到以下問(wèn)題。當(dāng)?shù)谝槐檬襯的后側(cè)葉片7位于第一封閉區(qū)域RE3中時(shí)，第一泵室r的前側(cè)葉片7 位于排出區(qū)域RE2中，這樣，第一泵室r與排出口 44液壓連接，因此第一泵室r的內(nèi)部壓力 較高，因?yàn)榈谝环忾]區(qū)域RE3沿周向方向的長(zhǎng)度等于一個(gè)節(jié)距。這時(shí)，與第一泵室r相鄰并 沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在第一泵室r后面的第二泵室r的后側(cè)葉片7位于吸入?yún)^(qū)域REl中， 這樣，第二泵室r與吸入口 43液壓連接，因此第二泵室r的內(nèi)部壓力相對(duì)較低。當(dāng)因此第 一泵室r的內(nèi)部壓力與第二泵室r (該第二泵室r與第一泵室r相鄰)明顯不同，且將第一 和第二泵室r相互分開的葉片7的凸出并不充分時(shí)，工作流體可能通過(guò)在葉片7的遠(yuǎn)端部 分70和凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80之間的間隙而泄露或從高壓側(cè)泵室r流向低壓側(cè)泵室r。 該現(xiàn)象稱為葉片貫通流。當(dāng)泵1在低溫下操作時(shí)這種可能性相對(duì)較高。工作流體的泄露或 葉片貫通流可能導(dǎo)致工作流體快速流動(dòng)以及在排出口 44和吸入口 43中的壓力波動(dòng)，從而 引起噪音。這樣，在排出口 44中的壓力在隨著轉(zhuǎn)子6旋轉(zhuǎn)時(shí)周期性地降低，從而引起排出 壓力脈動(dòng)。這使得排出的工作流體量降低，且排出側(cè)壓力降低，從而使得泵效率降低，利用 該泵排出壓力的系統(tǒng)(CVT 100)的可起動(dòng)性降低?？紤]到上述問(wèn)題，泵1設(shè)置成使得用于各葉片7的背壓腔室br在葉片7進(jìn)入第一 封閉區(qū)域RE3之前被施加有高壓力。這保證葉片7沿轉(zhuǎn)子徑向方向被向外按壓，并與凸輪 環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸，這樣，葉片7將兩個(gè)相鄰泵室r彼此液體密封地分開和密封。圖8 是泵1沿圖6中的線VIII-VIII的剖視圖。在圖8中，轉(zhuǎn)子6的外周、凸輪環(huán)8的內(nèi)周和吸 入側(cè)弧形槽430的形狀等由直線示意表示，并省略轉(zhuǎn)子6的凸起62。如圖8中所示，排出側(cè) 背壓口 46 (排出側(cè)背壓弧形槽460)也伸入吸入?yún)^(qū)域REl中，排出側(cè)背壓口 46的開始端點(diǎn)c 沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于吸入口 43 (吸入側(cè)弧形槽430)的末端點(diǎn)B后面一定距離LO ( 一 個(gè)節(jié)距)處。距離LO可以比一個(gè)節(jié)距更大或更小。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在葉片7進(jìn)入第一封閉區(qū) 域RE3之前，即當(dāng)葉片7沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl位于吸入口 43的末端點(diǎn)B后面時(shí)，用于葉片7的背壓腔室br與排出側(cè)背壓口 46液壓連接。當(dāng)用于不與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的 葉片7的背壓腔室br進(jìn)入吸入口 43的末端部分436中的排出側(cè)背壓口 46時(shí)，排出側(cè)壓力 從排出側(cè)背壓口 46供給和施加在葉片7的近端部分71上，這樣，葉片7沿轉(zhuǎn)子徑向方向向 外運(yùn)動(dòng)成與凸輪環(huán)8按壓接觸。當(dāng)葉片7隨著轉(zhuǎn)子6的旋轉(zhuǎn)而超過(guò)吸入口 43的末端點(diǎn)B 進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3時(shí)，葉片7已經(jīng)按壓成與凸輪環(huán)8接觸，從而防止在吸入口 43和排 出口 44之間流體連通。這樣，當(dāng)泵室r從吸入?yún)^(qū)域REl朝著排出區(qū)域RE2運(yùn)動(dòng)時(shí)，各泵室r 保持液體密封。在葉片7進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3之后，用于葉片7的背壓腔室br與排出側(cè) 背壓口 46液壓連接，從而受到高壓力，這樣，葉片7保持與凸輪環(huán)8按壓接觸。這樣，用于 葉片7(該葉片7確定位于吸入?yún)^(qū)域REl和排出區(qū)域RE2之間的第一封閉區(qū)域RE3中的泵 室r)的背壓腔室br將施加有高壓力，這樣，葉片7的遠(yuǎn)端部分70通過(guò)在葉片7的遠(yuǎn)端部 分70和近端部分71之間的壓力差而按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上。這用于保持沿轉(zhuǎn)子 旋轉(zhuǎn)方向RDl直接位于排出區(qū)域RE2后面的泵室r的液體密封，并在低壓吸入側(cè)和高壓排 出側(cè)之間提供密封。該特征用于使得葉片7能夠向狹槽61外運(yùn)動(dòng)，從而使得泵1能夠正常 地執(zhí)行吸入和排出功能，即使當(dāng)工作流體的粘性較高時(shí)，例如在冷起動(dòng)過(guò)程中(因此葉片7 的、基于離心力的按壓力不充分)。因此提高了泵1在低溫下的可起動(dòng)性。通過(guò)排出側(cè)背壓口的范圍設(shè)置來(lái)降低扭矩?fù)p失當(dāng)用于葉片7的背壓腔室br在進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3之前施加有高壓力的角度 范圍太寬時(shí)，由于摩擦引起的扭矩?fù)p失增加，降低功率損失的效果減小，因?yàn)槿~片7與凸輪 環(huán)8的內(nèi)周表面80按壓接觸地滑動(dòng)的角度范圍也很寬。由于附加設(shè)備，普通的可變排量泵 的尺寸通常大于具有相同容量的普通固定排量泵的尺寸。因此，在泵容量不變的低速區(qū)域 (或固定容量區(qū)域)中，普通可變排量泵的效率低于普通的固定排量泵，即當(dāng)轉(zhuǎn)速相同時(shí)， 可變排量泵所需的驅(qū)動(dòng)扭矩大于固定排量泵所需的驅(qū)動(dòng)扭矩。盡管泵1的效率如上所述提 高，但是存在效率低于固定排量泵以及降低功率損失的效果不充分的區(qū)域。因此，希望進(jìn)一 步降低可變排量泵的功率損失。因此，泵1設(shè)置成這樣，排出側(cè)背壓口 46的形狀(開始端點(diǎn) c的橫截面流動(dòng)面積和位置)調(diào)節(jié)成優(yōu)化用于葉片7的背壓腔室在進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3 之前提供有高壓力的角度范圍。這用于防止貫流過(guò)在泵室r之間的葉片7，并即使在低速區(qū) 域(在該低速區(qū)域中效率相對(duì)較低)中也降低功率損失。當(dāng)?shù)谝蝗~片7 (該第一葉片7從狹槽61的凸出相對(duì)較小)的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面 經(jīng)過(guò)吸入口 43的末端點(diǎn)B時(shí)，沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl與第一葉片7相鄰并在其前面的第二葉 片7的轉(zhuǎn)子反向旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面經(jīng)過(guò)排出口 44的開始端點(diǎn)C。因此，當(dāng)?shù)谝蝗~片7的遠(yuǎn)端 部分70不與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸時(shí)，在第一葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到達(dá)吸 入口 43的末端點(diǎn)B之前，將與在葉片7和凸輪環(huán)8之間的距離相對(duì)應(yīng)的量的工作流體通過(guò) 排出側(cè)背壓口 46供給用于第一葉片7的背壓腔室br就足夠了。當(dāng)這樣供給工作流體時(shí)， 在第一葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到達(dá)吸入口 43的末端點(diǎn)B之前，完成使得葉片7按壓 成與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸。這用于保證在泵室r開始與排出44液壓連通之前由第 一和第二葉片7確定的該泵室r液體密封。優(yōu)選是，當(dāng)?shù)谝蝗~片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到達(dá)盡可能靠近吸入口 43的末端點(diǎn) B的位置時(shí)，完成與在第一葉片7和凸輪環(huán)8之間的間隙相對(duì)應(yīng)的量的工作流體的供給。這 是因?yàn)?，?yōu)選是減小葉片7的遠(yuǎn)端部分70沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在吸入口 43的末端點(diǎn)B后面與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80按壓接觸的范圍，并因此降低扭矩?fù)p失(考慮到這樣的事實(shí)， 即在完成使得第一葉片7與凸輪環(huán)8接觸所需量的工作流體的供給之前，第一葉片7都不 與凸輪環(huán)8接觸)。因此，在泵1中，排出側(cè)背壓口 46的形狀設(shè)置成這樣，使得與該間隙相 對(duì)應(yīng)的量的工作流體的供給在第一葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到達(dá)盡可能靠近吸入口 43的末端點(diǎn)B的位置時(shí)才完成。具體地說(shuō)，保持下面的等式，其中，“A”表示從排出側(cè)背壓口 46至用于葉片7的背 壓腔室br的流體通道的橫截面流動(dòng)面積，即當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl看時(shí)排出側(cè)背壓口 46 的橫截面流動(dòng)面積；Q表示每單位時(shí)間從排出側(cè)背壓口 46流入背壓腔室br中的工作流體 的量(體積流率)；“C”表示流速系數(shù)；P表示工作流體的密度；而ΔΡ表示通過(guò)流體通道 的壓力差(在排出側(cè)背壓口 46和背壓腔室br ( 排出壓力)之間的壓力差)Q = C.A· V (2· Δ P/ρ)作為供給用于葉片7的背壓腔室br的工作流體的總量的量f Q(Q的時(shí)間積分) 與當(dāng)用于葉片7的背壓腔室br與排出側(cè)背壓口 46液壓連接時(shí)的時(shí)間T和橫截面流動(dòng)面積 A的乘積成正比。時(shí)間T取決于轉(zhuǎn)子6的轉(zhuǎn)速(或葉片7的行進(jìn)速度)和葉片7沿轉(zhuǎn)子旋 轉(zhuǎn)方向RDl在排出側(cè)背壓口 46中的運(yùn)行距離即背壓腔室br從排出側(cè)背壓口 46的開始 端點(diǎn)c行進(jìn)的角度范圍)。當(dāng)轉(zhuǎn)子6的轉(zhuǎn)速假設(shè)為恒定時(shí)，時(shí)間T由行進(jìn)距離L*確定?？?而言之，量f Q由排出側(cè)背壓口 46的橫截面流動(dòng)面積A和行進(jìn)距離或者開始端點(diǎn)c的 位置)來(lái)確定。在泵1中，從開始端部分462的開始端點(diǎn)c至背壓口主要部分468的開始端點(diǎn)e 的距離(角度范圍)L以及排出側(cè)背壓口 46的開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積A設(shè)置成 使得流體量/ Q與對(duì)應(yīng)于葉片7和凸輪環(huán)8之間的間隙的工作流體量一致。換句話說(shuō)，距 離L和橫截面流動(dòng)面積A設(shè)置成這樣，當(dāng)葉片7從開始端部分462的開始端點(diǎn)c運(yùn)動(dòng)至背 壓口主要部分468的開始端點(diǎn)e時(shí)，流體量f Q等于供給背壓腔室br以便使葉片7的遠(yuǎn)端 部分70與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的總量。這樣，排出側(cè)背壓口 46布置成使得葉片7 在靠近末端點(diǎn)B的開始端點(diǎn)e處與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸，以便防止貫流過(guò)在泵室r 之間的葉片7，并抑制由于無(wú)用的按壓接觸而引起的扭矩?fù)p失。圖9在較靠下的部分表示了排出側(cè)背壓口 46的開始端部分462的橫截面流動(dòng)面 積A和距離L的組合，通過(guò)該組合能夠降低扭矩?fù)p失，同時(shí)防止葉片貫流，因此使得功率損 失在允許區(qū)域內(nèi)。該關(guān)系可以根據(jù)試驗(yàn)來(lái)確定，或者根據(jù)設(shè)計(jì)值來(lái)估計(jì)。泵1設(shè)置成使得 由橫截面流動(dòng)面積A和距離L確定的點(diǎn)位于由圖9中的陰影圖形表示的區(qū)域中。允許區(qū)域 可以確定為這樣，當(dāng)在包括固定排量區(qū)域的預(yù)定低速區(qū)域中時(shí)或者當(dāng)在頻繁使用低速區(qū)域 的模式中時(shí)，總扭矩?fù)p失與普通固定排量泵的扭矩?fù)p失相當(dāng)或更小。因此，即使當(dāng)采用泵1 的CVT在頻繁使用低速區(qū)域(在該低速區(qū)域中效率相對(duì)較低)的模式下操作時(shí)，泵1的功率 損失也減小至與普通固定排量泵的功率損失相當(dāng)或更低的水平。還有，即使當(dāng)泵1用作動(dòng) 力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(該動(dòng)力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)一直使用低速區(qū)域，在該低速區(qū)域中效率相對(duì)較低)的流體 壓力供給源時(shí)，泵1的功率損失可以減小至與普通固定排量泵的功率損失相當(dāng)或者更低。橫截面流動(dòng)面積A和距離L設(shè)置在這樣的合適區(qū)域中(由圖9中的陰影圖形表 示)，即使當(dāng)葉片7在轉(zhuǎn)速、流體溫度等的影響下在沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在背壓口主要部分 468的開始端點(diǎn)e后面的一點(diǎn)處開始與凸輪環(huán)8接觸時(shí)，由于葉片7的按壓接觸引起的扭矩?fù)p失(葉片扭矩?fù)p失)也低于允許區(qū)域的上限。當(dāng)葉片7在吸入?yún)^(qū)域REl中保持與凸輪環(huán) 8接觸時(shí)，葉片7在經(jīng)過(guò)開始端部分462的開始端點(diǎn)c之后繼續(xù)與凸輪環(huán)8按壓接觸，因此， 扭矩?fù)p失變得等于合適區(qū)域的上限。距離L的最大允許值設(shè)置成值Lmax，它在葉片扭矩?fù)p 失的允許范圍的邊界上，如圖9中所示。另一方面，當(dāng)葉片7在轉(zhuǎn)速、流體溫度等的影響下在沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl在背壓口 主要部分468的開始端點(diǎn)e前面的一點(diǎn)處開始與凸輪環(huán)8接觸時(shí)，背壓腔室br在葉片7經(jīng) 過(guò)開始端點(diǎn)e之后以比之前更大的流速被供給工作流體，因?yàn)楸硥嚎谥饕糠?68的橫截 面流動(dòng)面積設(shè)置成大于排出側(cè)背壓口 46中的開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積。該特征 用于保證防止葉片貫通流，因?yàn)樵谌~片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面經(jīng)過(guò)背壓口主要部分468 的開始端點(diǎn)e再到達(dá)吸入口 43的末端點(diǎn)B之前，已經(jīng)完成與在葉片7和凸輪環(huán)8之間的間 隙相對(duì)應(yīng)的量的工作流體的供給。泵1可以變化，這樣，當(dāng)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到 達(dá)吸入口 43的末端點(diǎn)B時(shí)，所需量的工作流體的供給已經(jīng)完成。例如，背壓口主要部分468 的開始端點(diǎn)e可以運(yùn)動(dòng)成與吸入口 43的末端點(diǎn)B相同，這樣，開始端部分462從開始端點(diǎn) c延伸至末端點(diǎn)B。在這種情況下，葉片7滑動(dòng)接觸的范圍進(jìn)一步減小，以便更有效地降低 扭矩?fù)p失。對(duì)于這種情況，開始端點(diǎn)c的合適位置(或者距離L的合適范圍)可以參考吸 入口 43的末端點(diǎn)B的位置來(lái)確定。通過(guò)節(jié)流部分降低噪音即使在如上所述的、排出側(cè)背壓口 46形成為降低扭矩?fù)p失且同時(shí)防止葉片貫通 流的結(jié)構(gòu)中，當(dāng)橫截面流動(dòng)面積A較大時(shí)可能產(chǎn)生噪音。當(dāng)高壓工作流體在葉片7不與凸輪 環(huán)8接觸的情況下開始流過(guò)排出側(cè)背壓口 46的較大橫截面流動(dòng)面積A至背壓腔室br時(shí)， 工作流體可以快速流入背壓腔室br中，這樣，葉片7朝著凸輪環(huán)8運(yùn)動(dòng)和較硬地碰撞凸輪 環(huán)8，從而產(chǎn)生噪音。前述問(wèn)題通過(guò)泵1來(lái)解決，其中，排出側(cè)背壓口 46提供有開始端部分462，該開始 端部分462具有減小的橫截面流動(dòng)面積A，因此形成節(jié)流部分。當(dāng)用于葉片7的背壓腔室 br (狹槽61的近端部分610)位于開始端部分462 (從開始端點(diǎn)c至背壓口主要部分468的 開始端點(diǎn)e)處時(shí)，工作流體從背壓口主要部分468流過(guò)開始端部分462至背壓腔室br。因 為開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積設(shè)置成小于背壓口主要部分468的橫截面流動(dòng)面積， 因此限制工作流體供給背壓腔室br的流速(流速Q(mào))。具體地說(shuō)，開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積A調(diào)節(jié)成這樣，當(dāng)遠(yuǎn)端部分70與凸 輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸時(shí)，葉片7沿轉(zhuǎn)子徑向方向向外的行進(jìn)速度V進(jìn)行優(yōu)化，因此，由 于葉片7的接觸產(chǎn)生的噪音在允許區(qū)域內(nèi)。例如，速度V設(shè)置成在冷起動(dòng)過(guò)程中允許某種水 平的噪音，并當(dāng)泵1處于空轉(zhuǎn)時(shí)抑制噪音的產(chǎn)生。速度V與葉片7的橫截面面積S ((壓力 接收面積)=(轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl的尺寸)X (沿ζ軸線方向的尺寸))和開始端部分462 的橫截面流動(dòng)面積A相關(guān)，如下所示V = Q/S = C · A/S · V (2 · Δ P/ ρ )，或者H = C/V · V (2·厶卩/口)，其中，!1表示面積比3/八。利用上述等式，速度V通過(guò)調(diào)節(jié)面積比H來(lái)優(yōu)化。換句話說(shuō)，開始端部分462的 橫截面流動(dòng)面積A參考橫截面面積S來(lái)調(diào)節(jié)，以便獲得優(yōu)化速度V。具體地說(shuō)，開始端部分 462的橫截面流動(dòng)面積A設(shè)置在從預(yù)定最小值A(chǔ)min至預(yù)定最大值A(chǔ)max的范圍內(nèi)。最大值A(chǔ)max根據(jù)允許噪音水平來(lái)確定。最小值A(chǔ)min根據(jù)距離L來(lái)確定。圖9在上部部分中表示了在排出側(cè)背壓口 46的橫截面流動(dòng)面積A和噪音水平之 間的關(guān)系。該關(guān)系可以通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，或者根據(jù)設(shè)計(jì)值來(lái)估計(jì)。泵1設(shè)置成使得排出側(cè)背壓 口 46的開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積A設(shè)置在從Amin至Amax的合適范圍內(nèi)，因此噪 音水平低于允許范圍的上限。因此，橫截面流動(dòng)面積A和距離L的允許組合位于由圖9中 的陰影圖形表示的區(qū)域內(nèi)。因此，當(dāng)在吸入?yún)^(qū)域REl中并不與凸輪環(huán)8接觸的葉片7的背 壓腔室br運(yùn)動(dòng)成與排出側(cè)背壓口 46交疊時(shí)，開始端部分462的節(jié)流功能用于限制流入背 壓腔室br中的工作流體的流速Q(mào)。因此，當(dāng)葉片7在開始端點(diǎn)e處運(yùn)動(dòng)成與凸輪環(huán)8接觸 時(shí)的速度V減小，這樣，抑制了葉片7在碰撞凸輪環(huán)8時(shí)的速度，從而抑制了由于葉片7的 接觸產(chǎn)生的噪音。根據(jù)由開始端部分462產(chǎn)生的節(jié)流效果，從背壓口主要部分468排出的工作流體 的流速Q(mào)受到限制，這樣，將防止背壓口主要部分468中的壓力產(chǎn)生波動(dòng)或脈動(dòng)，因此，由背 壓腔室br(該背壓腔室br與背壓口主要部分468液壓連接)施加在葉片7上的液壓力變 得基本恒定。這樣，在排出區(qū)域RE2中，各葉片7保持與凸輪環(huán)8穩(wěn)定接觸。當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462有基本矩形截面，其中，沿ζ軸線方向的深 度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向恒定。即，開始端部分462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的尺寸沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl 基本恒定，且開始端部分462的深度也基本恒定。因此，開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積 A沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl基本恒定，這樣，供給位于開始端部分462處的葉片7的背壓腔室br 的工作流體的流速Q(mào)基本恒定。這可以很容易地設(shè)置運(yùn)動(dòng)成與凸輪環(huán)8接觸的葉片7的速 度V。與對(duì)比實(shí)例比較操作和效果圖10是第一對(duì)比實(shí)例的葉片泵的剖視圖，它對(duì)應(yīng)于圖8的剖視圖。圖11是第二 對(duì)比實(shí)例的葉片泵的剖視圖，它對(duì)應(yīng)于圖8的剖視圖。如圖10中所示，在第一對(duì)比實(shí)例中， 排出側(cè)背壓口 46 (排出側(cè)背壓弧形槽460)形成為也在吸入?yún)^(qū)域REl中延伸，但是排出側(cè)背 壓口 46的開始端點(diǎn)cl更靠近吸入口 43的末端點(diǎn)B，其中，在開始端點(diǎn)cl和末端點(diǎn)B之間 的距離Ll等于一個(gè)比合適范圍的下限值Lmin小得多的值(Li << Lmin)。而且，排出側(cè)背 壓口 46的橫截面流動(dòng)面積A與第一實(shí)施例的背壓口主要部分468的相同，并等于值A(chǔ)0，該 值A(chǔ)O比合適范圍的上限Amax大得多(AO >> Amax)。在第一對(duì)比實(shí)例中，供給進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3的葉片7的背壓腔室br的工作流 體量不充分，因此葉片7的凸出延遲，從而允許葉片貫通流。具體地說(shuō)，橫截面流動(dòng)面積AO 和距離Ll的組合的位置在圖9中的合適區(qū)域之外，因此可能出現(xiàn)葉片貫通流。因此，在第 一對(duì)比實(shí)例中，在葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面從開始端點(diǎn)cl運(yùn)動(dòng)至末端點(diǎn)B的時(shí)間中， 供給背壓腔室br的工作流體的流體量f Q低于與葉片7和凸輪環(huán)8之間的間隙相對(duì)應(yīng)的 量(用于消除間隙的量)。因此，產(chǎn)生葉片貫通流，因?yàn)楫?dāng)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面到 達(dá)末端點(diǎn)B時(shí)，葉片7的遠(yuǎn)端部分70不與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸。而且，在第一對(duì)比實(shí)例中，當(dāng)葉片7與凸輪環(huán)8碰撞時(shí)葉片7的行進(jìn)速度較高，因 為橫截面流動(dòng)面積A過(guò)大。具體地說(shuō)，第一對(duì)比實(shí)例的橫截面流動(dòng)面積AO大于當(dāng)噪音水平 在允許范圍內(nèi)時(shí)的區(qū)域的上限Amax。因?yàn)榈谝粚?duì)比實(shí)例的排出側(cè)背壓口 46并不提供有這 樣的節(jié)流部分(根據(jù)第一實(shí)施例的開始端部分462)，因此工作流體快速流入背壓腔室br
19中。因此，當(dāng)葉片7在經(jīng)過(guò)末端點(diǎn)B之后與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸時(shí)，葉片7的速度 V較高。因此，由于葉片7的接觸或碰撞而引起的噪音在允許范圍之外。如圖11中所示，第二對(duì)比實(shí)例的排出側(cè)背壓口 46有開始端點(diǎn)c2，該開始端點(diǎn)c2 與第一實(shí)施例的開始端點(diǎn)c基本相同，其中，在排出側(cè)背壓口 46的開始端點(diǎn)c2和吸入口 43的末端點(diǎn)B之間的距離L2基本等于第一實(shí)施例的距離L0，并小于合適范圍的上限值 Lmax (L2 LO < Lmax)。而且，在吸入?yún)^(qū)域REl中的排出側(cè)背壓口 46的橫截面流動(dòng)面積A 與第一實(shí)施例的背壓口主要部分468的相同，等于值A(chǔ)0，該值A(chǔ)O比合適范圍的上限Amax大 得多(AO > > Amax)。在第二對(duì)比實(shí)例中，供給進(jìn)入第一封閉區(qū)域RE3的葉片7的背壓腔室br的工作流 體量足以防止葉片貫通流。不過(guò)，葉片7在比第一實(shí)施例中更早的時(shí)間與凸輪環(huán)8滑動(dòng)接 觸。這是因?yàn)榈诙?duì)比實(shí)例的排出側(cè)背壓口 46的橫截面流動(dòng)面積A比第一實(shí)施例的更大， 因此，當(dāng)葉片7的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向側(cè)表面從開始端點(diǎn)c2行進(jìn)至點(diǎn)F(該點(diǎn)F在第一實(shí)施例的、 在開始端點(diǎn)c2前面距離的點(diǎn)的后面)時(shí)，供給背壓腔室br的工作流體的流體量/ Q超 過(guò)與葉片7和凸輪環(huán)8之間的間隙相對(duì)應(yīng)的量(用于消除間隙的量)。因此，當(dāng)葉片7的遠(yuǎn) 端部分70在經(jīng)過(guò)末端點(diǎn)B之前不需要地按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上時(shí)的區(qū)域大于第 一實(shí)施例，因此扭矩?fù)p失更大，但是在由圖9中的陰影圖形表示的合適范圍內(nèi)。另一方面，在第二對(duì)比實(shí)例中，當(dāng)葉片7碰撞凸輪環(huán)8時(shí)該葉片7的速度較高，因 為第一對(duì)比實(shí)例的排出側(cè)背壓口 46沒(méi)有提供這樣的節(jié)流部分(第一實(shí)施例的開始端部分 462)，因此橫截面流動(dòng)面積A過(guò)大。具體地說(shuō)，第一對(duì)比實(shí)例的橫截面流動(dòng)面積AO大于噪 音水平在允許范圍內(nèi)的區(qū)域的上限Amax。因此，與第一對(duì)比實(shí)例中相同，當(dāng)葉片7在經(jīng)過(guò)末 端點(diǎn)B之后與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸時(shí)，葉片7的速度V較高。因此，由于葉片7的 碰撞而產(chǎn)生的噪音在允許范圍之外。相反，在第一實(shí)施例中，在吸入?yún)^(qū)域中的排出側(cè)背壓口 46的開始端部分462的橫 截面流動(dòng)面積A以及距離L設(shè)置在由圖9中的陰影圖形表示的區(qū)域中，以便考慮圖9中所 示的、在這些參數(shù)之間的關(guān)系而同時(shí)優(yōu)化密封效果、扭矩?fù)p失和噪音水平。因此，可以防止 葉片貫通流，抑制脈動(dòng)和噪音，并抑制對(duì)泵效率和可起動(dòng)性的不利影響。而且，可以減小當(dāng) 葉片7不需要地按壓在凸輪環(huán)8上時(shí)的區(qū)域，從而降低功率損失。而且，可以防止工作流體 快速流入用于葉片7的背壓腔室br中，從而進(jìn)一步抑制噪音的產(chǎn)生。特別是當(dāng)在低溫狀態(tài) 中(在低溫狀態(tài)中，工作流體的粘性相對(duì)較高)，或者當(dāng)在頻繁使用內(nèi)燃機(jī)的低速區(qū)域時(shí)的 驅(qū)動(dòng)模式中，這些有利效果更明顯。第一實(shí)施例的有利效果下面總結(jié)第一實(shí)施例的泵產(chǎn)生的有利效果。(1)葉片泵(1)包括轉(zhuǎn)子(6)，該轉(zhuǎn)子用于通過(guò)驅(qū)動(dòng)軸(5)而旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子(6)包括 在它的外周處的多個(gè)狹槽(61)；多個(gè)葉片(7)，這些葉片安裝在相應(yīng)一個(gè)狹槽(61)中，并用 于從相應(yīng)的狹槽(61)凸出以及向該相應(yīng)狹槽(61)的內(nèi)側(cè)和外側(cè)行進(jìn)；凸輪環(huán)(8)，該凸輪 環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子(6)偏心，該凸輪環(huán)(8)環(huán)繞轉(zhuǎn)子(6)；以及板(第一或第二板41或42)，所述 板布置成朝著轉(zhuǎn)子(6)的軸向端部，并與轉(zhuǎn)子(6)、葉片(7)和凸輪環(huán)(8)配合確定多個(gè)泵 室(r)，其中，該板(第一板41)在對(duì)著轉(zhuǎn)子(6)的一側(cè)包括吸入口(43)，該吸入口開口于 吸入?yún)^(qū)域中，在該吸入?yún)^(qū)域中，各泵室(r)在隨著轉(zhuǎn)子(6)的旋轉(zhuǎn)一起運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸膨脹；排出口(44)，該排出口開口于排出區(qū)域中，在該排出區(qū)域中，各泵室(r)在隨著轉(zhuǎn)子(6)的旋 轉(zhuǎn)一起運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸收縮；第一背壓口(吸入側(cè)背壓口 45)，該第一背壓口布置成接收吸入側(cè) 流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于吸入?yún)^(qū)域中的第一葉片(7)的至少第一狹槽(61)的近端部分(610， 或者背壓腔室br)液壓連通；以及第二背壓口(46)，該第二背壓口布置成與對(duì)應(yīng)于第二葉 片(7)的至少第二狹槽(61)的近端部分(610，或背壓腔室br)液壓連通，該第二葉片的遠(yuǎn) 端部分(70)位于吸入口(43)的末端部分(靠近末端點(diǎn)B)處；其中，第二背壓口(46)包 括第一部分(背壓口主要部分468)，該第一部分布置成接收排出側(cè)流體壓力；以及節(jié)流部 分(開始端部分462)，該節(jié)流部分布置成限制在第一部分(背壓口主要部分468)和第二狹 槽(61)的近端部分(610，或背壓腔室br)之間的流體流動(dòng)。該結(jié)構(gòu)有效降低功率損失、提 高泵在低溫下的操作，并降低噪音水平。(2)在根據(jù)條目(1)的葉片泵中，節(jié)流部分(開始端部分462)有沿轉(zhuǎn)子(6)的旋 轉(zhuǎn)方向基本恒定的橫截面流動(dòng)面積(A)。該特征使得能夠通過(guò)調(diào)節(jié)節(jié)流部分(開始端部分 462)的深度而當(dāng)葉片7運(yùn)動(dòng)成與凸輪環(huán)8接觸時(shí)很容易地設(shè)置葉片7的速度V。(3)在根據(jù)條目⑴或(2)的葉片泵中，第二葉片(7)沿轉(zhuǎn)子(6)的旋轉(zhuǎn)方向在 第三葉片的后面并鄰近第三葉片(7)，該第三葉片的遠(yuǎn)端部分(70)位于吸入口(43)的末 端(末端點(diǎn)B)和排出口(44)的開始端(開始端點(diǎn)C)之間；且第二背壓口(排出側(cè)背壓口 46)布置成在第二狹槽(61)的近端部分(610、br)開始與第二背壓口(46)液壓連通之后 和在第二葉片(7)經(jīng)過(guò)吸入口(43)的末端⑶之前的時(shí)間中，向第二狹槽(61)的近端部 分(610，或背壓腔室br)至少供給一定量工作流體，其中，該工作流體的量足以使得第二葉 片(7)的遠(yuǎn)端部分(70)與凸輪環(huán)(8)的內(nèi)周表面(80)接觸。該特征通過(guò)有效防止葉片貫 通流而有效地提高了泵在低溫下的操作。第二實(shí)施例在第一實(shí)施例中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl看時(shí)，節(jié)流部分(開始端部分462)有矩 形橫截面，并且沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl具有基本恒定深度和基本恒定寬度，這樣，橫截面流動(dòng) 面積A沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl基本恒定。也可選擇，考慮到工作流體的粘性、工作流體的密度 和其它因素，節(jié)流部分(開始端部分462)的形狀可以變化，這樣，橫截面流動(dòng)面積A沿轉(zhuǎn)子 旋轉(zhuǎn)方向RDl而變化，如圖12A至15中所示。在圖12A至15所示的實(shí)例中，背壓口主要部 分468的邊緣467為矩形，并不如第一實(shí)施例中那樣為半圓形。其它部分與第一實(shí)施例中 相同，因此，省略對(duì)其它部分的說(shuō)明。在圖12A至15所示的實(shí)例中，流體量/ Q通過(guò)節(jié)流部分(開始端部分462)的橫截 面流動(dòng)面積A和距離L的組合來(lái)設(shè)置，以便防止葉片貫通流以及葉片7的不需要按壓，與第 一實(shí)施例中相同。因?yàn)殚_始端部分462的橫截面流動(dòng)面積不象第一實(shí)施例中那樣沿轉(zhuǎn)子旋 轉(zhuǎn)方向RDl恒定，因此，開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積的平均值(沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl 平均)可以用作橫截面流動(dòng)面積A來(lái)設(shè)置流體量/ Q0在第二實(shí)施例中，開始端部分462形成為使得開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積 沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl增加。該特征能夠以如下方式設(shè)置經(jīng)過(guò)開始端部分462的葉片7的彈 出速度。圖12A至12D是第二實(shí)施例的變化形式的開始端部分462沿ζ軸線方向的平面圖。 在圖12Α至12Β所示的實(shí)例中，開始端部分462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度設(shè)置成沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn) 方向RDl增加，而開始端部分462的底部(負(fù)ζ側(cè)表面)基本扁平，且開始端部分462的深度基本恒定，與第一實(shí)施例中相同。不過(guò)，考慮到開始端部分462的寬度(平均寬度)小于 第一實(shí)施例中的寬度，開始端部分462的深度設(shè)置成大于第一實(shí)施例中的深度，這樣，橫截 面流動(dòng)面積并不減小。底部的形狀可以任意變化。在圖12A的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀基本成銳角三角 形的形狀，它的寬度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl以預(yù)定的基本恒定速率逐漸增加至小于背壓口主 要部分468的寬度的預(yù)定值。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓腔室br的 通道的橫截面流動(dòng)面積以基本恒定速率從零逐漸增加至預(yù)定值。因此，供給背壓腔室br的 工作流體的流速Q(mào)從零逐漸增加，這樣，葉片7的彈出速度首先較低，并以基本恒定速率逐 漸增加。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖12A的形狀為優(yōu)選。在圖12B的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀基本成梯形形 狀，它的寬度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl以預(yù)定的基本恒定速率從預(yù)定較小值逐漸增加至小于背 壓口主要部分468的寬度的預(yù)定較大值。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓 腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積以基本恒定速率從預(yù)定較小值逐漸增加至預(yù)定值。因此， 供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)首先大于零，然后逐漸增加，這樣，葉片7的彈出速度 首先中等，然后以基本恒定速率逐漸增加。與圖12A的形狀相比，該特征用于縮短使得葉片 7運(yùn)動(dòng)成與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的時(shí)間。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖12B的形狀為優(yōu) 選。在圖12C的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀基本成半橢圓形 形狀，它的寬度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl從零逐漸增加至小于背壓口主要部分468的寬度的預(yù) 定較大值。增加速率首先較大，然后減小。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背 壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積以這樣的速率從零逐漸增加至預(yù)定值，該速率首先較 大，然后降低。因此，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)從零快速增加，然后緩慢增加， 這樣，葉片7的彈出速度首先快速增加，然后緩慢增加。該特征用于縮短使得葉片7運(yùn)動(dòng)成 與凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80接觸的時(shí)間，與圖12B的形狀類似。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖12C 的形狀為優(yōu)選。在圖12D的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀為第一實(shí)施例的 矩形形狀和圖12B的梯形形狀的組合，它的寬度首先恒定，然后沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl以預(yù)定 的基本恒定速率逐漸增加至小于背壓口主要部分468的寬度的預(yù)定值。因此，當(dāng)葉片7經(jīng) 過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積首先恒定，然后以基本恒 定速率逐漸增加。因此，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)首先恒定，然后逐漸增加，這 樣，葉片7的彈出速度首先恒定，然后以基本恒定速率逐漸增加。葉片7的彈出速度并不如 圖12A至12C所示實(shí)例中那樣明顯變化。與開始端部分462為矩形的實(shí)例相比，將保證葉 片7按壓在凸輪環(huán)8上。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖12D的形狀為優(yōu)選。圖13A和13B是第二實(shí)施例的另一變化形式的開始端部分462的側(cè)剖圖。在這些 變化形式中，開始端部分462的底部沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl傾斜，這樣，開始端部分462沿ζ 軸線方向的深度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸增加。開始端部分462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度沿 轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl基本恒定。在圖13Α的實(shí)例中，開始端部分462的底部由傾斜表面和平表面組成，特別是由第 一傾斜表面(其中，開始端部分462的深度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl以基本恒定速率從零逐漸增加至預(yù)定值)、中間平表面(其中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl看時(shí)，開始端部分462的深度 恒定)和第二傾斜表面(其中，開始端部分462的深度以基本恒定速率從第一值逐漸增加 至第二預(yù)定值)組成，其中，第二傾斜表面與背壓口主要部分468連接。第一傾斜表面的斜 度大于第二傾斜表面的斜度。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓腔室br的 通道的橫截面流動(dòng)面積以恒定速率從零逐漸增加至預(yù)定值，然后變得恒定，然后以基本恒 定和更慢的速率逐漸增加。因此，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)類似地變化，這樣， 葉片7的彈出速度相對(duì)快速增加，然后變得恒定，然后相對(duì)緩慢增加。這有效降低了葉片7 的瞬時(shí)加速度，同時(shí)保證葉片7按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80上。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)， 圖13A的形狀為優(yōu)選。開始端部分462的形狀可以變化，使得第一傾斜表面的斜度小于第 二傾斜表面。在圖13B的實(shí)例中，開始端部分462的底部由傾斜表面組成，這樣，開始端部分462 的深度以基本恒定速率從零逐漸增加至小于背壓口主要部分468的深度的預(yù)定值。因此， 當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積以恒定速率從 零逐漸增加至預(yù)定值。因此，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)類似地變化，這樣，葉片 7的彈出速度首先較慢，并逐漸加速，以便以基本恒定速率增加。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖 13B的形狀為優(yōu)選。圖12A至12E的形狀以及圖13A和13B的形狀可以組合，以便獲得合適 設(shè)置的特征。在第二實(shí)施例中，開始端部分462形成為使得開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積 沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸增加的特征有效地用于將葉片7按壓在凸輪環(huán)8的內(nèi)周表面80 上。換句話說(shuō)，第二實(shí)施例的開始端部分462用作第一實(shí)施例的背壓口主要部分468的一 部分(從開始端點(diǎn)e至末端點(diǎn)B)，即用于供給大量工作流體，以便可靠防止葉片貫通流，因 為第二實(shí)施例的開始端部分462具有比第一實(shí)施例的開始端部分462更大的橫截面流動(dòng)面 積。因此，在第二實(shí)施例中，背壓口主要部分468的開始端點(diǎn)e的角度位置可以變化，以便 與吸入口 43的末端點(diǎn)B的角度位置相同，且從開始端部分462的開始端點(diǎn)c至背壓口主要 部分468的開始端點(diǎn)e的距離可以設(shè)置成等于大約一個(gè)節(jié)距(LO)。第二實(shí)施例的有利效果在第二實(shí)施例中，節(jié)流部分(開始端部分462)有橫截面流動(dòng)面積(A)，該橫截面流 動(dòng)面積(A)沿轉(zhuǎn)子(6)的旋轉(zhuǎn)方向增加。除了第一實(shí)施例的效果外，這還產(chǎn)生了進(jìn)一步防 止葉片貫通流的有利效果。第三實(shí)施例在第三實(shí)施例中，開始端部分462形成為這樣，使得開始端部分462的橫截面流動(dòng) 面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸減小。該特征可以設(shè)置當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)該葉 片7的彈出速度。圖14A至14D是第三實(shí)施例的變化形式的開始端部分462的平面圖。在 這些實(shí)例中，開始端部分462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度設(shè)置成沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl減小。開 始端部分462的底部形狀和深度與圖12A至12E中所示的第二實(shí)施例中相同。在圖14A的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀為基本圓形端部 部分和基本矩形部分的組合，其中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl時(shí)，開始端部分462沿轉(zhuǎn)子徑向 方向的寬度(通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積)在圓形端部部分中快速增加和 減小，然后在矩形部分中變得恒定。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)以與開始端部分462的寬度類似的方式變化，這樣，葉片7的彈出速 度首先快速增加和降低，然后變得基本恒定。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖14A的形狀為優(yōu)選。在圖14B的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀為基本三角形形 狀，該三角形的朝向與圖12A的三角形相反，其中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl時(shí)，開始端部分 462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度(通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積)以基本恒定速率 從預(yù)定值(該預(yù)定值小于背壓口主要部分468的寬度)逐漸降低至零。因此，當(dāng)葉片7經(jīng) 過(guò)開始端部分462時(shí)，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)以與開始端部分462的寬度類 似的方式變化，這樣，葉片7的彈出速度首先相對(duì)快速，然后以基本恒定速率降低至接近零 的值。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖14B的形狀為優(yōu)選。在圖14C的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀為基本半橢圓形 形狀，該半橢圓形的朝向與圖12C的半橢圓形相反，其中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl時(shí)，開始端 部分462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度(通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積)從預(yù)定值 (該預(yù)定值小于背壓口主要部分468的寬度)逐漸降低至零。降低的速率首先相對(duì)較小， 最后相對(duì)較大。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，供給背壓腔室br的工作流體的流 速Q(mào)以與開始端部分462的寬度類似的方式變化，這樣，葉片7的彈出速度首先相對(duì)快速， 然后先緩慢降低，再快速降低。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖14C的形狀為優(yōu)選。在圖14D的實(shí)例中，當(dāng)沿ζ軸線方向看時(shí)，開始端部分462的形狀為三角形和矩形 的組合，該組合的朝向與圖12D的形狀相反，其中，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl時(shí)，開始端部分 462沿轉(zhuǎn)子徑向方向的寬度(通向背壓腔室br的通道的橫截面流動(dòng)面積)從預(yù)定值(該預(yù) 定值小于背壓口主要部分468的寬度)以基本恒定速率逐漸降低至零，然后開始基本恒定。 因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，供給背壓腔室br的工作流體的流速Q(mào)以與開始端 部分462的寬度類似的方式變化，這樣，葉片7的彈出速度首先相對(duì)快速，然后以基本恒定 速率降低，然后變得恒定。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖14D的形狀為優(yōu)選。圖15表示了第三實(shí)施例的另一變化形式，其中，開始端部分462的底部?jī)A斜，這 樣，開始端部分462沿ζ軸線方向的深度沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸降低。沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 RD1，開始端部分462在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向上的寬度基本上恒定。具體地說(shuō)，當(dāng)沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 RDl時(shí)，開始端部分462的深度以基本恒定速率從預(yù)定值(稍微小于背壓口主要部分468的 深度)逐漸降低至接近零的值。因此，當(dāng)葉片7經(jīng)過(guò)開始端部分462時(shí)，通向背壓腔室br的 橫截面流動(dòng)面積從預(yù)定值逐漸降低至接近零的值，因此，供給背壓腔室br的工作流體的流 速Q(mào)類似地變化，這樣，葉片7的彈出速度首先相對(duì)快速，然后以基本恒定速率降低至接近 零的值。當(dāng)希望這樣的特征時(shí)，圖15的形狀為優(yōu)選。開始端部分462的形狀可以與圖13A 中所示的第二實(shí)施例類似地變化，這樣，傾斜表面形成有中間平表面，以便降低葉片7的瞬 時(shí)減速度。圖14A至14E的形狀和圖15的形狀可以組合，以便獲得合適設(shè)置的特征。在第三實(shí)施例中，在葉片7的彈出運(yùn)動(dòng)的早期階段，用于使葉片7與凸輪環(huán)8接觸 (用于使葉片7在葉片7和凸輪環(huán)8之間的初始間隙中行進(jìn))所需量的大部分工作流體供 給背壓腔室br。這可以縮短開始端部分462沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl的長(zhǎng)度(距離L)。另一 方面，葉片7的彈出速度在葉片7的彈出運(yùn)動(dòng)的最終階段(在該最終階段，葉片7運(yùn)動(dòng)成與 凸輪環(huán)8接觸)降低的特征用于有效降低由于葉片7的接觸而產(chǎn)生的噪音。第三實(shí)施例的 開始端部分462形成為這樣，開始端部分462的橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向RDl逐漸
24降低，因此，與第一和第二實(shí)施例相比，在開始端部分462和背壓口主要部分468之間的流 體連通受到限制。因此，即使當(dāng)工作流體開始從開始端部分462供給到用于葉片7的背壓 腔室br，從而使得開始端部分462中的壓力快速降低時(shí)，也防止在背壓口主要部分468中的 壓力快速變化(降低)，因?yàn)楣ぷ髁黧w從背壓口主要部分468泄露至開始端部分462(用于 補(bǔ)充供給背壓腔室br的量)的流速受限制。因此，與第一實(shí)施例中相同，第三實(shí)施例的開 始端部分462也用于防止背壓口主要部分468中的壓力波動(dòng)或脈動(dòng)，從而穩(wěn)定從背壓腔室 br (該背壓腔室br與背壓口主要部分468液壓連接)供給葉片7的壓力。第三實(shí)施例的有利效果在第三實(shí)施例中，節(jié)流部分(開始端部分462)有橫截面流動(dòng)面積(A)，該橫截面流 動(dòng)面積(A)沿轉(zhuǎn)子(6)的旋轉(zhuǎn)方向減小。除了第一實(shí)施例的效果，該特征還產(chǎn)生提高了噪 音降低效果的有利效果。第一至第三實(shí)施例可以如下變化。泵1可以使用并不是油(ATF)的流體作為工作 流體。盡管葉片7(或狹槽61)形成為沿轉(zhuǎn)子徑向方向延伸，但是葉片7(或狹槽61)也可 以形成為相對(duì)于轉(zhuǎn)子徑向方向傾斜地延伸。在吸入?yún)^(qū)域REl中的排出側(cè)背壓口 46部分(包括開始端部分462的部分)與在 排出區(qū)域RE2中的排出側(cè)背壓口 46部分分開設(shè)置。換句話說(shuō)，排出側(cè)背壓口 46可以這樣 實(shí)施第一口，布置成接收排出側(cè)流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于排出區(qū)域(RE2)中的第一葉片(7) 的至少第一狹槽(61)的近端部分(610，背壓腔室br)液壓連通；第二 口，布置成接收排出 側(cè)流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于遠(yuǎn)端部分(70)位于吸入口(43)的末端部分(B)處的第二葉片(7) 的至少第二狹槽(61)的近端部分(610，背壓腔室br)液壓連通。日本專利申請(qǐng)2010-000528 (申請(qǐng)日為2010年1月5日)和日本專利申請(qǐng) 2010-062861 (申請(qǐng)日為2010年3月18日)的整個(gè)內(nèi)容被本文參引。盡管上面已經(jīng)參考本發(fā)明的特定實(shí)施例介紹了本發(fā)明，但是本發(fā)明并不局限于上 述實(shí)施例。本領(lǐng)域技術(shù)人員根據(jù)上述教導(dǎo)將清楚上述實(shí)施例的變化和改變。本發(fā)明的范圍 將參考下面的權(quán)利要求來(lái)確定。
權(quán)利要求
1.一種葉片泵，包括轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn)子適于通過(guò)驅(qū)動(dòng)軸而旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子包括在該轉(zhuǎn)子的外周處的多個(gè)狹槽； 多個(gè)葉片，這些葉片安裝在相應(yīng)的狹槽中，并從相應(yīng)的狹槽凸出并且向該相應(yīng)狹槽的 內(nèi)側(cè)和外側(cè)行進(jìn)；凸輪環(huán)，該凸輪環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子偏心，該凸輪環(huán)環(huán)繞轉(zhuǎn)子；以及板，該板布置成朝著轉(zhuǎn)子的軸向端部，并與轉(zhuǎn)子、葉片和凸輪環(huán)配合確定多個(gè)泵室，其 中，該板在對(duì)著轉(zhuǎn)子的一側(cè)包括吸入口，該吸入口開口于吸入?yún)^(qū)域中，在該吸入?yún)^(qū)域中，各泵室在隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)一起 運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸膨脹；排出口，該排出口開口于排出區(qū)域中，在該排出區(qū)域中，各泵室在隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)一起 運(yùn)動(dòng)時(shí)逐漸收縮；第一背壓口，該第一背壓口布置成接收吸入側(cè)流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于吸入?yún)^(qū)域中的第 一葉片的至少第一狹槽的近端部分液壓連通；以及第二背壓口，該第二背壓口布置成與對(duì)應(yīng)于第二葉片的至少第二狹槽的近端部分液壓 連通，該第二葉片的遠(yuǎn)端部分位于吸入口的末端部分處，其中，第二背壓口包括 第一部分，該第一部分布置成接收排出側(cè)流體壓力；以及節(jié)流部分，該節(jié)流部分布置成限制在第一部分和第二狹槽的近端部分之間的流體流動(dòng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的葉片泵，其中節(jié)流部分的橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 基本恒定。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的葉片泵，其中節(jié)流部分的橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 增大。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的葉片泵，其中節(jié)流部分的橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 減小。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一個(gè)所述的葉片泵，其中第二葉片沿轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向在第三葉片的后面并鄰近第三葉片，該第三葉片的遠(yuǎn)端部 分位于吸入口的末端和排出口的開始端之間；以及第二背壓口布置成在第二狹槽的近端部分開始與第二背壓口液壓連通之后，在第二葉 片經(jīng)過(guò)吸入口的末端之前的時(shí)間中，向第二狹槽的近端部分至少供給一定量工作流體，其 中，該工作流體的量足以使得第二葉片的遠(yuǎn)端部分與凸輪環(huán)的內(nèi)周表面接觸。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一個(gè)所述的葉片泵，其中 各葉片沿轉(zhuǎn)子徑向方向延伸；以及第二背壓口沿板的周向方向與吸入口交疊。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的葉片泵，其中節(jié)流部分的橫截面流動(dòng)面積沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向 改變。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的葉片泵，其中節(jié)流部分的橫截面流動(dòng)面積沿節(jié)流部分的深度改變。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一個(gè)所述的葉片泵，其中節(jié)流部分有比第一部分更小 的深度。
全文摘要
一種葉片泵包括轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn)子有狹槽；葉片，該葉片安裝在狹槽中，并用于從該狹槽凸出；凸輪環(huán)，該凸輪環(huán)環(huán)繞轉(zhuǎn)子；以及板，該板與轉(zhuǎn)子、葉片和凸輪環(huán)配合確定泵室。板包括吸入口；排出口；第一背壓口，該第一背壓口接收吸入側(cè)流體壓力，并與對(duì)應(yīng)于吸入?yún)^(qū)域中的第一葉片的第一背壓腔室液壓連通；以及第二背壓口，該第二背壓口與對(duì)應(yīng)于第二葉片的第二背壓腔室液壓連通，該第二葉片的遠(yuǎn)端部分位于吸入口的末端部分處。第二背壓口包括第一部分，該第一部分布置成接收排出側(cè)流體壓力；以及節(jié)流部分，該節(jié)流部分用于限制在第一部分和第二背壓腔室之間的流體流動(dòng)。
文檔編號(hào)F04C2/344GK102116289SQ20101015780
公開日2011年7月6日 申請(qǐng)日期2010年3月31日 優(yōu)先權(quán)日2010年1月5日
發(fā)明者飯島正昭 申請(qǐng)人:日立汽車系統(tǒng)株式會(huì)社