專利名稱：渦輪式流體機(jī)械的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及渦輪式流體機(jī)械，特別涉及離心壓縮機(jī)或離心鼓風(fēng)機(jī)等、維持高性能 且適合于小型化的渦輪式流體機(jī)械。
背景技術(shù)：
作為渦輪式流體機(jī)械之一的、用旋轉(zhuǎn)葉輪壓縮流體的離心壓縮機(jī)，在現(xiàn)有技術(shù)中 已廣泛用于各種裝置中。最近，由于能源問(wèn)題、環(huán)境問(wèn)題，包含其運(yùn)行費(fèi)等在內(nèi)的壽命周期 成本受到重視，謀求在大工作范圍內(nèi)具有高效率的壓縮機(jī)?？紤]到轉(zhuǎn)速一定的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，壓縮機(jī)的工作范圍被定義為由小流量側(cè)的運(yùn)轉(zhuǎn)界限即 喘振界限和大流量側(cè)的運(yùn)轉(zhuǎn)界限即扼流界限所夾的區(qū)域。但是，使壓縮機(jī)的流量減少到喘振界限以上時(shí)，流動(dòng)在壓縮機(jī)內(nèi)部剝離，排出壓 力、流量產(chǎn)生變動(dòng)，不能穩(wěn)定地運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，想要成為扼流界限以上的大流量，則即使降低壓縮機(jī)的排出壓，流動(dòng)在壓縮 機(jī)內(nèi)部達(dá)到音速，不能將流量增大到扼流界限以上。通常，在已往的渦輪式流體機(jī)械即渦輪式壓縮機(jī)或鼓風(fēng)機(jī)中，在葉輪的下游，設(shè)置 著用于將動(dòng)能變換為壓力能的無(wú)葉片擴(kuò)散器、或帶葉片擴(kuò)散器。在擴(kuò)散器的下游，設(shè)有用于收集從擴(kuò)散器所排出流動(dòng)的渦旋殼體或者用于把流動(dòng) 導(dǎo)引到下一級(jí)的返回流路。另外，作為已往的離心壓縮機(jī)的擴(kuò)散器，已知的有無(wú)葉片擴(kuò)散器，該無(wú)葉片擴(kuò)散器 在葉輪的下游，由相向的一對(duì)擴(kuò)散板構(gòu)成流路壁面，其流路寬度朝向下游是恒定的。但是， 采用無(wú)葉片擴(kuò)散器的離心壓縮機(jī)，雖然工作范圍大，但缺點(diǎn)是效率低。另外，把高度恒定且與流路寬度大致相等的導(dǎo)引葉片在一對(duì)擴(kuò)散板之間設(shè)置成圓 形翼片列狀的擴(kuò)散器，即所謂的帶葉片擴(kuò)散器，也是已知的。采用該帶葉片擴(kuò)散器的離心壓 縮機(jī)，雖然設(shè)計(jì)流量點(diǎn)的效率高，但缺點(diǎn)是工作范圍小。為此，作為改進(jìn)的擴(kuò)散器，例如在日本特開(kāi)平11-82389號(hào)公報(bào)中，公開(kāi)了這樣的 擴(kuò)散器擴(kuò)散器的側(cè)板側(cè)流路壁面以流路寬度朝向下游擴(kuò)大的方式設(shè)為傾斜狀，并且，在擴(kuò) 散器的側(cè)板側(cè)和心板側(cè)二者的流路壁面上設(shè)置高度為擴(kuò)散器出口寬度的40 60%的導(dǎo)引 葉片。在該日本特開(kāi)平11-82389號(hào)公報(bào)記載的擴(kuò)散器的結(jié)構(gòu)中，由于流路寬度朝著下 游擴(kuò)大，所以，與無(wú)平行壁葉片的擴(kuò)散器相比，可以增大半徑方向的壓力梯度，并且，由于在 流路壁面上有導(dǎo)引葉片，所以，即使在大的壓力梯度下，也能夠防止流路壁面上的逆流。專利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)平11-82389號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
但是，在日本特開(kāi)平11-82389號(hào)公報(bào)記載的擴(kuò)散器中，卻并未公開(kāi)在擴(kuò)大的流路 壁面上設(shè)置導(dǎo)引葉片的恰當(dāng)角度，因此，如果僅僅是設(shè)置導(dǎo)引葉片，反而有可能使擴(kuò)散器的性能降低。另外，如果僅僅是設(shè)置導(dǎo)引葉片，導(dǎo)引葉片不能充分發(fā)揮作為防止流路壁面上的 逆流的整流板的作用，擴(kuò)散器的工作范圍有可能縮小。為了降低壓縮機(jī)的成本，通常要求擴(kuò)散器小型化。在已往的無(wú)導(dǎo)引葉片、或帶導(dǎo)引 葉片的擴(kuò)散器中，減小擴(kuò)散器出口直徑而實(shí)現(xiàn)小型化時(shí)，由于擴(kuò)散器的流路寬度是恒定的， 所以，擴(kuò)散器出口的流速增高。由于擴(kuò)散器下游的部件(例如渦旋、返回流路等)的損失與 擴(kuò)散器出口的動(dòng)能(動(dòng)壓)成正比，所以，下游的上述部件的損失增加，壓縮機(jī)的效率降低。本發(fā)明的目的是提供可防止擴(kuò)散器內(nèi)的逆流并使擴(kuò)散器的流動(dòng)在寬度方向均勻 化、確保擴(kuò)散器的大工作范圍、保持壓縮機(jī)的效率、使流體機(jī)械小型化的渦輪式流體機(jī)械。本發(fā)明的渦輪式流體機(jī)械，具有葉輪和擴(kuò)散器，該擴(kuò)散器位于葉輪的下游，由相向 的一對(duì)側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板和心板側(cè)擴(kuò)散板構(gòu)成擴(kuò)散器的流路壁面，并且，其流路寬度朝著下游 增大；其特征在于，在上述擴(kuò)散器的相向的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板和心板側(cè)擴(kuò)散板的兩流路壁面上， 分別呈葉片列狀地設(shè)置多個(gè)高度比流路寬度低的圓弧狀導(dǎo)引葉片，擴(kuò)散器出口處的上述兩 個(gè)導(dǎo)引葉片的葉片高度總和設(shè)定在上述擴(kuò)散器的出口流路寬度的30 70%的范圍內(nèi)，設(shè) 側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的流路壁面的相對(duì)于半徑方向的傾斜角為θ s、設(shè)置在該側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的壁 面上的導(dǎo)引葉片的入口的相對(duì)于周方向的入口葉片角為β s,in、心板側(cè)擴(kuò)散板的流路壁面 的相對(duì)于半徑方向的傾斜角為θ h、設(shè)置在該心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的入口的 相對(duì)于周方向的入口葉片角為β h, in時(shí)，上述4個(gè)角度滿足下式(式1)^s,in-^h,in = K(9s-0h) ... (1)式中的K，滿足K < 0的關(guān)系。根據(jù)本發(fā)明，可實(shí)現(xiàn)這樣的渦輪式流體機(jī)械能防止擴(kuò)散器內(nèi)的逆流，并使擴(kuò)散器 的流動(dòng)在寬度方向均勻化，確保擴(kuò)散器的大工作范圍，保持壓縮機(jī)的效率，實(shí)現(xiàn)流體機(jī)構(gòu)的 小型化。


圖1是表示本發(fā)明第1實(shí)施例的離心壓縮機(jī)的構(gòu)造的剖面圖。圖2是表示圖1所示的第1實(shí)施例的離心壓縮機(jī)中的擴(kuò)散器部的剖面圖。圖3是在半徑方向表示圖2所示的第1實(shí)施例中的擴(kuò)散器部的剖面圖。圖4是表示比較例的離心壓縮機(jī)中的擴(kuò)散器部中的子午面的流速的圖。圖5是表示圖4所示的比較例的擴(kuò)散器部中的子午面的流線的圖。圖6是表示圖1至圖3所示的第1實(shí)施例的擴(kuò)散器部中的子午面的流速的圖。圖7是表示圖6所示的實(shí)施例的擴(kuò)散器部中的子午面的流線的圖。圖8是表示另一比較例的離心壓縮機(jī)的擴(kuò)散器部中的子午面的流速的圖。圖9是表示圖8所示的比較例的擴(kuò)散器部中的子午面的流線的圖。圖10是表示本發(fā)明第2實(shí)施例的離心壓縮機(jī)中的擴(kuò)散器部中的子午面的流速的 圖。圖11是表示圖10所示的第2實(shí)施例的擴(kuò)散器部的子午面的流線的圖。圖12是表示圖10所示的第2實(shí)施例的擴(kuò)散器部中的擴(kuò)散器壁面的傾斜角和導(dǎo)引 葉片的入口葉片角度的示意圖。
圖13是表示圖10所示的第2實(shí)施例的擴(kuò)散器部中的擴(kuò)散器壁面的傾斜角和導(dǎo)引 葉片的入口葉片角度的關(guān)系的圖。附圖標(biāo)記的說(shuō)明1...葉輪，2...擴(kuò)散器，3. ..U形通道，4. ..U形葉片，5...旋轉(zhuǎn)軸，6...心板， 7...葉片，8...側(cè)板，9...心板側(cè)擴(kuò)散板，11...工作流體，12...導(dǎo)引葉片，13...導(dǎo)引葉 片，14...側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板，15...吸入管，16...殼體，21...主流，21s...主流，21h...主流， 22...邊界層流，100...離心壓縮機(jī)，Θ...擴(kuò)散器壁面傾斜角，β...葉片角度
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1下面，參照附圖詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明第1實(shí)施例的渦輪式流體機(jī)械即離心壓縮機(jī)。圖1是表示本發(fā)明第1實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的構(gòu)造的剖面圖。圖2是表示圖 1所示的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器的導(dǎo)引葉片的詳細(xì)的圖。如圖1所示，本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100，在殼體16的內(nèi)部，具有旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)的旋轉(zhuǎn) 軸5、和具有多個(gè)相互分開(kāi)地配置的葉片7的葉輪1。多個(gè)葉片7設(shè)置在旋轉(zhuǎn)軸5的外周側(cè)， 在側(cè)板8與心板6之間導(dǎo)引工作流體11的流動(dòng)。在上述殼體16的內(nèi)部，在葉輪1的下游即該葉輪1的半徑方向外方，設(shè)置著具有 導(dǎo)引葉片12、13的擴(kuò)散器2。在擴(kuò)散器2的下游即上述殼體16的內(nèi)部，設(shè)有用于改變從擴(kuò)散器2排出的工作流 體11的流動(dòng)的方向的U形彎頭3、和U形葉片4。在葉輪1的上游即上述殼體16的內(nèi)壁上，設(shè)有吸入管15。擴(kuò)散器2具有使工作流體11流下的、相向地形成流路壁面的一對(duì)相向的側(cè)板側(cè)擴(kuò) 散板14和心板側(cè)擴(kuò)散板9，而且，由呈圓形葉片列狀地安裝在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的流路壁面 上的導(dǎo)引葉片12、和呈圓形葉片列狀地安裝在心板側(cè)擴(kuò)散板9的流路壁面上的導(dǎo)引葉片13 構(gòu)成。心板側(cè)擴(kuò)散板9的流路壁面相對(duì)于半徑方向傾斜，使得擴(kuò)散器2的流路寬度朝下 游增大。另外，安裝在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的流路壁面上的圓弧狀導(dǎo)引葉片12、和安裝在心板 側(cè)擴(kuò)散板9的流路壁面上的圓弧狀導(dǎo)引葉片13的高度的總和比擴(kuò)散器2的流路寬度小，葉 片高度從該擴(kuò)散器2的流路入口朝著出口、即朝著下游增加。在圖1所示的本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的情況下，擴(kuò)散器2出口處的、導(dǎo)引葉片 12和導(dǎo)引葉片13的葉片高度的總和，相當(dāng)于擴(kuò)散器2的出口流路寬度的大致60%。圖2和圖3表示本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器部2的詳細(xì)，圖3是圖2的 A-A向視圖。在圖2和圖3所示的擴(kuò)散器部2中，從設(shè)置在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14上的導(dǎo)引葉片 12的切線方向測(cè)得的入口處的入口葉片角度稱為β s,in，出口處的出口葉片角度稱為out °同樣地，從設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板9上的導(dǎo)引葉片13的切線方向測(cè)得的入口處的入 口葉片角度稱為3h,in，出口處的出口葉片角度稱為3h,。ut。這時(shí)，設(shè)置在本實(shí)施例的擴(kuò)散器部2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14上的導(dǎo)引葉片12、和設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板9上的導(dǎo)引葉片13設(shè)定成為導(dǎo)引葉片12的入口葉片角度和出口 葉片角度β h,。ut分別比設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板9上的導(dǎo)引葉片13的入口葉片角度i3h,in和出 口葉片角度eh,。ut大。S卩，側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的導(dǎo)引葉片12設(shè)置成比心板側(cè)擴(kuò)散板9的導(dǎo)引葉片13朝半 徑方向立起的形式。另外，各導(dǎo)引葉片12和各導(dǎo)引葉片13被設(shè)定為入口葉片角度i3s,in、入口葉片角 度3h,in分別比出口葉片角3s,。ut、出口葉片角3h,。ut小。另外，設(shè)置了多個(gè)的各導(dǎo)引葉片12和各導(dǎo)引葉片13的前緣被設(shè)置成，在靠葉輪1 的出口附近，例如在葉輪1的外半徑的1 1. 05倍的半徑位置，其周方向位置是錯(cuò)開(kāi)的。本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，工作流體11通過(guò)吸入管15被殼體16內(nèi)部的 葉輪1吸入，在由旋轉(zhuǎn)軸5驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)的葉輪1內(nèi)，被賦予能量后，從葉輪1排出。從葉輪1 排出的高速工作流體11，流入設(shè)在葉輪1下游側(cè)的殼體16內(nèi)部的擴(kuò)散器2。工作流體11的流動(dòng)被該擴(kuò)散器2減速并整流后，流入位于擴(kuò)散器2下游側(cè)的殼體 16內(nèi)部的U形彎頭3和位于上述U形彎頭3下游側(cè)的U形葉片4，然后，上述工作流體11 從U形葉片4排出。下面，將圖6和圖7所示的本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器部2的構(gòu)造，與用 于比較的圖4及圖5所示的比較例、即上述本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器部2的側(cè) 板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9上不具有導(dǎo)引葉片的擴(kuò)散器2的構(gòu)造進(jìn)行比較，說(shuō)明本實(shí) 施例的離心壓縮機(jī)100的作用效果。圖4至圖7表示離心壓縮機(jī)100的各擴(kuò)散器2。在圖4至圖7中，表示設(shè)置在離心 壓縮機(jī)100的葉輪1下游側(cè)的擴(kuò)散器2的流路形狀、和在擴(kuò)散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體的 流動(dòng)(子午面速度)分布，擴(kuò)散器2的流路寬度從上游向下游增大。其中，圖4和圖5表示比較例的擴(kuò)散器2。在圖4和圖5中，表示在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板 14及心板側(cè)擴(kuò)散板9上不具有導(dǎo)引葉片時(shí)的、離心壓縮機(jī)中的擴(kuò)散器2的流路形狀和在擴(kuò) 散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體的流動(dòng)。圖6和圖7表示在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14上設(shè)置導(dǎo)引葉片12、在 心板側(cè)擴(kuò)散板9上設(shè)置導(dǎo)引葉片13時(shí)的離心壓縮機(jī)100中的擴(kuò)散器2的流路形狀、和在擴(kuò) 散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體的流動(dòng)。為了說(shuō)明本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的作用效果的原理，用圖3、圖6及圖7所示 的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2進(jìn)行說(shuō)明。圖3、圖6和圖7所示的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器 2，現(xiàn)象比較簡(jiǎn)單，形成擴(kuò)散器流路的寬度的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁 面朝著下游側(cè)大致對(duì)稱地?cái)U(kuò)開(kāi)。如圖6和圖7的本實(shí)施例的擴(kuò)散器2所示，在擴(kuò)散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體11的 流動(dòng)，可以分成在擴(kuò)散器2的流路的中央部分流動(dòng)的流速快的主流區(qū)域、和在擴(kuò)散器2的側(cè) 板側(cè)壁面與心板側(cè)壁面的兩壁面上流動(dòng)的流速慢的邊界層區(qū)域。根據(jù)角動(dòng)量守恒法則，在流速快的上述主流區(qū)域流動(dòng)的工作流體11的主流21的 周方向速度，是越向擴(kuò)散器2的外周側(cè)越減速。另外，根據(jù)質(zhì)量守恒法則，工作流體11的主流21的半徑方向速度，是越向擴(kuò)散器 2的外周側(cè)越減速。
借助這些效果，在擴(kuò)散器2的流路中流動(dòng)的工作流體11的主流21的流速，越向擴(kuò) 散器2的外周側(cè)越低，工作流體11的壓力相應(yīng)地上升。在圖6和圖7的本實(shí)施例的擴(kuò)散器2、和比較例的圖4及圖5的擴(kuò)散器2中，分別 表示了工作流體11的主流21的流線、和在擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)壁面及心板側(cè)壁面的該兩壁 面附近的邊界層區(qū)域內(nèi)流動(dòng)的邊界層流22的流線。如圖5所示，在比較例的擴(kuò)散器2中，與流速快的主流21相比、在流速慢的邊界層 區(qū)域內(nèi)流動(dòng)的邊界層流22的流動(dòng)，不克服主流21的壓力梯度，其半徑方向的流速比主流21 更急劇地減速，所以，成為比主流21的流線更快地朝向周方向流的流線。隨著接近擴(kuò)散器 2的出口，在邊界層區(qū)域內(nèi)流動(dòng)的邊界層流22的半徑方向速度的減速顯著，結(jié)果產(chǎn)生了剝 離、逆流(圖4和圖5)。該逆流在擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面的壁面附 近的邊界層區(qū)域產(chǎn)生，擴(kuò)散器2的流路寬度擴(kuò)大越急劇，逆流越顯著。另外，逆流與擴(kuò)散器2的流路寬度的擴(kuò)大形式無(wú)關(guān)，在不具有導(dǎo)引葉片12、13的擴(kuò) 散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面、心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面即擴(kuò)散器2的壁面上產(chǎn)生。如果產(chǎn)生了逆流，則擴(kuò)散器2的流路的有效流路面積減小，所以，擴(kuò)散器2的減速 變小，主流21的壓力恢復(fù)量減少，擴(kuò)散器2的性能變差。另外，擴(kuò)散器2下游的部件(U形彎頭3、U形葉片4等)處的損失，與擴(kuò)散器2出 口的流動(dòng)的動(dòng)能(動(dòng)壓)成正比，所以，U形彎頭3、U形葉片4處的損失也增加。結(jié)果，離 心壓縮機(jī)的性能大幅度降低。而本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2中，如圖3、圖6和圖7所示，在可能產(chǎn)生 逆流的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14、心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上，設(shè)置了多個(gè)相互分開(kāi)的圓弧狀導(dǎo)引葉 片12和導(dǎo)引葉片13，這些圓弧狀的導(dǎo)引葉片12、13的高度比擴(kuò)散器2的流路寬度小，在擴(kuò) 散器2出口處的葉片高度是出口流路寬度的大約60%。如圖7所示，在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，這些導(dǎo)引葉片12、13將邊界層附近的邊界 層流22的流動(dòng)整流，使其沿著主流21的流動(dòng)，所以，避免了邊界層流的剝離、逆流，可減低 擴(kuò)散器2的損失。另外，由于防止了逆流，流體也在擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面、及擴(kuò)散器2 的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面的壁面附近流動(dòng)，所以，在主流區(qū)域流動(dòng)的主流21的流體的子午 面速度減小。因此，擴(kuò)散器2出口的流速，與不具有導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13的、圖4和圖5所 示比較例相比，大幅度減小，流體的壓力相應(yīng)地提高，所以，有助于提高離心壓縮機(jī)100的 性能。另外，在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，由于擴(kuò)散器2的減速增大，所以，擴(kuò)散器2出口的 動(dòng)壓也減小，U形彎頭3、U形葉片4的損失也減小，所以，離心壓縮機(jī)的性能大幅度提高。另外，由于在擴(kuò)散器可不產(chǎn)生逆流地減速，所以，離心壓縮機(jī)可以大幅度小型化。本實(shí)施例的擴(kuò)散器2，流路寬度越到下游越大，所以，越接近擴(kuò)散器2出口，工作流 體11的主流21的流動(dòng)角度越朝著周方向傾斜。即，擴(kuò)散器2出口的流動(dòng)角度比入口的角 度小。設(shè)在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14上的圓弧狀導(dǎo)引葉片12、以及設(shè)在圓弧形導(dǎo)引葉片13被設(shè)定成，各個(gè)導(dǎo)引葉片的入口葉片角i3s,in、^h, in，分別小于出口葉片角i3s,。ut、3h,。ut。因此，可以符合工作流體11的主流21的狀況，適當(dāng)?shù)貙⑦吔鐚恿鞯牧鲃?dòng)整流，不 會(huì)因設(shè)置了導(dǎo)引葉片而導(dǎo)致主流部的損失增大，可以防止壁面邊界層的剝離、逆流。結(jié)果， 如上所述，可以改善離心壓縮機(jī)100的性能。在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，導(dǎo)引葉片12、13的前緣位置接近位于擴(kuò)散器2上流側(cè) 的葉輪1的出口、即擴(kuò)散器2的入口部，所以，即使有在葉輪1內(nèi)部發(fā)展的邊界層，也能從擴(kuò) 散器2的入口部恰當(dāng)?shù)胤乐鼓媪?。在本?shí)施例的擴(kuò)散器2中，借助上述構(gòu)造，可以抑制圖4及圖5所示比較例的擴(kuò)散 器中產(chǎn)生的、在邊界層區(qū)域流動(dòng)的邊界層流2的流動(dòng)的急速轉(zhuǎn)向，使擴(kuò)散器2中的減速增 加，可提高壓力恢復(fù)。另外，在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，由于采用導(dǎo)引葉片12、13的前緣位置在周方向錯(cuò) 開(kāi)設(shè)置的結(jié)構(gòu)，所以，導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片13的前緣不同時(shí)與葉輪1的葉片7干涉，這 樣，具有抑制大的噪音產(chǎn)生的效果。在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，說(shuō)明了導(dǎo)引葉片12、13在擴(kuò)散器2出口處的葉片高度 是擴(kuò)散器2出口的流路寬度的大約60%。但是，圓弧狀的導(dǎo)引葉片12、13在擴(kuò)散器2出口 處的葉片高度，只要在該擴(kuò)散器2的出口流路寬度的30 70%的范圍內(nèi)，也可以具有與前 述同樣的效果。該導(dǎo)引葉片12、13的葉片高度，雖然必須比擴(kuò)散器2的心板側(cè)擴(kuò)散板9及側(cè)板側(cè) 擴(kuò)散板的壁面上發(fā)展的邊界層厚度高，但是，如果導(dǎo)引葉片12、13的葉片高度過(guò)高，則導(dǎo)致 主流21的碰撞損失增大，所以，應(yīng)設(shè)定與流體狀況相符的上述范圍的適度的葉片高度。根據(jù)本實(shí)施例，可以實(shí)現(xiàn)這樣的渦輪式流體機(jī)械能防止擴(kuò)散器內(nèi)的逆流，并且， 適當(dāng)?shù)卦O(shè)定側(cè)板側(cè)導(dǎo)引葉片和心板側(cè)導(dǎo)引葉片的入口葉片角，使擴(kuò)散器的流動(dòng)在寬度方向 均勻化，確保擴(kuò)散器的大工作范圍，保持壓縮機(jī)的效率，達(dá)到流體機(jī)械的小型化。實(shí)施例2下面，說(shuō)明本發(fā)明第2實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100中的擴(kuò)散器2。本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2，其基本構(gòu)造與前述第1實(shí)施例的離心壓縮 機(jī)100的擴(kuò)散器2相同，所以，對(duì)兩者共同的構(gòu)造，省略其說(shuō)明，下面只說(shuō)明不同的部分。圖8至圖11表示離心壓縮機(jī)100的各擴(kuò)散器2。在圖8至圖11中，表示設(shè)置在離 心壓縮機(jī)100的葉輪1下游側(cè)的擴(kuò)散器2的流路形狀、和在擴(kuò)散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體 的流動(dòng)(子午面速度)分布。擴(kuò)散器2的流路寬度從上游朝著下游增大。其中，圖10和圖11表示本實(shí)施例的擴(kuò)散器2。圖8和圖9表示比較例的擴(kuò)散器 2。在圖8至圖11中，分別表示側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9相對(duì)于半徑方向非對(duì)稱 地傾斜時(shí)的擴(kuò)散器2的流路形狀、和在擴(kuò)散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體的流動(dòng)。S卩，側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14作為在半徑方向無(wú)傾斜的壁面配置，而與該側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14 相向的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面作為在半徑方向傾斜的壁面形成。圖8和圖9表示比較例的擴(kuò)散器2。在圖8和圖9中，表示在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及 心板側(cè)擴(kuò)散板9上不具有導(dǎo)引葉片時(shí)的離心壓縮機(jī)中的擴(kuò)散器2的流路形狀、和在擴(kuò)散器
在圖10和圖11中，表示在本實(shí)施例的擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14上設(shè)置導(dǎo)引葉 片12并在心板側(cè)擴(kuò)散板9上設(shè)置導(dǎo)引葉片13時(shí)的離心壓縮機(jī)100中的擴(kuò)散器2的流路形 狀、和在擴(kuò)散器2內(nèi)部流動(dòng)的工作流體的流動(dòng)。在構(gòu)成本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2的非對(duì)稱傾斜的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14 及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上，分別設(shè)置了導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13時(shí)，擴(kuò)散器2的作用效 果從原理上說(shuō)與前述圖4至圖7的擴(kuò)散器2基本相同。但是，在本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2中，為了充分發(fā)揮配置在側(cè)板側(cè)擴(kuò) 散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上的導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13的效果，將側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板 14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面的傾斜非對(duì)稱的形成。即，側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面相對(duì)于半徑方向非對(duì)稱地傾斜時(shí)， 如圖8和圖9的比較例所示，在擴(kuò)散器2流動(dòng)的工作流體11的主流21之中的、靠近傾斜大 的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面一側(cè)的主流21h，子午面流速的減速大，靠近傾斜小的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散 板14的壁面一側(cè)的主流21s，子午面流速的減速小。也就是說(shuō)，對(duì)于主流21的平均流線，靠近側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面一側(cè)成為流線 21s那樣朝徑方向立起的流線；而靠近心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面一側(cè)的流線21h，為朝周方向 臥倒的流線。因此，如圖8和圖9的比較例所示，在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上 不設(shè)置導(dǎo)引葉片的擴(kuò)散器2中，在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面附近的邊界層 流動(dòng)的邊界層流22的流動(dòng)不能克服上述主流21s、21h的壓力梯度而剝離，從而產(chǎn)生逆流。為了防止上述比較例那樣的、在擴(kuò)散器2的壁面附近的邊界層流動(dòng)的邊界層流22 的剝離、逆流，在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上設(shè)置導(dǎo)引葉片，使邊界層內(nèi)部 的流體也沿主流流動(dòng)，是有效的。擴(kuò)散器2的壁面非對(duì)稱地傾斜時(shí)，如上所述，由于主流的流動(dòng)在擴(kuò)散器2的高度方 向變化，所以，根據(jù)其流動(dòng)狀況來(lái)設(shè)置導(dǎo)引葉片是非常重要的。為此，為了恰當(dāng)?shù)卦O(shè)置導(dǎo)引葉片，在本發(fā)明第2實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器 2中，如圖10和圖11所示，設(shè)置在傾斜小的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面上的圓弧狀導(dǎo)引葉片 12的入口葉片角，與設(shè)置在傾斜大的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上的圓弧狀導(dǎo)引葉片13的入口 葉片角相比，以朝半徑方向立起的角度設(shè)置。S卩，通過(guò)改變各入口葉片角地設(shè)置，使得導(dǎo)引葉片12沿著靠近側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的 壁面一側(cè)的主流21s的流線，使得導(dǎo)引葉片13沿著靠近心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面一側(cè)的主流 2 Ih的流線。這樣，在本發(fā)明實(shí)施例的擴(kuò)散器2中，將導(dǎo)引葉片12的入口葉片角β—設(shè)定得比 導(dǎo)引葉片13的入口葉片角i3h,in大，可以將上述導(dǎo)引葉片12、13分別設(shè)置于沿著主流21s、 21h的流線的流動(dòng)。結(jié)果，可以防止在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面附近的邊 界層區(qū)域流動(dòng)的邊界層流22的剝離，并可以防止因主流21s、21h的流動(dòng)角度與導(dǎo)引葉片12 及導(dǎo)引葉片13的各配設(shè)角度不一致而引起的損失。在圖12和圖13中，表示配設(shè)在構(gòu)成本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100的擴(kuò)散器2的側(cè) 板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上的導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13、與上述側(cè)板側(cè)擴(kuò) 散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的各壁面的傾斜程度的關(guān)系。
圖12是表示本實(shí)施例中的擴(kuò)散器壁面的傾斜角和導(dǎo)引葉片的入口葉片角度的示 意圖。圖13是表示本實(shí)施例中的擴(kuò)散器壁面的傾斜角與導(dǎo)引葉片的入口葉片角度的關(guān)系 的關(guān)系圖。θ s是靠近葉輪1側(cè)板側(cè)的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面中的、從半徑方向傾斜的側(cè) 板側(cè)擴(kuò)散板14的傾斜角。θ h是靠近葉輪1心板側(cè)的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面中的、從半徑 方向傾斜的心板側(cè)擴(kuò)散板9的傾斜角。側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的傾斜角θ 3和心板側(cè)擴(kuò)散板9的 傾斜角θ h，都是以朝著擴(kuò)散器2的流路寬度擴(kuò)大的方向傾斜的方向?yàn)檎怠Ｔ跇?gòu)成本實(shí)施例的擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上，分別 配設(shè)著導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13。在這些導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引葉片13中，導(dǎo)引葉片12的 入口葉片角、導(dǎo)引葉片13的入口葉片角i3h,in，滿足式(1)的關(guān)系。[式1]^s,in-^h,in = K(9s-0h) ... (1)式中，K是根據(jù)葉輪1出口的流體流動(dòng)狀態(tài)設(shè)定的常數(shù)。取K <0的值。若更具 體地限定，在標(biāo)準(zhǔn)離心壓縮機(jī)中的流體流動(dòng)時(shí)，取-2 < K < 0的值。上述式⑴表示，構(gòu)成擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面的傾斜角θ s、和心板側(cè) 擴(kuò)散板9的壁面的傾斜角θ h的非對(duì)稱性越大，導(dǎo)引葉片12的入口葉片角導(dǎo)引葉 片13的入口葉片角i3h,in的差越大。側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面的傾斜角Θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面的傾斜角Θ h的 非對(duì)稱性越大，在擴(kuò)散器2的入口的寬度方向流動(dòng)的流體的非均勻性越大。式(1)的關(guān)系 與這一物理變化對(duì)應(yīng)。把擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面的傾斜角Θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面的 傾斜角9h的傾斜角總和es+0h，設(shè)定為6°至12°之間的值，可以使擴(kuò)散器2的壁面的壓 力恢復(fù)最大化，是適當(dāng)?shù)模绕涫?，從擴(kuò)散器2中的壓力恢復(fù)量和工作范圍的平衡考慮，優(yōu) 選把傾斜角總和θ s+θ h設(shè)定為8°左右。另外，如果傾斜角總和es+eh大于12°，則在擴(kuò)散器2的壁面上流動(dòng)容易剝離， 與擴(kuò)散器2的流路被擴(kuò)大相比，在擴(kuò)散器2的壁面附近的邊界層區(qū)域流動(dòng)的邊界層流的剝 離帶來(lái)的阻塞效果更大，基本上起不到流路擴(kuò)大的效果。另外，如果傾斜角總和es+eh小于6°，則擴(kuò)散器2的壁面的擴(kuò)大量小，擴(kuò)散器2 的壓力恢復(fù)效果小。而把傾斜角總和9s+eh設(shè)定為8°左右時(shí)，擴(kuò)散器2的壓力恢復(fù)量大，并且，相對(duì) 于大流入角范圍的流動(dòng)，而在擴(kuò)散器2的壁面附近的邊界層區(qū)域流動(dòng)的邊界層流不容易剝 離，結(jié)果，可容易實(shí)現(xiàn)高效率和大工作范圍的擴(kuò)散器2。假設(shè)離心壓縮機(jī)的葉輪1的出口流動(dòng)是均勻的時(shí)，擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的 壁面傾斜角θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面傾斜角θ h的非對(duì)稱性越大，則擴(kuò)散器2的入口 流動(dòng)在擴(kuò)散器2的寬度方向的非均勻性越強(qiáng)。從流態(tài)解析可知，上述傾斜角總和es+eh在6°至12°之間的范圍內(nèi)時(shí)，擴(kuò)散器2 入口的導(dǎo)引葉片12的入口葉片角i3s,in和導(dǎo)引葉片13的入口葉片角i3h,in的差Δ β (Δ β =β s, in" β h, in)，與擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面傾斜角θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁 面傾斜角9h的傾斜角的差θ s-θ h的絕對(duì)值相同，將式(1)中的K設(shè)為-1左右，分別設(shè)定 擴(kuò)散器2的導(dǎo)引葉片12的入口葉片角i3s,in及導(dǎo)引葉片13的入口葉片角i3h,in，可構(gòu)成效率高、工作范圍大的擴(kuò)散器2，是有效的。由于葉輪1的內(nèi)部流體的影響，葉 輪1的出口流動(dòng)往往是側(cè)板8側(cè)的流動(dòng)慢，心板 6側(cè)的流動(dòng)快。這時(shí)，把擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面傾斜角es設(shè)定為es = 0，把 心板側(cè)擴(kuò)散板9的傾斜角eh設(shè)定為eh = 8°，從而具有使在葉輪ι產(chǎn)生的偏流趨于均勻 化的效果。把擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面傾斜角Θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面傾斜 角Q1JiA成為非對(duì)稱傾斜，消除葉輪ι出口的流動(dòng)的非均勻性，這樣，流體的流動(dòng)接近均勻， 所以，不必將擴(kuò)散器2入口的導(dǎo)引葉片12的入口葉片角β s,in和導(dǎo)引葉片13的入口葉片角 3h,in的差增加得很大。因此，葉輪1出口的非均勻性強(qiáng)時(shí)，將K設(shè)定為-1 < K < 0，設(shè)置擴(kuò)散器2的導(dǎo)引 葉片12和導(dǎo)引葉片13，可構(gòu)成效率高、工作范圍大的擴(kuò)散器2。另外，在把擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面傾斜角θ s、和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁 面傾斜角9h設(shè)定為9S = 0、或eh = 0時(shí)的擴(kuò)散器2中，在無(wú)傾斜的平面上的側(cè)板側(cè)擴(kuò) 散板14的壁面上設(shè)置導(dǎo)引葉片12，或者在無(wú)傾斜的平面上的心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上設(shè)置 導(dǎo)引葉片13，與在傾斜角或傾斜角的圓錐面上的壁面上設(shè)置導(dǎo)引葉片12 或?qū)б~片13時(shí)相比，構(gòu)造簡(jiǎn)單，所以，可降低制作成本。從構(gòu)成擴(kuò)散器2的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面和心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上分別削出 導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片13的情況下，構(gòu)成擴(kuò)散器2的上述側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面和心板 側(cè)擴(kuò)散板9的壁面是平面時(shí)，只要是二軸加工機(jī)，就能加工，但是，該擴(kuò)散器2的上述各壁面 是圓錐面時(shí)，必須用5軸加工機(jī)才能削出導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片13。因此，加工成本的差異很大。如果預(yù)先另外制作出導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片13、再 用焊接等方式把這些導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片13接合到上述側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面及心 板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上而制成擴(kuò)散器2時(shí)，把導(dǎo)引葉片12和導(dǎo)引葉片I3焊接接合到形成 為圓錐面的上述側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板14的壁面及心板側(cè)擴(kuò)散板9的壁面上，導(dǎo)引葉片12及導(dǎo)引 葉片13的定位、接合困難，與焊接到形成為平面的上述壁面上相比，制造成本大幅增加。另外，在形成為平面的上述壁面上設(shè)置導(dǎo)引葉片12或?qū)б~片13時(shí)，要將導(dǎo)引葉 片12、13的形狀尤其形成為由垂直于平面的線要素構(gòu)成的形狀，由于不是采用點(diǎn)切削，而 是用線切削削出導(dǎo)引葉片12、13的葉片形狀，所以，可以縮短加工時(shí)間，降低加工成本。另外，如果用單純的圓弧構(gòu)成導(dǎo)引葉片12、13的形狀，輸入NC加工機(jī)的程序也簡(jiǎn) 單，可降低制作成本。另外，上述本實(shí)施例的離心壓縮機(jī)100，在擴(kuò)散器2的上游側(cè)設(shè)置了具有側(cè)板8和 心板6的葉輪1，說(shuō)明了擴(kuò)散器2的原理、作用效果，但是，沒(méi)有側(cè)板8和心板6的開(kāi)放形狀 的葉輪1，其擴(kuò)散器2也具有同樣的作用效果。根據(jù)本實(shí)施例，可實(shí)現(xiàn)這樣的渦輪式流體機(jī)械能防止擴(kuò)散器內(nèi)的逆流，并恰當(dāng)?shù)?設(shè)定側(cè)板側(cè)的導(dǎo)引葉片和心板側(cè)的導(dǎo)引葉片的入口葉片角度，使擴(kuò)散器的流動(dòng)在寬度方向 均勻化，確保擴(kuò)散器的大工作范圍，保持壓縮機(jī)的效率，實(shí)現(xiàn)流體機(jī)械的小型化。本發(fā)明適用于離心壓縮機(jī)或離心鼓風(fēng)機(jī)等維持高性能、適合于小型化的渦輪式流 體機(jī)械。1權(quán)利要求
1.一種渦輪式流體機(jī)械，具有葉輪和擴(kuò)散器，該擴(kuò)散器位于葉輪的下游，由相向的一對(duì) 側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板和心板側(cè)擴(kuò)散板構(gòu)成擴(kuò)散器的流路壁面，并且，其流路寬度朝著下游增大；其 特征在于，在上述擴(kuò)散器的相向的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板和心板側(cè)擴(kuò)散板的兩流路壁面上，分別以多個(gè)葉 片列狀地設(shè)置高度比流路寬度低的圓弧狀的導(dǎo)引葉片，擴(kuò)散器出口處的上述兩個(gè)導(dǎo)引葉片 的葉片高度總和設(shè)定在上述擴(kuò)散器的出口流路寬度的30 70%的范圍內(nèi)；設(shè)側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的流路壁面的相對(duì)于半徑方向的傾斜角為θ s、設(shè)置在該側(cè)板側(cè)擴(kuò)散 板的壁面上的導(dǎo)引葉片的入口的相對(duì)于周方向的入口葉片角為i3s,in、心板側(cè)擴(kuò)散板的流 路壁面的相對(duì)于半徑方向的傾斜角為θ h、設(shè)置在該心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的 入口相對(duì)于周方向的入口葉片角為β h, in時(shí)，上述4個(gè)角度滿足下式(式1)H,in = K(es-eh) ... (1)上述式中的K，滿足K < 0的關(guān)系。
2.如權(quán)利要求ι所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，|κ|<2。
3.如權(quán)利要求1所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，從設(shè)置在上述擴(kuò)散器的上述導(dǎo) 引葉片的周方向測(cè)得的葉片角度中的出口葉片角度，比入口葉片角度小。
4.如權(quán)利要求1所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，以滿足6< θ s+ θ h < 12的方 式構(gòu)成。
5.如權(quán)利要求ι所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，以滿足上述傾斜角es= o或上 述傾斜角9h = 0的方式構(gòu)成。
6.如權(quán)利要求1所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，上述導(dǎo)引葉片的形狀設(shè)成為垂 直于上述側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板及心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面。
7.如權(quán)利要求1所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，設(shè)置在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上 的導(dǎo)引葉片的前緣位置、和設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的前緣位置，在周方 向錯(cuò)開(kāi)。
8.如權(quán)利要求1所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，設(shè)置在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上 的導(dǎo)引葉片的前緣位置、和設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的前緣位置，設(shè)在較 葉輪的外徑的1. 05倍更靠?jī)?nèi)周側(cè)。
9.如權(quán)利要求1至8中任一項(xiàng)所述的渦輪式流體機(jī)械，其特征在于，上述導(dǎo)引葉片的翼 型中弧線是由一圓弧構(gòu)成的。
全文摘要
本發(fā)明提供使擴(kuò)散器的流動(dòng)在寬度方向均勻化、確保大的工作范圍、保持壓縮機(jī)的效率、使流體機(jī)械小型化的渦輪式流體機(jī)械。在構(gòu)成渦輪式流體機(jī)械所具有的擴(kuò)散器的、相向的側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板和心板側(cè)擴(kuò)散板的兩流路壁面上設(shè)置圓弧狀的導(dǎo)引葉片，擴(kuò)散器出口處的兩個(gè)導(dǎo)引葉片的葉片高度總和在擴(kuò)散器出口流路寬度的30～70％范圍內(nèi)。設(shè)側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的流路壁面的偏離半徑方向的傾斜角為θs、設(shè)置在側(cè)板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的入口偏離周方向的入口葉片角為βs，in、心板側(cè)擴(kuò)散板的流路壁面的偏離半徑方向的傾斜角為θh、設(shè)置在心板側(cè)擴(kuò)散板的壁面上的導(dǎo)引葉片的入口偏離周方向的入口葉片角為βh，in時(shí)，上述4個(gè)角度滿足下式βs，in-βh，in＝K(θs-θh)，式中的K滿足K＜0的關(guān)系。
文檔編號(hào)F04D29/44GK102042266SQ20101051464
公開(kāi)日2011年5月4日 申請(qǐng)日期2010年10月21日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月22日
發(fā)明者八木學(xué), 小林博美, 柴田貴范, 田中征將, 西田秀夫 申請(qǐng)人:株式會(huì)社日立工業(yè)設(shè)備技術(shù)