專利名稱：汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法及裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于汽車技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，本發(fā)明還涉及一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法。
背景技術(shù)：
葉頂間隙導(dǎo)致的泄漏流動是軸流葉輪機(jī)械中重要的流動現(xiàn)象之一，葉尖泄漏流動會導(dǎo)致在徑向間隙附近發(fā)生逆流、泄漏流、產(chǎn)生噪音、流動損失增加、機(jī)械效率下降等。在這方面的深入研究對全面了解葉輪機(jī)械內(nèi)部的復(fù)雜流動有重要意義I23456789。一般在氣壓機(jī)、渦輪、軸流泵等裝置中，最大工作靜壓力約為1.0X102^3. OX 104kpa,間隙高度在O. Γθ. 6mm的范圍。早期的研究主要是在這個范圍進(jìn)行。但是汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇的工作靜壓力非常小，而且葉頂間隙區(qū)域也較大，這與其他葉 輪機(jī)械葉頂間隙區(qū)域的研究領(lǐng)域有著顯著不同。汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域是在靜壓力為5(T250kpa，間隙高度在3 20mm的范圍。因此，對早期取得的研究成果在汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇中未必適用。對于汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇，風(fēng)扇的導(dǎo)流環(huán)與風(fēng)扇導(dǎo)流罩之間存在著一定的徑向間隙，容易發(fā)生葉頂泄漏流動現(xiàn)象。為了明確汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域泄漏渦的流動機(jī)理，減少導(dǎo)流罩與導(dǎo)流環(huán)間發(fā)生的泄漏流動，降低氣動噪聲，大幅提高汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇氣動性能等問題。此外，在現(xiàn)有的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇設(shè)計中，大多依靠風(fēng)室(風(fēng)道)試驗的手段來驗證解決風(fēng)扇氣動性能，該方式實施起來試驗費用昂貴、周期較長，設(shè)計成本高昂。另一方面，目前在針對汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇的葉尖間隙對風(fēng)扇性能影響的試驗中，并沒有提及一套詳實有效的性能確定方法及其裝置，來專門確定汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的流動結(jié)構(gòu)對性能影響的大小10111213。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是，提出一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，解決了現(xiàn)有技術(shù)中，大多依靠風(fēng)室(風(fēng)道)試驗的手段來驗證冷卻風(fēng)扇的氣動性能，不能準(zhǔn)確測量葉頂間隙區(qū)域的性能的問題。本發(fā)明的另一目的是，提出一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法，解決了現(xiàn)有技術(shù)中，大多依靠風(fēng)室(風(fēng)道)試驗的手段來驗證冷卻風(fēng)扇的氣動性能，只能由風(fēng)扇性能曲線表示(僅包括流量-壓力、流量-功率和流量-效率關(guān)系)，不能準(zhǔn)確表達(dá)葉頂間隙區(qū)域的性能的問題。本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是，一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，包括風(fēng)室試驗臺和輔助風(fēng)機(jī)，輔助風(fēng)機(jī)的進(jìn)口通大氣，輔助風(fēng)機(jī)的出口與風(fēng)室試驗臺的進(jìn)口端聯(lián)通；在風(fēng)室試驗臺出口端設(shè)置有被測裝置，被測裝置的出氣口通向大氣；風(fēng)室試驗臺的內(nèi)腔沿進(jìn)口端到出口端方向依次設(shè)置有前整流板、噴嘴和后整流板；所述的輔助風(fēng)機(jī)與變頻器、計算系統(tǒng)依次信號連接，計算系統(tǒng)另外分別與靜壓差測量裝置和電機(jī)調(diào)速裝置信號連接，電機(jī)調(diào)速裝置與電機(jī)信號連接；所述的被測裝置包括固定連接在一起的導(dǎo)流環(huán)與密封盤，導(dǎo)流環(huán)的外周安裝有導(dǎo)流罩，密封盤與電機(jī)的電機(jī)回傳軸傳動連接。本發(fā)明所采用的另一技術(shù)方案是，一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法，利用上述的被測裝置，具體包括以下步驟在標(biāo)準(zhǔn)工作狀態(tài)下，即環(huán)境壓力為一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓、環(huán)境溫度為20°C、相對濕度為50%、空氣密度為1. 2kg/m3，將被測裝置控制在一個恒定的轉(zhuǎn)速下，通過變頻器來控制調(diào)節(jié)輔助風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，調(diào)節(jié)不同流量下的被測裝置進(jìn)口與出口靜壓，空氣流經(jīng)噴嘴時，在噴嘴前后產(chǎn)生了靜壓力差，通過靜壓差測量裝置得到靜壓力差數(shù)值；將被測裝置的工作靜壓力調(diào)節(jié)在50Pa 250Pa范圍內(nèi)進(jìn)行加壓試驗，同時，被測裝置葉頂間隙區(qū)域的導(dǎo)流環(huán)的最大圓周速度設(shè)置為U=47. 4m/s,以此推算流量泄漏量的一組無因次數(shù)據(jù)，從而得到被測裝置葉頂間隙區(qū)域的氣動性能曲線，即成。本發(fā)明的有益效果是能夠避免主流區(qū)域的泄漏流動對氣動性能的影響，比較精確的計算葉頂間隙泄漏量所起到的重要作用；通過本發(fā)明裝置，能夠完整提供汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能曲線。
圖1是現(xiàn)有技術(shù)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻系統(tǒng)示意圖；圖2是汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇結(jié)構(gòu)與流動特性的關(guān)系示意圖；圖3是葉頂間隙區(qū)域兩個分隔翹片實施例的結(jié)構(gòu)模型圖；圖4是葉頂間隙區(qū)域三個分隔翹片實施例的結(jié)構(gòu)模型圖；圖5是葉頂間隙區(qū)域五個分隔翹片實施例的結(jié)構(gòu)模型圖；圖6是本發(fā)明帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；圖7是本發(fā)明方法中的性能試驗測試區(qū)域的截面示意圖；圖8是本發(fā)明方法所采用的葉頂間隙區(qū)域的流動狀態(tài)模型簡圖；圖9是本發(fā)明方法得到的導(dǎo)流環(huán)靜止?fàn)顟B(tài)下葉頂間隙區(qū)域的試驗性能曲線；圖10是本發(fā)明方法得到的導(dǎo)流環(huán)回轉(zhuǎn)運動狀態(tài)下葉頂間隙區(qū)域的試驗性能曲線。圖中，1.電機(jī)支座，2.電機(jī)，3.風(fēng)扇葉片，4.導(dǎo)流罩，5.散熱器，6.導(dǎo)流環(huán)，7.輪轂，8.分隔翹片，9.膨脹室，10.密封盤，11.電機(jī)調(diào)速裝置，12.計算系統(tǒng)，13.變頻器，14.輔助風(fēng)機(jī)，15.前整流板，16.后整流板，17.噴嘴，18.靜壓差測量裝置。
具體實施例方式現(xiàn)有技術(shù)的帶有導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇，在所有冷卻風(fēng)扇葉片外端共同固定安裝有一個導(dǎo)流環(huán)。參照圖1，是現(xiàn)有技術(shù)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻系統(tǒng)示意圖，包括設(shè)置在電機(jī)支座I上的電機(jī)2,電機(jī)2與冷卻風(fēng)扇3同軸連接,冷卻風(fēng)扇3外圓設(shè)置有導(dǎo)流罩4 (在導(dǎo)流罩與葉片頂端固結(jié)的導(dǎo)流環(huán)之間形成了葉頂間隙區(qū)域)，冷卻風(fēng)扇3的迎風(fēng)方向設(shè)置有散熱器5。參照圖2，是汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇結(jié)構(gòu)與流動特性的關(guān)系示意圖，在冷卻風(fēng)扇3葉片外端固結(jié)的導(dǎo)流環(huán)6與導(dǎo)流罩4之間為葉頂間隙區(qū)域，產(chǎn)生葉頂泄漏流動。參照圖3、圖4、圖5，本發(fā)明帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，分別進(jìn)行了三種實施例的結(jié)構(gòu)測試。三組實施例結(jié)構(gòu)中導(dǎo)流環(huán)的出入口區(qū)域的圓弧段均為相同半徑和弧度均為等間距值，三組結(jié)構(gòu)中導(dǎo)流環(huán)的出入口區(qū)域的圓弧段均為相同半徑和弧度，斷面長度L均為49. 7mm,分隔翅片的間隔距離I和S均為等間距值。如圖3實施例，葉頂間隙區(qū)域的結(jié)構(gòu)為直通U形槽(即分隔翅片8包括前后各一個)，結(jié)構(gòu)簡單，安裝容易，廣泛應(yīng)用于目前的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇中。如圖4實施例，葉頂間隙區(qū)域的結(jié)構(gòu)類似于迷宮式密封槽，U形槽的間隔可以看成 由三個分隔翅片8形成兩個膨脹室，導(dǎo)流罩圓筒狀內(nèi)壁和分隔翅片頂部的間隙取ε為3_，斷面長度L=49. 7mm,導(dǎo)流環(huán)的直徑D=362mm ;分隔翅片的間隔距離S=21. 6mm,入口和出口處的翅片厚度δ 1=2. 5mm，中間的翅片厚度δ 2=1. 5mm。如圖5實施例，葉頂間隙區(qū)域的結(jié)構(gòu)由五個分隔翅片8形成的迷宮式密封槽，五個分隔翅片的徑向高度一致，導(dǎo)流環(huán)端部高度一致，導(dǎo)流罩圓筒狀內(nèi)壁和分隔翅片頂部的間隙取ε為3mm。如圖6，本發(fā)明帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，根據(jù)中國國家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T1236-2000)中的風(fēng)室進(jìn)氣試驗要求設(shè)計而成14151617，用于進(jìn)行汽車發(fā)動機(jī)葉頂間隙區(qū)域的性能試驗，該測試裝置包括風(fēng)室試驗臺和輔助風(fēng)機(jī)14，輔助風(fēng)機(jī)14的進(jìn)口通大氣，輔助風(fēng)機(jī)14的出口與風(fēng)室試驗臺的進(jìn)口端聯(lián)通；在風(fēng)室試驗臺出口端設(shè)置有被測裝置，被測裝置的出氣口通向大氣；風(fēng)室試驗臺的內(nèi)腔沿進(jìn)口端到出口端方向依次設(shè)置有前穩(wěn)流裝置15、多噴嘴流量計17和后穩(wěn)流裝置16 ；輔助風(fēng)機(jī)14與變頻器13、計算系統(tǒng)12依次信號連接，計算系統(tǒng)12另外分別與靜壓差測量裝置18和電機(jī)調(diào)速裝置11信號連接。計算系統(tǒng)12采用各種傳感器實現(xiàn)物理信號到電信號的轉(zhuǎn)換，通過接口端子送入計算機(jī)，壓力、溫度、濕度等參數(shù)通過數(shù)據(jù)采集卡將模擬量變化信號轉(zhuǎn)換為數(shù)字量送入計算機(jī)，轉(zhuǎn)速、功率使用通訊轉(zhuǎn)換器送入計算機(jī)1819。(將原本安裝的被測裝置換為密封盤10)，被測裝置包括導(dǎo)流環(huán)6與密封盤10固定連接，固定連接組裝在一起，這樣可以避免主流區(qū)域的泄漏流動對性能的影響，較為精確的計算葉頂間隙泄漏流。導(dǎo)流環(huán)6的外周安裝有導(dǎo)流罩4，導(dǎo)流罩4和導(dǎo)流環(huán)6的內(nèi)外徑安裝公差控制在±0.1mm,如圖7所不，密封盤10與電機(jī)2的電機(jī)回傳軸傳動連接，電機(jī)2與電機(jī)調(diào)速裝置11信號連接。本發(fā)明的帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法，利用上述的被測裝置，參照圖6、圖7，具體包括以下步驟在標(biāo)準(zhǔn)工作狀態(tài)下，即環(huán)境壓力為一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓(101325Pa或760mmHg)、環(huán)境溫度為20°C、相對濕度為50%、空氣密度為1. 2kg/m3，將被測裝置控制在一個恒定的轉(zhuǎn)速下，通過變頻器13來控制調(diào)節(jié)輔助風(fēng)機(jī)14的轉(zhuǎn)速，調(diào)節(jié)不同流量下的被測裝置進(jìn)口與出口靜壓，空氣流經(jīng)噴嘴17時，氣流在噴嘴17處形成局部收縮，流速增加，靜壓力降低，于是在噴嘴17前后產(chǎn)生了靜壓力差(或稱壓差)，空氣流速越大，在噴嘴17前后產(chǎn)生的壓差也越大。通過測量壓差，便能衡量流體流過噴嘴17流量的大小，通過靜壓差測量裝置18得到靜壓力差數(shù)值，這種測量方法是以能量守恒定律和流動連續(xù)性方程為基礎(chǔ)的20。汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇的工作靜壓通常最大為250Pa，因此，壓力調(diào)節(jié)在50Pa 250Pa范圍內(nèi)進(jìn)行加壓試驗，同時，汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇的回轉(zhuǎn)數(shù)通常最大為2500rpm，這樣，被測裝置葉頂間隙區(qū)域的導(dǎo)流環(huán)6的最大圓周速度U=47. 4m/s，推算流量泄漏量的一組無因次數(shù)據(jù)，從而得到被測裝置(裝置)葉頂間隙區(qū)域的氣動性能曲線。另外，本發(fā)明裝置中還可以設(shè)置有氣流穩(wěn)流裝置，共設(shè)置有上下側(cè)兩套，上流側(cè)穩(wěn)流裝置用來吸收上流側(cè)氣流的動能，下流側(cè)穩(wěn)流裝置的用途是為了確保進(jìn)入測量平面前氣流是基本均勻的，為滿足這些要求，需要在風(fēng)室試驗臺流道內(nèi)加一些濾網(wǎng)或穿孔板的組合裝置(圖中沒有顯示)。本發(fā)明的理論估算方法是根據(jù)火力發(fā)電廠汽輪機(jī)汽封的密封原理，在汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇的導(dǎo)流環(huán)與導(dǎo)流罩間形成一系列節(jié)流間隙與膨脹空腔，迫使氣流通過曲折的途徑，產(chǎn)生節(jié)流與熱力學(xué)效應(yīng)，用逐級膨脹的方法增加流阻來抑制泄漏提高風(fēng)扇的氣動性能。圖8是葉頂間隙區(qū)域迷宮式汽封內(nèi)部流動模型示意圖，圖中汽封由依次排列的分隔翅片和膨脹室組成，在風(fēng)扇葉頂端部固定安裝的導(dǎo)流環(huán)上加工若干分隔翅片，分隔翅片與導(dǎo)流罩之間保持較小的徑向間隙，每兩個分隔翅片間形成一個膨脹室。氣流從高壓側(cè)流向低壓側(cè)，通過環(huán)形分隔翅片端部與導(dǎo)流罩的間隙時，通道面積變小，速度增大，壓力降低，同時溫度降低(焓值減少)。隨后氣流流入分隔翅片端部后面突然擴(kuò)大的膨脹室，通流面積突然變大，氣流在膨脹室內(nèi)形成渦流，流速近似降到零，但壓力不變，其動能全部轉(zhuǎn)化為熱能，由于膨脹室內(nèi)氣流的散熱量與氣流的總熱量相比很小，可以忽略，故氣流焓值又恢復(fù)到原來的數(shù)值，此過程稱為節(jié)流過程。當(dāng)其通過下一間隙時，上述過程重復(fù)進(jìn)行。汽封前后氣流的總壓降在所有的分隔翅片間隙與膨脹室中依次逐漸降低，重復(fù)著節(jié)流過程，直至壓差為零，氣流在最后一個膨脹腔室里壓力達(dá)到與低壓端壓力一致，不再漏流。但這是葉頂間隙區(qū)域在一種理想狀態(tài)下的泄漏流動。理想狀態(tài)下的葉頂間隙區(qū)域的泄漏量可以用公式(I)或(2)進(jìn)行計算。有多個膨脹空腔構(gòu)成的葉頂間隙區(qū)域可以用帶下標(biāo)i = 1，2，3...的多組公式聯(lián)立求解。此外，通過使用理想流動狀態(tài)的葉頂間隙泄漏流動性能系數(shù)和入口、出口狀態(tài)，也可以用公式(3)計算理想狀態(tài)的葉頂間隙區(qū)域的泄漏量G”
權(quán)利要求
1.一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，其特征在于包括風(fēng)室試驗臺和輔助風(fēng)機(jī)(14)，輔助風(fēng)機(jī)(14)的進(jìn)口通大氣，輔助風(fēng)機(jī)(14)的出口與風(fēng)室試驗臺的進(jìn)口端聯(lián)通，在風(fēng)室試驗臺出口端設(shè)置有被測裝置，被測裝置的出氣口通向大氣; 所述的風(fēng)室試驗臺的內(nèi)腔沿進(jìn)口端到出口端方向依次設(shè)置有前整流板(15)、噴嘴(17)和后整流板(16)； 所述的輔助風(fēng)機(jī)(14)與變頻器(13)、計算系統(tǒng)(12)依次信號連接，計算系統(tǒng)(12)另外分別與靜壓差測量裝置(18 )和電機(jī)調(diào)速裝置(11)信號連接，電機(jī)調(diào)速裝置(11)與電機(jī)(2)信號連接； 所述的被測裝置包括固定連接在一起的導(dǎo)流環(huán)(6)與密封盤(10)，導(dǎo)流環(huán)(6)的外周安裝有導(dǎo)流罩(4)，密封盤(10)與電機(jī)(2)的電機(jī)回傳軸傳動連接。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，其特征在于所述的導(dǎo)流罩(4)和導(dǎo)流環(huán)(6)的內(nèi)外徑公差控制在±0. 1mm。
3.一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法，其特征在于，利用權(quán)利要求1或2所述的被測裝置，具體包括以下步驟 在標(biāo)準(zhǔn)工作狀態(tài)下，即環(huán)境壓力為一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓、環(huán)境溫度為20°C、相對濕度為50%、空氣密度為1. 2kg/m3,將被測裝置控制在一個恒定的轉(zhuǎn)速下,通過變頻器(13)來控制調(diào)節(jié)輔助風(fēng)機(jī)(14)的轉(zhuǎn)速，調(diào)節(jié)不同流量下的被測裝置進(jìn)口與出口靜壓力，空氣流經(jīng)噴嘴(17)時，在噴嘴(17)前后產(chǎn)生了靜壓力差，通過靜壓差測量裝置(18)得到靜壓力差數(shù)值； 將被測裝置的工作靜壓力調(diào)節(jié)在50Pa 250Pa范圍內(nèi)進(jìn)行加壓試驗，同時，被測裝置葉頂間隙區(qū)域的導(dǎo)流環(huán)(6)的最大圓周速度設(shè)置為U=47. 4m/s,以此推算流量泄漏量的一組無因次數(shù)據(jù)，從而得到被測裝置葉頂間隙區(qū)域的氣動性能曲線，即成。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的性能確定方法，其特征在于，所述的葉頂間隙區(qū)域的結(jié)構(gòu)為直通U形槽，包括 兩個分隔翅片的結(jié)構(gòu)， 或三個分隔翅片的結(jié)構(gòu)， 或五個分隔翅片的結(jié)構(gòu)。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的性能確定方法，其特征在于，所述的工作靜壓力分別設(shè)置為50Pa、100Pa、150Pa、200Pa、250Pa，導(dǎo)流環(huán)靜止?fàn)顟B(tài)下，獲得不同葉頂間隙區(qū)域流動結(jié)構(gòu)的性能曲線； 另外，工作靜壓力分別設(shè)置為50Pa、100Pa、150Pa、200Pa、250Pa，導(dǎo)流環(huán)回轉(zhuǎn)速度為2500rpm狀態(tài)下，獲得不同葉頂間隙區(qū)域流動結(jié)構(gòu)的性能曲線。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的性能確定方法，其特征在于，所述的計算過程是理想狀態(tài)下的葉頂間隙區(qū)域的泄漏量用公式(I)或(2)進(jìn)行計算，有多個膨脹空腔構(gòu)成的葉頂間隙區(qū)域用帶下標(biāo)i = 1，2，3...的多組公式聯(lián)立求解，此外，通過使用理想流動狀態(tài)的葉頂間隙泄漏流動性能系數(shù)(K和入口、出口狀態(tài)，也用公式(3)計算理想狀態(tài)的葉頂間隙區(qū)域的泄漏量G1,
全文摘要
本發(fā)明公開了一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能測試裝置，包括輔助風(fēng)機(jī)的出口與風(fēng)室試驗臺的進(jìn)口端聯(lián)通；在風(fēng)室試驗臺出口端設(shè)置有被測裝置；風(fēng)室試驗臺的內(nèi)腔沿進(jìn)口端到出口端方向依次設(shè)置有前整流板、噴嘴和后整流板；輔助風(fēng)機(jī)與變頻器、計算系統(tǒng)依次信號連接，計算系統(tǒng)分別與靜壓差測量裝置和電機(jī)調(diào)速裝置信號連接，電機(jī)調(diào)速裝置與電機(jī)信號連接；被測裝置包括固定連接在一起的導(dǎo)流環(huán)與密封盤，導(dǎo)流環(huán)的外周安裝有導(dǎo)流罩，密封盤與電機(jī)的電機(jī)回傳軸傳動連接。本發(fā)明還公開了一種帶導(dǎo)流環(huán)的汽車發(fā)動機(jī)冷卻風(fēng)扇葉頂間隙區(qū)域的性能確定方法，利用前述的裝置，實驗周期短，檢測精度高。
文檔編號F04D27/00GK103016380SQ20121052066
公開日2013年4月3日 申請日期2012年12月5日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月5日
發(fā)明者芮宏斌 申請人:西安理工大學(xué)