專利名稱：：微波爐的軸流風(fēng)扇的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一個微波爐用軸流風(fēng)扇(axialflowfan)，更具體為一個改進的微波爐用軸流風(fēng)扇，它能夠更有效地冷卻微波爐中的磁控管和高壓變壓器(bighvoltagetransformer)，更有效地循環(huán)微波爐中的氣流，因此能夠提高微波爐的效率和降低噪音。圖1顯示了常規(guī)的微波爐，它包括一個在爐體1內(nèi)的烹飪腔(cookingchamber)2，用于盛放被烹制的食物。轉(zhuǎn)盤(turntable)3置于烹飪腔2的底部。爐門4鉸接在爐體1上。此外，如圖2所示，磁控管5和高壓變壓器6位于爐體1內(nèi)部。導(dǎo)管(duct)7位于磁控管5的一側(cè)用于將磁控管5產(chǎn)生的微波導(dǎo)向烹飪腔2，一個內(nèi)部排氣口(innerairdischargingport)8位于磁控管的一面。此外，軸流風(fēng)扇9位于磁控管5和高壓變壓器6的后面，并與風(fēng)扇電機(fanmotor)10相連。此外，進氣口(airsuctionport)12在軸流風(fēng)扇9之后，開在微波爐的背面。此外，進氣導(dǎo)向裝置(suctionguide)11位于軸流風(fēng)扇9的前面，用于將軸流風(fēng)扇9的施轉(zhuǎn)力所產(chǎn)生的氣流導(dǎo)向磁控管5和高壓變壓器6，一個外部排氣口(externalairdischargingport)13位于微波爐較低表面的一個預(yù)定位置上?，F(xiàn)在結(jié)合附圖，對裝有一個軸流風(fēng)扇的微波爐的運行進行說明。當(dāng)常規(guī)微波爐通電時，烹飪腔2中的轉(zhuǎn)盤3開始旋轉(zhuǎn)，同時磁控管5和高壓變壓器6開始工作，磁控管5產(chǎn)生微波。微波被導(dǎo)向置于轉(zhuǎn)盤3上要烹制的食物，轉(zhuǎn)盤3在烹飪腔中旋轉(zhuǎn)。此時，高壓變壓器將為磁控管5提供4000V的高壓。所以，磁控管5和高壓變壓器6將產(chǎn)生大量的熱。為了防止其它部件被加熱，必須要降低磁控管5和高壓變壓器6的溫度。所以，軸流風(fēng)扇9被啟動用以將外界的空氣通過進氣口12送入烹飪腔。吸入的空氣被進氣導(dǎo)向裝置1導(dǎo)向磁控管5和高壓變壓器6，用于冷卻磁控管5和高壓變壓器6，并將食物的氣味排出。如圖3和4所示，通常的軸流風(fēng)扇9包括位于圓柱型輪轂(hub)21周邊上的四片分離的槳葉。一個軸定位口(axisfixingport)23位于輪轂21的中部。軸流風(fēng)扇9由聚乙烯材料制成，風(fēng)扇葉梢直徑(fantipdi-ameter)A為108mm，風(fēng)扇輪轂直徑(fanhubdiameter)B為30mm，寬度C為27.5mm.此外，當(dāng)前緣(1eadingedge)為0，后緣(trailingedge)為1時，最大弧高位置(maximumcamberposition)為0.5，最大弧高位置被從輪轂2l到葉梢(tip)22c的橫截面均分。此外，掠角(sweepangle)θ小于10。圖中，G代表輪轂21的寬度，H代表輪轂21的長度，I代表風(fēng)扇前部的長度，J代表風(fēng)扇后部的長度。此外，圖5A顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖5B顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖5C顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖5D顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6A顯示了在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6B顯示了在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6C顯示了在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6D顯示了在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖7A顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖7B顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖7C顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖7D顯示了在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。然而，因為常規(guī)微波爐的軸流風(fēng)扇的最大弧高(maximumcamber)為0.5，掠角θ小于10°，當(dāng)冷卻氣流形成時，冷卻空氣的流動方向是軸向的，所以相應(yīng)的器件，如磁控管和高壓變壓器不能被有效冷卻。此外，因為常規(guī)軸流風(fēng)扇的轉(zhuǎn)速為3020RPM(轉(zhuǎn)/分鐘)，所以如圖5-7所示，可聽見的噪音水平是增加的。因此本發(fā)明的目標(biāo)旨在是提出一種微波爐用軸流風(fēng)扇，它能克服常規(guī)微波爐用風(fēng)扇所遇到的問題。本發(fā)明的另一目的旨在提出一種改進的微波爐用軸流風(fēng)扇，它能夠更有效地冷卻微波爐中的磁控管和高壓變壓器，更有效地循環(huán)微波爐中的氣流，因此能夠提高微波爐的效率和降低噪音。為實現(xiàn)上述目的，根據(jù)本發(fā)明的一個方面，微波爐用軸流風(fēng)扇包括成型于一個圓柱型輪轂的外柱面上的五片等距分離的槳葉；槳葉的“風(fēng)扇輪轂直徑/風(fēng)扇外徑”比為0.28～0.35。為實現(xiàn)上述目的，根據(jù)本發(fā)明的另一方面，微波爐用軸流風(fēng)扇包括成型于一個圓柱型輪轂的外柱面上的五片等距分離的槳葉；槳葉的“風(fēng)扇輪轂直徑/風(fēng)扇外徑”比為0.28～0.3。圖1常規(guī)微波爐的透視圖。圖2顯示裝有常規(guī)軸流風(fēng)扇的微波爐中冷卻空氣流動路徑的一側(cè)剖視圖。圖3常規(guī)微波爐用軸流風(fēng)扇的前視圖。圖4圖3的放大圖。圖5A在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的空氣流動狀態(tài)(airflowingstate)。圖5B在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖5C在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖5D在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6A在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6B在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6C在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖6D在0到20Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的空氣流動狀態(tài)。圖7A在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的烹飪噪音狀態(tài)(cookingnoisestate)。圖7B在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖7C在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖7D在0到2Khz的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的烹飪噪音狀態(tài)。圖8根據(jù)本發(fā)明的第一實施例中微波爐用軸流風(fēng)扇的前視圖。圖9根據(jù)本發(fā)明的圖8的放大圖。圖10顯示根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的最大弧高的圖9的X-Z平面圖。圖11顯示根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的傾斜角的圖9的X-Z平面圖。圖12顯示根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的噪音測試與已有技術(shù)的對比表。圖13根據(jù)本發(fā)明進行圖12的噪音測試的示意圖。圖14A裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速3020RPM時，在圖1的“A”向測得。圖14B裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速3020RPM時，在圖1的“B”向測得。圖14C裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速3020RPM時，在圖1的“C”向測得。圖14D裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速3020RPM時，在圖1的“D”向測得。圖15A裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2400RPM時，在圖1的“A”向測得。圖15B裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2400RPM時，在圖1的“B”向測得。圖15C裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2400RPM時，在圖1的“C”向測得。圖15D裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2400RPM時，在圖1的“D”向測得。圖16A裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2350RPM時，在圖1的“A”向測得。圖16B裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2350RPM時，在圖1的“B”向測得。圖16C裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2350RPM時，在圖1的“C”向測得。圖16D裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2350RPM時，在圖1的“D”向測得。圖17A裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2145RPM時，在圖1的“A”向測得。圖17B裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2145RPM時，在圖1的“B”向測得。圖17C裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2145RPM時，在圖1的“C”向測得。圖17D裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音圖，此圖在轉(zhuǎn)速2145RPM時，在圖1的“D”向測得。圖18根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的風(fēng)扇邊界數(shù)據(jù)表。圖19根據(jù)本發(fā)明的微波爐用軸流風(fēng)扇槳葉的前視圖。圖20A根據(jù)本發(fā)明的第二實施例軸流風(fēng)扇的平面圖。圖20B根據(jù)本發(fā)明的第二實施例軸流風(fēng)扇的側(cè)面圖。圖21A顯示根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇的最大弧高的槳葉剖面圖。圖21B顯示根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇的傾斜角的槳葉剖面圖。圖22A在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖22B在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖22C在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖22D在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖23A在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖23B在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖23C在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖23D在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1的“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖24A在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖24B在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖24C在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖24D在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1的“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音圖。圖25根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇的風(fēng)扇邊界數(shù)據(jù)表。圖26根據(jù)本發(fā)明的圖25中的槳葉的前視圖。圖8顯示了根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的微波爐用軸流風(fēng)扇，它包括成型于圓柱型輪轂51柱面上的五片等距分離的槳葉52。槳葉52的風(fēng)扇輪轂直徑B/風(fēng)扇外徑A之比為0.28-0.35。此外，如圖9所示，從風(fēng)扇中心“0，0，0”到最大前緣52a的風(fēng)扇前部長度I沿旋轉(zhuǎn)軸(Z軸)為15.14±0.5mm。此外，從風(fēng)扇中心“0，0，0”到最大后緣52b的風(fēng)扇后部長度J沿旋轉(zhuǎn)軸(Z軸)為15.14±0.5mm。此外，槳葉52的風(fēng)扇輪轂直徑B/風(fēng)扇外徑A之比最好為0.33。風(fēng)扇外徑A為108±1mm，風(fēng)扇輪轂直徑B為35.6±1mm。從輪轂到葉梢的掠角θ為(0～25°)±1°，也就是，其為線性拋物線(linealparabola)，如圖11所示，傾斜角為(43.99°～30.99°)±1°，并具有線性分布。如圖10所示，最大弧高位置L為0.45～0.5，從輪轂51到葉梢F是均勻分布(evendistribution)。此處，從輪轂51到葉梢52c的最大弧度(maximumcamberratio)比“(最大弧高M/碼長)×100”為(5.01～11.01％)±0.05％，是線性分布。此外，在葉梢52c處槳葉52的厚度為“Tt＝0.75Th”(Th代表最大厚度)，是線性分布，在前緣52a和后緣52b之間，厚度分布是雙橢圓曲線(duplicatedellipticalcurbedline)。如圖8所示，槳葉52之間的距離“a～b～c～d”為“6.2～10.4～8.0～21.6”也就是說，當(dāng)輪轂51為0，葉梢52為1時，輪轂51處的距離為6.2±0.5mm，區(qū)間0～0.75是線性拋物線，其間距從6.2±0.5mm增加到10.4±0.5mm，區(qū)間0.75～0.95是線性拋物線，其間距從10.4±0.5mm減少到8.0±0.5mm，在葉梢部區(qū)間0.95～1.0是立方拋物線(cubicparabola)，間距從8.0±0.5mm迅速增加到21.6±0.5mm。在每個區(qū)間之間的邊界點0.75和0.95，導(dǎo)數(shù)為0(零)，它是由線性拋物線和立方拋物線構(gòu)成的。為了測試根據(jù)本發(fā)明的上述結(jié)構(gòu)的軸流風(fēng)扇的噪音降低效果，對3020RPM下的常規(guī)軸流風(fēng)扇和2400RPM下的本發(fā)明軸流風(fēng)扇的冷卻效果進行對比，同時對2350RPM的常規(guī)軸流風(fēng)扇和2145RPM下的本發(fā)明軸流風(fēng)扇的冷卻效果進行對比，結(jié)果見圖12。如圖12所示，用于常規(guī)微波爐的常規(guī)軸流風(fēng)扇(3020RPM)的平均噪音值為46.06db(A)，而使用本發(fā)明的軸流風(fēng)扇(2400RPM)的平均噪音值為41.88db(A)。此外，用于本發(fā)明的微波爐的常規(guī)軸流風(fēng)扇(2350RPM)的平均噪音值為43.24db(A)，而使用本發(fā)明的軸流風(fēng)扇(2145RPM)的平均噪音值為39.47db(A)。因此，與已有技術(shù)相比，本發(fā)明的軸流風(fēng)扇降低噪音3.8％。圖13顯示了根據(jù)本發(fā)明進行圖12的測試的示意圖。圖13中，標(biāo)號71代表磁控管，72代表控制單元，73代表通氣口位置，75代表磁控管HVT的冷卻部分，76代表MWO風(fēng)扇，77代表進氣口，78代表烹飪腔，79代表烹飪腔的進氣口，79a代表排氣口，80代表烹飪腔的爐門。此外，圖14A顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在3020RPM下，在圖1的“A”向測得；圖14B顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在3020RPM下，在圖1的“B”向測得；圖14C顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在3020RPM下，在圖1的“C”向測得；圖14D顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在3020RPM下，在圖1的“D”向測得；圖15A顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2400RPM下，在圖1的“A”向測得；圖15B顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2400RPM下，在圖1的“B”向測得；圖15C顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2400RPM下，在圖1的“C”向測得；圖15D顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2400RPM下，在圖1的“D”向測得；圖16A顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2350RPM下，在圖1的“A”向測得；圖16B顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2350RPM下，在圖1的“B”向測得；圖16C顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2350RPM下，在圖1的“C”向測得，圖16D顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2350RPM下，在圖1的“D”向測得；圖17A顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2145RPM下，在圖1的“A”向測得；圖17B顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2145RPM下，在圖1的“B”向測得；圖17C顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2145RPM下，在圖1的“C”向測得；圖17D顯示了裝有根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的微波爐的烹飪噪音，此圖在2145RPM下，在圖1的“D”向測得。此外，圖18顯示了根據(jù)本發(fā)明的第一實施例的軸流風(fēng)扇的風(fēng)扇邊界數(shù)據(jù)，圖19顯示了根據(jù)本發(fā)明的微波爐用軸流風(fēng)扇的槳葉。圖19中，標(biāo)號1，41，81，121和161代表坐標(biāo)系的點。此外，圖20A和20B顯示了根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇，它包括一個具有插入到軸流風(fēng)扇60中部的旋轉(zhuǎn)柄(未畫出)的輪轂62和成型于輪轂62柱面上的五片槳葉64。根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇60的輪轂直徑DH和風(fēng)扇外徑DT之比為0.28～0.3。此時，風(fēng)扇外徑DT最好為108±1mm，風(fēng)扇輪轂直徑DH最好為30.2±1mm。此外，如圖21B所示，從輪轂62到葉梢63的傾斜角θP為(41.96°～28.96°)為線性分布。從輪轂62到葉梢63的掠角θS為(0°～30°)±2°，為線性拋物線分布。如圖21A所示，從輪轂62到葉梢63的最大弧高位置CMP均勻分布，為“0.6-0.65”。從輪轂62到葉梢63的最大弧度比(最大弧高/碼長(CL)×100)為“(3.46-9.46)±0.05％”，是線性的。如圖21B所示，從中心“0”到最大前緣64a沿旋轉(zhuǎn)軸(Z軸)的距離為前部距離VL，如圖20B所示，從中心“0”到最大后緣64b沿旋轉(zhuǎn)軸(Z軸)的距離為后部距離RL。在此實施方案中，前部距離VL為19.42±0.5mm，后部距離RL為11.53±0.5mm。如果槳葉64的最大厚度為“Th”，在槳葉葉梢處的厚度為“0.75Th”。此外，輪轂62和葉梢63之間的槳葉厚度為線性變化的，前緣64a和后緣64b之間的槳葉厚度分布為雙橢圓曲線。當(dāng)輪轂62的位置為0，葉梢的位置為1時，如果漿葉64之間的間距CB增加以具有線性拋物線形狀，則輪轂62和漿葉64之間的間距CB為6.7±0.5mm，并且在0～0.75區(qū)間，其間距為6.7±0.5mm和11.2±0.5mm。另外，在“0.75～0.95”的區(qū)間內(nèi)，為線性拋物線，間距在11.2±0.5mm和9.0±0.5mm之間，在“0.95～1.0”的區(qū)間內(nèi)，為立方拋物線，間距在9.0±0.5mm到23.0±0.5mm之間，在每個區(qū)間的邊界點0.75和0.95，導(dǎo)數(shù)為0，槳葉64之間的距離CB由線性拋物線和立方拋物線構(gòu)成。圖中，HL代表輪轂長度，HW代表槳葉輪轂的寬度。通過圖22-24，能更好地了解根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的性能。圖22A顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖22B顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖22C顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖22D顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖23A顯示了在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖23B顯示了在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖23C顯示了在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖23D顯示了在0-20的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速2460RPM時，于圖1“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖24A顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1“A”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖24B顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1“B”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖24C顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1“C”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音；圖24D顯示了在0-2的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速3020RPM時，于圖1“D”向測得的根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐的烹飪噪音。如圖22-24所示，與常規(guī)風(fēng)扇相比，本發(fā)明減少了離散噪音，寬頻帶的噪音減小。此外，在烹飪時，離散噪音增加。也就是說，微波爐用軸流風(fēng)扇在空氣流動時減少4.8db(A)的噪音，在烹飪時減少4.8db(A)的噪音。此外還對根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的微波爐進行了升溫測試。烹飪腔中有一個盛裝2000ml水的容器，測試進行了兩個小時。此狀態(tài)下，發(fā)熱單元的溫度沒有改變，并檢測到極限溫度。用差動記錄儀HR2500E(Yokogaya)和K型熱電偶對磁控管的陽極和高壓變壓器的上表面的溫度進行了測量。測量結(jié)果如下表所示微波爐升溫測試(表I)表I上表中HVT代表高壓變壓器。如上表所示，用較低的轉(zhuǎn)速也可能達到常規(guī)的溫度。此外，還測試了微波爐的噪音。在烹飪狀態(tài)的噪音測試時，烹飪腔中放有盛裝著1500ml水的容器，加熱30分鐘，在上述操作中，噪音降低了。在空氣流動噪音測試時，只有風(fēng)扇在運行。測試結(jié)果如下表所示。微波爐噪音測試(表II)表II在上表中，F(xiàn)t代表風(fēng)扇類型，Nr代表風(fēng)扇轉(zhuǎn)速，AV代表平均值，F(xiàn)A代表已有技術(shù)的風(fēng)扇，F(xiàn)P代表本發(fā)明的風(fēng)扇。此外，A，B，C，D代表圖13中的方向。如表II所示，與已有技術(shù)的風(fēng)扇相比，本發(fā)明的風(fēng)扇降低了噪音。圖25顯示了根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的軸流風(fēng)扇的邊界數(shù)據(jù)，圖26顯示了根據(jù)本發(fā)明的圖25的槳葉。如上所述，根據(jù)本發(fā)明的微波爐用軸流風(fēng)扇通過改變槳葉的數(shù)目，提高掠角，傾斜角，最大弧高和最大弧高位置以及槳葉的距離，能夠更有效地冷卻微波爐的磁控管和高壓變壓器，更有效循環(huán)微波爐內(nèi)部的空氣，因此提高了微波爐的效率，降低了噪音。雖然本發(fā)明的最佳實施方案是為了說明而公布的，但是只要不偏離在權(quán)利要求聲明中所公開的本發(fā)明的范圍和精神，技術(shù)上成熟部分的修改、增加和替代也是可以的。權(quán)利要求1.一個微波爐用軸流風(fēng)扇包括五片槳葉等距分離分布且成型于一個圓柱型輪轂外柱面上；上述槳葉的“風(fēng)扇輪轂直徑/風(fēng)扇外徑”之比為0.28～0.35。2.如權(quán)利要求1中的風(fēng)扇，其外徑為108±1mm，風(fēng)扇輪轂直徑為35.6±1mm。3.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中上述掠角從槳葉的輪轂到葉梢為(0～25°)±1°，上述掠角呈線性拋物線形狀。4.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中上述從槳葉的輪轂到葉梢的傾斜角為(43.99°～30.99°)±1°，上述傾斜角呈線性分布形狀。5.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中上述最大弧高位置從槳葉的輪轂到葉梢為0.45～0.5的均勻分布，上述最大弧度比(最大弧高/碼長×100)從槳葉的輪轂到葉梢為(5.01～11.01％)±0.05％的線性分布。6.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中上述槳葉的厚度為Tt＝0.75Th，呈線性分布(Tt代表槳葉的厚度，Th代表輪轂處的最大厚度)，前緣和后緣之間的厚度分布為雙橢圓曲線。7.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中當(dāng)輪轂為0，葉梢為1時，輪轂處的距離為6.2±0.5mm，區(qū)間0～0.75是線性拋物線，其間距從6.2±0.5mm增加到10.4±0.5mm，區(qū)間0.75～0.95是線性拋物線，其間距從10.4±0.5mm減少到8.0±0.5mm，在葉梢部區(qū)間0.95～1.0是立方拋物線，其間距從8.0±0.5mm迅速增加到21.6±0.5mm，在每個區(qū)間之間的邊界點0.75和0.95，導(dǎo)數(shù)為0(零)，它是由線性拋物線和立方拋物線構(gòu)成的。8.如權(quán)利要求1的風(fēng)扇，其中上述軸流風(fēng)扇的前部長度為15.14±0.5mm，后部長度為15.14±0.5mm。9.一個微波爐用軸流風(fēng)扇包括五片槳葉等距分離分布且成型于一個圓柱型輪轂外柱面上；上述槳葉的“風(fēng)扇輪轂直徑/風(fēng)扇外徑”之比為0.28～0.3。10.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述風(fēng)扇外徑為108±0.5mm，上述風(fēng)扇輪轂直徑為30.2±0.5mm。11.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述從槳葉的輪轂到葉梢的掠角為(0～30°)±2°，上述掠角呈線性拋物線。12.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述從槳葉的輪轂到葉梢的傾斜角為(41.96°～28.96°)±1°，上述傾斜角呈線性。13.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述最大弧高位置從槳葉的輪轂到葉梢為0.6～0.65的均勻分布，上述最大弧度比(最大弧高/碼長×100)從槳葉的輪轂到葉梢為(3.46～9.46％)±0.05％的線性分布。14.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述槳葉的厚度為Tt＝0.75Th的線性分布(Tt代表槳葉的厚度，Th代表輪轂處的最大厚度)，前緣和后緣之間的厚度分布為雙橢圓曲線。15.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中當(dāng)輪轂為0，葉梢為1時，輪轂處的距離為6.7±0.5mm，區(qū)間0～0.75是線性拋物線，其間距從6.7±0.5mm增加到11.2±0.5mm，區(qū)間0.75～0.95是線性拋物線，其間距從11.2±0.5mm減少到9.0±0.5mm，在葉梢部區(qū)間0.95～1.0是立方拋物線，間距從9.0±0.5mm迅速增加到23.0±0.5mm，在每個區(qū)間之間的邊界點0.75和0.95，導(dǎo)數(shù)為0(零)，它是由線性拋物線和立方拋物線構(gòu)成的。16.如權(quán)利要求9的風(fēng)扇，其中上述軸流風(fēng)扇的前部長度為19.42±0.5mm，后部長度為11.53±0.5mm。全文摘要一個改進的微波爐用軸流風(fēng)扇，它能夠更有效地冷卻微波爐中的磁控管和高壓變壓器，更有效地循環(huán)微波爐中的氣流，因此能夠提高微波爐的效率和降低噪音，它包括五片等距分離的，且成型于一個圓柱型輪轂外柱面上的槳葉；葉的“風(fēng)扇輪轂直徑/風(fēng)扇外徑”比為0.28～0.35。文檔編號F04D29/38GK1143730SQ9610088公開日1997年2月26日申請日期1996年1月19日優(yōu)先權(quán)日1995年6月13日發(fā)明者崔武勇申請人:Lg電子株式會社