專利名稱：制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在支撐驅(qū)動(dòng)軸的軸承的法蘭部上、設(shè)有與排出閥對(duì)應(yīng)的凹部和排出孔的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，特別涉及對(duì)軸承的凹部和排出孔之間的尺寸關(guān)系的發(fā)明。
圖8所示為一般的旋轉(zhuǎn)式制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，包括收納在密閉殼內(nèi)的壓縮機(jī)構(gòu)部21和電動(dòng)機(jī)部22。另外還設(shè)有與電動(dòng)機(jī)部22的轉(zhuǎn)子24和壓縮機(jī)構(gòu)部21連接的驅(qū)動(dòng)軸(曲柄軸)2。
在這里，上述壓縮機(jī)構(gòu)部21具有一對(duì)汽缸〔シリンダ〕1、1’，驅(qū)動(dòng)軸2貫通這一對(duì)汽缸1、1’，另外在各個(gè)汽缸1、1’內(nèi)設(shè)有滾筒10，其隨著驅(qū)動(dòng)軸2的旋轉(zhuǎn)向汽缸1、1’的內(nèi)壁傳動(dòng)。
還設(shè)有主軸承3和副軸承3’，該主軸承3和副軸承3’夾持上述一對(duì)汽缸1、1’。在這里圖9表示主軸承3，副軸承3’的結(jié)構(gòu)基本上與主軸承3相同。即這些軸承3、3’如圖9所示，具有在對(duì)應(yīng)汽缸1、1’(參照?qǐng)D8)的端面上安裝的法蘭部5、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸2的凸起部6。
如

圖10和圖11所示，排出孔4以貫通軸承3、3’的法蘭部5的形式而形成。圖11表示沿通過圖10所示的軸承3、3’的凸起部中心6C和排出孔中心4C的直線(XI-XI線)的縱剖面圖。
如圖9所示，在各軸承3、3’法蘭部5上，裝有用于打開和關(guān)閉排出孔4的排出閥7、和用于限制該排出閥7的開度的閥柱護(hù)套12。而且，各軸承3、3’的法蘭部5具有對(duì)應(yīng)于排出閥7而形成的凹部8。另外，如圖10和圖11所示，在各軸承3，3’的凹部8，使排出孔4的出口側(cè)周邊緣從凹部8的底面80凸出，形成閥座部9。
上述制冷循環(huán)用壓縮機(jī)在以往存在有以下的問題。即在圖11中，當(dāng)閥座部9的壁厚t增大時(shí)，制冷劑排出后殘留在排出孔4內(nèi)的量增加，從而使制冷循環(huán)的制冷系數(shù)(COP)降低，并增大運(yùn)轉(zhuǎn)噪音。
但是閥座部9的壁厚t被設(shè)定為與凹部8的壁厚h相等，或?yàn)榱朔乐箽庋?cavitation)，設(shè)定為大于上述壁厚h的尺寸。因此，單純使閥座部9的壁厚t變小的話，與之相關(guān)聯(lián)，凹部8的壁厚h也變小，由此使因壓力差導(dǎo)致的凹部8的變形增大。
因此由于制冷劑的泄漏，反而導(dǎo)致制冷系數(shù)的降低，并產(chǎn)生軸承3、3’的破損。因此在以往，在圖11中，閥座部9的壁厚t與排出孔4的內(nèi)徑b的比率t/b設(shè)定為大于0.3。
本發(fā)明的目的是為了解決上述存在的問題，提供一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，在軸承的法蘭部，通過抑制凹部的變形并使閥座部的厚度比過去的薄，可以由此防止軸承的破損，并且與過去相比，能夠提高制冷系數(shù)，并減少噪音。
為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明采取以下技術(shù)方案一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括略圓筒形狀的汽缸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；軸承，其被安裝于上述汽缸的端面、并具有形成排出孔的法蘭部、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部的；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部；在通過上述軸承的凸起部中心和排出孔中心的縱剖面，壁厚h與上述凹部的幅度a的比例h/a為0.07以上，且上述閥座部的壁厚t與上述排出孔的內(nèi)徑b的比例t/b為0.3以下。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于
上述排出孔的內(nèi)徑b與上述凹部的幅度a的比例b/a為0.2以上。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料的楊氏模量為70GPa以上。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料為鑄鐵。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料是鋁。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料是鐵類的燒結(jié)材料。
一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括略圓筒形狀的汽缸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；軸承，其被安裝于上述汽缸的端面、并具有形成排出孔的法蘭部、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部，在上述凹部的上述閥座部和上述凸起部側(cè)之間，形成壁厚比上述凹部的其它部分厚的加強(qiáng)部。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)連續(xù)增大。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)分級(jí)增大。
所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，工作流體使用比R22制冷劑高壓的制冷劑。
第1個(gè)方案的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括大致為圓筒形狀的汽缸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；具有裝在上述汽缸的端面上并形成有排出孔的法蘭部和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部的軸承；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，其中，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部；在通過上述軸承的凸起部中心和排出孔中心的縱剖面，壁厚h與上述凹部的幅度a的比例h/a為0.07以上，且上述閥座部的壁厚t與上述排出孔的內(nèi)徑b的比例t/b為0.3以下。
根據(jù)第1個(gè)方案，在通過軸承的凸起部中心和排出孔中心的縱剖面，通過使壁厚h與上述凹部的幅度a的比例h/a為0.07以上，且上述閥座部的壁厚t與上述排出孔的內(nèi)徑b的比例t/b為0.3以下，可以在軸承的法蘭部抑制凹部的變形，并使閥座部的壁厚t比以往要薄。
第2個(gè)方案是使第1個(gè)方案中的上述排出孔的內(nèi)徑b與上述凹部的幅度a的比例b/a為0.2以上。
根據(jù)第2個(gè)方案，可以使第1個(gè)方案中軸承的法蘭部的凹部的變形變得更小。
第3個(gè)方案是使第1個(gè)方案中上述軸承的材料為楊氏模量在70GPa以上的材料。
根據(jù)第3個(gè)方案，可以使第1個(gè)方案中軸承的法蘭部的凹部變形更小，能防止制冷系數(shù)的降低。
第4個(gè)方案是使第3個(gè)方案中上述軸承的材料為鑄鐵。
第5個(gè)方案是使第3個(gè)方案中上述軸承的材料為鋁。
第6個(gè)方案是使第3個(gè)方案中的軸承的材料為鐵類的燒結(jié)材料。
第7個(gè)方案的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括大致為圓筒形狀的驅(qū)動(dòng)軸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；裝在上述汽缸的端面上、并形成有排出孔的法蘭部；具有支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部的軸承；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，其中，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部；在上述凹部的上述閥座部和上述凸起部側(cè)之間，形成壁厚比上述凹部的其它部分厚的加強(qiáng)部。
根據(jù)第7個(gè)方案，通過在上述凹部的上述閥座部和上述凸起部側(cè)之間，形成壁厚比上述凹部的其它部分厚的加強(qiáng)部，可以增強(qiáng)凹部的剛性，抑制軸承的法蘭部的凹部的變形，并能使閥座部的壁厚t比以往要薄。
第8個(gè)方案是使第7個(gè)方案中的凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)連續(xù)增大。
第9個(gè)方案是使第7個(gè)方案中上述凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)階段性增大。
第10個(gè)方案是使第1至第9個(gè)方案中的任一項(xiàng)的工作流體使用比R22制冷劑高壓的制冷劑。
根據(jù)第10個(gè)方案，通過抑制第1至第9個(gè)方案中任一項(xiàng)的軸承的法蘭部的凹部變形，即使工作流體使用比R22制冷劑高壓的制冷劑，也可以將制冷劑的氣體泄漏控制為最小。
本發(fā)明的積極效果根據(jù)本發(fā)明，可以在軸承的法蘭部抑制凹部的變形，并使閥座部的壁厚t比以前的薄。因而可以防止軸承的破損，能提高制冷系數(shù)比以往的高，并能減少噪音。
以下參照附圖，詳細(xì)說明本發(fā)明的實(shí)施例。
圖1是用于說明本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第一實(shí)施例的圖，表示比例t/b和比例h/a與制冷系數(shù)(COP)及噪音等級(jí)的關(guān)系的曲線圖。
圖2是用于說明本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第一實(shí)施例的圖，是表示排出孔的內(nèi)徑b和制冷系數(shù)(COP)間的關(guān)系的曲線圖。
圖3是用于說明本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第一實(shí)施例的圖，是表示比例h/a和比例a4/h3間的關(guān)系的曲線圖。
圖4是用于說明本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第一實(shí)施例的圖，是表示比例b/a與撓性系數(shù)α的關(guān)系的曲線圖。
圖5是用于說明本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第一實(shí)施例的圖，是表示軸承材料的楊氏模量E和凹部的最大變形量w及制冷系數(shù)(COP)間的關(guān)系的曲線圖。
圖6是表示本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的第二實(shí)施例的主要部分的縱剖面圖。
圖7是表示圖6所示制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的變形例的主要部分的縱剖面圖。
圖8是適用于本發(fā)明的一般的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)的主要部分的縱剖面圖。
圖9是圖8所示制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的主軸承的斜視圖。
圖10是圖8所示制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的軸承的平面圖。
圖11是圖10的XI-XI線的剖面圖。
圖1至圖7是表示本發(fā)明的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的實(shí)施例的圖。在圖1至圖7所示的本發(fā)明的實(shí)施例中，與圖8至圖11所示的一般的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)相同的結(jié)構(gòu)部分用同一符號(hào)表示，并適當(dāng)參照?qǐng)D8至圖11進(jìn)行說明。
第1實(shí)施例首先，用圖1至圖5和圖8至圖11說明本發(fā)明的第1實(shí)施例。在圖8中，旋轉(zhuǎn)式制冷循環(huán)用壓縮機(jī)具有收納在密閉殼20內(nèi)的壓縮機(jī)構(gòu)部21和電動(dòng)機(jī)部22。另外設(shè)有連接電動(dòng)機(jī)部22的轉(zhuǎn)子24和壓縮機(jī)構(gòu)部21的驅(qū)動(dòng)軸(曲柄軸)2。
在這里，上述壓縮機(jī)構(gòu)部21具有將隔板15夾在中間并重疊的一對(duì)汽缸〔シリンダ〕1、1’。這些汽缸1、1’大致為圓筒的形狀，驅(qū)動(dòng)軸2貫通其內(nèi)側(cè)。在各汽缸1、1’內(nèi)分別設(shè)有滾筒10。這些滾筒10相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線被偏心安裝，隨著驅(qū)動(dòng)軸2的旋轉(zhuǎn)而向汽缸1、1’內(nèi)壁傳動(dòng)。
還設(shè)有將上述一對(duì)汽缸1、1’夾在中間的主軸承3和副軸承3’。在這里，圖9表示的是主軸承3，副軸承3’的結(jié)構(gòu)也基本與主軸承3相同。即，如圖9所示，這些軸承3、3’具有裝在對(duì)應(yīng)的汽缸1、1’(參照?qǐng)D8)的端面上的法蘭部5、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸2的凸起部6。
如圖10和圖11所示，排出孔4以貫通軸承3、3’的法蘭部5的形式而形成。圖11表示沿通過圖10所示的軸承3、3’的凸起部中心6C和排出孔中心4C的直線(XI-XI線)的縱剖面圖。
如圖9所示，在各軸承3、3’法蘭部5上，裝有用于開閉排出孔4的排出閥7、和用于限制該排出閥7的開度的壓板12。而且，各軸承3、3’的法蘭部5具有對(duì)應(yīng)于排出閥7而形成的凹部8。另外，如圖10和圖11所示，在各軸承3，3’的凹部8，使排出孔4的出口側(cè)周邊緣從凹部8的底面80凸出，形成閥座部9。
此時(shí)，當(dāng)在各汽缸1、1’內(nèi)被壓縮的制冷劑的壓力超過給定的排出壓力時(shí)，排出閥7與閥座部9分離，將排出孔4的出口打開，被壓縮的制冷劑通過排出孔4從上述密閉殼20內(nèi)排出。
此時(shí)，如圖1所示，在本實(shí)施例中，沿通過上述軸承3，3’的凸起部中心6C和排出孔中心4C的XI-XI線的剖面(參照?qǐng)D10和圖11)，設(shè)定各尺寸a、b、h、t，使壁厚h與凹部8的幅度a的比例h/a在0.07以上，且閥座部9的壁厚t與排出孔4的內(nèi)徑b的比例t/b在0.3以下。
接著說明具有這樣的結(jié)構(gòu)的本實(shí)施例的作用。首先，在壓縮機(jī)的壓縮行程中，打開排出閥7，制冷劑通過排出孔4流出后，在壓縮行程的最后，排出閥7關(guān)閉，但此時(shí)，排出孔4內(nèi)殘留有高壓的制冷劑。在該排出孔4內(nèi)殘留的制冷劑逆流入壓力較低的汽缸1、1’的壓縮室內(nèi)，導(dǎo)致制冷系數(shù)(COP)下降。而且，在排出孔4內(nèi)殘留的制冷劑在逆向流入上述壓縮室內(nèi)時(shí)發(fā)生膨脹，引起運(yùn)轉(zhuǎn)噪音的增大。因此，為了提高制冷系數(shù)(COP)，并減少運(yùn)動(dòng)噪音，減少在排出孔4內(nèi)殘留的制冷劑的量是很有效的。
在這里，作為減少在排出孔4內(nèi)殘留的制冷劑的量的手段，可以考慮有減少排出孔4的內(nèi)徑b和減少閥座部9的壁厚t(即排出孔4的長(zhǎng)度)兩種方案。但是，由于排出孔4的內(nèi)徑b對(duì)從排出孔4流出的制冷劑的流速和流體的阻力影響很大，如圖2所示，排出孔4的內(nèi)徑b與制冷系數(shù)(COP)間的關(guān)系存在最佳的值。因此，作為減少排出孔4內(nèi)的殘留制冷劑的量的方案，減少閥座部9的壁厚t最有效。
但是，如上所述，閥座部9的壁厚t被設(shè)定為與凹部8的壁厚h相同，或?yàn)榱朔乐箽庋ǖ漠a(chǎn)生，設(shè)定為大于上述尺寸。因此，如單純使閥座部9的壁厚t變小，與之相關(guān)聯(lián)，凹部8的壁厚也變小。
因此，單純使閥座部9的壁厚t(及與其聯(lián)動(dòng)的凹部8的壁厚h)變小時(shí)，由于壓差產(chǎn)生的凹部8的變形變大，且制冷劑泄漏(氣體泄漏)，反而導(dǎo)致制冷系數(shù)的下降，并有可能出現(xiàn)軸承3、3’的破損。因此，在不使壓力差導(dǎo)致的凹部8的變形過大的范圍內(nèi)，需要使閥座部9的壁厚t能比過去小(此時(shí)，上述比例t/b在0.3以下)。
在這里，軸承3、3’的凹部8的理論上的最大變形量w，利用撓性系數(shù)α、施加在凹部8上的壓力差P(排出壓力和汽缸1、1’內(nèi)的壓縮壓力的差)、和軸承3、3’的材料的楊氏模量(縱彈性模量)E，用公式w＝α·(P/E)·(a4/h3)來表示。
根據(jù)上式，凹部的最大變形量w與a4/h3成比例增大，但在假定凹部8的幅寬a為一定時(shí)，比例h/a與a4/h3關(guān)系如圖3的曲線圖所示。根據(jù)該曲線圖，當(dāng)比例h/a小于0.07時(shí)，a4/h3的值急劇增大。
圖1表示當(dāng)使排出孔4的內(nèi)徑b和閥座部9的(從凹部底面80開始的)突出高度(t-h)為一定，并使閥座部9的壁厚t小的情況下，比例t/b和比例h/a與制冷系數(shù)(COP)及噪聲等級(jí)的關(guān)系。
如圖1所示，對(duì)于噪聲來說，比例h/a越大，噪聲等級(jí)越低。另一方面，對(duì)于制冷系數(shù)(COP)來說，在比例h/a在0.07以上的范圍內(nèi)，比例h/a越小，制冷系數(shù)越大，當(dāng)比例h/a小于0.07時(shí)，由于凹部8的變形產(chǎn)生制冷劑的泄漏，使制冷系數(shù)下降，進(jìn)而使軸承3、3’破損。
本實(shí)施例如圖1所示，通過使壁厚h與上述凹部的幅度a的比例h/a在0.07以上，并使閥座部9的壁厚t與上述排出孔4的內(nèi)徑b的比例t/b在0.3以下，在軸承3、3’的法蘭部5，可以抑制凹部8的變形，并使閥座部9的壁厚t比以往要薄。由此，能夠防止軸承3、3’的破損，使與以往的上述比例t/b設(shè)定為大于0.3相比，能提高制冷系數(shù)，并減少噪音。
在本實(shí)施例中，設(shè)定各尺寸a、b、h和t，使排出孔4的內(nèi)徑b與凹部8的幅度a的比例b/a在0.2以上，從進(jìn)一步抑制凹部8的變形的觀點(diǎn)來看這一設(shè)定為較佳。即，根據(jù)表示上述凹部8的最大變形量w的上述公式，最大變形量w與撓性系數(shù)α成比例，如圖4所示，在上述比例b/a在0.2以上的范圍內(nèi)，撓性系數(shù)α急劇減少。因此，通過使上述比例b/a在0.2以上，可以使得凹部8的最大變形量w更小。
在本實(shí)施例中，從將凹部8的變形控制為更小，并防止制冷系數(shù)下降的觀點(diǎn)來看，較佳的是使軸承3、3’的材料的楊氏模量E大于70Gpa。即，根據(jù)表示凹部8的最大變形量w的上述公式，由于最大變形量w與材料的楊氏模量E成反比，如圖5的下段部的曲線所示，材料的楊氏模量E越大，最大變形量w越小。
如圖7的上段部的曲線所示，如果軸承3、3’的設(shè)計(jì)尺寸相同，在材料的楊氏模量E小于70GPa的范圍內(nèi)，隨著凹部8的變形，制冷劑泄漏，使制冷系數(shù)(COP)，與之相反，在材料的楊氏模量E大于70Gpa的范圍內(nèi)，凹部8的變形被抑制、不會(huì)產(chǎn)生制冷劑泄漏導(dǎo)致制冷系數(shù)下降的情況。
作為軸承3、3’的材料，通過使用楊氏模量E大于70GPa的材料，使凹部的變形被抑制為更小，可以防止制冷系數(shù)的下降。作為楊氏模量E大于70Gpa的材料，可以考慮鑄鐵、鋁、及其它鐵類的燒結(jié)材料。
第2實(shí)施例下面通過圖6和圖7說明本發(fā)明的第二實(shí)施例。在圖6和圖7所示的本實(shí)施例中，與圖8至圖11所示的一般制冷循環(huán)用壓縮機(jī)相同的結(jié)構(gòu)部分，用同一符號(hào)表示并省略其詳細(xì)的說明。
圖6和圖7是用與圖11同樣的剖面表示本實(shí)施例的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)的軸承3、3’和汽缸1、1’的主要部分。如圖6和圖7所示，本實(shí)施例的軸承3、3’在凹部8的閥座部9和凸起部6側(cè)之間(與在汽缸內(nèi)周面1a內(nèi)側(cè)的壓縮室c對(duì)應(yīng)的部分)，形成壁厚比凹部8的其它部分(包括閥座部9)厚的加強(qiáng)部85、87。這些加強(qiáng)部85、87以不干涉排出閥7的尺寸而形成。
此時(shí)，如圖6所示，可以形成壁厚向著凸起部6側(cè)連續(xù)增大的錐狀的加強(qiáng)部85，也可以如圖7所示，向著凸起部6側(cè)形成壁厚分級(jí)增大的階梯狀87。圖7表示的是一級(jí)結(jié)構(gòu)的階梯狀加強(qiáng)部87，但也可以是壁厚為兩級(jí)以上增大的由多級(jí)構(gòu)成的階梯狀加強(qiáng)部。
下面說明這樣的結(jié)構(gòu)的本實(shí)施例的作用效果，根據(jù)本實(shí)施例，通過在凹部8的閥座部9和凸起部6側(cè)之間形成壁厚比凹部的其它部分厚的加強(qiáng)部85、87，可以增強(qiáng)軸承3，3’的法蘭部5的凹部8的鋼性，能抑制凹部8的變形，并可以使閥座部9的壁厚t(參照?qǐng)D10)比以往的薄。
因此，根據(jù)與第1實(shí)施例同樣的理由，可以防止軸承3、3’的破損，并且與以往的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)相比，可以提高制冷系數(shù)，并能減少噪音。
在以上的實(shí)旋例中，通過抑制軸承3、3’的法蘭部5的凹部8的變形，即使作為工作流體使用比R22制冷劑還要高壓的制冷劑(例如R410A等的HFC氫氟碳(hydroflurocarbon)制冷劑)，也可以使制冷劑的氣體泄露控制在最小。因此在使用這樣的高壓制冷劑的情況下，對(duì)提高制冷系數(shù)的效果特別顯著。在以上的實(shí)施例中，以具有一對(duì)汽缸1、1’、并在一對(duì)軸承3、3’上分別設(shè)有排出孔4和排出閥7的2汽缸型旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)為例進(jìn)行了說明，而對(duì)具有單一的汽缸、且只在主軸承3上設(shè)有排出孔4和排出閥7的旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)，也適用于本發(fā)明。
權(quán)利要求
1.一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括略圓筒形狀的汽缸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；軸承，其被安裝于上述汽缸的端面、并具有形成排出孔的法蘭部、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部；在通過上述軸承的凸起部中心和排出孔中心的縱剖面，壁厚(h〕與上述凹部的幅度〔a〕的比例(h/a〕為0.07以上，且上述閥座部的壁厚〔t)與上述排出孔的內(nèi)徑〔b〕的比例〔t/b〕為0.3以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于上述排出孔的內(nèi)徑〔b〕與上述凹部的幅度〔a〕的比例〔b/a〕為0.2以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料的楊氏模量為70GPa以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料為鑄鐵。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料是鋁。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述軸承的材料是鐵類的燒結(jié)材料。
7.一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于包括略圓筒形狀的汽缸；貫通該汽缸的驅(qū)動(dòng)軸；軸承，其被安裝于上述汽缸的端面、并具有形成排出孔的法蘭部、和支撐上述驅(qū)動(dòng)軸的凸起部；裝在該軸承的法蘭部上、用于開閉上述排出孔的排出閥，上述軸承的法蘭部具有與上述排出閥對(duì)應(yīng)而形成的凹部、和將上述排出孔的出口側(cè)周邊部從上述凹部的底面突出而形成的閥座部，在上述凹部的上述閥座部和上述凸起部側(cè)之間，形成壁厚比上述凹部的其它部分厚的加強(qiáng)部。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)連續(xù)增大。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，上述凹部的加強(qiáng)部的壁厚朝著上述凸起部側(cè)分級(jí)增大。
10.根據(jù)權(quán)利要求1至9中的任一項(xiàng)所記載的制冷循環(huán)用壓縮機(jī)，其特征在于，工作流體使用比R22制冷劑高壓的制冷劑。
全文摘要
本發(fā)明公開一種制冷循環(huán)用壓縮機(jī),在軸承的法蘭部通過抑制凹部的變形,并使閥座部的壁厚比以往的薄,可以防止軸承的破損,提高制冷系數(shù),減低噪音,在軸承的法蘭部,在壁厚h與凹部的輻度a的比例h/a為0.07以上的范圍,比例h/a越小制冷系數(shù)越高,因此使比例h/a大于0.07,并使閥座部的壁厚t與排出孔的內(nèi)徑b的比例t/b小于0.3,由此可在軸承的法蘭部抑制凹部的變形,并使閥座部的壁厚t比以往的薄。
文檔編號(hào)F04C29/12GK1247279SQ99119338
公開日2000年3月15日 申請(qǐng)日期1999年9月9日 優(yōu)先權(quán)日1998年9月10日
發(fā)明者熊澤健志 申請(qǐng)人:東芝株式會(huì)社