專利名稱:堆芯內儀器堆芯性能驗證方法
技術領域：
本發(fā)明總地涉及輕水堆的次臨界物理試驗，更具體地涉及當啟動時壓水堆的物理試驗。
背景技術：
核反應堆發(fā)電系統(tǒng)的一次側用加壓水冷卻，并由隔離的密閉回路組成，該密閉回路與二次側存在熱交換關系，以用于生成有效能。反應堆容器的一次側包括堆芯內部結構、 熱交換蒸汽發(fā)生器內的主回路、穩(wěn)壓器的內部容積、用于使加壓水循環(huán)的泵和管道以及將蒸汽發(fā)生器和泵中的每個與反應堆容器獨立連接的管道，所述堆芯內部結構支承多個包含裂變物質的燃料組件。一次側的每個部分由蒸汽發(fā)生器、泵和與容器連接的管道系統(tǒng)組成， 以形成一次側的環(huán)路。
為了舉例說明的目的，圖1顯示簡化的核反應堆一次系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括大體圓柱形的壓力容器10，壓力容器10具有密封核堆芯14的頂蓋12。諸如水的液態(tài)反應堆冷卻劑被泵16泵入到容器10中遍布到堆芯14中，在堆芯14中，熱能被吸收，并被排放到通常被稱為蒸汽發(fā)生器的熱交換器18，在熱交換器18中，熱被傳送到利用回路(未顯示)，諸如蒸汽驅動的渦輪發(fā)電機。反應堆冷卻劑返回到泵16，完成一次環(huán)路。通常，多個上述環(huán)路通過反應堆冷卻劑管道系統(tǒng)20與單個反應堆容器10連接。
圖2中更詳細地顯示示例性反應堆設計。除了由多個平行的、垂直的、共同延伸的燃料組件22組成的堆芯14之外，為了本說明書的目的，其它容器內部結構可分為堆芯內下部構件M和堆芯內上部構件26。在常規(guī)設計中，堆芯內下部構件用于支承、對齊和引導堆芯部件和檢測儀器(instrumentation)以及指引容器內的流動。堆芯內上部構件限制燃料組件22(在該圖中為了簡化僅顯示兩個燃料組件)或者提供用于燃料組件22的二次限制器，并支承和引導檢測儀器和部件，諸如控制棒觀。在圖2中所示的示例性反應堆中，冷卻劑通過一個或多個進口管嘴30進入反應堆容器10，向下流過所述容器與堆芯吊籃32之間的環(huán)形空間，在下腔室34中轉180度，向上通過下支承板37和在其上安裝燃料組件22的下堆芯板36，并通過組件周圍。燃料組件受堆芯內上部構件限制，所述堆芯內上部構件包括圓形上堆芯板40。退出堆芯14的冷卻劑沿著上堆芯板40的下側流動，并向上流過多個穿孔42。冷卻劑然后向上徑向地流到一個或多個出口管嘴44。
堆芯內上部構件沈可由容器或容器封頭支承，并包括上支承組件46。負荷主要通過多個支承柱48在上支承組件46與上堆芯板40之間傳送。支承柱在所選燃料組件22和上堆芯板40中的穿孔42上方對齊。
可直線移動的控制棒28通常包括中子毒物棒的驅動軸50和星形架52，控制棒導向管M引導所述中子毒物棒通過堆芯內上部構件沈并進入到對齊的燃料組件22中。導向管連接在上支承組件46與上堆芯板40之間。
圖3是整體用指代字符22指定的燃料組件的以垂直縮短的形式表示的正視圖。燃料組件22是壓水堆中所使用的類型，具有在其下端包括底部管嘴58的結構骨架。底部管
3嘴58支承在核反應堆的堆芯區(qū)域中的、在下堆芯支承板60上的燃料組件22 (圖3中顯示的下堆芯支承板60在圖2中用指代字符36表示)。除了底部管嘴58之外，燃料組件22的結構骨架還包括在其上端的頂部管嘴62和一些導向管或套管84，這些導向管或套管84在底部管嘴58與頂部管嘴62之間縱向延伸，并在相對端剛性附連到底部管嘴58和頂部管嘴 62。
燃料組件22還包括多個橫向格架64和細長燃料棒66的有組織陣列，橫向格架64 沿著導向套管84(也被稱為導向管)軸線間隔并安裝到導向套管84，細長燃料棒66橫向間隔并由格架64支承。雖然在圖3中看不見，但是格架64通常由按蛋簍型圖案交錯的正交條帶形成，四個條帶的相鄰界面限定大體正方形的支承單元格，燃料棒66通過這些支承單元格以彼此橫向間隔的關系被支承。在許多常規(guī)設計中，翹曲和凹痕被壓印到形成支承單元格的條帶的相對壁中。翹曲和凹痕徑向延伸到支承格中，并將燃料棒固定在它們之間；在燃料棒包殼上施加壓力以將棒保持就位。此外，組件22具有位于其中心的檢測儀器管68， 檢測儀器管68在底部管嘴58與頂部管嘴62之間延伸，并安裝到底部管嘴58和頂部管嘴 62，或者穿過底部管嘴58和頂部管嘴62。圖3中示出了前者。
每個燃料棒66包括多個核燃料芯塊70，并在其相對端被上端塞72和下端塞74封閉。設置在上端塞72與芯塊堆的頂部之間的腔室翹曲76使芯塊70保持成一堆。由裂變物質構成的燃料芯塊70負責產生反應堆的反應能。圍繞芯塊的包殼用作防止裂變副產物進入冷卻劑并進一步污染反應堆系統(tǒng)的屏障。
為了控制裂變過程，一些控制棒78在位于燃料組件22中的預定位置處的導向套管84中可往復移動。具體地講，位于頂部管嘴62上方的棒束控制機構80支承控制棒78。 控制機構具有內螺紋輪轂構件82，其具有多個徑向延伸的錨爪或臂部52。每個臂部52與控制棒78互連，以使得控制機構80可操作為在導向套管84上垂直移動控制棒，從而在與控制棒輪轂82耦接的控制棒驅動軸50的電動機功率下控制燃料組件22中的裂變過程，所有這些操作均為公知方式。
在這樣的壓水堆發(fā)電系統(tǒng)中，通過在堆芯內支承的多個燃料棒中發(fā)生的裂變鏈式反應在壓力容器的堆芯中產生熱量。如前所述，燃料棒在燃料組件內保持間隔關系，并且燃料棒之間的間隔形成硼化水流過的冷卻劑通道。冷卻劑用水內的氫減少從燃料內的濃縮鈾放射的中子，以增加核反應數(shù)量，從而提高所述過程的效率。散置在燃料組件內取代燃料棒位置的控制棒導向套管用于引導控制棒，這些控制棒可操作為插入堆芯或者從堆芯提升。 當插入時，控制棒吸收中子，因而減少堆芯內產生的核反應的數(shù)量和熱量。
核反應堆的功率級通常分為三個量程源或啟動量程、中間量程和功率量程。連續(xù)地監(jiān)視反應堆的功率級，以確保安全操作。這樣的監(jiān)視通常通過置于反應堆堆芯外部和內部的、用于測量反應堆的中子通量的中子探測器來進行。由于反應堆中任何點處的中子通量與裂變速率成比例，所以中子通量也與功率級成比例。
裂變和電離室用于測量反應堆的源量程、中間量程和功率量程中的通量。通常，裂變和電離室能夠在所有正常功率級工作，然而，它們的敏感度一般不足以精確地檢測源量程中放射的低級中子通量。因此，通常使用分離的低級源量程保護器來監(jiān)視當反應堆的功率級在源量程中時的中子通量。
當適當能級的自由中子與燃料棒內包含的可裂變物質的原子撞擊時，在堆芯內發(fā)生裂變反應。這些反應導致反應堆冷卻劑中從堆芯提取的大量熱能的釋放和可用于產生更多裂變反應的另外的自由中子的釋放。這些釋放的中子中的一些逸出堆芯或者被中子吸收體(比如，控制棒)吸收，因此不引起傳統(tǒng)的裂變反應。通過控制堆芯中存在的中子吸收材料的量，可控制裂變速率。在可裂變物質中總是發(fā)生隨機裂變反應，但是當堆芯關停時，釋放的中子以使得不發(fā)生持續(xù)的一系列反應這樣的高速率被吸收。通過減少中子吸收材料直到給定發(fā)電中的中子數(shù)量等于前次發(fā)電中的中子數(shù)量為止，所述過程變?yōu)樽员３宙準椒磻?，并且反應堆被稱為“處于臨界”。當反應堆處于臨界狀態(tài)時，中子通量比當反應堆關停時的中子通量高六個或這么大的數(shù)量級。在一些反應堆中，為了加速關停的堆芯中的中子通量的增加以實現(xiàn)實用的轉變間隔，將人造中子源植入在反應堆堆芯中包含可裂變物質的燃料棒之間。該人造中子源引起中子通量的局部增加，以幫助使反應堆直達能夠發(fā)電的程度。
在缺少中子源時，一次發(fā)電中的自由中子數(shù)量與前次發(fā)電中的自由中子數(shù)量的比率被稱為“中子倍增因子”(Krff)，并用作反應堆的反應性的度量。換句話講，對于核堆芯的臨界性度量為Krff，即，中子產量與可歸因于破壞和損失這二者的總中子損失量的比率。當 Krff大于1時，生成的中子比毀滅的中子多。類似地，當Krff小于1時，毀滅的中子比生成的中子多。當Krff小于1時，反應堆被稱為“處于次臨界”。
由美國國家標準協(xié)會(ANSI)和美國核學會(ANS)公布的標準ANSI/ANS 19. 6. 1 "Reload Start-up Physics Test For Pressurized Water Reactors，，要求在反應堆變?yōu)榕R界之前確認某些堆芯參數(shù)。在物理試驗期間確認這些參數(shù)的目的是執(zhí)行堆芯設計驗證，即，證明構造的堆芯的運行方式足以接近設計的堆芯的預期運行方式。通過提供該驗證，證實對用于該燃料循環(huán)的堆芯執(zhí)行的安全性分析。在熱態(tài)零功率(小于5%額定熱功率)期間必須確認的特性為
功率分布，
反應性控制，
反應性平衡，
停堆能力(停堆裕量)
這些特性目前通過確定以下參數(shù)來進行量化“測量”所有棒拔出熱態(tài)零功率(All Rods Out Hot Zero Power)臨界硼濃度(也被稱為硼滴定終點)、慢化劑溫度系數(shù)、等溫溫度系數(shù)和控制棒組總價值。
其上進行物理試驗的底座觀測堆芯的預期響應。幾種目前的物理試驗程序(諸如動態(tài)棒價值測量(Dynamic Rod Worth Measurement)程序或者次臨界棒價值測量 (Subcritical Rod Worth Measurement)程序能夠精確地確認前面列出的所有參數(shù)。動態(tài)棒價值測量程序在反應堆在零功率試驗量程中的同時使用核電廠的四個堆外功率量程探測器之一(其要求取出不用)來執(zhí)行試驗。為了執(zhí)行測量，分別以最大棒步進速度按連續(xù)運動插入多組控制棒和從堆芯移除這些組控制棒。在從堆芯移除每組之后，有必要使得通量可恢復到初始啟動水平。在通量恢復所需的時間期間，執(zhí)行數(shù)據(jù)處理，以獲得作為組位置的總棒價值和綜合棒價值。在低功率物理試驗期間輸入特殊的技術規(guī)范例外，以考慮失序地并且低于它們的插入極限地移動的控制棒，并且還考慮比正常操作期間利用的慢化劑溫度系數(shù)更負面的慢化劑溫度系數(shù)。動態(tài)棒價值測量程序能夠基于各個控制棒組價值來確定功率分布的第一“概略”外觀。如果在用動態(tài)棒價值測量程序測得的各組價值上滿足所有評價標準，則不需要低功率通量圖來進一步確認堆芯。然而，如果各組價值與預測的組價值相差大于15%或lOOpcm，則需要低功率通量圖來調查異常。在四環(huán)路發(fā)電廠，該方法通?；ㄙM8小時與12小時之間的停運臨界路徑時間。
次臨界棒價值測量程序使用核電廠的兩個源量程探測器，而無需將它們取出不用。試驗在反應堆處于次臨界(Krff <0.99)的同時進行，并需要比動態(tài)棒價值測量程序簡單的控制棒操縱，這使得試驗對于反應堆操作者更簡單且更熟悉。在準備熱落棒時序測量試驗時以典型的方式提升控制棒。次臨界棒價值測量程序指定以下狀態(tài)點，在這些狀態(tài)點， 源量程探測器對數(shù)據(jù)被收集的速率進行計數(shù)。提棒在每個狀態(tài)點短暫停止，以收集必要數(shù)據(jù)，并且所述過程繼續(xù)，直到達到所有棒拔出狀況。次臨界棒價值測量程序然后從在每個狀態(tài)點收集的源量程數(shù)據(jù)計算控制棒總價值和臨界硼濃度。在對控制棒總價值和臨界硼濃度測得的結果進行評價之后，通過將系統(tǒng)溫度改變大約6° F(3.3°C)并確定對應的反應性變化來執(zhí)行等溫溫度系數(shù)測量。使用反應性的變化與在提棒期間測得的堆外探測器指示的變化之間的關系來進行所述確定。
次臨界棒價值測量驗證方法使用次臨界逆計數(shù)率方法(Subcritical Inverse Count rate methodology)來預測次臨界堆芯中子分布，該次臨界堆芯中子分布使得能夠將高度非線性的逆計數(shù)率比線性化，以使得可從空間上校正的源量程探測器信號測量來確定Keff變化，所述次臨界逆計數(shù)率方法在2008年12月11日提交的美國專利申請序號第 12/332，577號中有充分描述。來自源量程探測器的、在每個狀態(tài)點被監(jiān)視的電壓被轉換為每個狀態(tài)點處的計數(shù)和Krff。拔棒期間的總反應性變化確定總組價值。然后將空間上校正的逆計數(shù)率比外推為零，以確定變?yōu)榕R界(或者硼滴定終點)的必要反應性。該外推點提供使得發(fā)電廠能夠拔棒以使發(fā)電廠變?yōu)榕R界的預期臨界狀況的精確測量，而不是在沒有基于該特定燃料循環(huán)的堆芯實驗的已知預期臨界狀況的情況下必須稀釋冷卻劑中的硼濃度以達到臨界。實際堆芯功率分布與預測堆芯功率分布之間的一致性依賴于下述度量，即，在提升所有控制組和停堆組期間的與預測值(MD)的平均逆計數(shù)率比偏差除以測得的逆計數(shù)率比與預測值(冊幻的測量均方根差，或者依賴于MD/RMS。盡管該方法證明在其許多應用期間是精確的，但是仍需要30%額定熱功率時的通量圖，以進一步驗證堆芯功率分布。在四環(huán)路發(fā)電廠，該方法通常需要3小時與5小時之間的停運臨界路徑時間。
因此，期望一種將節(jié)省停運臨界路徑時間的新型次臨界物理試驗程序。此外，期望一種從停運臨界路徑完全去除所需次臨界物理試驗的改進次臨界物理試驗程序。另外，期望一種將確認堆芯將如設計那樣在臨界以上工作的改進物理試驗程序。

發(fā)明內容
本發(fā)明通過提供下述次臨界物理試驗方法來實現(xiàn)前述目的，所述次臨界物理試驗方法利用從安放在堆芯的燃料組件內的儀器套管內的堆芯內檢測儀器獲得的度量。位于堆芯內的一些徑向位置處的堆芯內檢測儀器監(jiān)視堆芯中多個軸向區(qū)域上的中子通量，所述多個軸向區(qū)域基本上沿著裂變燃料元件的有效長度。所述方法首先經分析預測堆芯的功率分布。然后，在一開始通過插入控制棒中的至少一些和/或將化學中子吸收體添加到堆芯中而使Krff <0. 99、堆芯處于停堆次臨界狀況的同時，所述方法按預先建立的順序從堆芯提升控制棒，以提高堆芯在次臨界功率量程內的功率級。在控制棒被提升的同時，所述方法監(jiān)視被堆芯內檢測儀器監(jiān)視的軸向堆芯位置和徑向堆芯位置處的功率級，以從堆芯內檢測儀器的一個或多個輸出獲得監(jiān)視的功率分布。所述方法然后將經分析預測的功率分布與監(jiān)視的功率分布進行比較。如果監(jiān)視的功率分布和預測的功率分布在預先選擇的偏差內，則只要監(jiān)視的功率仍在規(guī)格內，所述方法就繼續(xù)正常的反應堆啟動，以使反應堆沒有中斷地直達能夠發(fā)電的程度。
理想地，隨著控制棒被提升，所述監(jiān)視步驟提供各種反應堆溫度和控制棒棒位配置時的綜合燃料組件中子通量分布度量。在一個實施例中，綜合燃料組件中子通量分布度量通過下述方式獲得，即，綜合堆芯內檢測儀器的輸出，直到相對輸出中的部分不確定性滿足規(guī)定的不確定性水平為止。所述方法然后將監(jiān)視的功率分布與對應的預測的信號分布進行比較，以識別在監(jiān)視的功率分布與預測的功率分布之間是否存在任何顯著偏差，所述預測的信號分布是所述經分析預測的功率分布的一部分。在后一實施例中，所述方法優(yōu)選地包括以下步驟使用所監(jiān)視的在不同溫度和棒位獲得的軸向功率級和徑向功率級來將不同溫度和棒位之間發(fā)生的反應性變化量化，以使得控制棒的反應性的溫度系數(shù)和反應性價值可被確定，并可被與預測值進行比較。在監(jiān)視的功率分布和預測的功率分布在整個次臨界功率量程上在預先選擇的偏差內的又一個實施例中，所述方法包括以下步驟隨著反應堆變?yōu)榕R界直到預定功率量程為止，連續(xù)地將經分析預測的功率分布與監(jiān)視的功率分布進行比較。


當結合附圖仔細斟酌以下對于優(yōu)選實施例的描述時，可從該描述得到本發(fā)明的進一步的理解，在附圖中
圖1是核發(fā)電系統(tǒng)的一次側的示意性表示；
圖2是可應用本發(fā)明的核反應堆容器和內部部件的正視圖，該正視圖部分為截面；
圖3是以垂直縮短的形式示出的燃料組件的正視圖，該正視圖部分為截面，并且為了清晰起見，示出的燃料組件部分去除；和
圖4是本發(fā)明所利用的堆芯內通量探測器的釩探測器元件布局的示意圖。
具體實施方式
本發(fā)明的堆芯內儀器次臨界驗證程序在許多方面與次臨界棒價值測量程序類似。 主要差別在于，本發(fā)明利用在美國專利5，745，538中更充分描述的優(yōu)化比例軸向區(qū)域信號分離延長壽命(Optimized Proportional Axial Region Separation Extended Life) (0PARSSEL )堆芯內檢測儀器套管組件。釩固定堆芯內探測器，而不是堆外源量程探測器的使用使得能夠在啟動進程期間沒有中斷地進行和完成次臨界低功率物理試驗，這從停運臨界路徑去除堆芯設計驗證行為。0PARSSEL堆芯內檢測儀器套管組件代替許多壓水堆中所用的可移動堆芯內探測器系統(tǒng)。
圖4表示堆芯內通量探測器檢測儀器套管組件內部的探測器元件配置的示意圖。 中子通量中的釩堆芯內探測器元件生成下述信號，該信號為由于中子被釩-51同位素吸收從而生成釩-52而引起的信號。釩-52同位素通過β放射衰減，β放射生成與中子通量
7成比例的電流。每個堆芯內檢測儀器套管組件安放多個可變長度自供電探測器元件，以提供軸向堆芯功率分布。通常，如圖4所示提供五個探測器元件，但是更新的反應堆(諸如 AP1000)利用多達七個探測器元件。最長的探測器發(fā)射體86跨越在區(qū)域R1-R5上延伸的整個有效燃料元件長度，并提供相關聯(lián)的燃料組件內所包含的總中子通量的綜合度量。較短的探測器元件88、90、92和94提供可用于確定總中子通量中的在燃料組件的不同軸向區(qū)域 R1-R5產生的相對部分的信號，所述不同軸向區(qū)域R1-R5根據(jù)與最長的探測器元件86的重疊而限定。該信息使得可測量所有的包含堆芯內檢測儀器套管組件的堆芯位置中的相對徑向和軸向功率形狀。然后可將該測得的信息與對應的預測的相對軸向和徑向功率分布信息進行比較，以識別與預測狀況是否存在任何顯著差異。從所有探測器元件測得的總信號還可用于建立在剛建成的堆芯與預測堆芯之間是否存在整體反應性偏置。
本發(fā)明的堆芯內檢測儀器次臨界驗證程序如此使用堆芯內檢測儀器套管組件中的自供電探測器，以與次臨界棒價值測量程序處理源量程探測器信號的方式類似地提供各種溫度和棒位配置時的綜合燃料組件中子通量分布度量。然而，在堆芯內檢測儀器套管組件信號的情況下，度量信息通過下述方式獲得，即，綜合從每個探測器發(fā)射體輸出的電流信號，直到相對探測器信號中的部分不確定性滿足規(guī)定的不確定性水平為止。然后將測得的探測器信號分布與對應的預測的信號分布進行比較，以識別在測得的徑向和軸向功率分布與預測的徑向和軸向功率分布之間是否存在任何顯著偏差。在不同溫度和棒位獲得的度量還可用于將這些狀況變化之間發(fā)生的反應性變化量化，以使得控制棒的反應性的溫度系數(shù)和反應性價值可被測量，并可被與預期值進行比較。利用本發(fā)明的控制棒提升方法按預先建立的順序進行，并且理想情況是連續(xù)的，而無需用于收集數(shù)據(jù)的狀態(tài)點。
本發(fā)明的堆芯內檢測儀器次臨界驗證程序的另外的優(yōu)點是，實際功率分布與預測功率分布以及其它堆芯參數(shù)之間的比較可在反應堆變?yōu)榕R界的點之上的功率級繼續(xù)，以進一步驗證對堆芯執(zhí)行的安全性分析。因此，本發(fā)明的堆芯設計驗證方法的使用顯著地提高了堆芯設計驗證處理的精度、安全性和方便性，并基本上從停運臨界路徑去除了所有堆芯設計驗證行為。
盡管已詳細描述了本發(fā)明的特定實施例，但是本領域技術人員將意識到，可依據(jù)本公開內容的總體教導對這些細節(jié)進行各種修改和替換。因此，所公開的特定實施例的本意僅僅是舉例說明，而不是限制本發(fā)明的范圍，本發(fā)明的范圍由權利要求
及其任何和所有等同形式給出。
權利要求
1.一種用于確認核反應堆的堆芯將如設計那樣工作的次臨界物理試驗方法，其中，所述堆芯具有徑向和軸向維度以及多個包括一些裂變燃料元件的燃料組件，所述燃料組件中的至少一些具有用于插入控制棒的導向套管和至少一個儀器套管，所述控制棒可成組地移到所述堆芯中和從所述堆芯中移出，在所述儀器套管中，安放堆芯內檢測儀器，所述堆芯內檢測儀器用于監(jiān)視所述堆芯中所述堆芯內檢測儀器周圍的徑向位置處的中子通量和多個軸向區(qū)域上的中子通量，所述軸向區(qū)域基本上沿著所述裂變燃料元件的有效長度，所述方法包括分析預測所述堆芯中的功率分布；一開始通過將所述控制棒中的至少一些插入到所述堆芯中和/或將化學中子吸收體添加到所述堆芯中來使所述堆芯保持處于停堆次臨界狀況，此時Krff小于1 ；按預先建立的順序從所述堆芯提升所述控制棒，以提高所述堆芯在次臨界功率量程內的功率級；監(jiān)視被所述堆芯內檢測儀器監(jiān)視的所述軸向堆芯位置和所述徑向堆芯位置處的功率級，以在所述功率級正在所述次臨界功率量程內提高的同時從所述堆芯內檢測儀器的一個或多個輸出獲得監(jiān)視的功率分布；和將經分析預測的功率分布與監(jiān)視的功率分布進行比較，并且如果監(jiān)視的功率分布和預測的功率分布在預先選擇的偏差內，則只要監(jiān)視的功率保持在規(guī)格內，就繼續(xù)正常反應堆啟動，以使所述反應堆沒有中斷地直到能夠發(fā)電的程度。
2.根據(jù)權利要求
1所述的次臨界物理試驗方法，其中，隨著控制棒被提升，所述監(jiān)視步驟提供各種反應堆溫度和控制棒棒位配置時的綜合燃料組件中子通量分布度量。
3.根據(jù)權利要求
2所述的次臨界物理試驗方法，其中，所述綜合燃料組件中子通量分布度量通過下述方式獲得，即，綜合所述堆芯內檢測儀器的輸出，直到相對輸出中的部分不確定性滿足規(guī)定的不確定性水平為止，然后將監(jiān)視的功率分布與對應的預測的信號分布進行比較，以識別在監(jiān)視的功率分布與預測的功率分布之間是否存在任何顯著偏差，所述預測的信號分布為所述經分析預測的功率分布的一部分。
4.根據(jù)權利要求
3所述的次臨界物理試驗方法，包括以下步驟使用在不同溫度和棒位時獲得的監(jiān)視的軸向功率級和徑向功率級來將所述不同溫度和棒位之間發(fā)生的反應性變化量化，以使得反應性的溫度系數(shù)可被確定，并可被與預測值進行比較。
5.根據(jù)權利要求
3所述的次臨界物理試驗方法，包括以下步驟使用在不同溫度和棒位時獲得的監(jiān)視的軸向功率級和徑向功率級來將所述不同溫度和棒位之間發(fā)生的反應性變化量化，以使得所述控制棒的反應性價值可被確定，并可被與預測值進行比較。
6.根據(jù)權利要求
3所述的次臨界物理試驗方法，包括以下步驟使用在不同溫度和棒位時獲得的監(jiān)視的軸向功率級和徑向功率級來將所述不同溫度和棒位之間發(fā)生的反應性變化量化，以使得所有棒拔出臨界硼濃度度量可被確定，并可被與預測值進行比較。
7.根據(jù)權利要求
1所述的次臨界物理試驗方法，其中，所述監(jiān)視的功率分布和預測的功率分布在整個次臨界功率量程上在預先選擇的偏差內，包括以下步驟隨著所述反應堆變?yōu)榕R界直到預定功率量程為止，繼續(xù)將經分析預測的功率分布與監(jiān)視的功率分布進行比較。
8.根據(jù)權利要求
1所述的次臨界物理試驗方法，其中，所述提升步驟連續(xù)地從所述堆芯提升所述控制棒。
專利摘要
一種次臨界物理試驗程序利用釩自供電堆芯內檢測儀器套管組件來提供用于確認堆芯是否如設計那樣工作的實際測得的功率分布。綜合從堆芯內探測器元件接收的信號，直到部分不確定性小于規(guī)定水平為止。然后針對給定的棒位或溫差，將測得的功率分布與預測的功率分布進行比較。如果測得的功率分布在預測的功率分布的規(guī)定容限內，則預計堆芯如預測那樣運行。
文檔編號G21C17/00GKCN102473466SQ201080028676
公開日2012年5月23日 申請日期2010年6月25日
發(fā)明者D·P·基斯特勒, M·C·普里布萊, M·D·海爾貝爾, P·J·薩巴斯蒂安尼, S·L·科納 申請人:西屋電氣有限責任公司導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan