本發(fā)明涉及使用含有R1123的工作流體的壓縮機(jī)和使用其的制冷循環(huán)裝置。

背景技術(shù)：

一般而言，在制冷循環(huán)裝置中，通過將壓縮機(jī)、四通閥(根據(jù)需要)、散熱器(或冷凝器)、毛細(xì)管或膨脹閥等減壓器、和蒸發(fā)器等進(jìn)行配管連接，而構(gòu)成制冷循環(huán)回路。而且，通過使制冷劑在其內(nèi)部循環(huán)，進(jìn)行冷卻作用或加熱作用。

作為這些制冷循環(huán)裝置中的制冷劑，已知有稱為氟里昂類(氟里昂類記載為R○○或R○○○，但根據(jù)美國(guó)ASHRAE34標(biāo)準(zhǔn)限定。以下，簡(jiǎn)單表示為R○○或R○○○)的、由甲烷或乙烷衍生的鹵代烴。

作為上述那樣的制冷循環(huán)裝置用制冷劑，大多使用R410A。但是，R410A制冷劑的全球變暖潛勢(shì)(GWP)大為1730，從地球溫暖化防止的觀點(diǎn)來看，存在課題。

因此，從地球溫暖化防止的觀點(diǎn)來看，作為GWP較小的制冷劑，例如提出了R1123(1,1,2-三氟乙烯)和R1132(1,2-二氟乙烯)(例如參照專利文獻(xiàn)1或?qū)＠墨I(xiàn)2)。

但是，與R410A等現(xiàn)有的制冷劑相比，R1123(1,1,2-三氟乙烯)和R1132(1,2-二氟乙烯)的穩(wěn)定性低，在生成了自由基的情況下，可能由于歧化反應(yīng)變?yōu)槠渌衔?。歧化反?yīng)伴隨著大量的熱釋放，所以可能降低壓縮機(jī)和制冷循環(huán)裝置的可靠性。因此，在將R1123或R1132用于壓縮機(jī)和制冷循環(huán)裝置的情況下，需要抑制該歧化反應(yīng)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：國(guó)際公開第2012/157764號(hào)

專利文獻(xiàn)2：國(guó)際公開第2012/157765號(hào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明是鑒于上述現(xiàn)有的課題而研發(fā)的，在用于例如空氣調(diào)節(jié)機(jī)等用途的壓縮機(jī)中，特定更適于使用含有R1123的工作流體的壓縮機(jī)的形式。另外，提供一種更適于使用含有R1123的工作流體的制冷循環(huán)裝置。

本發(fā)明提供一種壓縮機(jī)，將含有1,1,2-三氟乙烯的制冷劑用作工作流體，且將聚乙烯醚油用作壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油。而且，包括：渦旋狀的渦旋齒從端板立起的固定渦旋件和回旋渦旋件；和使固定渦旋件和回旋渦旋件嚙合而形成的壓縮室。還包括：設(shè)于固定渦旋件的端板中心位置的、向排出室開口的排出孔；和設(shè)于固定渦旋件的端板上，且在與壓縮室和排出孔連通的時(shí)刻不同的時(shí)刻將壓縮室和排出室連通的旁通孔。另外，具有設(shè)于旁通孔且允許從壓縮室側(cè)向排出室側(cè)的流通的止回閥。

另外，本發(fā)明提供一種壓縮機(jī)，將含有1,1,2-三氟乙烯的制冷劑用作工作流體，且將聚乙烯醚油用作壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油。而且，包括：渦旋狀的渦旋齒從端板立起的固定渦旋件和回旋渦旋件；使固定渦旋件和回旋渦旋件嚙合而形成的壓縮室；形成于回旋渦旋件的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室；和形成于回旋渦旋件的渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室。而且，第1壓縮室的吸入容積比第2壓縮室的吸入容積大。

另外，本發(fā)明提供一種制冷循環(huán)裝置，包括：上述的壓縮機(jī)；將對(duì)被壓縮機(jī)壓縮而成為高壓的制冷劑氣體進(jìn)行冷卻的冷凝器；對(duì)被冷凝器液化后的高壓制冷劑進(jìn)行減壓的節(jié)流機(jī)構(gòu)；對(duì)被節(jié)流機(jī)構(gòu)減壓后的制冷劑進(jìn)行氣化的蒸發(fā)器；和將壓縮機(jī)、冷凝器、節(jié)流機(jī)構(gòu)和蒸發(fā)器連結(jié)的配管。

如以上所述，根據(jù)本發(fā)明，能夠得到更適于使用含有R1123的工作流體的壓縮機(jī)和制冷循環(huán)裝置。

附圖說明

圖1是使用了本發(fā)明第1實(shí)施方式的壓縮機(jī)的制冷循環(huán)裝置的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。

圖2是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖3是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖4是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖5是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖6是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖7是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖8是本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的縱截面圖。

圖9是本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的壓縮機(jī)構(gòu)部的主要部分放大截面圖。

圖10是表示本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的壓縮機(jī)構(gòu)部的壓縮室結(jié)構(gòu)的平面圖。

圖11是在本發(fā)明第1實(shí)施方式(設(shè)有旁通孔的情況)和不設(shè)置旁通孔的情況(比較例)下，用于說明各個(gè)壓縮室的壓力的比較的圖。

圖12是表示本發(fā)明第1實(shí)施方式的變形例的渦旋式壓縮機(jī)的壓縮機(jī)構(gòu)部的壓縮室的結(jié)構(gòu)的平面圖。

圖13是表示本發(fā)明第1實(shí)施方式的壓縮機(jī)的供電端子附近的構(gòu)造的局部截面圖。

圖14是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖15是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置的動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖16是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式中的變形例1的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖17是表示本發(fā)明第2實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置的控制方法的變形例2的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖18是表示構(gòu)成本發(fā)明第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的配管的一部分的配管接頭的圖。

圖19是表示本發(fā)明第3實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖20是表示本發(fā)明第4實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖21是將本發(fā)明第4實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的動(dòng)作在莫里爾線圖上表示的圖。

圖22是本發(fā)明第5實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的壓縮機(jī)構(gòu)部的主要部分放大截面圖。

圖23是使用了本發(fā)明第6實(shí)施方式的壓縮機(jī)的制冷循環(huán)裝置的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。

圖24是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖25是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖26是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖27是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖28是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖29是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

圖30是本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的縱截面圖。

圖31是本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的壓縮機(jī)構(gòu)部的主要部分放大截面圖。

圖32是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、將回旋渦旋件嚙合到固定渦旋件的狀態(tài)的圖。

圖33是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、第1壓縮室和第2壓縮室的壓力上升曲線的圖。

圖34是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中、將回旋渦旋件嚙合到固定渦旋件且從回旋渦旋件的背面觀察的狀態(tài)的圖。

圖35是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的供電端子附近的構(gòu)造的局部截面圖。

圖36是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖37是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置的動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖38是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式中的變形例1的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖39是表示本發(fā)明第7實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置的控制方法的變形例2的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖40是表示構(gòu)成本發(fā)明第7實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的配管的一部分的配管接頭的圖。

圖41是表示本發(fā)明第8實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖42是表示本發(fā)明第9實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的結(jié)構(gòu)的圖。

圖43是將本發(fā)明第9實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的動(dòng)作在莫里爾線圖上表示的圖。

圖44是本發(fā)明第10實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)的截面圖。

具體實(shí)施方式

下面，參照附圖說明本發(fā)明的實(shí)施方式。其中本發(fā)明不限定于這些實(shí)施方式。

(第1實(shí)施方式)

首先說明本發(fā)明的第1實(shí)施方式。

圖1是使用了本發(fā)明第1實(shí)施方式的壓縮機(jī)61的制冷循環(huán)裝置100的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。

如圖1所示，本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置100在例如設(shè)為供冷專用的循環(huán)的情況下，主要由壓縮機(jī)61、冷凝器62、節(jié)流機(jī)構(gòu)63和蒸發(fā)器64構(gòu)成。而且，這些設(shè)備利用配管連結(jié)，使工作流體(制冷劑)進(jìn)行循環(huán)。

以上那樣構(gòu)成的制冷循環(huán)裝置100中，制冷劑通過加壓和冷卻的至少一者變?yōu)橐后w，且通過減壓和加熱的至少一者變?yōu)闅怏w。壓縮機(jī)61由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，將低溫低壓的氣體制冷劑加壓成高溫高壓的氣體制冷劑并將其輸送到冷凝器62。冷凝器62中，高溫高壓的氣體制冷劑利用由風(fēng)扇等送風(fēng)的空氣冷卻冷凝，而成為低溫高壓的液體制冷劑。該液體制冷劑利用節(jié)流機(jī)構(gòu)63進(jìn)行減壓，一部分成為低溫低壓的氣體制冷劑，剩余部分成為低溫低壓的液體制冷劑，并被輸送至蒸發(fā)器64。蒸發(fā)器64中，低溫低壓的液體制冷劑利用由風(fēng)扇等送風(fēng)的空氣加熱且蒸發(fā)，成為低溫低壓的氣體制冷劑，再次被吸入到壓縮機(jī)61并進(jìn)行加壓。重復(fù)進(jìn)行這種循環(huán)。

此外，上述說明中，作為供冷專用的制冷循環(huán)裝置100進(jìn)行了說明，但當(dāng)然也能夠使用四通閥等，作為供暖循環(huán)裝置進(jìn)行工作。

此外，構(gòu)成冷凝器62和蒸發(fā)器64中、至少某個(gè)熱交換器的制冷劑流路的傳熱管優(yōu)選是含有鋁或鋁合金的鋁制制冷劑管。特別是在降低冷凝溫度或使蒸發(fā)溫度上升的方面上，優(yōu)選為具有多個(gè)制冷劑流通孔的扁平管。

封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置100的工作流體(制冷劑，工作制冷劑)是由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)和(2)R32(二氟甲烷)構(gòu)成的雙組分體系的混合工作流體，特別是R32為30重量％以上60重量％以下的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)200的應(yīng)用中，通過在R1123中混合30重量％以上的R32，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。R32的濃度越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。這是因?yàn)椋ㄟ^R32的、對(duì)氟原子的極化較小而帶來的緩和歧化反應(yīng)的作用；和由于R1123和R32的物理特性相似所以因冷凝、蒸發(fā)等相變化時(shí)的一體化行為而帶來的使歧化的反應(yīng)機(jī)會(huì)減少的作用，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

另外，R1123和R32的混合制冷劑由于R32為30重量％，R1123為70重量％且具有共沸點(diǎn)，并沒有溫度下滑，所以能夠進(jìn)行與單一制冷劑同樣的處理。此外，當(dāng)混合60重量％以上的R32時(shí)，溫度下滑變大，可能難以進(jìn)行與單一制冷劑同樣的處理，所以優(yōu)選混合60重量％以下的R32。特別是為了防止歧化，并且接近共沸點(diǎn)進(jìn)一步縮小溫度下滑，并使設(shè)備的設(shè)計(jì)容易，優(yōu)選以40重量％以上50重量％以下的比例混合R32。

圖2和圖3是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

首先，說明圖2和圖3的計(jì)算條件。近年來，為了提高設(shè)備的循環(huán)效率，熱交換器的高性能化發(fā)展，在實(shí)際的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，冷凝溫度降低，蒸發(fā)溫度處于上升的傾向，排出溫度也處于降低的傾向。因此，考慮到實(shí)際的運(yùn)轉(zhuǎn)條件，圖2的制冷計(jì)算條件設(shè)為與空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(室內(nèi)干球溫度27℃，濕球溫度19℃，室外干球溫度35℃)對(duì)應(yīng)的條件，蒸發(fā)溫度設(shè)為15℃，冷凝溫度設(shè)為45℃，壓縮機(jī)的吸入制冷劑的過熱度設(shè)為5℃，冷凝器出口的過冷卻度設(shè)為8℃。

另外，圖3的供暖計(jì)算條件是與空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(室內(nèi)干球溫度20℃，室外干球溫度7℃，濕球溫度6℃)對(duì)應(yīng)的計(jì)算條件，蒸發(fā)溫度設(shè)為2℃，冷凝溫度設(shè)為38℃，壓縮機(jī)的吸入制冷劑的過熱度設(shè)為2℃，冷凝器出口的過冷卻度設(shè)為12℃。

如圖2和圖3所示可知，通過以30重量％以上60重量％以下的比例混合R32，在供冷和供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，與R410A相比，制冷能力增加約20％，循環(huán)效率(COP)成為94～97％，全球變暖潛勢(shì)能夠降低至R410A的10～20％。

如以上說明，在R1123和R32的雙組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、溫度下滑的大小、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力和COP(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為含有30重量％以上60重量％以下的比例的R32的混合物。更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的比例的R32的混合物。

＜工作流體的變形例1＞

此外，封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置100的工作流體可以為由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)和(2)R125(四氟乙烷)構(gòu)成的雙組分體系的混合工作流體，特別是R125為30重量％以上60重量％以下的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)200的應(yīng)用中，通過混合30重量％以上的R125，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。R125的濃度越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。這是因?yàn)?，通過R125的、對(duì)氟原子的極化較小而帶來的緩和歧化反應(yīng)的作用；和由于R1123和R125的物理特性相似所以因冷凝蒸發(fā)等相變化時(shí)的一體化行為而帶來的使歧化的反應(yīng)機(jī)會(huì)減少的作用，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，R125是不燃性制冷劑，所以R125能夠降低R1123的燃燒性。

圖4和圖5是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。此外，圖4和圖5的計(jì)算條件分別與圖2和圖3的計(jì)算條件同樣。

如圖4和圖5所示可知，通過以30重量％以上60重量％以下的比例混合R125，與R410A相比，制冷能力成為96～110％，循環(huán)效率(COP)成為94～97％。

特別是通過混合40重量％以上50重量％以下的R125，能夠防止R1123的歧化，并且降低排出溫度，所以排出溫度上升的高負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和冷凍冷藏時(shí)的設(shè)備的設(shè)計(jì)變得容易。而且，能夠?qū)⑷蜃兣瘽搫?shì)降低至R410A的50～100％。

如以上說明，在R1123和R125的雙組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、燃燒性的降低、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力、COP和排出溫度(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為含有30重量％以上60重量％以下的R125的混合物，更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的R125的混合物。

＜工作流體的變形例2＞

另外，封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的工作流體也可以是由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)、(2)R32(二氟甲烷)和(3)R125(四氟乙烷)構(gòu)成的三組分體系的混合工作流體。特別是也可以是混合R32和R125的混合比例為30以上且低于60重量％且R1123的混合比例為40重量％以上且低于70重量％的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)200的應(yīng)用中，通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為30重量％以上，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，混合R32和R125的混合比例越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。另外，R125能夠降低R1123的燃燒性。

圖6和圖7是計(jì)算本發(fā)明第1實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)，并與R410A和R1123比較的圖。此外，圖6和圖7的計(jì)算條件分別與圖2和圖3的計(jì)算條件同樣。

如圖6和圖7所示可知，通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為30重量％以上60重量％以下，與R410A相比，制冷能力成為107～116％，循環(huán)效率(COP)成為93～96％。

特別是通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為40重量％以上50重量％以下，能夠防止歧化，并且降低排出溫度，也能夠降低燃燒性。而且，能夠?qū)⑷蜃兣瘽搫?shì)降低至R410A的60～30％。

此外，＜工作流體的變形例2＞中，將三組分體系的工作流體的R32和R125的混合比例分別設(shè)為50重量％進(jìn)行了說明，但也可以將R32的混合比例設(shè)為0重量％以上且100重量％以下，在增加了制冷能力的情況下，也可以增加R32的混合比例。相反，當(dāng)減少R32的混合比例，且增加R125的混合比例時(shí)，能夠降低排出溫度，而且降低燃燒性。

如以上說明，在R1123、R32和R125的三組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、燃燒性的降低、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力、COP和排出溫度(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為混合R32和R125且將R32和R125的和設(shè)為30重量％以上60重量％以下的混合物。更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的R32和R125的和的混合物。

接著，對(duì)作為本實(shí)施方式的壓縮機(jī)61的一例的渦旋式壓縮機(jī)200的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

圖8是本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200的縱截面圖，圖9是該渦旋式壓縮機(jī)200的壓縮機(jī)構(gòu)部2的主要部分放大截面圖，圖10是表示該渦旋式壓縮機(jī)200的壓縮機(jī)構(gòu)部2的壓縮室15的結(jié)構(gòu)的平面圖。以下，對(duì)渦旋式壓縮機(jī)200說明其結(jié)構(gòu)、動(dòng)作和作用。

如圖8所示，本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200具有密閉容器1和密閉容器1內(nèi)部的壓縮機(jī)構(gòu)部2、電動(dòng)機(jī)部3和貯油部20。

使用圖9說明壓縮機(jī)構(gòu)部2的詳情。壓縮機(jī)構(gòu)部2具有：焊接或熱套等而固定于密閉容器1內(nèi)的主軸承部件11；被軸支承于該主軸承部件11的軸4；和被螺止在該主軸承部件11上的固定渦旋件12。壓縮機(jī)構(gòu)部2在主軸承部件11和固定渦旋件12之間夾入與固定渦旋件12嚙合的回旋渦旋件13而構(gòu)成。

在回旋渦旋件13與主軸承部件11之間設(shè)有防止回旋渦旋件13的自轉(zhuǎn)并進(jìn)行引導(dǎo)使其進(jìn)行圓軌道運(yùn)動(dòng)的十字滑環(huán)等自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)14。利用處于軸4的上端的偏心軸部4a，使回旋渦旋件13進(jìn)行偏心驅(qū)動(dòng)，由此，能夠使回旋渦旋件13進(jìn)行圓軌道運(yùn)動(dòng)。另外，固定渦旋件12和回旋渦旋件13分別具有渦旋狀的渦旋齒從端板立起(突出)的構(gòu)造。

由此，形成于固定渦旋件12與回旋渦旋件13之間的壓縮室15，使工作制冷劑從外周側(cè)向中央部縮小容積地移動(dòng)，由此經(jīng)由通至密閉容器1外的吸入管16和固定渦旋件12的外周部的吸入口17，吸入工作制冷劑，并將其封閉于壓縮室15內(nèi)之后，進(jìn)行壓縮。到達(dá)規(guī)定壓力的工作制冷劑從形成于固定渦旋件12的中央部(端板中心位置)的貫通孔即排出孔18、和在固定渦旋件12的端板上的、形成在與排出孔18不同的位置的貫通孔即圓形的旁通孔68，推開簧片閥19(止回閥)，并向排出室31排出。

排出室31是由以覆蓋排出孔18的方式設(shè)置的消音器32形成的空間。排出至排出室31的工作制冷劑經(jīng)由設(shè)于壓縮機(jī)構(gòu)部2的連通路，向密閉容器1內(nèi)排出。排出至密閉容器1內(nèi)的工作制冷劑經(jīng)由排出管50，從密閉容器1向制冷循環(huán)裝置100排出。

此外，為了避免簧片閥19的過量的變形帶來的損傷，設(shè)有限制升程量的閥擋69。此外，簧片閥19設(shè)于例如固定渦旋件12的端板的旁通孔68的形成位置的端板面上。

另外，如圖8所示，在軸4的另一端設(shè)有泵25，泵25的吸入口以存在于貯油部20內(nèi)的方式配置。泵25與渦旋式壓縮機(jī)200同時(shí)驅(qū)動(dòng)，所以不管壓力條件和運(yùn)轉(zhuǎn)速度，均能夠可靠地吸上處于設(shè)置在密閉容器1的底部的貯油部20的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6(油，冷凍機(jī)油)，還消除油不足的擔(dān)心。

由該泵25吸上的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6通過貫通軸4內(nèi)的油供給孔26(參照?qǐng)D9)向壓縮機(jī)構(gòu)部2供給。此外，該壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6通過在被泵25吸上之前或吸上之后，利用濾油器等除去異物，能夠防止異物混入到壓縮機(jī)構(gòu)部2，能夠?qū)崿F(xiàn)進(jìn)一步提高可靠性。

被引導(dǎo)至壓縮機(jī)構(gòu)部2的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6也成為具有與渦旋式壓縮機(jī)200的排出壓力大致同等的壓力的、對(duì)于回旋渦旋件13的背壓源。由此，回旋渦旋件13不會(huì)遠(yuǎn)離或偏觸固定渦旋件12，而穩(wěn)定地發(fā)揮規(guī)定的壓縮機(jī)能。另外，壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6的一部分通過供給壓和自重，以求得逃避容納處的方式浸入到偏心軸部4a與回旋渦旋件13的嵌合部、和軸4與主軸承部件11之間的軸承部66，在將各個(gè)部分潤(rùn)滑后落下，并返回至貯油部20。

另外，通過在回旋渦旋件13的端板的背面13e上配置密封部件78，將密封部件78的內(nèi)側(cè)區(qū)劃成高壓區(qū)域30，且將密封部件78的外側(cè)區(qū)劃成背壓室29。這樣，能夠完全分離高壓區(qū)域30的壓力和背壓室29的壓力，所以能夠穩(wěn)定地控制來自回旋渦旋件13的背面13e的壓力負(fù)荷。

接著，使用圖10對(duì)由固定渦旋件12和回旋渦旋件13形成的壓縮室15的壓力上升進(jìn)行說明。在由固定渦旋件12和回旋渦旋件13形成的壓縮室15中具有形成于回旋渦旋件13的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室15a-1、15a-2、和形成于渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室15b-1、15b-2(將在該渦旋齒的外壁側(cè)和內(nèi)壁側(cè)分別形成壓縮室的結(jié)構(gòu)記載為“雙方向上形成壓縮室的結(jié)構(gòu)”)。被吸入到各個(gè)壓縮室15的氣體隨著回旋渦旋件13的回旋運(yùn)動(dòng)，一邊縮小容積一邊向中心移動(dòng)。而且，壓縮室15內(nèi)到達(dá)排出壓力，且與排出孔18或旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2連通時(shí)，壓縮室15的工作制冷劑推開簧片閥19向排出室31排出。此時(shí)，在設(shè)有旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的情況(本實(shí)施方式)和不設(shè)置的情況(比較例)，說明各個(gè)壓縮室15內(nèi)的壓力的比較。

圖11是在不設(shè)為本發(fā)明第1實(shí)施方式(設(shè)有旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的情況)的情況下(比較例)，用于說明各個(gè)壓縮室15的壓力的比較的圖。

如圖11所示，在不設(shè)置旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的情況下(不論是實(shí)線的情況還是虛線的情況)，壓縮室15的壓力持續(xù)升壓，直到壓縮室15與排出孔18連通。因此，有可能比排出室31的排出壓力過量地升壓，且使排出溫度上升至必要以上。

因此，本實(shí)施方式中，將旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2設(shè)置于比排出孔18更早期地(在較早的時(shí)刻)與壓縮室15連通的位置。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)如下結(jié)構(gòu)，在壓縮室15的壓力到達(dá)排出壓力的同時(shí)，通過旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2開始向排出室31的排出，能夠抑制過量的升壓引起的排出溫度上升。

另外，通過使旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2為圓形的連通孔，與為其它形狀的情況相比，能夠以最小的方式構(gòu)成對(duì)于旁通孔68a-1、68a-2、68b-1、68b-2的面積的流路阻力。另外，如圖11所示，第1壓縮室15a-1、15a-2(實(shí)線)和第2壓縮室15b-1、15b-2(虛線)各自到達(dá)排出壓力的曲柄旋轉(zhuǎn)角不同。因此，本實(shí)施方式中，旁通孔68a-1、68a-2設(shè)于僅與第1壓縮室15a-1、15a-2連通的恰當(dāng)?shù)奈恢?，旁通?8b-1、68b-2設(shè)于僅與第2壓縮室15b-1、15b-2連通的恰當(dāng)?shù)奈恢?。由此，能夠抑制從排出?8噴出之前的、制冷劑的過壓縮引起的溫度上升，所以能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

接著，對(duì)上述的渦旋式壓縮機(jī)200的變形例進(jìn)行說明。

圖12是表示本發(fā)明第1實(shí)施方式的變形例的渦旋式壓縮機(jī)200的壓縮機(jī)構(gòu)部2的壓縮室15的結(jié)構(gòu)的平面圖。

旁通孔68ab以外的結(jié)構(gòu)與圖10中說明的結(jié)構(gòu)同樣，所以圖12中，對(duì)于與圖10相同的構(gòu)成要素使用相同的符號(hào)，僅說明與旁通孔68ab相關(guān)的說明，并省略其它說明。

圖12所示的渦旋式壓縮機(jī)200中，將旁通孔68ab設(shè)于通過回旋渦旋件13的回旋運(yùn)動(dòng)與第1壓縮室15a和第2壓縮室15b雙方連通的位置。另外，同時(shí)以不對(duì)第1壓縮室15a和第2壓縮室15b開口的方式，比回旋渦旋件渦旋齒13c的厚度小地構(gòu)成旁通孔68ab的直徑。由此，在圖中的曲柄旋轉(zhuǎn)角時(shí)，旁通孔68ab-1與第2壓縮室15b-1連通，旁通孔68ab-3與第1壓縮室15a-1連通，發(fā)揮防止過壓縮的作用。另外，通過設(shè)為這種直徑，如圖12的旁通孔68ab-2，在回旋渦旋件渦旋齒13c跨過時(shí)，旁通孔68ab均不與第1壓縮室15a-1和第2壓縮室15b-1連通。由此，不會(huì)引起壓縮室間的工作制冷劑泄漏，能夠抑制溫度上升，所以能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

另外，本實(shí)施方式的壓縮機(jī)中，使用聚乙烯醚油作為壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油。

另外，作為添加至壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油6的添加劑，能夠使用含有磷酸酯類防磨損劑和酚類抗氧化劑中至少1種添加劑的添加劑。

作為磷酸酯類防磨損劑，具體而言，可舉出：磷酸三丁酯、磷酸三戊酯、磷酸三己酯、磷酸三庚酯、磷酸三辛酯、磷酸三壬酯、磷酸三癸酯、磷酸三(十一烷基)酯、磷酸三(十二烷基)酯、磷酸三(十三烷基)酯、磷酸三(十四烷基)酯、磷酸三(十五烷基)酯、磷酸三(十六烷基)酯、磷酸三(十七烷基)酯、磷酸三(十八烷基)酯、磷酸三油醇酯、磷酸三苯酯、磷酸三甲苯酯、磷酸三(二甲苯)酯、磷酸甲酚二苯酯、和磷酸(二甲苯基)二苯酯等。通常，磷酸酯類防磨損劑通過向冷凍機(jī)油中添加0.1～3wt％，有效地吸附于滑動(dòng)部表面，在滑動(dòng)面上制作剪切力較小的膜，由此，能夠得到磨耗防止效果。

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，通過防磨損劑產(chǎn)生的滑動(dòng)性改善效果，能夠抑制滑動(dòng)部的局部的發(fā)熱，并能夠得到抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)。

另外，作為酚類抗氧化劑，具體而言，能夠使用：沒食子酸丙酯、2,4,5-三羥基丁酰苯、叔丁基對(duì)苯二酚、去甲二氫愈創(chuàng)木酸、丁基羥基茴香醚、4-羥甲基-2,6-二-叔丁基苯酚、沒食子酸辛酯、丁基烴基甲苯、和沒食子酸十二酯等。這些抗氧化劑通過對(duì)基油添加0.1～1wt％，能夠有效地捕捉自由基，并防止反應(yīng)。另外，也能夠?qū)⒖寡趸瘎┮鸬幕捅旧淼闹种频阶钚∠薅取?/p>

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，酚類抗氧化劑有效地捕捉在密閉容器1內(nèi)產(chǎn)生的自由基，由此，能夠得到抑制R1123的分解反應(yīng)的效果。

另外，為了防止R1123那樣的、含有雙鍵和氟原子的、反應(yīng)性高的分子的反應(yīng)，也可以對(duì)R1123的制冷劑量添加5％左右的檸檬烯。本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200、和使用了該渦旋式壓縮機(jī)200的制冷循環(huán)裝置100為密閉系統(tǒng)，如上述將潤(rùn)滑油作為基油封入。一般而言，這種封入到渦旋式壓縮機(jī)200的基油的潤(rùn)滑油的粘度通常為32mm²/s～68mm²/s左右，另一方面，檸檬烯的粘度是比0.8mm²/s左右低很多的粘度。因此，潤(rùn)滑油的粘度在混入5％左右的檸檬烯的情況下急劇下降至60mm²/s，在混入15％的情況下急劇下降至48mm²/s，在混入35％的情況下急劇下降至32mm²/s。因此，當(dāng)要防止R1123的反應(yīng)而混入大量檸檬烯時(shí)，由于潤(rùn)滑油的粘度降低，產(chǎn)生潤(rùn)滑不良引起的磨損、和滑動(dòng)面的金屬接觸引起的金屬皂的生成等，影響渦旋式壓縮機(jī)200和制冷循環(huán)裝置100的可靠性。

與之相對(duì)，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200的潤(rùn)滑油為了補(bǔ)充通過適于防止反應(yīng)的量的檸檬烯的混合產(chǎn)生的基油的粘度降低，通過預(yù)先以高粘度的潤(rùn)滑油為基礎(chǔ)或混入與檸檬烯的混合量同等以上的量的超高粘度的潤(rùn)滑油，確保適當(dāng)?shù)臐?rùn)滑油粘度。

具體而言，如果選擇混合5％檸檬烯時(shí)的潤(rùn)滑油的粘度為78mm²/s、混合35％檸檬烯時(shí)的潤(rùn)滑油的粘度為230mm²/s左右的潤(rùn)滑油，則能夠確保混合后的粘度68mm²/s。此外，為了將檸檬烯產(chǎn)生的防止R1123的反應(yīng)的效果設(shè)為最大，還考慮將檸檬烯的混合量增加至70％或80％等極端的例子。但是，在該情況下，成為基礎(chǔ)的高粘度的潤(rùn)滑油的粘度分別成為8500mm²/s或25000mm²/s，超過作為ISO標(biāo)準(zhǔn)的最大值的3200mm²/s。另外，與檸檬烯的均勻的混合也較難，所以認(rèn)為實(shí)用的應(yīng)用困難。

另外，在與檸檬烯等量混合超高粘度潤(rùn)滑油的情況下，通過混合800mm²/s～1000mm²/s的潤(rùn)滑油，可得到32mm²/s～68mm²/s的粘度。此外，在混合粘度不同的檸檬烯和超高粘度油的情況下，如果向檸檬烯少量逐步添加超高粘度油進(jìn)行混合，則可得到比較均勻的組成粘度的潤(rùn)滑油。

此外，本實(shí)施方式中，以檸檬烯為例子，但如果是萜烯(terpene)類或類萜(terpenoid)類，則可得到同樣的效果。例如，能夠根據(jù)半萜烯類的異戊二烯、異戊烯醇、3-甲基丁酸和單萜類的香葉基二磷酸、桉樹腦、蒎烯和倍半萜烯類的法尼基二磷酸、青蒿素、沒藥醇、二萜烯類的香葉基香葉基二磷酸、視黃醇、視黃醛、葉綠醇、紫杉醇、毛喉素、阿非迪霉素和三萜烯類的鯊烯、以及羊毛甾醇等、渦旋式壓縮機(jī)200和制冷循環(huán)裝置100的使用溫度、以及要求的潤(rùn)滑油粘度進(jìn)行選擇。

另外，對(duì)于示例的粘度，是具有高壓容器的渦旋式壓縮機(jī)200下的具體例，但即使是可使用5mm²/s～32mm²/s的、較低粘度的潤(rùn)滑油的、具有低壓容器的渦旋式壓縮機(jī)200，也同樣能夠?qū)嵤?，且可得到同樣的效果?/p>

此外，檸檬烯等的萜烯類和類萜類對(duì)于塑料具有溶解性，但如果混合30％以下左右，則其影響極少，對(duì)渦旋式壓縮機(jī)200內(nèi)的塑料要求的電絕緣性不是成為問題的水平。但是，在具有要求長(zhǎng)期的可靠性的情況和使用溫度總是高的情況等問題的情況下，優(yōu)選使用具有耐化學(xué)性的聚酰亞胺、聚酰亞胺酰胺或聚苯硫醚。

另外，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200的電動(dòng)機(jī)部3的繞組中，將清漆(varnish)(熱固化性絕緣材料)經(jīng)由絕緣覆膜涂敷燒附于導(dǎo)體上。作為熱固化性絕緣材料，可以舉出聚酰亞胺樹脂、環(huán)氧樹脂和不飽和聚酯樹脂等。其中，聚酰亞胺樹脂以作為前體的聚酰胺酸的狀態(tài)涂敷，并以300℃左右燒附，由此，能夠進(jìn)行聚酰亞胺化。已知酰亞胺化反應(yīng)通過胺與羧酸酐的反應(yīng)而引起。R1123制冷劑即使在電極間的短路中，也可能進(jìn)行反應(yīng)，所以通過在電動(dòng)機(jī)繞組上(以使芳香族二胺和芳香族四羧酸二酐反應(yīng)而形成的聚酰亞胺前體為主成分)涂敷聚酰亞胺酸清漆，能夠防止電極間的短路。

因此，即使在將電動(dòng)機(jī)部3的線圈浸漬于液體制冷劑的狀態(tài)下，也能夠保持成繞組間的電阻較高的狀態(tài)，抑制繞組間的放電，其結(jié)果，能夠得到抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)的效果。

圖13是表示本發(fā)明第1實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200的供電端子附近的構(gòu)造的局部截面圖。

圖13中，表示有供電端子71、玻璃絕緣物72、保持供電用端子的金屬制蓋體73、與供電端子71連接的旗型端子74、和引線75。本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200中，在渦旋式壓縮機(jī)200的密閉容器1的內(nèi)側(cè)的供電端子71上配接有與作為絕緣部件的玻璃絕緣物72緊貼的甜甜圈狀的絕緣部件76。甜甜圈狀的絕緣部件76優(yōu)選具有絕緣性，且對(duì)氫氟酸具有耐性。例如，可以舉出陶瓷制絕緣子和HNBR橡膠制甜甜圈形間隔件等。甜甜圈狀的絕緣部件76必須與玻璃絕緣物72緊貼，但優(yōu)選也與連接端子緊貼。

這樣構(gòu)成的供電端子71利用甜甜圈狀的絕緣部件76，在供電端子和蓋體的渦旋式壓縮機(jī)200內(nèi)表面的沿面距離變長(zhǎng)，能夠防止終端跟蹤，且防止R1123的放電能量引起的著火。另外，能夠防止通過R1123的分解而產(chǎn)生的氫氟酸腐蝕玻璃絕緣物72。

此外，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200也可以是將排出口開放向密閉容器1內(nèi)，且密閉容器1內(nèi)被由壓縮室15壓縮的制冷劑充滿的所謂的高壓殼型的壓縮機(jī)。另一方面，也可以是將吸入口17開放向密閉容器1內(nèi)，密閉容器1內(nèi)被由壓縮室15壓縮之前的制冷劑充滿的所謂的低壓殼型的渦旋式壓縮機(jī)200。在該情況下，在密閉容器1內(nèi)加熱且直到導(dǎo)入壓縮室15內(nèi)的期間易于產(chǎn)生溫度上升的結(jié)構(gòu)中，壓縮室15內(nèi)的低溫制冷劑導(dǎo)入引起的低溫化更顯著，在抑制R1123的歧化反應(yīng)上優(yōu)選。

另外，高壓殼型的渦旋式壓縮機(jī)200也可以以如下方式構(gòu)成，使從排出口排出的制冷劑通過電動(dòng)機(jī)部3的周圍，在密閉容器1內(nèi)利用電動(dòng)機(jī)部3加熱后，從排出管50向密閉容器1外排出。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，即使從排出管50排出的制冷劑的溫度相等，也能夠降低壓縮室15內(nèi)的制冷劑溫度，所以在抑制R1123的歧化反應(yīng)上優(yōu)選。

(第2實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第2實(shí)施方式。

圖14是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置101的結(jié)構(gòu)的圖。

本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置101中，以壓縮機(jī)102、冷凝器103、作為節(jié)流機(jī)構(gòu)的膨脹閥104、和蒸發(fā)器105的順序，利用制冷劑配管106連接，而構(gòu)成制冷循環(huán)回路。在制冷循環(huán)回路內(nèi)封入有工作流體(制冷劑)。

接著，對(duì)制冷循環(huán)裝置101的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

作為冷凝器103和蒸發(fā)器105，在周圍介質(zhì)為空氣的情況下，可使用翅片管型熱交換器或并流形(微管型)熱交換器等。

另一方面，作為周圍介質(zhì)為鹽水或二元式制冷循環(huán)裝置的制冷劑時(shí)的冷凝器103和蒸發(fā)器105，可使用雙管熱交換器、板式熱交換器或殼管式熱交換器。

作為膨脹閥104，例如可使用脈沖電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)方式的電子膨脹閥等。

制冷循環(huán)裝置101中，在冷凝器103上設(shè)置有作為將與制冷劑進(jìn)行熱交換的周圍介質(zhì)(第1介質(zhì))向冷凝器103的熱交換面驅(qū)動(dòng)(流動(dòng))的第1輸送部的流體機(jī)械107a。在蒸發(fā)器105上還設(shè)置有作為將與制冷劑進(jìn)行熱交換的周圍介質(zhì)(第2介質(zhì))向蒸發(fā)器105的熱交換面驅(qū)動(dòng)(流動(dòng))的第2輸送部的流體機(jī)械107b。另外，在各個(gè)周圍介質(zhì)設(shè)有周圍介質(zhì)的流路116。

在此，作為周圍介質(zhì)，如果使用大氣中的空氣，則有時(shí)也可使用水或乙基乙二醇等的鹽水。另外，在制冷循環(huán)裝置101為二元式制冷循環(huán)裝置的情況下，可使用制冷循環(huán)回路和工作溫度域所優(yōu)選的制冷劑、例如氫氟烴(HFC)、烴(HC)或二氧化碳等。

作為驅(qū)動(dòng)周圍介質(zhì)的流體機(jī)械107a、107b，在周圍介質(zhì)為空氣的情況下，可使用螺旋槳風(fēng)扇等軸流風(fēng)機(jī)、橫流風(fēng)機(jī)或渦輪風(fēng)機(jī)等離心風(fēng)機(jī)，在周圍介質(zhì)為鹽水的情況下，可使用離心泵等。此外，在制冷循環(huán)裝置101為二元式制冷循環(huán)裝置的情況下，作為周圍介質(zhì)輸送用的流體機(jī)械107a、107b，壓縮機(jī)102承擔(dān)該職責(zé)。

冷凝器103中，在流過其內(nèi)部的制冷劑以二相(氣體和液體混合的狀態(tài))流過的部位(以下，本說明書中，稱為“冷凝器的二相管”)設(shè)置有冷凝溫度檢測(cè)部110a，能夠測(cè)定制冷劑溫度。

另外，在冷凝器103的出口與膨脹閥104的入口之間設(shè)置有冷凝器出口溫度檢測(cè)部110b。冷凝器出口溫度檢測(cè)部110b能夠檢測(cè)膨脹閥104入口的過冷卻度(膨脹閥104的入口溫度減去冷凝器103的溫度的值)。

蒸發(fā)器105中，在流過其內(nèi)部的制冷劑以二相流過的部位(以下，本說明書中，稱為“蒸發(fā)器的二相管”)設(shè)有蒸發(fā)溫度檢測(cè)部110c，能夠測(cè)量蒸發(fā)器105內(nèi)的制冷劑的溫度。

在壓縮機(jī)102的吸入部(蒸發(fā)器105的出口和壓縮機(jī)102的入口之間)設(shè)有吸入溫度檢測(cè)部110d。由此，能夠測(cè)量被吸入到壓縮機(jī)102的制冷劑的溫度(吸入溫度)。

作為上述的各溫度檢測(cè)部，例如，有時(shí)也使用由制冷劑流過的配管或傳熱管的外管進(jìn)行接觸連接的電子式恒溫器，有時(shí)也直接使用與工作流體接觸的護(hù)套管方式的電子式恒溫器。

在冷凝器103的出口與膨脹閥104的入口之間設(shè)置有檢測(cè)制冷循環(huán)回路的高壓側(cè)(從壓縮機(jī)102的出口到膨脹閥104的入口的制冷劑以高壓存在的區(qū)域)的壓力的高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a。

在膨脹閥104的出口設(shè)置有檢測(cè)制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)(從膨脹閥104的出口到壓縮機(jī)102的入口的制冷劑以低壓存在的區(qū)域)的壓力的低壓側(cè)壓力檢測(cè)部115b。

作為高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a、低壓側(cè)壓力檢測(cè)部115b，例如可使用將隔膜的位移轉(zhuǎn)換成電信號(hào)的檢測(cè)部等。此外，也可以使用差壓計(jì)(測(cè)量膨脹閥104的出入口的壓力差的測(cè)量機(jī)構(gòu))，代替高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a和低壓側(cè)壓力檢測(cè)部115b。

此外，在上述結(jié)構(gòu)的說明中，制冷循環(huán)裝置101作為全部具有各溫度檢測(cè)部、各壓力檢測(cè)部的裝置進(jìn)行說明，但在后述的控制中，能夠省略不使用檢測(cè)值的檢測(cè)部。

接著，進(jìn)行制冷循環(huán)裝置101的控制方法進(jìn)行說明。首先，對(duì)通常的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的控制進(jìn)行說明。

在通常的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，計(jì)算作為吸入溫度檢測(cè)部110d和蒸發(fā)溫度檢測(cè)部110c的溫度差的壓縮機(jī)102的吸入部中的工作流體的過熱度。而且，控制膨脹閥104以使得該過熱度成為預(yù)定的目標(biāo)過熱度(例如，5K)。

此外，在壓縮機(jī)102的排出部還設(shè)置排出溫度檢測(cè)部(未圖示)，能夠使用其檢測(cè)值進(jìn)行控制。在該情況下，計(jì)算作為排出溫度檢測(cè)部和冷凝溫度檢測(cè)部110a的溫度差的壓縮機(jī)102的排出部中的工作流體的過熱度。而且，控制膨脹閥104以使得該過熱度成為預(yù)定的目標(biāo)過熱度。

接著，對(duì)成為歧化反應(yīng)引起的可能性變高的特殊的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的控制進(jìn)行說明。

本實(shí)施方式中，在冷凝溫度檢測(cè)部110a的溫度檢測(cè)值過大的情況下，打開膨脹閥104，進(jìn)行降低制冷循環(huán)裝置101內(nèi)的高壓側(cè)工作流體的壓力、溫度的控制。

一般而言，在除去了二氧化碳的制冷劑中，需要進(jìn)行控制，以使得不成為超過臨界點(diǎn)(在后述的圖15中記載為Tcri的點(diǎn))的超臨界條件。這是因?yàn)?，在超臨界狀態(tài)下，物質(zhì)成為既不是氣體也不是液體的狀態(tài)，其行為不穩(wěn)定且活躍。

在此，本實(shí)施方式中，以在該臨界點(diǎn)的溫度(臨界溫度)為一個(gè)基準(zhǔn)，根據(jù)該溫度控制膨脹閥104的開度，以使得冷凝溫度不接近于預(yù)定的值(5K)以內(nèi)。此外，在使用含有R1123的工作流體(混合制冷劑)的情況下，使用該混合制冷劑的臨界溫度進(jìn)行控制，以使得工作流體的溫度不成為(臨界溫度-5℃)以上。

圖15是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置101的動(dòng)作的莫里爾線圖。圖15中表示有等溫線108和飽和液線-飽和蒸氣線109。

圖15中，處于成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因的過大的壓力條件下的制冷循環(huán)以實(shí)線(EP)表示，處于正常運(yùn)轉(zhuǎn)下的制冷循環(huán)以虛線(NP)表示。

如果設(shè)于冷凝器103的二相管的冷凝溫度檢測(cè)部110a中的溫度值相對(duì)于預(yù)先存儲(chǔ)在控制裝置的臨界溫度成為5K以內(nèi)(圖15中的EP)，則控制裝置將膨脹閥104的開度控制為打開一側(cè)。其結(jié)果，如圖15的NP所示，制冷循環(huán)裝置101的高壓側(cè)的冷凝壓力降低，所以能夠抑制由于制冷劑壓力的過度上升產(chǎn)生的歧化反應(yīng)，或即使在產(chǎn)生歧化反應(yīng)的情況下，也能夠抑制壓力上升。

此外，上述的控制方法是根據(jù)由冷凝溫度檢測(cè)部110a測(cè)量的冷凝溫度，間接性地掌握冷凝器103內(nèi)的壓力并控制膨脹閥104的開度的方法。該方法在含有R1123的工作流體共沸或類共沸，與冷凝器103內(nèi)的含有R1123的工作流體的露點(diǎn)和沸點(diǎn)沒有溫度差(溫度梯度)或較小的情況下，能夠使用冷凝溫度作為指標(biāo)來代替冷凝壓力，所以特別優(yōu)選。

＜控制方法的變形例1＞

此外，如上所述，也可以使用基于直接測(cè)定的壓力進(jìn)行膨脹閥104的開度控制的方法，來代替通過比較臨界溫度和冷凝溫度間接性地檢測(cè)制冷循環(huán)裝置101的高壓(冷凝器103內(nèi)的制冷劑壓力)狀態(tài)并向膨脹閥104等指示恰當(dāng)?shù)膭?dòng)作的控制方法。

圖16是用于說明本發(fā)明第2實(shí)施方式中的變形例1的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖16中，將從壓縮機(jī)102的排出部到冷凝器103，膨脹閥104的入口，且產(chǎn)生過度的壓力上升的狀態(tài)的制冷循環(huán)以實(shí)線(EP)表示，以虛線(NP)表示從上述的過度的壓力狀態(tài)脫離的狀態(tài)的制冷循環(huán)。

運(yùn)轉(zhuǎn)中，在預(yù)先存儲(chǔ)在控制裝置的臨界點(diǎn)的壓力(臨界壓力)P_cri減去由例如高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a檢測(cè)出的在冷凝器103的出口的壓力P_cond的壓力差比預(yù)定的值(例如Δp＝0.4MPa)小的情況下(圖16中的EP)，判定為從壓縮機(jī)102的排出口到膨脹閥104的入口，含有R1123的工作流體中產(chǎn)生歧化反應(yīng)，或產(chǎn)生的可能性較高，為了避免該高壓條件下的持續(xù)，將膨脹閥104的開度控制為打開一側(cè)。

其結(jié)果，圖16中的制冷循環(huán)如圖中的NP所示那樣，能夠抑制作用于高壓(冷凝壓力)降低的側(cè)，而成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因或在歧化反應(yīng)后產(chǎn)生的壓力上升。

本控制方法優(yōu)選用于含有R1123的工作流體為非共沸狀態(tài)的情況、特別是冷凝壓力下溫度梯度較大的情況。

＜控制方法的變形例2＞

此外，也可以使用基于過冷卻度的控制方法，來代替上述的以臨界溫度或臨界壓力為基準(zhǔn)的控制方法。

圖17是表示本發(fā)明第2實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置101的控制方法的變形例2的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖17中，將處于成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因的過大的壓力條件下的制冷循環(huán)設(shè)為EP并以實(shí)線表示，將處于正常運(yùn)轉(zhuǎn)下的制冷循環(huán)設(shè)為NP并以虛線表示。

一般而言，制冷循環(huán)裝置101中，通過膨脹閥104和壓縮機(jī)102等的制冷循環(huán)的適當(dāng)?shù)目刂?、熱交換器尺寸、和制冷劑充填量適當(dāng)化，冷凝器103內(nèi)制冷劑的溫度以溫度相對(duì)于周圍介質(zhì)高一定程度的方式設(shè)定。此外，過冷卻度通常采用5K左右的值。同樣的制冷循環(huán)裝置101中使用的含有R1123的工作流體也采用同樣的措施。

采用上述那樣的措施的制冷循環(huán)裝置101中，如果制冷劑壓力過度變高，則如圖17的EP所示那樣，處于膨脹閥104入口的過冷卻度也上升的傾向。因此，本實(shí)施方式中，以膨脹閥104入口的制冷劑的過冷卻度為基準(zhǔn)，控制膨脹閥104的開度。

此外，本實(shí)施方式中，將正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的在膨脹閥104的入口的制冷劑的過冷卻度看作5K，以該值的3倍的15K為基準(zhǔn)，控制膨脹閥104的開度。將設(shè)為閾值的過冷卻度設(shè)為3倍是因?yàn)?，根?jù)運(yùn)轉(zhuǎn)條件不同，過冷卻度可能在該范圍內(nèi)變化。

具體而言，首先，根據(jù)冷凝溫度檢測(cè)部110a的檢測(cè)值和冷凝器出口溫度檢測(cè)部110b的檢測(cè)值計(jì)算過冷卻度。過冷卻度是冷凝溫度檢測(cè)部110a的檢測(cè)值減去了冷凝器出口溫度檢測(cè)部110b的檢測(cè)值的值。而且，在膨脹閥104的入口的過冷卻度到達(dá)預(yù)定的值(15K)時(shí)，向打開膨脹閥104的開度的方向進(jìn)行動(dòng)作，并控制為作為制冷循環(huán)裝置101的高壓部分的降低冷凝壓力的方向(從圖17的實(shí)線到虛線)。

冷凝壓力降低與冷凝溫度降低同樣，所以從冷凝溫度T_cond1向T_cond2減少，在膨脹閥104入口的過冷卻度從T_cond1-T_exin向T_cond2-T_exin減少過冷卻度(在此，膨脹閥104入口的工作流體溫度不會(huì)改變，設(shè)為T_exin)。如上所述，隨著制冷循環(huán)裝置101內(nèi)的冷凝壓力降低，過冷卻度也降低，所以即使在以過冷卻度為基準(zhǔn)的情況下，也能夠控制制冷循環(huán)裝置101內(nèi)的冷凝壓力。

圖18是表示構(gòu)成本發(fā)明第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置101的配管的一部分的配管接頭117的圖。

在將本發(fā)明的制冷循環(huán)裝置101用于例如家庭用的分流型的空氣調(diào)節(jié)裝置(空調(diào)裝置)的情況下，制冷循環(huán)裝置101由具有室外熱交換器的室外單元和具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)單元構(gòu)成。室外單元和室內(nèi)單元在其結(jié)構(gòu)上不能設(shè)為一體。因此，使用圖18所示的擴(kuò)張連接管(ユニオンフレア)111那樣的機(jī)械性的接頭，在設(shè)置場(chǎng)所將室外單元和室內(nèi)單元連接。

如果由于作業(yè)的笨拙等原因，機(jī)械性的接頭的連接狀態(tài)差，則制冷劑從接頭部分泄漏，對(duì)設(shè)備性能造成不良影響。另外，含有R1123的工作流體本身是具有溫暖化效果的溫室效果氣體，所以也可能對(duì)地球環(huán)境造成不良的影響。因此，要求迅速地檢測(cè)修繕制冷劑泄漏。

制冷劑泄漏的檢測(cè)方法中具有向該部位涂敷檢測(cè)劑，并以是否產(chǎn)生氣泡進(jìn)行檢測(cè)的方法和使用檢測(cè)傳感器的方法等，但這些方法的作業(yè)的時(shí)間均較大。

因此，本實(shí)施方式中，通過在擴(kuò)張連接管111外周卷繞含有聚合促進(jìn)劑的密封件112，使制冷劑泄漏檢測(cè)容易，并且實(shí)現(xiàn)泄漏量的降低。

具體而言，在含有R1123的工作流體中，利用當(dāng)產(chǎn)生聚合反應(yīng)時(shí)產(chǎn)生作為氟化碳樹脂之一的聚四氟乙烯的原理。具體而言，以如下方式構(gòu)成，使含有R1123的工作流體和聚合促進(jìn)劑在泄漏部位有意圖地接觸，在該泄漏部位，聚四氟乙烯析出、固化。其結(jié)果，視覺性地容易檢測(cè)到泄漏，所以能夠縮短直到泄漏的發(fā)現(xiàn)和修繕?biāo)ㄙM(fèi)的時(shí)間。

另外，聚四氟乙烯的產(chǎn)生部位是含有R1123的工作流體的泄漏部位，所以自然而然地在防止泄漏的部位產(chǎn)生、附著聚合生成物，所以還能夠降低泄漏量。

(第3實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第3實(shí)施方式。

圖19是表示本發(fā)明第3實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置130的結(jié)構(gòu)的圖。

圖19中所示的制冷循環(huán)裝置130和第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置101的結(jié)構(gòu)的差異點(diǎn)在于，重新與膨脹閥104的入口和出口連接，且設(shè)置有具有開閉閥的旁通管113。另外，作為其它差異點(diǎn)在于，在冷凝器103的出口與膨脹閥104的入口之間具有具有釋放閥114的清洗線(purge line)。釋放閥114的開口側(cè)配置于室外。此外，圖19中，省略了使用圖14說明的各溫度檢測(cè)部、各壓力檢測(cè)部等的記載。

在進(jìn)行第2實(shí)施方式中說明的控制方法(例如，控制膨脹閥104的開度以使得含有R1123的工作流體的臨界溫度減去在冷凝器103的二相管測(cè)定的工作流體溫度的值成為5K的控制方法，或進(jìn)行控制以使得工作流體的臨界壓力和由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a檢測(cè)的壓力的差成為0.4MPa以上的控制方法)，打開膨脹閥104的開度的情況下，也有可能在壓力下降中未看到改善的情況或產(chǎn)生加快了壓力下降速度的狀況。

因此，在產(chǎn)生了上述那樣的狀況的情況下，打開設(shè)于本實(shí)施方式的旁通管113的開閉閥，使制冷劑流過旁通管113，由此，能夠快速地降低高壓側(cè)的工作流體壓力，抑制制冷循環(huán)裝置130的破損。

而且，將膨脹閥104的開度設(shè)為大開度的控制和設(shè)于旁通管113的開閉閥的控制的基礎(chǔ)上，當(dāng)緊急停止壓縮機(jī)102能夠防止制冷循環(huán)裝置130的破損，在該方面上更優(yōu)選。此外，在使壓縮機(jī)102緊急停止的情況下，在快速地降低高壓側(cè)的工作流體壓力上優(yōu)選流體機(jī)械107a、107b不會(huì)停止。

進(jìn)行了以上對(duì)應(yīng)的情況還假定不抑制歧化反應(yīng)的情況，具體而言，工作流體的臨界溫度與由冷凝溫度檢測(cè)部110a檢測(cè)的冷凝溫度之差低于5K的情況或工作流體的臨界壓力與由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部115a檢測(cè)的壓力之差低于0.4MPa的情況。這種情況下，制冷循環(huán)裝置130內(nèi)的制冷劑壓力還可能上升，所以需要向外部排放成為高壓的制冷劑，防止制冷循環(huán)裝置130的破損。因此，進(jìn)行打開將制冷循環(huán)裝置130內(nèi)的含有R1123的工作流體向外部空間清洗的釋放閥114的控制。

在此，釋放閥114在制冷循環(huán)裝置130中的設(shè)置位置優(yōu)選為高壓側(cè)。另外，特別優(yōu)選從本實(shí)施方式中表示的冷凝器103的出口設(shè)置到膨脹閥104的入口(在該位置，工作流體為高壓的過冷液狀態(tài)，所以易于引起隨著歧化反應(yīng)的急劇的壓力上升的結(jié)果產(chǎn)生的水沖擊作用)，或從壓縮機(jī)102的排出部設(shè)置到冷凝器103的入口(在該位置，工作流體以高溫高壓的氣體狀態(tài)存在，所以分子運(yùn)動(dòng)變得活躍，易于產(chǎn)生歧化反應(yīng)其本身)。

釋放閥114設(shè)于室外單元側(cè)。在該形式的情況下，如果是空調(diào)裝置，則能夠以工作流體不向室內(nèi)側(cè)的居住空間放出的方式構(gòu)成，如果是冷凍冷藏單元，則能夠以工作流體不向陳列柜等的商品陳列側(cè)放出的方式構(gòu)成，所以能夠說是對(duì)人類和商品不直接造成影響的方式考慮的形式。

此外，在安全上，優(yōu)選打開釋放閥114，并且停止制冷循環(huán)裝置130、例如使電源OFF。

(第4實(shí)施方式)

接著，對(duì)本發(fā)明的第4實(shí)施方式進(jìn)行說明。

圖20是表示本發(fā)明第4實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置140的結(jié)構(gòu)的圖。

圖20所示的制冷循環(huán)裝置140與第2實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置101的結(jié)構(gòu)的差異點(diǎn)在于，設(shè)有：檢測(cè)流入到冷凝器103之前的第1介質(zhì)的溫度的第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部110e；和檢測(cè)流入到蒸發(fā)器105之前的第2介質(zhì)的溫度的第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部110f。另外，各溫度檢測(cè)部和各壓力檢測(cè)部的檢測(cè)值、以及壓縮機(jī)102、和流體機(jī)械107a、107b的輸入電力以一定時(shí)間記錄于電子記錄裝置(未圖示)中的點(diǎn)也不同。

圖21是將本發(fā)明第4實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置140的動(dòng)作在莫里爾線圖上表示的圖。

圖21中，以EP表示的制冷循環(huán)為歧化反應(yīng)產(chǎn)生時(shí)的冷凝壓力，以NP表示的制冷循環(huán)表示正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷循環(huán)。此外，圖21中，對(duì)冷凝壓力上升時(shí)的循環(huán)變化(例：NP和EP的蒸發(fā)壓力的差異等)進(jìn)行簡(jiǎn)單說明，所以沒有記載。

作為在冷凝器103內(nèi)的二相管測(cè)定的、含有R1123的工作流體的冷凝溫度急劇上升的原因，考慮：(1)周圍介質(zhì)溫度T_mcon、T_meva的急劇的上升、(2)壓縮機(jī)102的動(dòng)力上升引起的升壓作用、和(3)周圍介質(zhì)的流動(dòng)變化(驅(qū)動(dòng)周圍介質(zhì)的流體機(jī)械107a、107b任一項(xiàng)的動(dòng)力上升)。另外，作為這些主要原因以外的含有R1123的工作流體特有的現(xiàn)象，可舉出(4)歧化反應(yīng)引起的升壓作用。因此，本實(shí)施方式中，為了確定為發(fā)生了(4)的歧化反應(yīng)，對(duì)沒有產(chǎn)生(1)～(3)的現(xiàn)象進(jìn)行判別并控制。

因此，本實(shí)施方式的控制方法中，在相對(duì)于(1)～(3)的溫度或輸入電力的變化量，含有R1123的工作流體的冷凝溫度的變化量較大的情況下，將膨脹閥104控制為打開一側(cè)。

以下，對(duì)具體的控制方法進(jìn)行說明。首先，在相同基準(zhǔn)下不易比較溫度變化量和輸入電力值的變化量，所以測(cè)量溫度變化量時(shí)，進(jìn)行控制以使得輸入電力不改變。即，在測(cè)量溫度變化量時(shí)，壓縮機(jī)102和流體機(jī)械107a、107b的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速保持一定。

例如，溫度變化量以某個(gè)時(shí)間間隔，測(cè)量例如10秒鐘～1分鐘測(cè)量。在該測(cè)量之前，例如從10秒鐘～1分鐘左右前開始進(jìn)行控制，以將壓縮機(jī)102和流體機(jī)械107a、107b的輸入電力量保持成一定值。此時(shí)，壓縮機(jī)102和流體機(jī)械107a、107b的輸入電力量的每單位時(shí)間的變化量大致為零。在此，“大致”設(shè)為零是因?yàn)?，在壓縮機(jī)102中的制冷劑偏斜引起的壓縮機(jī)102的吸入狀態(tài)的變化或流體機(jī)械107a、107b中的第1介質(zhì)和第2介質(zhì)為周圍空氣的情況下，由于風(fēng)的吹入等的影響，輸入電力產(chǎn)生少許變動(dòng)。即，該“大致為零”是指，包含少許變動(dòng)，且比預(yù)定的規(guī)定值小。

在以上那樣的條件下，在由冷凝溫度檢測(cè)部110a測(cè)定出的冷凝溫度的每單位時(shí)間的變化量比由第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部110e檢測(cè)出的第1介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量和由第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部110f檢測(cè)出的第2介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量的任一個(gè)都大的情況下，認(rèn)為產(chǎn)生了歧化反應(yīng)，將膨脹閥104控制為開方向。

此外，如果僅膨脹閥104的開度控制，則應(yīng)對(duì)不能控制隨著歧化反應(yīng)產(chǎn)生的壓力上升的情況，也可以如第3實(shí)施方式中表示那樣，與膨脹閥104并聯(lián)地具有旁通管113，或使壓縮機(jī)102緊急停止，或進(jìn)一步設(shè)置向外部放出制冷劑而降低壓力的釋放閥114等裝置。

另外，本實(shí)施方式中，表示了以設(shè)置于冷凝器103的二相管的溫度檢測(cè)部的變化量為基準(zhǔn)實(shí)施控制的膨脹閥104的控制例，但也可以以從壓縮機(jī)102的排出部到膨脹閥104的入口的、在任一點(diǎn)的壓力的變化量為基準(zhǔn)，也可以以膨脹閥104入口的過冷卻度的變化量為基準(zhǔn)。

此外，當(dāng)將本實(shí)施方式與上述的第2實(shí)施方式或第3實(shí)施方式的任一方式組合使用時(shí)，能夠得到可靠性的進(jìn)一步提高，而優(yōu)選。

(第5實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第5實(shí)施方式。

圖22是本發(fā)明第5實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)200的壓縮機(jī)構(gòu)部2的主要部分放大截面圖。

除了設(shè)于排出孔18的簧片閥19的有無以外，與第1實(shí)施方式相同，所以對(duì)該其它結(jié)構(gòu)省略說明。

第1實(shí)施方式中，與旁通孔68同樣，在排出孔18還設(shè)有簧片閥19(止回閥)，但本實(shí)施方式中，也可以不在排出孔18設(shè)置簧片閥19。因此，排出室31經(jīng)由排出孔18總是與附近的壓縮室15連通，排出室31和壓縮室15成為大致相等的壓力狀態(tài)。此外，本實(shí)施方式中，未在排出孔18設(shè)置簧片閥19，所以也不設(shè)置閥擋69。

特別易于產(chǎn)生歧化反應(yīng)的條件是過度的高溫高壓下的條件，所以有時(shí)產(chǎn)生不是規(guī)定的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下的狀態(tài)，例如由于制冷循環(huán)回路中的制冷劑配管的堵塞、冷凝器的送風(fēng)停止、二通閥或三通閥的忘記打開等，排出壓力(制冷循環(huán)回路的高壓側(cè))過度上升的狀態(tài)，或由于壓縮機(jī)的電動(dòng)機(jī)(電動(dòng)機(jī)部3)的扭矩不足等，壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了使制冷劑升壓的壓縮工作的狀態(tài)。

在這種條件下，當(dāng)繼續(xù)向渦旋式壓縮機(jī)200供給電力時(shí)，向構(gòu)成渦旋式壓縮機(jī)200的電動(dòng)機(jī)過量供給電流，電動(dòng)機(jī)發(fā)熱。其結(jié)果，渦旋式壓縮機(jī)200內(nèi)的電動(dòng)機(jī)相對(duì)于制冷劑作為發(fā)熱體發(fā)揮作用，內(nèi)部的制冷劑壓力和溫度過度上升。其結(jié)果，構(gòu)成電動(dòng)機(jī)的定子的繞組的絕緣體熔接，繞組的芯線(電導(dǎo)線)彼此接觸，引起稱為層短路的現(xiàn)象。層短路瞬間向周圍制冷劑傳播高能量，所以可成為歧化反應(yīng)的起點(diǎn)。

因此，本實(shí)施方式中，在以壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了升壓動(dòng)作的狀態(tài)繼續(xù)向電動(dòng)機(jī)供給電力的情況下，抑制制冷循環(huán)回路的高壓側(cè)，即收納電動(dòng)機(jī)的密閉容器1的壓力上升，設(shè)為通過壓力避免歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的形式。具體而言，設(shè)為排出室31經(jīng)由排出孔18總是與附近的壓縮室15連通的結(jié)構(gòu)。

如以上敘述，根據(jù)本實(shí)施方式，在壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了壓縮動(dòng)作而向電動(dòng)機(jī)供給電力的情況下，電動(dòng)機(jī)作為發(fā)熱體加熱密閉容器1內(nèi)部的制冷劑。但是，例如即使由于加熱，制冷劑壓力上升，也能夠經(jīng)由排出孔18對(duì)壓縮室15作用該壓力，使壓縮機(jī)構(gòu)逆旋轉(zhuǎn)向制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)排放密閉容器1內(nèi)的壓力，所以能夠避免成為歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的異常壓力上升。

如以上敘述，本發(fā)明的第1實(shí)施方式～第5實(shí)施方式中表示的第1方式，將含有1,1,2-三氟乙烯的制冷劑用作工作流體，將聚乙烯醚油用作壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油，并具有使渦旋狀的渦旋齒從端板立起的固定渦旋件和回旋渦旋件嚙合而在雙方向上形成的壓縮室。而且，在固定渦旋件的端板中心位置設(shè)置有向排出室開口的排出孔，并且將在壓縮室與排出孔連通之前連通壓縮室和排出室的旁通孔設(shè)于固定渦旋件的端板。而且，旁通孔設(shè)有允許從壓縮室側(cè)向排出室側(cè)的流通的止回閥。

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，能夠抑制從排出孔噴出之前的制冷劑的、過壓縮引起的溫度上升，所以能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，聚乙烯醚油的極性相對(duì)較低，易于發(fā)揮添加劑產(chǎn)生的滑動(dòng)性改善的效果，所以能夠抑制在滑動(dòng)部的局部的發(fā)熱，能夠抑制R1123的自分解反應(yīng)。

此外，也可以設(shè)置多個(gè)旁通孔。由此，旁通孔和壓縮室連通的區(qū)間成為更大范圍，同時(shí)能夠使各個(gè)流路阻力縮小成為有效的旁通孔的流路面積合計(jì)的量，能夠得到可靠地抑制過壓縮引起的溫度上升的效果。

此外，旁通孔內(nèi)的至少一個(gè)也可以設(shè)為圓形的連通孔。由此，能夠得到使對(duì)于旁通孔的面積的流路阻力最小，且進(jìn)一步降低過壓縮引起的溫度上升的效果。

此外，旁通孔內(nèi)的至少一個(gè)也可以設(shè)于僅在形成于回旋渦旋件的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室或形成于回旋渦旋件的渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室中的任一者開口的位置。

由此，各個(gè)壓縮室到達(dá)排出壓力，打開旁通孔的止回閥，能夠在最佳的位置設(shè)置旁通孔，能夠得到將過壓縮引起的溫度上升抑制到最小限度的效果。

此外，旁通孔內(nèi)的至少一個(gè)設(shè)于在形成于回旋渦旋件的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室和形成于回旋渦旋件的渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室雙方開口的位置，并且旁通孔也可以為不同時(shí)在第1壓縮室和第2壓縮室開口的形狀和大小。

由此，第1壓縮室和第2壓縮室經(jīng)由旁通孔進(jìn)行連通，能夠防止由于其壓力差，工作制冷劑再膨脹，而引起壓縮室內(nèi)的溫度上升。

此外，旁通孔內(nèi)的至少一個(gè)也可以是將旁通孔的直徑設(shè)為D，且將端板厚度方向的長(zhǎng)度設(shè)為L(zhǎng)時(shí)，D/L為2.4～7.2的范圍的結(jié)構(gòu)。

由此，能夠提供使通過旁通孔的工作制冷劑的壓力損失和旁通孔內(nèi)的工作流體再膨脹產(chǎn)生的損失的比例最佳化、高效率且抑制壓縮室內(nèi)的溫度上升的壓縮機(jī)。

接著，第2方式在第1方式的基礎(chǔ)上，也可以是止回閥為設(shè)于固定渦旋件的端板面的簧片閥的結(jié)構(gòu)。

由此，與在旁通孔的內(nèi)部設(shè)置彈簧等那樣的止回閥相比，能夠得到抑制流路阻力，且降低過壓縮引起的溫度上升的效果。

另外，第3方式在第1方式或第2發(fā)明的基礎(chǔ)上，工作流體也可以是含有二氟甲烷的混合工作流體，且二氟甲烷為30重量％以上60重量％以下。另外，也可以是含有四氟乙烷的混合工作流體，且四氟乙烷為30重量％以上60重量％以下。另外，也可以是含有二氟甲烷和四氟乙烷的混合工作流體，且混合二氟甲烷和四氟乙烷，使二氟甲烷和四氟乙烷混合的混合比例為30重量％以上60重量％以下。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)，并且提高制冷能力和COP。

第4方式在第1～3方式中任一方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油也可以含有磷酸酯類防磨損劑。

由此，通過防磨損劑吸附于滑動(dòng)部表面來降低摩擦，能夠抑制發(fā)熱，能夠抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)。

第5方式在第1～3方式中任一方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油含有酚類抗氧化劑。

由此，酚類抗氧化劑快速地捕捉在滑動(dòng)部產(chǎn)生的自由基，所以能夠防止自由基與制冷劑R1123反應(yīng)。

第6方式在第1～3方式中任一方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油也可以是在1％以上且低于50％的萜烯類或類萜類中混合粘度比基油高的潤(rùn)滑油，或預(yù)先混合與萜烯類或類萜類同等量以上的超高粘度的潤(rùn)滑油，并將調(diào)節(jié)成與基油同等粘度的添加油與基油混合的潤(rùn)滑油。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

第7方式在第1～3方式中任一方式的基礎(chǔ)上，電動(dòng)機(jī)部也可以將熱固化性絕緣材料隔著絕緣覆膜涂敷燒附于導(dǎo)體上而成的電線用于線圈。

由此，通過對(duì)壓縮機(jī)內(nèi)的電動(dòng)機(jī)用線圈的繞組涂敷熱固化性絕緣材料，即使將線圈浸漬于液體制冷劑的狀態(tài)下，也以較高的狀態(tài)保持繞組間的電阻，抑制放電，其結(jié)果，能夠抑制R1123制冷劑的分解。

第8方式在第1～3方式中任一方式的基礎(chǔ)上，密閉容器具有經(jīng)由絕緣部件設(shè)置于口部的供電端子和用于將供電端子與引線連接的連接端子。而且，在密閉容器內(nèi)側(cè)的供電端子上配接與絕緣部件緊貼的甜甜圈狀的絕緣部件。

由此，在金屬殼體內(nèi)側(cè)的供電端子上附加絕緣物，所以通過延長(zhǎng)導(dǎo)體間的最短距離，能夠抑制供電端子的絕緣不良，能夠防止R1123的放電能量引起的著火。另外，能夠防止在R1123分解時(shí)產(chǎn)生的氟化氫與玻璃絕緣物接觸，并防止玻璃絕緣物腐蝕而破損。

第9方式提供一種制冷循環(huán)裝置，將第1～8方式中任一方式的壓縮機(jī)、對(duì)被壓縮機(jī)壓縮而成為高壓的制冷劑氣體進(jìn)行冷卻的冷凝器、對(duì)被冷凝器液化后的高壓制冷劑進(jìn)行減壓的節(jié)流機(jī)構(gòu)、和被節(jié)流機(jī)構(gòu)減壓后的制冷劑氣化的蒸發(fā)器利用配管連結(jié)而構(gòu)成。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)，并且提高制冷能力和COP。

第10方式在第9方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于冷凝器的冷凝溫度檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度以使得上述工作流體的臨界溫度和上述由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度的差成為5K以上。

由此，能夠?qū)⒂蓽囟葯z測(cè)部測(cè)定的工作流體溫度設(shè)為與其壓力相當(dāng)，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得根據(jù)臨界壓力將高壓側(cè)工作流體溫度(壓力)限制在考慮了安全性的余裕的5K以上。

由此，能夠不使高壓的冷凝壓力進(jìn)一步過度變高，所以能夠抑制可能產(chǎn)生過度的壓力上升的結(jié)果(分子間距離接近的結(jié)果)的歧化反應(yīng)，能夠確保裝置的可靠性。

第11方式在第9方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于壓縮機(jī)的排出部和節(jié)流機(jī)構(gòu)的入口之間的高壓側(cè)壓力檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得工作流體的臨界壓力與由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部檢測(cè)的壓力之差成為0.4MPa以上。

由此，對(duì)于含有R1123的工作流體，特別是在使用溫度梯度較大的非共沸制冷劑的情況下，能夠更精確地檢測(cè)制冷劑壓力，進(jìn)一步使用其檢測(cè)結(jié)果，進(jìn)行節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制，并降低制冷循環(huán)裝置內(nèi)的高壓側(cè)壓力(冷凝壓力)。因此，能夠抑制歧化反應(yīng)，并能夠提高裝置的可靠性。

第12方式在第9方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于冷凝器與節(jié)流機(jī)構(gòu)之間的冷凝器出口溫度檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度與由冷凝器出口溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝器出口溫度之差成為15K以下。

由此，能夠使用以冷凝溫度檢測(cè)部與冷凝器出口溫度檢測(cè)部之差表示的過冷卻度的檢測(cè)結(jié)果，進(jìn)行節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制，能夠防止制冷循環(huán)裝置內(nèi)的工作流體的過度的壓力上升。因此，能夠抑制歧化反應(yīng)，并能夠提高裝置的可靠性。

第13方式在第9方式的基礎(chǔ)上，包括：輸送由冷凝器進(jìn)行熱交換的第1介質(zhì)的第1輸送部；輸送由蒸發(fā)器進(jìn)行熱交換的第2介質(zhì)的第2輸送部；設(shè)于冷凝器的冷凝溫度檢測(cè)部；檢測(cè)流入到冷凝器之前的第1介質(zhì)的溫度的第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部；和檢測(cè)流入到蒸發(fā)器之前的第2介質(zhì)的溫度的第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部。而且，假定壓縮機(jī)的輸入的每單位時(shí)間的變化量、第1輸送部的輸入的每單位時(shí)間的變化量和第2輸送部的輸入的每單位時(shí)間的變化量中至少一者比預(yù)定的規(guī)定值小的情況。而且，在由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度的每單位時(shí)間的變化量比由第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部檢測(cè)的第1介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量和由第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部檢測(cè)的第2介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量的任一個(gè)都大的情況下，也可以將節(jié)流機(jī)構(gòu)控制在開方向。

由此，在周圍介質(zhì)的樣態(tài)沒有變化時(shí)，在冷凝溫度產(chǎn)生急劇的變化的情況下，認(rèn)為產(chǎn)生了歧化反應(yīng)引起的壓力上升，所以能夠?qū)⒐?jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制在打開的方向。因此，能夠提高裝置的可靠性。

第14方式在第9～13方式中任一方式的基礎(chǔ)上，也可以利用含有聚合促進(jìn)劑的密封劑覆蓋構(gòu)成制冷循環(huán)回路的配管的接頭的外周。

由此，在工作流體從接頭泄漏的情況下，密封劑所含的聚合促進(jìn)劑和含有R1123的工作流體進(jìn)行聚合反應(yīng)，產(chǎn)生聚合生成物。因此，視覺上易于確認(rèn)到泄漏，并且該聚合生成物作為向外部放出的制冷劑流的障礙發(fā)揮作用，能夠抑制制冷劑泄漏。

第15方式在第1～8方式中任一方式的基礎(chǔ)上，排出室也可以經(jīng)由排出孔總是與壓縮室連通。

由此，即使壓縮機(jī)構(gòu)不進(jìn)行壓縮動(dòng)作而向電動(dòng)機(jī)供給電力，電動(dòng)機(jī)作為發(fā)熱體加熱密閉容器內(nèi)部的制冷劑，制冷劑壓力上升，也經(jīng)由排出孔對(duì)壓縮室作用該壓力，使壓縮機(jī)構(gòu)逆旋轉(zhuǎn)，向制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)排放密閉容器內(nèi)的壓力。因此，能夠避免成為歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的異常壓力上升。

(第6實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第6實(shí)施方式。

圖23是使用了本發(fā)明第6實(shí)施方式的壓縮機(jī)161的制冷循環(huán)裝置1100的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。

如圖23所示，本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1100在例如設(shè)為供冷專用的循環(huán)的情況下，主要由壓縮機(jī)161、冷凝器162、節(jié)流機(jī)構(gòu)163和蒸發(fā)器164構(gòu)成。而且，這些設(shè)備利用配管連結(jié)，使工作流體(制冷劑)進(jìn)行循環(huán)。

以上那樣構(gòu)成的制冷循環(huán)裝置1100中，制冷劑通過加壓和冷卻的至少一者變?yōu)橐后w，且通過減壓和加熱的至少至少一者變?yōu)闅怏w。壓縮機(jī)161由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，將低溫低壓的氣體制冷劑加壓成高溫高壓的氣體制冷劑并向冷凝器162輸送。冷凝器162中，高溫高壓的氣體制冷劑利用由風(fēng)扇等送風(fēng)的空氣冷卻冷凝，而成為低溫高壓的液體制冷劑。該液體制冷劑利用節(jié)流機(jī)構(gòu)163進(jìn)行減壓，一部分成為低溫低壓的氣體制冷劑，剩余部分成為低溫低壓的液體制冷劑，并輸送至蒸發(fā)器164。蒸發(fā)器164中，低溫低壓的液體制冷劑利用由風(fēng)扇等送風(fēng)的空氣加熱且蒸發(fā)，成為低溫低壓的氣體制冷劑，再次被吸入到壓縮機(jī)161并進(jìn)行加壓。重復(fù)進(jìn)行這種循環(huán)。

此外，上述說明中，作為供冷專用的制冷循環(huán)裝置1100進(jìn)行了說明，但當(dāng)然也能夠使用四通閥等，作為供暖循環(huán)裝置進(jìn)行工作。

此外，構(gòu)成冷凝器162和蒸發(fā)器164中、至少某個(gè)熱交換器的制冷劑流路的傳熱管優(yōu)選是含有鋁或鋁合金的鋁制制冷劑管。特別是在降低冷凝溫度或使蒸發(fā)溫度上升的方面上，優(yōu)選為具有多個(gè)制冷劑流通孔的扁平管。

封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1100的工作流體(制冷劑)是由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)和(2)R32(二氟甲烷)構(gòu)成的雙組分體系的混合工作流體，特別是R32為30重量％以上60重量％以下的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的應(yīng)用中，通過在R1123中混合30重量％以上的R32，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。R32的濃度越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。這是因?yàn)?，通過R32的、對(duì)氟原子的極化較小而帶來的緩和歧化反應(yīng)的作用；和由于R1123和R32的物理特性相似所以因冷凝、蒸發(fā)等相變化時(shí)的一體化行為而帶來的使歧化的反應(yīng)機(jī)會(huì)減少的作用，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

另外，R1123和R32的混合制冷劑由于R32為30重量％，R1123為70重量％且具有共沸點(diǎn)，并沒有溫度下滑，所以能夠進(jìn)行與單一制冷劑同樣的處理。此外，當(dāng)混合60重量％以上的R32時(shí)，溫度下滑變大，可能難以進(jìn)行與單一制冷劑同樣的處理，所以優(yōu)選混合60重量％以下的R32。特別是為了防止歧化，并且接近共沸點(diǎn)進(jìn)一步縮小溫度下滑，并使設(shè)備的設(shè)計(jì)容易，優(yōu)選以40重量％以上50重量％以下的比例混合R32。

圖24和圖25是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R32的混合工作流體中、R32成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。

首先，說明圖24和圖25的計(jì)算條件。近年來，為了提高設(shè)備的循環(huán)效率，熱交換器的高性能化發(fā)展，在實(shí)際的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，冷凝溫度降低，蒸發(fā)溫度處于上升的傾向，排出溫度也處于降低的傾向。因此，考慮到實(shí)際的運(yùn)轉(zhuǎn)條件，圖24的制冷計(jì)算條件設(shè)為與空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(室內(nèi)干球溫度27℃，濕球溫度19℃，室外干球溫度35℃)對(duì)應(yīng)的條件，蒸發(fā)溫度設(shè)為15℃，冷凝溫度設(shè)為45℃，壓縮機(jī)的吸入制冷劑的過熱度設(shè)為5℃，冷凝器出口的過冷卻度設(shè)為8℃。

另外，圖25的供暖計(jì)算條件是與空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(室內(nèi)干球溫度20℃，室外干球溫度7℃，濕球溫度6℃)對(duì)應(yīng)的計(jì)算條件，蒸發(fā)溫度設(shè)為2℃，冷凝溫度設(shè)為38℃，壓縮機(jī)的吸入制冷劑的過熱度設(shè)為2℃，冷凝器出口的過冷卻度設(shè)為12℃。

如圖24和圖25所示可知，通過以30重量％以上60重量％以下的比例混合R32，在供冷和供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，與R410A相比，制冷能力增加約20％，循環(huán)效率(COP)成為94～97％，全球變暖潛勢(shì)能夠降低至R410A的10～20％。

如以上說明，在R1123和R32的雙組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、溫度下滑的大小、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力和COP(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為含有30重量％以上60重量％以下的比例的R32的混合物。更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的比例的R32的混合物。

＜工作流體的變形例1＞

此外，封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1100的工作流體可以為由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)和(2)R125(四氟乙烷)構(gòu)成的雙組分體系的混合工作流體，特別是R125為30重量％以上60重量％以下的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的應(yīng)用中，通過混合30重量％以上的R125，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。R125的濃度越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。這是因?yàn)?，通過R125的、對(duì)氟原子的極化較小而帶來的緩和歧化反應(yīng)的作用；和由于R1123和R125的物理特性相似所以因冷凝蒸發(fā)等相變化時(shí)的一體化行為而帶來的使歧化的反應(yīng)機(jī)會(huì)減少的作用，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，R125是不燃性制冷劑，所以R125能夠降低R1123的燃燒性。

圖26和圖27是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、R1123和R125的混合工作流體中、R125成為30重量％以上60重量％以下的混合比例下的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)并與R410A和R1123比較的圖。此外，圖26和圖27的計(jì)算條件分別與圖24和圖25的計(jì)算條件同樣。

如圖26和圖27所示可知，通過以30重量％以上60重量％以下的比例混合R125，與R410A相比，制冷能力成為96～110％，循環(huán)效率(COP)成為94～97％。

特別是通過混合40重量％以上50重量％以下的R125，能夠防止R1123的歧化，并且降低排出溫度，所以排出溫度上升的高負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)和冷凍冷藏時(shí)的設(shè)備的設(shè)計(jì)變得容易。而且，能夠?qū)⑷蜃兣瘽搫?shì)降低至R410A的50～100％。

如以上說明，在R1123和R125的雙組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、燃燒性的降低、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力、COP和排出溫度(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為含有30重量％以上60重量％以下的R125的混合物，更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的R125的混合物。

＜工作流體的變形例2＞

另外，封入到本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置的工作流體也可以是由(1)R1123(1,1,2-三氟乙烯)、(2)R32(二氟甲烷)和(3)R125(四氟乙烷)構(gòu)成的三組分體系的混合工作流體。特別是也可以是混合R32和R125的混合比例為30以上且低于60重量％且R1123的混合比例為40重量％以上且低于70重量％的混合工作流體。

在向后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的應(yīng)用中，通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為30重量％以上，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，混合R32和R125的混合比例越高，越能夠進(jìn)一步抑制歧化反應(yīng)。另外，R125能夠降低R1123的燃燒性。

圖28和圖29是計(jì)算本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、將R32和R125的混合比例分別固定為50重量％且與R1123混合時(shí)的、制冷循環(huán)的壓力、溫度、壓縮機(jī)的位移容積相同時(shí)的制冷能力和循環(huán)效率(COP)，并與R410A和R1123比較的圖。此外，圖28和圖29的計(jì)算條件分別與圖24和圖25的計(jì)算條件同樣。

如圖28和圖29所示可知，通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為30重量％以上60重量％以下，與R410A相比，制冷能力成為107～116％，循環(huán)效率(COP)成為93～96％。

特別是通過將混合R32和R125的混合比例設(shè)為40重量％以上50重量％以下，能夠防止歧化，并且降低排出溫度，也能夠降低燃燒性。而且，能夠?qū)⑷蜃兣瘽搫?shì)降低至R410A的60～30％。

此外，＜工作流體的變形例2＞中，將三組分體系的工作流體的R32和R125的混合比例分別設(shè)為50重量％進(jìn)行了說明，但也可以將R32的混合比例設(shè)為0重量％以上且100重量％以下，在增加了制冷能力的情況下，也可以增加R32的混合比例。相反，當(dāng)減少R32的混合比例，且增加R125的混合比例時(shí)，能夠降低排出溫度，而且降低燃燒性。

如以上說明，在R1123、R32和R125的三組分體系中，綜合性地根據(jù)歧化的防止、燃燒性的降低、供冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)供暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的能力、COP和排出溫度(即，特定適用于使用了后述的渦旋式壓縮機(jī)1200的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備的混合比例時(shí))，優(yōu)選為混合R32和R125且將R32和R125的和設(shè)為30重量％以上60重量％以下的混合物。更優(yōu)選為含有40重量％以上50重量％以下的R32和R125的和的混合物。

接著，對(duì)作為本實(shí)施方式的壓縮機(jī)161的一例的渦旋式壓縮機(jī)1200的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

圖30是本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200的縱截面圖，圖31是該渦旋式壓縮機(jī)1200的壓縮機(jī)構(gòu)部202的主要部分放大截面圖。以下，對(duì)渦旋式壓縮機(jī)1200說明其結(jié)構(gòu)、動(dòng)作和作用。

如圖30所示，本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200具有密閉容器201和密閉容器201內(nèi)部的壓縮機(jī)構(gòu)部202、電動(dòng)機(jī)部203和貯油部120。

使用圖31說明壓縮機(jī)構(gòu)部202的詳情。壓縮機(jī)構(gòu)部202具有焊接或熱套等而固定于密閉容器201內(nèi)的具有軸204的主軸承部件211。而且，通過在螺固于該主軸承部件211上的固定渦旋件212和主軸承部件211之間夾入與固定渦旋件212嚙合的回旋渦旋件213，構(gòu)成渦旋式的壓縮機(jī)構(gòu)部202。固定渦旋件212和回旋渦旋件213分別具有渦旋狀的渦旋齒從端板立起(突出)的構(gòu)造。

在回旋渦旋件213與主軸承部件211之間設(shè)有防止回旋渦旋件213的自轉(zhuǎn)并進(jìn)行引導(dǎo)使其進(jìn)行圓軌道運(yùn)動(dòng)的十字滑環(huán)等自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)214。利用處于軸204的上端的偏心軸部204a，使回旋渦旋件213進(jìn)行偏心驅(qū)動(dòng)，由此，能夠使回旋渦旋件213進(jìn)行圓軌道運(yùn)動(dòng)。

由此，形成于固定渦旋件212與回旋渦旋件213之間的壓縮室215，使工作制冷劑從外周側(cè)向中央部縮小容積地移動(dòng)，由此經(jīng)由通至密閉容器201外的吸入管216和固定渦旋件212的外周部的吸入口217，吸入工作流體，并將其封閉于壓縮室215之后，進(jìn)行壓縮。到達(dá)規(guī)定壓力的工作流體從固定渦旋件212的中央部的排出孔218推開簧片閥219，并向排出室122排出。

排出室122是由以覆蓋排出孔218的方式設(shè)置于固定渦旋件212的端板面的消音器124形成的空間。排出至排出室122的工作制冷劑經(jīng)由設(shè)于壓縮機(jī)構(gòu)部202的連通路，向密閉容器201內(nèi)排出。排出至密閉容器201內(nèi)的工作制冷劑經(jīng)由排出管123，從密閉容器201向制冷循環(huán)裝置1100排出。

此外，為了避免簧片閥219的過量的變形帶來的損傷，設(shè)有限制升程量的閥擋121。此外，簧片閥219設(shè)于例如固定渦旋件212的端板的排出孔218的形成位置中的端板面上。

圖32是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、將回旋渦旋件212嚙合到固定渦旋件213的狀態(tài)的圖。圖32的左側(cè)是表示第1壓縮室密封有工作流體的狀態(tài)的圖，圖32的右側(cè)是表示第2壓縮室密封有工作流體的狀態(tài)的圖。

如圖32所示，在由固定渦旋件212和回旋渦旋件213形成的壓縮室215中具有形成于回旋渦旋件213的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室215a和形成于渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室215b。第1壓縮室215a的吸入容積比第2壓縮室215b的吸入容積大。即，關(guān)入工作流體的時(shí)刻不同，所以成對(duì)的第1壓縮室215a的壓力和第2壓縮室215b的壓力也不同。

圖33是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中的、第1壓縮室215a和第2壓縮室215b的壓力上升曲線的圖。

最初，第1壓縮室215a和第2壓縮室215b中，封閉的時(shí)刻不同，所以壓力曲線的開始點(diǎn)不一致。但是，在此，為了使不同明確，使用使封閉的時(shí)刻一致的圖表進(jìn)行說明。如圖33所示可知，吸入容積較小的第2壓縮室215b的壓力變化率比第1壓縮室215a的壓力變化率大。即，在上一個(gè)形成的第2壓縮室215b-1和下一個(gè)形成的第2壓縮室215b-0的壓力差ΔPb比相同的第1壓縮室215a的壓力差ΔPa大，關(guān)于第2壓縮室215b，經(jīng)由渦旋齒的徑方向的接點(diǎn)部，工作流體易于泄漏。

返回圖30，在軸204的一端設(shè)有泵125，泵125的吸入口以存在于貯油部120內(nèi)的方式配置。泵125與渦旋式壓縮機(jī)1200同時(shí)驅(qū)動(dòng)，所以不管壓力條件和運(yùn)轉(zhuǎn)速度，均能夠可靠地吸上處于在密閉容器201的底部設(shè)置的貯油部120的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206(油，冷凍機(jī)油)，還消除油不足的擔(dān)心。

由該泵125吸上的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206通過按照縱方向貫通軸204內(nèi)的油供給孔126(參照?qǐng)D31)向壓縮機(jī)構(gòu)部202供給。此外，該壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206通過在被泵125吸上之前或吸上之后，利用濾油器等除去異物，能夠防止異物混入到壓縮機(jī)構(gòu)部202，能夠?qū)崿F(xiàn)進(jìn)一步提高可靠性。

被引導(dǎo)至壓縮機(jī)構(gòu)部202的壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206也成為具有與渦旋式壓縮機(jī)1200的排出壓力大致同等的壓力的、對(duì)于回旋渦旋件213的背壓源。由此，回旋渦旋件213不會(huì)遠(yuǎn)離或偏觸固定渦旋件212，而穩(wěn)定地發(fā)揮規(guī)定的壓縮機(jī)能。另外，壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206的一部分通過供給壓和自重，以求得逃避容納處的方式浸入到偏心軸部204a與回旋渦旋件213的嵌合部、和軸204與主軸承部件211之間的軸承部166，在將各個(gè)部分潤(rùn)滑后落下，并返回至貯油部120。

另外，關(guān)于第1壓縮室215a和第2壓縮室215b的關(guān)入工作流體的位置，在一般的對(duì)稱渦旋件中，如由圖32的虛線(對(duì)稱翼的固定渦旋件卷繞結(jié)束曲線)表示，固定渦旋件212的螺旋的卷繞結(jié)束部以排放至外側(cè)，不與回旋渦旋件213形成接點(diǎn)的方式形成。在該情況下，第1壓縮室215a的封閉位置成為圖32的左側(cè)的T點(diǎn)(非對(duì)稱時(shí)采用位置)，工作流體在到達(dá)T點(diǎn)的路徑中被加熱，R1123的穩(wěn)定性比R410A等的現(xiàn)有的制冷劑的穩(wěn)定性低，所以可能產(chǎn)生聚合反應(yīng)和伴隨較大的熱釋放的歧化反應(yīng)。

因此，本實(shí)施方式中，以第1壓縮室215a和第2壓縮室215b的關(guān)入工作流體的位置偏離大致180度的方式構(gòu)成螺旋渦旋齒。具體而言，在使固定渦旋件212和回旋渦旋件213嚙合的狀態(tài)下，使固定渦旋件212的螺旋渦旋齒延長(zhǎng)至與回旋渦旋件213的螺旋渦旋齒相等。在該情況下，第1壓縮室215a關(guān)入工作流體的位置成為圖32的左側(cè)的S點(diǎn)(對(duì)稱時(shí)封閉位置)，封閉第1壓縮室215a后，軸204的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行180度左右后，封閉第2壓縮室215b。由此，相對(duì)于第1壓縮室215a，能夠使吸入加熱引起的制冷劑溫度上升的影響最小，進(jìn)而能夠確保最大吸入容積。即，能夠較低地設(shè)定渦旋齒高度，其結(jié)果，能夠縮小渦旋齒的徑方向接點(diǎn)部的泄漏間隙(＝泄漏截面面積)，所以能夠進(jìn)一步降低泄漏損失。

另外，如圖31所示，在回旋渦旋件213的背面213e形成高壓區(qū)域230和設(shè)定成高壓與低壓的中間壓的背壓室129，并設(shè)置多個(gè)供油路徑，其一部分或全部以經(jīng)由背壓室129的方式構(gòu)成。通過來自背面213e的壓力附加，回旋渦旋件213穩(wěn)定地按壓于固定渦旋件212，能夠降低從背壓室129向壓縮室215的泄漏，并且進(jìn)行穩(wěn)定的運(yùn)轉(zhuǎn)。

另外，通過將供油路徑設(shè)為多個(gè)，能夠向必要的部位進(jìn)行必要量的供油。例如，在封閉壓縮室215之前的吸入行程中，需要某個(gè)程度的密封油，但當(dāng)供給大量的油時(shí)，引起工作流體的吸入過熱，且引起體積效率降低。另外，在壓縮中途中也同樣，當(dāng)大量供給油時(shí)，由于粘性損失引起輸入增大。因此，理想性的是對(duì)各部位供給必要量的油，為了實(shí)現(xiàn)該情況，形成多個(gè)供油路徑。另外，通過經(jīng)由背壓室129，能夠縮小與供給的壓縮室215的壓力差。例如，與對(duì)于吸入行程或壓縮中途，從高壓區(qū)域230直接供給油相比，從設(shè)定成中間壓的背壓室129供給油一方的壓力差變小，所以能夠進(jìn)行必要最低限的極小供油。這樣，能夠防止過量的供油，能夠抑制吸入加熱引起的性能降低和粘性損失引起的輸入增大等。

另外，通過在回旋渦旋件213的背面213e上配置密封部件178，將密封部件178的內(nèi)側(cè)區(qū)劃成高壓區(qū)域230，且將密封部件178的外側(cè)區(qū)劃成背壓室129。另外，將供油路徑的至少1個(gè)路徑利用從高壓區(qū)域230到背壓室129的背壓室供油路徑151和從背壓室129到第2壓縮室215b的壓縮室供油路徑152構(gòu)成。這樣，通過使用密封部件178，能夠完全分離高壓區(qū)域230和背壓室129的壓力，所以能夠穩(wěn)定地控制來自回旋渦旋件213的背面213e的壓力負(fù)荷。

另外，通過設(shè)置從高壓區(qū)域230到背壓室129的背壓室供油路徑151，能夠向自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)214的滑動(dòng)部和固定渦旋件212和回旋渦旋件213的推力滑動(dòng)部供給壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206。另外，通過設(shè)置從背壓室129到第2壓縮室215b的壓縮室供油路徑152，能夠積極地增加向第2壓縮室215b的供油量，能夠抑制第2壓縮室215b中的泄漏損失。

另外，將背壓室供油路徑151的一開口端151b形成于回旋渦旋件213的背面213e，使開口端151b來往于密封部件178的內(nèi)外，另一開口端151a總是在高壓區(qū)域230開口。由此，能夠?qū)崿F(xiàn)間歇供油。

圖34是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式中使回旋渦旋件213與固定渦旋件212嚙合，且從回旋渦旋件213的背面觀察的狀態(tài)的圖。此外，圖34的4個(gè)附圖是使相位每90度偏離的圖。

如圖34所示，利用密封部件178，回旋渦旋件213的背面區(qū)域隔開成內(nèi)側(cè)的高壓區(qū)域230和外側(cè)的背壓室129。在(II)的狀態(tài)下，開口端151b在密封部件178的外側(cè)即背壓室129開口，所以被供給油。與之相對(duì)，在(I)、(III)、(IV)的狀態(tài)下，開口端151b在密封部件178的內(nèi)側(cè)開口，所以不會(huì)被供給油。

即，背壓室供油路徑151的一方的開口端151b來往于高壓區(qū)域230和背壓室129，但僅在背壓室供油路徑151的兩開口端151a、151b產(chǎn)生壓力差時(shí)，向背壓室129供給壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206。通過設(shè)為這種結(jié)構(gòu)，供油量可根據(jù)開口端151b來往于密封部件178的(跨越)比例進(jìn)行調(diào)節(jié)，所以能夠以相對(duì)于濾油器10倍以上的尺寸構(gòu)成背壓室供油路徑151的通路徑。

由此，異物不可能嚙入通路而閉塞。因此，在施加穩(wěn)定的背壓的同時(shí)，推力滑動(dòng)部和自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)214的潤(rùn)滑也能夠維持良好的狀態(tài)，能夠提供高效率且實(shí)現(xiàn)高可靠性的渦旋式壓縮機(jī)1200。此外，本實(shí)施方式中，以開口端151a總是處于高壓區(qū)域230，且開口端151b來往于高壓區(qū)域230和背壓室129的情況為例子進(jìn)行了說明。但是，即使在開口端151a來往于高壓區(qū)域230和背壓室129，且開口端151b總是處于背壓室129那樣的情況下，在開口端151a、151b間產(chǎn)生壓力差，所以能夠?qū)崿F(xiàn)間歇供油，能夠得到同樣的效果。

在來自回旋渦旋件213的背面213e的壓力附加不充分的情況下，可能引起回旋渦旋件213從固定渦旋件212脫離的傾斜現(xiàn)象。在傾斜狀態(tài)下，從背壓室129向封閉前的壓縮室215泄漏工作流體，所以體積效率惡化。為了不產(chǎn)生該情況，需要背壓室129維持規(guī)定的壓力。因此，以封閉工作流體后的第2壓縮室215b和背壓室129連通的方式構(gòu)成壓縮室供油路徑152。由此，背壓室129的壓力成為比吸入壓力高的規(guī)定的壓力，所以能夠防止傾斜現(xiàn)象，能夠?qū)崿F(xiàn)高效率。另外，即使產(chǎn)生傾斜，也能夠?qū)⒌?壓縮室215b的壓力引導(dǎo)至背壓室129，所以能夠進(jìn)行向正常運(yùn)轉(zhuǎn)的早期恢復(fù)。

本實(shí)施方式中，使形成于回旋渦旋件213的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室215a的吸入容積比形成于回旋渦旋件213的渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室215b的吸入容積大。由此，能夠縮短直到第1壓縮室215a的封閉位置的路徑地構(gòu)成，能夠抑制在壓縮開始前加熱制冷劑，所以能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

另外，本實(shí)施方式的壓縮機(jī)中，使用聚乙烯醚油作為壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油。

另外，作為添加至壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油206的添加劑，能夠含有磷酸酯類防磨損劑和酚類抗氧化劑中至少1種添加劑。

作為磷酸酯類防磨損劑，具體而言，可舉出：磷酸三丁酯、磷酸三戊酯、磷酸三己酯、磷酸三庚酯、磷酸三辛酯、磷酸三壬酯、磷酸三癸酯、磷酸三(十一烷基)酯、磷酸三(十二烷基)酯、磷酸三(十三烷基)酯、磷酸三(十四烷基)酯、磷酸三(十五烷基)酯、磷酸三(十六烷基)酯、磷酸三(十七烷基)酯、磷酸三(十八烷基)酯、磷酸三油醇酯、磷酸三苯酯、磷酸三甲苯酯、磷酸三(二甲苯)酯、磷酸甲酚二苯酯、和磷酸(二甲苯基)二苯酯等。通常，磷酸酯類防磨損劑通過向冷凍機(jī)油中添加0.1～3wt％，有效地吸附于滑動(dòng)部表面，在滑動(dòng)面上制作剪切力較小的膜，由此，能夠得到磨耗防止效果。

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，通過防磨損劑的滑動(dòng)性改善效果，抑制滑動(dòng)部的局部的發(fā)熱，能夠得到抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)的效果。

另外，作為酚類抗氧化劑，具體而言，能夠使用：沒食子酸丙酯、2,4,5-三羥基丁酰苯、叔丁基對(duì)苯二酚、去甲二氫愈創(chuàng)木酸、丁基羥基茴香醚、4-羥甲基-2,6-二-叔丁基苯酚、沒食子酸辛酯、丁基烴基甲苯、和沒食子酸十二酯等。這些抗氧化劑通過對(duì)基油添加0.1～1wt％，能夠有效地捕捉自由基，并防止反應(yīng)。另外，也能夠?qū)⒖寡趸瘎┮鸬幕捅旧淼闹种频阶钚∠薅取?/p>

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，酚類抗氧化劑有效地捕捉在密閉容器201內(nèi)產(chǎn)生的自由基，由此，能夠得到抑制R1123的分解反應(yīng)的效果。

另外，為了防止R1123那樣的、含有雙鍵和氟原子的、反應(yīng)性高的分子的反應(yīng)，也可以對(duì)R1123的制冷劑量添加5％左右的檸檬烯。本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200、和使用了該渦旋式壓縮機(jī)200的制冷循環(huán)裝置1100為密閉系統(tǒng)，如上述將潤(rùn)滑油作為基油封入。一般而言，這種封入到渦旋式壓縮機(jī)1200的基油的潤(rùn)滑油的粘度通常為32mm²/s～68mm²/s左右，另一方面，檸檬烯的粘度是比0.8mm²/s左右低很多的粘度。因此，潤(rùn)滑油的粘度在混入5％左右的檸檬烯的情況下急劇下降至60mm²/s，在混入15％的情況下急劇下降至48mm²/s，在混入35％的情況下急劇下降至32mm²/s。因此，當(dāng)要防止R1123的反應(yīng)而混入大量檸檬烯時(shí)，由于潤(rùn)滑油的粘度降低，產(chǎn)生潤(rùn)滑不良引起的磨損、和滑動(dòng)面的金屬接觸引起的金屬皂的生成等，影響渦旋式壓縮機(jī)1200和制冷循環(huán)裝置1100的可靠性。

與之相對(duì)，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200的潤(rùn)滑油為了補(bǔ)充通過適于防止反應(yīng)的量的檸檬烯的混合產(chǎn)生的基油的粘度降低，通過預(yù)先以高粘度的潤(rùn)滑油為基礎(chǔ)或混入與檸檬烯的混合量同等以上的量的超高粘度的潤(rùn)滑油，確保適當(dāng)?shù)臐?rùn)滑油粘度。

具體而言，如果選擇混合5％檸檬烯時(shí)的潤(rùn)滑油的粘度為78mm²/s、混合35％檸檬烯時(shí)的潤(rùn)滑油的粘度為230mm²/s左右的潤(rùn)滑油，則能夠確?；旌虾蟮恼扯?8mm²/s。此外，為了將檸檬烯產(chǎn)生的防止R1123的反應(yīng)的效果設(shè)為最大，還考慮將檸檬烯的混合量增加至70％或80％等極端的例子。但是，在該情況下，成為基礎(chǔ)的高粘度的潤(rùn)滑油的粘度分別成為8500mm²/s或25000mm²/s，超過作為ISO標(biāo)準(zhǔn)的最大值的3200mm²/s。另外，與檸檬烯的均勻的混合也較難，所以認(rèn)為實(shí)用的應(yīng)用困難。

另外，在與檸檬烯等量混合超高粘度潤(rùn)滑油的情況下，通過混合800mm²/s～1000mm²/s的潤(rùn)滑油，可得到32mm²/s～68mm²/s的粘度。此外，在混合粘度不同的檸檬烯和超高粘度油的情況下，如果向檸檬烯少量逐步添加超高粘度油進(jìn)行混合，則可得到比較均勻的組成粘度的潤(rùn)滑油。

此外，本實(shí)施方式中，以檸檬烯為例子，但如果是萜烯類或類萜類，則可得到同樣的效果。例如，能夠根據(jù)半萜烯類的異戊二烯、異戊烯醇、3-甲基丁酸和單萜類的香葉基二磷酸、桉樹腦、蒎烯和倍半萜烯類的法尼基二磷酸、青蒿素、沒藥醇、二萜烯類的香葉基香葉基二磷酸、視黃醇、視黃醛、葉綠醇、紫杉醇、毛喉素、阿非迪霉素和三萜烯類的鯊烯、以及羊毛甾醇等、渦旋式壓縮機(jī)1200和制冷循環(huán)裝置1100的使用溫度、以及要求的潤(rùn)滑油粘度進(jìn)行選擇。

另外，對(duì)于示例的粘度，是具有高壓容器的渦旋式壓縮機(jī)1200下的具體例，但即使是可使用5mm²/s～32mm²/s的、較低粘度的潤(rùn)滑油的、具有低壓容器的渦旋式壓縮機(jī)1200，也同樣能夠?qū)嵤?，且可得到同樣的效果?/p>

此外，檸檬烯等的萜烯類和類萜類對(duì)于塑料具有溶解性，但如果混合30％以下左右，則其影響極少，對(duì)渦旋式壓縮機(jī)1200內(nèi)的塑料要求的電絕緣性不是成為問題的水平。但是，在具有要求長(zhǎng)期的可靠性的情況和使用溫度總是高的情況等問題的情況下，優(yōu)選使用具有耐化學(xué)性的聚酰亞胺、聚酰亞胺酰胺或聚苯硫醚。

另外，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200的電動(dòng)機(jī)部203的繞組中，將清漆(熱固化性絕緣材料)經(jīng)由絕緣覆膜涂敷燒附于導(dǎo)體上。作為熱固化性絕緣材料，可以舉出聚酰亞胺樹脂、環(huán)氧樹脂和不飽和聚酯樹脂等。其中，聚酰亞胺樹脂以作為前體的聚酰胺酸的狀態(tài)涂敷，并以300℃左右燒附，由此，能夠進(jìn)行聚酰亞胺化。已知酰亞胺化反應(yīng)通過胺與羧酸酐的反應(yīng)而引起。R1123制冷劑即使在電極間的短路中，也可能進(jìn)行反應(yīng)，所以通過在電動(dòng)機(jī)繞組上(以使芳香族二胺和芳香族四羧酸二酐反應(yīng)而形成的聚酰亞胺前體為主成分)涂敷聚酰亞胺酸清漆，能夠防止電極間的短路。

因此，即使在將電動(dòng)機(jī)部203的線圈浸漬于液體制冷劑的狀態(tài)下，也能夠保持成繞組間的電阻較高的狀態(tài)，抑制繞組間的放電，其結(jié)果，能夠得到抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)的效果。

圖35是表示本發(fā)明第6實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200的供電端子附近的構(gòu)造的局部截面圖。

圖35中，表示有供電端子171、玻璃絕緣物172、保持供電用端子的金屬制蓋體173、與供電端子連接的旗型端子174、和引線175。本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200中，在渦旋式壓縮機(jī)1200的密閉容器201的內(nèi)側(cè)的供電端子171上配接有與作為絕緣部件的玻璃絕緣物172緊貼的甜甜圈狀的絕緣部件176。甜甜圈狀的絕緣部件176優(yōu)選具有絕緣性，且對(duì)氫氟酸具有耐性。例如，可以舉出陶瓷制絕緣子和HNBR橡膠制甜甜圈形間隔件等。甜甜圈狀的絕緣部件176必須與玻璃絕緣物172緊貼，但優(yōu)選也與連接端子緊貼。

這樣構(gòu)成的供電端子171利用甜甜圈狀的絕緣部件176，在供電端子和蓋體的渦旋式壓縮機(jī)1200內(nèi)表面的沿面距離變長(zhǎng)，能夠防止終端跟蹤，且防止R1123的放電能量引起的著火。另外，能夠防止通過R1123的分解而產(chǎn)生的氫氟酸腐蝕玻璃絕緣物172。

此外，本實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200也可以是將排出孔218開放向密閉容器201內(nèi)，且密閉容器201內(nèi)被由壓縮室215壓縮的制冷劑充滿的所謂的高壓殼型的壓縮機(jī)。另一方面，也可以是將吸入孔118開放向密閉容器201內(nèi)，密閉容器201內(nèi)被由壓縮室215壓縮之前的制冷劑充滿的所謂的低壓殼型的渦旋式壓縮機(jī)1200。在該情況下，在密閉容器201內(nèi)加熱且直到導(dǎo)入壓縮室215內(nèi)的期間易于產(chǎn)生溫度上升的結(jié)構(gòu)中，壓縮室215內(nèi)的低溫制冷劑導(dǎo)入引起的低溫化更顯著，在抑制R1123的歧化反應(yīng)上優(yōu)選。

另外，高壓殼型的渦旋式壓縮機(jī)1200也可以以如下方式構(gòu)成，使從排出孔218排出的制冷劑通過電動(dòng)機(jī)部203的周圍，在密閉容器201內(nèi)利用電動(dòng)機(jī)部203加熱后，從排出管123向密閉容器201外排出。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，即使從排出管123排出的制冷劑的溫度相等，也能夠降低壓縮室215內(nèi)的制冷劑溫度，所以在抑制R1123的歧化反應(yīng)上優(yōu)選。

(第7實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第7實(shí)施方式。

圖36是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1101的結(jié)構(gòu)的圖。

本實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1101中，以壓縮機(jī)1102、冷凝器1103、作為節(jié)流機(jī)構(gòu)的膨脹閥1104、和蒸發(fā)器1105的順序，利用制冷劑配管1106連接，而構(gòu)成制冷循環(huán)回路。在制冷循環(huán)回路內(nèi)封入有工作流體(制冷劑)。

接著，對(duì)制冷循環(huán)裝置1101的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。

作為冷凝器1103和蒸發(fā)器1105，在周圍介質(zhì)為空氣的情況下，可使用翅片管型熱交換器或并流形(微管型)熱交換器等。

另一方面，作為周圍介質(zhì)為鹽水或二元式制冷循環(huán)裝置的制冷劑時(shí)的冷凝器1103和蒸發(fā)器1105，可使用雙管熱交換器、板式熱交換器或殼管式熱交換器。

作為膨脹閥1104，例如可使用脈沖電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)方式的電子膨脹閥等。

制冷循環(huán)裝置1101中，在冷凝器1103上設(shè)置有作為將與制冷劑進(jìn)行熱交換的周圍介質(zhì)(第1介質(zhì))向冷凝器1103的熱交換面驅(qū)動(dòng)(流動(dòng))的第1輸送部的流體機(jī)械1107a。在蒸發(fā)器1105上還設(shè)置有作為將與制冷劑進(jìn)行熱交換的周圍介質(zhì)(第2介質(zhì))向蒸發(fā)器1105的熱交換面驅(qū)動(dòng)(流動(dòng))的第2輸送部的流體機(jī)械1107b。另外，在各個(gè)周圍介質(zhì)設(shè)有周圍介質(zhì)的流路1116。

在此，作為周圍介質(zhì)，如果使用大氣中的空氣，則有時(shí)也可使用水或乙基乙二醇等的鹽水。另外，在制冷循環(huán)裝置1101為二元式制冷循環(huán)裝置的情況下，可使用制冷循環(huán)回路和工作溫度域所優(yōu)選的制冷劑、例如氫氟烴(HFC)、烴(HC)或二氧化碳等。

作為驅(qū)動(dòng)周圍介質(zhì)的流體機(jī)械1107a、1107b，在周圍介質(zhì)為空氣的情況下，可使用螺旋槳風(fēng)扇等軸流風(fēng)機(jī)、橫流風(fēng)機(jī)或渦輪風(fēng)機(jī)等離心風(fēng)機(jī)，在周圍介質(zhì)為鹽水的情況下，可使用離心泵等。此外，在制冷循環(huán)裝置1101為二元式制冷循環(huán)裝置的情況下，作為周圍介質(zhì)輸送用的流體機(jī)械1107a、1107b，壓縮機(jī)1102承擔(dān)該職責(zé)。

冷凝器1103中，在流過其內(nèi)部的制冷劑以二相(氣體和液體混合的狀態(tài))流過的部位(以下，本說明書中，稱為“冷凝器的二相管”)設(shè)置有冷凝溫度檢測(cè)部1110a，能夠測(cè)定制冷劑溫度。

另外，在冷凝器1103的出口與膨脹閥1104的入口之間設(shè)置有冷凝器出口溫度檢測(cè)部1110b。冷凝器出口溫度檢測(cè)部1110b能夠檢測(cè)膨脹閥1104入口的過冷卻度(膨脹閥1104的入口溫度減去冷凝器1103的溫度的值)。

蒸發(fā)器1105中，在流過其內(nèi)部的制冷劑以二相流過的部位(以下，本說明書中，稱為“蒸發(fā)器的二相管”)設(shè)有蒸發(fā)溫度檢測(cè)部1110c，能夠測(cè)量蒸發(fā)器1105內(nèi)的制冷劑的溫度。

在壓縮機(jī)1102的吸入部(蒸發(fā)器1105的出口和壓縮機(jī)1102的入口之間)設(shè)有吸入溫度檢測(cè)部1110d。由此，能夠測(cè)量被吸入到壓縮機(jī)1102的制冷劑的溫度(吸入溫度)。

作為上述的各溫度檢測(cè)部，例如，有時(shí)也使用由制冷劑流過的配管或傳熱管的外管進(jìn)行接觸連接的電子式恒溫器，有時(shí)也直接使用與工作流體接觸的護(hù)套管方式的電子式恒溫器。

在冷凝器1103的出口與膨脹閥1104的入口之間設(shè)置有檢測(cè)制冷循環(huán)回路的高壓側(cè)(從壓縮機(jī)1102的出口到膨脹閥1104的入口的制冷劑以高壓存在的區(qū)域)的壓力的高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a。

在膨脹閥1104的出口設(shè)置有檢測(cè)制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)(從膨脹閥1104的出口到壓縮機(jī)1102的入口的制冷劑以低壓存在的區(qū)域)的壓力的低壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115b。

作為高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a、低壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115b，例如可使用將隔膜的位移轉(zhuǎn)換成電信號(hào)的檢測(cè)部等。此外，也可以使用差壓計(jì)(測(cè)量膨脹閥1104的出入口的壓力差的測(cè)量機(jī)構(gòu))，代替高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a和低壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115b。

此外，在上述結(jié)構(gòu)的說明中，制冷循環(huán)裝置1101作為全部具有各溫度檢測(cè)部、各壓力檢測(cè)部的裝置進(jìn)行說明，但在后述的控制中，能夠省略不使用檢測(cè)值的檢測(cè)部。

接著，進(jìn)行制冷循環(huán)裝置1101的控制方法進(jìn)行說明。首先，對(duì)通常的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的控制進(jìn)行說明。

在通常的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，計(jì)算作為吸入溫度檢測(cè)部110d和蒸發(fā)溫度檢測(cè)部110c的溫度差的壓縮機(jī)1102的吸入部中的工作流體的過熱度。而且，控制膨脹閥1104以使得該過熱度成為預(yù)定的目標(biāo)過熱度(例如，5K)。

此外，在壓縮機(jī)1102的排出部還設(shè)置排出溫度檢測(cè)部(未圖示)，能夠使用其檢測(cè)值進(jìn)行控制。在該情況下，計(jì)算作為排出溫度檢測(cè)部和冷凝溫度檢測(cè)部1110a的溫度差的壓縮機(jī)1102的排出部中的工作流體的過熱度。而且，控制膨脹閥1104以使得該過熱度成為預(yù)定的目標(biāo)過熱度。

接著，對(duì)成為歧化反應(yīng)引起的可能性變高的特殊的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)的控制進(jìn)行說明。

本實(shí)施方式中，在冷凝溫度檢測(cè)部1110a的溫度檢測(cè)值過大的情況下，打開膨脹閥1104，進(jìn)行降低制冷循環(huán)裝置1101內(nèi)的高壓側(cè)工作流體的壓力、溫度的控制。

一般而言，在除去了二氧化碳的制冷劑中，需要進(jìn)行控制，以使得不成為超過臨界點(diǎn)(在后述的圖37中記載為Tcri的點(diǎn))的超臨界條件。這是因?yàn)?，在超臨界狀態(tài)下，物質(zhì)成為既不是氣體也不是液體的狀態(tài)，其行為不穩(wěn)定且活躍。

在此，本實(shí)施方式中，以在該臨界點(diǎn)的溫度(臨界溫度)為一個(gè)基準(zhǔn)，根據(jù)該溫度控制膨脹閥1104的開度，以使得冷凝溫度不接近于預(yù)定的值(5K)以內(nèi)。此外，在使用含有R1123的工作流體(混合制冷劑)的情況下，使用該混合制冷劑的臨界溫度進(jìn)行控制，以使得工作流體的溫度不成為(臨界溫度-5℃)以上。

圖37是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置1101的動(dòng)作的莫里爾線圖。圖37中表示有等溫線1108和飽和液線-飽和蒸氣線1109。

圖37中，處于成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因的過大的壓力條件下的制冷循環(huán)以實(shí)線(EP)表示，處于正常運(yùn)轉(zhuǎn)下的制冷循環(huán)以虛線(NP)表示。

如果設(shè)于冷凝器1103的二相管的冷凝溫度檢測(cè)部1110a中的溫度值相對(duì)于預(yù)先存儲(chǔ)在控制裝置的臨界溫度成為5K以內(nèi)(圖37中的EP)，則控制裝置將膨脹閥1104的開度控制為打開一側(cè)。其結(jié)果，如圖37的NP所示，制冷循環(huán)裝置1101的高壓側(cè)的冷凝壓力降低，所以能夠抑制由于制冷劑壓力的過度上升產(chǎn)生的歧化反應(yīng)，或即使在產(chǎn)生歧化反應(yīng)的情況下，也能夠抑制壓力上升。

此外，上述的控制方法是根據(jù)由冷凝溫度檢測(cè)部1110a測(cè)量的冷凝溫度，間接性地掌握冷凝器1103內(nèi)的壓力并控制膨脹閥1104的開度的方法。該方法在含有R1123的工作流體共沸或類共沸，與冷凝器1103內(nèi)的含有R1123的工作流體的露點(diǎn)和沸點(diǎn)沒有溫度差(溫度梯度)或較小的情況下，能夠使用冷凝溫度作為指標(biāo)來代替冷凝壓力，所以特別優(yōu)選。

＜控制方法的變形例1＞

此外，如上所述，也可以使用基于直接測(cè)定的壓力進(jìn)行膨脹閥1104的開度控制的方法，來代替通過比較臨界溫度和冷凝溫度間接性地檢測(cè)制冷循環(huán)裝置1101的高壓(冷凝器1103內(nèi)的制冷劑壓力)狀態(tài)并向膨脹閥1104等指示恰當(dāng)?shù)膭?dòng)作的控制方法。

圖38是用于說明本發(fā)明第7實(shí)施方式中的變形例1的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖38中，將從壓縮機(jī)1102的排出部到冷凝器1103，膨脹閥1104的入口，且產(chǎn)生過度的壓力上升的狀態(tài)的制冷循環(huán)以實(shí)線(EP)表示，以虛線(NP)表示從上述的過度的壓力狀態(tài)脫離的狀態(tài)的制冷循環(huán)。

運(yùn)轉(zhuǎn)中，在預(yù)先存儲(chǔ)在控制裝置的臨界點(diǎn)的壓力(臨界壓力)P_cri減去由例如高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a檢測(cè)出的在冷凝器1103的出口的壓力P_cond的壓力差比預(yù)定的值(Δp＝0.4MPa)小的情況下(圖38中的EP)，判定為從壓縮機(jī)102的排出口到膨脹閥1104的入口，含有R1123的工作流體中產(chǎn)生歧化反應(yīng)，或產(chǎn)生的可能性較高，為了避免該高壓條件下的持續(xù)，將膨脹閥1104的開度控制為打開一側(cè)。

其結(jié)果，圖38中的制冷循環(huán)如圖中的NP所示那樣，能夠抑制作用于高壓(冷凝壓力)降低的側(cè)，而成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因或在歧化反應(yīng)后產(chǎn)生的壓力上升。

本控制方法優(yōu)選用于含有R1123的工作流體為非共沸狀態(tài)的情況、特別是冷凝壓力下溫度梯度較大的情況。

＜控制方法的變形例2＞

此外，也可以使用基于過冷卻度的控制方法，來代替上述的以臨界溫度或臨界壓力為基準(zhǔn)的控制方法。

圖39是表示本發(fā)明第7實(shí)施方式中的制冷循環(huán)裝置1101的控制方法的變形例2的控制動(dòng)作的莫里爾線圖。

圖39中，將處于成為歧化反應(yīng)產(chǎn)生的原因的過大的壓力條件下的制冷循環(huán)設(shè)為EP并以實(shí)線表示，將處于正常運(yùn)轉(zhuǎn)下的制冷循環(huán)設(shè)為NP并以虛線表示。

一般而言，制冷循環(huán)裝置1101中，通過膨脹閥1104和壓縮機(jī)1102等的制冷循環(huán)的適當(dāng)?shù)目刂?、熱交換器尺寸、和制冷劑充填量適當(dāng)化，冷凝器1103內(nèi)制冷劑的溫度以溫度相對(duì)于周圍介質(zhì)高一定程度的方式設(shè)定。此外，過冷卻度通常采用5K左右的值。同樣的制冷循環(huán)裝置1101中使用的含有R1123的工作流體也采用同樣的措施。

采用上述那樣的措施的制冷循環(huán)裝置1101中，如果制冷劑壓力過度變高，則如圖39的EP所示那樣，處于膨脹閥1104入口的過冷卻度也上升的傾向。因此，本實(shí)施方式中，以膨脹閥1104入口的制冷劑的過冷卻度為基準(zhǔn)，控制膨脹閥1104的開度。

此外，本實(shí)施方式中，將正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的在膨脹閥1104的入口的制冷劑的過冷卻度看作5K，以該值的3倍的15K為基準(zhǔn)，控制膨脹閥1104的開度。將設(shè)為閾值的過冷卻度設(shè)為3倍是因?yàn)?，根?jù)運(yùn)轉(zhuǎn)條件不同，過冷卻度可能在該范圍內(nèi)變化。

具體而言，首先，根據(jù)冷凝溫度檢測(cè)部1110a的檢測(cè)值和冷凝器出口溫度檢測(cè)部1110b的檢測(cè)值計(jì)算過冷卻度。過冷卻度是冷凝溫度檢測(cè)部1110a的檢測(cè)值減去了冷凝器出口溫度檢測(cè)部1110b的檢測(cè)值的值。而且，在膨脹閥的入口的過冷卻度到達(dá)預(yù)定的值(15K)時(shí)，使膨脹閥1104的開度向打開的方向進(jìn)行動(dòng)作，并控制為作為制冷循環(huán)裝置1101的高壓部分的降低冷凝壓力的方向(從圖39的實(shí)線到虛線)。

冷凝壓力降低與冷凝溫度降低同樣，所以從冷凝溫度T_cond1向T_cond2減少，在膨脹閥1104入口的過冷卻度從T_cond1-T_exin向T_cond2-T_exin減少過冷卻度(在此，膨脹閥1104入口的工作流體溫度不會(huì)改變，設(shè)為T_exin)。如上所述，隨著制冷循環(huán)裝置1101內(nèi)的冷凝壓力降低，過冷卻度也降低，所以即使在以過冷卻度為基準(zhǔn)的情況下，也能夠控制制冷循環(huán)裝置1101內(nèi)的冷凝壓力。

圖40是表示構(gòu)成本發(fā)明第7實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1101的配管的一部分的配管接頭1117的圖。

在將本發(fā)明的制冷循環(huán)裝置1101用于例如家庭用的分流型的空氣調(diào)節(jié)裝置(空調(diào)裝置)的情況下，制冷循環(huán)裝置1101由具有室外熱交換器的室外單元和具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)單元構(gòu)成。室外單元和室內(nèi)單元在其結(jié)構(gòu)上不能設(shè)為一體。因此，使用圖40所示的擴(kuò)張連接管1111那樣的機(jī)械性的接頭，在設(shè)置場(chǎng)所將室外單元和室內(nèi)單元連接。

如果由于作業(yè)的笨拙等原因，機(jī)械性的接頭的連接狀態(tài)差，則制冷劑從接頭部分泄漏，對(duì)設(shè)備性能造成不良影響。另外，含有R1123的工作流體本身是具有溫暖化效果的溫室效果氣體，所以也可能對(duì)地球環(huán)境造成不良的影響。因此，要求迅速地檢測(cè)修繕制冷劑泄漏。

制冷劑泄漏的檢測(cè)方法中具有向該部位涂敷檢測(cè)劑，并以是否產(chǎn)生氣泡進(jìn)行檢測(cè)的方法和使用檢測(cè)傳感器的方法等，但這些方法的作業(yè)的時(shí)間均較大。

因此，本實(shí)施方式中，通過在擴(kuò)張連接管1111外周卷繞含有聚合促進(jìn)劑的密封件1112，使制冷劑泄漏檢測(cè)容易，并且實(shí)現(xiàn)泄漏量的降低。

具體而言，在含有R1123的工作流體中，利用當(dāng)產(chǎn)生聚合反應(yīng)時(shí)產(chǎn)生作為氟化碳樹脂之一的聚四氟乙烯的原理。具體而言，以如下方式構(gòu)成，使含有R1123的工作流體和聚合促進(jìn)劑在泄漏部位有意圖地接觸，在該泄漏部位，聚四氟乙烯析出、固化。其結(jié)果，視覺性地容易檢測(cè)到泄漏，所以能夠縮短直到泄漏的發(fā)現(xiàn)和修繕?biāo)ㄙM(fèi)的時(shí)間。

另外，聚四氟乙烯的產(chǎn)生部位是含有R1123的工作流體的泄漏部位，所以自然而然地在防止泄漏的部位產(chǎn)生、附著聚合生成物，所以還能夠降低泄漏量。

(第8實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第8實(shí)施方式。

圖41是表示本發(fā)明第8實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1130的結(jié)構(gòu)的圖。

圖41中所示的制冷循環(huán)裝置1130和第7實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1101的結(jié)構(gòu)的差異點(diǎn)在于，重新與膨脹閥1104的入口和出口連接，且設(shè)置有具有開閉閥的旁通管1113。另外，作為其它差異點(diǎn)在于，在冷凝器1103的出口與膨脹閥1104的入口之間具有具有釋放閥1114的清洗線。釋放閥1114的開口側(cè)配置于室外。此外，圖41中，省略了使用圖36說明的各溫度檢測(cè)部、各壓力檢測(cè)部等的記載。

在進(jìn)行第7實(shí)施方式中說明的控制方法(例如，控制膨脹閥1104的開度以使得含有R1123的工作流體的臨界溫度減去在冷凝器1103的二相管測(cè)定的工作流體溫度的值成為5K的控制方法，或進(jìn)行控制以使得工作流體的臨界壓力和由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a檢測(cè)的壓力的差成為、0.4MPa以上的控制方法)，打開膨脹閥1104的開度的情況下，也有可能在壓力下降中未看到改善的情況或產(chǎn)生加快了壓力下降速度的狀況。

因此，在產(chǎn)生了上述那樣的狀況的情況下，打開設(shè)于本實(shí)施方式的旁通管1113的開閉閥，使制冷劑流過旁通管1113，由此，能夠快速地降低高壓側(cè)的工作流體壓力，抑制制冷循環(huán)裝置1130的破損。

而且，將膨脹閥1104的開度設(shè)為大開度的控制和設(shè)于旁通管1113的開閉閥的控制的基礎(chǔ)上，當(dāng)緊急停止壓縮機(jī)1102能夠防止制冷循環(huán)裝置1130的破損，在該方面上更優(yōu)選。此外，在使壓縮機(jī)1102緊急停止的情況下，在快速地降低高壓側(cè)的工作流體壓力上優(yōu)選流體機(jī)械1107a、1107b不會(huì)停止。

進(jìn)行了以上對(duì)應(yīng)的情況還假定不抑制歧化反應(yīng)的情況，具體而言，工作流體的臨界溫度與由冷凝溫度檢測(cè)部1110a檢測(cè)的冷凝溫度之差低于5K的情況或工作流體的臨界壓力與由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部1115a檢測(cè)的壓力之差低于0.4MPa的情況。這種情況下，制冷循環(huán)裝置1130內(nèi)的制冷劑壓力還可能上升，所以需要向外部排放成為高壓的制冷劑，防止制冷循環(huán)裝置1130的破損。因此，進(jìn)行打開將制冷循環(huán)裝置1130內(nèi)的含有R1123的工作流體向外部空間清洗的釋放閥1114的控制。

在此，釋放閥1114在制冷循環(huán)裝置1130中的設(shè)置位置優(yōu)選為高壓側(cè)。另外，特別優(yōu)選從本實(shí)施方式中表示的冷凝器1103的出口設(shè)置到膨脹閥1104的入口(在該位置，工作流體為高壓的過冷液狀態(tài)，所以易于引起隨著歧化反應(yīng)的急劇的壓力上升的結(jié)果產(chǎn)生的水沖擊作用)，或從壓縮機(jī)1102的排出部設(shè)置到冷凝器1103的入口(在該位置，工作流體以高溫高壓的氣體在，所以分子運(yùn)動(dòng)變得活躍，易于產(chǎn)生歧化反應(yīng)其本身)。

釋放閥1114設(shè)于室外單元側(cè)。在該形式的情況下，如果是空調(diào)裝置，則能夠以工作流體不向室內(nèi)側(cè)的居住空間放出的方式構(gòu)成，如果是冷凍冷藏單元，則能夠以工作流體不向陳列柜等的商品陳列側(cè)放出的構(gòu)成，所以能夠說是對(duì)人類和商品不直接造成影響的方式考慮的形式。

此外，在安全上，優(yōu)選打開釋放閥1114，并且停止制冷循環(huán)裝置1130、例如使電源OFF。

(第9實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第9實(shí)施方式。

圖42是表示本發(fā)明第9實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1140的結(jié)構(gòu)的圖。

圖42所示的制冷循環(huán)裝置1140與第7實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1101的結(jié)構(gòu)的差異點(diǎn)在于，設(shè)有：檢測(cè)流入到冷凝器1103之前的第1介質(zhì)的溫度的第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部1110e；和檢測(cè)流入到蒸發(fā)器1105之前的第2介質(zhì)的溫度的第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部1110f。另外，各溫度檢測(cè)部和各壓力檢測(cè)部的檢測(cè)值、以及壓縮機(jī)1102、和流體機(jī)械1107a、1107b的輸入電力以一定時(shí)間記錄于電子記錄裝置(未圖示)中的點(diǎn)也不同。

圖43是將本發(fā)明第9實(shí)施方式的制冷循環(huán)裝置1140的動(dòng)作在莫里爾線圖上表示的圖。

圖43中，以EP表示的制冷循環(huán)為歧化反應(yīng)產(chǎn)生時(shí)的冷凝壓力，以NP表示的制冷循環(huán)表示正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的制冷循環(huán)。此外，圖43中，對(duì)冷凝壓力上升時(shí)的循環(huán)變化(例：NP和EP的蒸發(fā)壓力的差異等)進(jìn)行簡(jiǎn)單說明，所以沒有記載。

作為在冷凝器1103內(nèi)的二相管測(cè)定的、含有R1123的工作流體的冷凝溫度急劇上升的原因，考慮：(1)周圍介質(zhì)溫度T_mcon、T_meva的急劇的上升、(2)壓縮機(jī)1102的動(dòng)力上升引起的升壓作用、和(3)周圍介質(zhì)的流動(dòng)變化(驅(qū)動(dòng)周圍介質(zhì)的流體機(jī)械1107a、1107b任一項(xiàng)的動(dòng)力上升)。另外，作為這些主要原因以外的含有R1123的工作流體特有的現(xiàn)象，可舉出(4)歧化反應(yīng)引起的升壓作用。因此，本實(shí)施方式中，為了確定為發(fā)生了(4)的歧化反應(yīng)，對(duì)沒有產(chǎn)生(1)～(3)的現(xiàn)象進(jìn)行判別并控制。

因此，本實(shí)施方式的控制方法中，在相對(duì)于(1)～(3)的溫度或輸入電力的變化量，含有R1123的工作流體的冷凝溫度的變化量較大的情況下，將膨脹閥1104控制為打開一側(cè)。

以下，對(duì)具體的控制方法進(jìn)行說明。首先，在相同基準(zhǔn)下不易比較溫度變化量和輸入電力值的變化量，所以測(cè)量溫度變化量時(shí)，進(jìn)行控制以使得輸入電力不改變。即，在測(cè)量溫度變化量時(shí)，壓縮機(jī)1102和流體機(jī)械1107a、1107b的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速保持一定。

例如，溫度變化量以某個(gè)時(shí)間間隔，測(cè)量例如10秒鐘～1分鐘測(cè)量。在該測(cè)量之前，例如從10秒鐘～1分鐘左右前開始進(jìn)行控制，以將壓縮機(jī)1102和流體機(jī)械1107a、1107b的輸入電力量保持成一定值。此時(shí)，壓縮機(jī)1102和流體機(jī)械1107a、1107b的輸入電力量的每單位時(shí)間的變化量大致為零。在此，“大致”設(shè)為零是因?yàn)?，在壓縮機(jī)1102中的制冷劑偏斜引起的壓縮機(jī)1102的吸入狀態(tài)的變化或流體機(jī)械1107a、1107b中的第1介質(zhì)和第2介質(zhì)為周圍空氣的情況下，由于風(fēng)的吹入等的影響，輸入電力產(chǎn)生少許變動(dòng)。即，該“大致為零”是指，包含少許變動(dòng)，且比預(yù)定的規(guī)定值小。

在以上那樣的條件下，在由冷凝溫度檢測(cè)部1110a測(cè)定出的冷凝溫度的每單位時(shí)間的變化量比由第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部1110e檢測(cè)出的第1介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量和由第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部110f檢測(cè)出的第2介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量的任一個(gè)都大的情況下，認(rèn)為產(chǎn)生了歧化反應(yīng)，將膨脹閥1104控制為開方向。

此外，如果僅膨脹閥1104的開度控制，則應(yīng)對(duì)不能控制隨著歧化反應(yīng)產(chǎn)生的壓力上升的情況，也可以如第8實(shí)施方式中表示那樣，與膨脹閥1104并聯(lián)地具有旁通管1113，或使壓縮機(jī)1102緊急停止，或進(jìn)一步設(shè)置向外部放出制冷劑而降低壓力的釋放閥1114等裝置。

另外，本實(shí)施方式中，表示了以設(shè)置于冷凝器1103的二相管的溫度檢測(cè)部的變化量為基準(zhǔn)實(shí)施控制的膨脹閥1104的控制例，但也可以以從壓縮機(jī)1102的排出部到膨脹閥1104的入口的、在任一點(diǎn)的壓力的變化量為基準(zhǔn)，也可以以膨脹閥1104入口的過冷卻度的變化量為基準(zhǔn)。

此外，當(dāng)將本實(shí)施方式與上述的第7實(shí)施方式或第8實(shí)施方式的任一方式組合使用時(shí)，能夠得到可靠性的進(jìn)一步提高，而優(yōu)選。

(第10實(shí)施方式)

接著，說明本發(fā)明的第10實(shí)施方式。

圖44是本發(fā)明第10實(shí)施方式的渦旋式壓縮機(jī)1200的截面圖。

除了設(shè)于排出孔218的簧片閥219的有無以外，與第6實(shí)施方式相同，所以對(duì)該其它結(jié)構(gòu)省略說明。

第6實(shí)施方式中，在排出孔218還設(shè)有簧片閥219(止回閥)，但本實(shí)施方式中，也可以不在排出孔218設(shè)置簧片閥219。因此，排出室122經(jīng)由排出孔218總是與附近的壓縮室215連通，排出室122和壓縮室215成為大致相等的壓力狀態(tài)。此外，本實(shí)施方式中，未在排出孔218設(shè)置簧片閥219，所以也不設(shè)置閥擋121。

特別易于產(chǎn)生歧化反應(yīng)的條件是過度的高溫高壓下的條件，所以有時(shí)產(chǎn)生不是規(guī)定的運(yùn)轉(zhuǎn)條件下的狀態(tài)，例如由于制冷循環(huán)回路中的制冷劑配管的堵塞、冷凝器的送風(fēng)停止、二通閥或三通閥的忘記打開等，排出壓力(制冷循環(huán)回路的高壓側(cè))過度上升的狀態(tài)，或由于壓縮機(jī)的電動(dòng)機(jī)(電動(dòng)機(jī)部3)的扭矩不足等，壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了使制冷劑升壓的壓縮工作的狀態(tài)。

在這種條件下，當(dāng)繼續(xù)向渦旋式壓縮機(jī)1200供給電力時(shí)，向構(gòu)成渦旋式壓縮機(jī)1200的電動(dòng)機(jī)過量供給電流，電動(dòng)機(jī)發(fā)熱。其結(jié)果，渦旋式壓縮機(jī)1200內(nèi)的電動(dòng)機(jī)相對(duì)于制冷劑作為發(fā)熱體發(fā)揮作用，內(nèi)部的制冷劑壓力和溫度過度上升。其結(jié)果，構(gòu)成電動(dòng)機(jī)的定子的繞組的絕緣體熔接，繞組的芯線(電導(dǎo)線)彼此接觸，引起稱為層短路的現(xiàn)象。層短路瞬間向周圍制冷劑傳播高能量，所以可成為歧化反應(yīng)的起點(diǎn)。

因此，本實(shí)施方式中，在以壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了升壓動(dòng)作的狀態(tài)繼續(xù)向電動(dòng)機(jī)供給電力的情況下，抑制制冷循環(huán)回路的高壓側(cè)，即收納電動(dòng)機(jī)的密閉容器201的壓力上升，設(shè)為通過壓力避免歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的形式。具體而言，設(shè)為排出室122經(jīng)由排出孔218總是與附近的壓縮室215連通的結(jié)構(gòu)。

如以上敘述，根據(jù)本實(shí)施方式，在壓縮機(jī)構(gòu)進(jìn)行不了壓縮動(dòng)作而向電動(dòng)機(jī)供給電力的情況下，電動(dòng)機(jī)作為發(fā)熱體加熱密閉容器201內(nèi)部的制冷劑。但是，例如即使由于加熱，制冷劑壓力上升，也能夠經(jīng)由排出孔218對(duì)壓縮室215作用該壓力，使壓縮機(jī)構(gòu)逆旋轉(zhuǎn)向制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)排放密閉容器201內(nèi)的壓力，所以能夠避免成為歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的異常壓力上升。

如以上敘述，本發(fā)明的第6實(shí)施方式～第10實(shí)施方式中表示的第1方式，將含有1,1,2-三氟乙烯的制冷劑用作工作流體，將聚乙烯醚油用作壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油，并具有使渦旋狀的渦旋齒從端板立起的固定渦旋件和回旋渦旋件嚙合而在雙方向上形成的壓縮室。而且，使形成于回旋渦旋件的渦旋齒外壁側(cè)的第1壓縮室的吸入容積比形成于回旋渦旋件的渦旋齒內(nèi)壁側(cè)的第2壓縮室的吸入容積大。

根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，能夠抑制制冷劑在到達(dá)第1壓縮室15a的封閉位置的路徑中被加熱，所以能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。另外，聚乙烯醚油的極性相對(duì)較低，易于發(fā)揮添加劑產(chǎn)生的滑動(dòng)性改善的效果，所以能夠抑制在滑動(dòng)部的局部的發(fā)熱，能夠抑制R1123的自分解反應(yīng)。

另外，第2方式在第1方式或的基礎(chǔ)上，工作流體也可以是含有二氟甲烷的混合工作流體，且二氟甲烷為30重量％以上60重量％以下。另外，也可以是含有四氟乙烷的混合工作流體，且四氟乙烷為30重量％以上60重量％以下。另外，也可以是含有二氟甲烷和四氟乙烷的混合工作流體，且混合二氟甲烷和四氟乙烷，使二氟甲烷和四氟乙烷混合的混合比例為30重量％以上60重量％以下。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)，并且提高制冷能力和COP。

第3方式在第1方式或第2方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油也可以含有磷酸酯類防磨損劑。

由此，通過防磨損劑吸附于滑動(dòng)部表面來降低摩擦，能夠抑制發(fā)熱，能夠抑制R1123制冷劑的自分解反應(yīng)。

第4方式在第1方式或第2方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油也可以含有酚類抗氧化劑。

由此，酚類抗氧化劑快速地捕捉在滑動(dòng)部產(chǎn)生的自由基，所以能夠防止自由基與制冷劑R1123反應(yīng)。

第5方式在第1方式或第2方式的基礎(chǔ)上，聚乙烯醚油也可以是在1％以上且低于50％的萜烯類或類萜類中混合粘度比基油高的潤(rùn)滑油，或預(yù)先混合與萜烯類或類萜類同等量以上的超高粘度的潤(rùn)滑油，并將調(diào)節(jié)成與基油同等粘度的添加油與基油混合的潤(rùn)滑油。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)。

第6方式在第1方式或第2方式的基礎(chǔ)上，電動(dòng)機(jī)部也可以將熱固化性絕緣材料隔著絕緣覆膜涂敷燒附于導(dǎo)體上而成的電線用于線圈。

由此，通過對(duì)壓縮機(jī)內(nèi)的電動(dòng)機(jī)用線圈的繞組涂敷熱固化性絕緣材料，即使將線圈浸漬于液體制冷劑的狀態(tài)下，也以較高的狀態(tài)保持繞組間的電阻，抑制放電，其結(jié)果，能夠抑制R1123制冷劑的分解。

第7方式在第1方式或第2方式的基礎(chǔ)上，密閉容器具有經(jīng)由絕緣部件設(shè)置于口部的供電端子和用于將供電端子與引線連接的連接端子。而且，在密閉容器內(nèi)側(cè)的供電端子上配接與絕緣部件緊貼的甜甜圈狀的絕緣部件。

由此，在金屬殼體內(nèi)側(cè)的供電端子上附加絕緣物，所以通過延長(zhǎng)導(dǎo)體間的最短距離，能夠抑制供電端子的絕緣不良，能夠防止R1123的放電能量引起的著火。另外，能夠防止在R1123分解時(shí)產(chǎn)生的氟化氫與玻璃絕緣物接觸，并防止玻璃絕緣物腐蝕而破損。

第8方式提供一種制冷循環(huán)裝置，將第1～第7方式中任一方式的壓縮機(jī)、對(duì)被壓縮機(jī)壓縮而成為高壓的制冷劑氣體進(jìn)行冷卻的冷凝器對(duì)被冷凝器液化后的高壓制冷劑進(jìn)行減壓的節(jié)流機(jī)構(gòu)、和被節(jié)流機(jī)構(gòu)減壓后的制冷劑氣化的蒸發(fā)器利用配管連結(jié)而構(gòu)成。

由此，能夠抑制R1123的歧化反應(yīng)，并且提高制冷能力和COP。

第9方式在第8方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于冷凝器的冷凝溫度檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度以使得工作流體的臨界溫度和由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度的差成為5K以上。

由此，能夠?qū)⒂蓽囟葯z測(cè)部測(cè)定的工作流體溫度設(shè)為與其壓力相當(dāng)，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得根據(jù)臨界壓力將高壓側(cè)工作流體溫度(壓力)限制在考慮了安全性的余裕的5K以上。由此，能夠不使高壓的冷凝壓力進(jìn)一步過度變高，所以能夠抑制可能產(chǎn)生過度的壓力上升的結(jié)果(分子間距離接近的結(jié)果)的歧化反應(yīng)，能夠確保裝置的可靠性。

第10方式在第8方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于壓縮機(jī)的排出部和節(jié)流機(jī)構(gòu)的入口之間的高壓側(cè)壓力檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得工作流體的臨界壓力與由高壓側(cè)壓力檢測(cè)部檢測(cè)的壓力之差成為0.4MPa以上。

由此，對(duì)于含有R1123的工作流體，特別是在使用溫度梯度較大的非共沸制冷劑的情況下，能夠更精確地檢測(cè)制冷劑壓力，進(jìn)一步使用其檢測(cè)結(jié)果，進(jìn)行節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制，并降低制冷循環(huán)裝置內(nèi)的高壓側(cè)壓力(冷凝壓力)。因此，能夠抑制歧化反應(yīng)，并能夠提高裝置的可靠性。

第11方式在第8方式的基礎(chǔ)上，也可以具有設(shè)于冷凝器與節(jié)流機(jī)構(gòu)之間的冷凝器出口溫度檢測(cè)部，控制節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度，以使得由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度與由冷凝器出口溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝器出口溫度之差成為15K以下。

由此，能夠使用以冷凝溫度檢測(cè)部與冷凝器出口溫度檢測(cè)部之差表示的過冷卻度的檢測(cè)結(jié)果，進(jìn)行節(jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制，能夠防止制冷循環(huán)裝置內(nèi)的工作流體的過度的壓力上升。因此，能夠抑制歧化反應(yīng)，并能夠提高裝置的可靠性。

第12方式在第8方式的基礎(chǔ)上，包括：輸送由冷凝器進(jìn)行熱交換的第1介質(zhì)的第1輸送部；輸送由蒸發(fā)器進(jìn)行熱交換的第2介質(zhì)的第2輸送部；設(shè)于冷凝器的冷凝溫度檢測(cè)部；檢測(cè)流入到冷凝器之前的第1介質(zhì)的溫度的第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部；和檢測(cè)流入到蒸發(fā)器之前的第2介質(zhì)的溫度的第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部。而且，假定壓縮機(jī)的輸入的每單位時(shí)間的變化量、第1輸送部的輸入的每單位時(shí)間的變化量和第2輸送部的輸入的每單位時(shí)間的變化量中至少一者比預(yù)定的規(guī)定值小的情況。而且，在由冷凝溫度檢測(cè)部檢測(cè)的冷凝溫度的每單位時(shí)間的變化量比由第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部檢測(cè)的第1介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量和由第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部檢測(cè)的第2介質(zhì)的溫度的每單位時(shí)間的變化量的任一個(gè)都大的情況下，也可以將節(jié)流機(jī)構(gòu)控制在開方向。

由此，在周圍介質(zhì)的樣態(tài)沒有變化時(shí)，在冷凝溫度產(chǎn)生急劇的變化的情況下，認(rèn)為產(chǎn)生了歧化反應(yīng)引起的壓力上升，所以能夠?qū)⒐?jié)流機(jī)構(gòu)的開度控制在打開的方向。因此，能夠提高裝置的可靠性。

第13方式在第8～第12方式中任一方式的基礎(chǔ)上，也可以利用含有聚合促進(jìn)劑的密封劑覆蓋構(gòu)成制冷循環(huán)回路的配管的接頭的外周。

由此，在工作流體從接頭泄漏的情況下，密封劑所含的聚合促進(jìn)劑和含有R1123的工作流體進(jìn)行聚合反應(yīng)，產(chǎn)生聚合生成物。因此，視覺上易于確認(rèn)到泄漏，并且該聚合生成物作為向外部放出的制冷劑流的障礙發(fā)揮作用，能夠抑制制冷劑泄漏。

第14方式在第1～第7方式中任一方式的基礎(chǔ)上，排出室也可以經(jīng)由排出孔總是與壓縮室連通。

由此，即使壓縮機(jī)構(gòu)不進(jìn)行壓縮動(dòng)作而向電動(dòng)機(jī)供給電力，電動(dòng)機(jī)作為發(fā)熱體加熱密閉容器內(nèi)部的制冷劑，制冷劑壓力上升，也經(jīng)由排出孔對(duì)壓縮室作用該壓力，使壓縮機(jī)構(gòu)逆旋轉(zhuǎn)，向制冷循環(huán)回路的低壓側(cè)排放密閉容器內(nèi)的壓力。因此，能夠避免成為歧化反應(yīng)的發(fā)生條件的異常壓力上升。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

如上所述，本發(fā)明可提供更適于使用含有R1123的工作流體的壓縮機(jī)、潤(rùn)滑油和制冷循環(huán)裝置，所以也能夠用于熱水器、汽車空調(diào)機(jī)、冷凍冷藏庫和除濕機(jī)等用途，是有用的。

附圖標(biāo)記說明

1 密閉容器

2 壓縮機(jī)構(gòu)部

3 電動(dòng)機(jī)部

4 軸

4a 偏心軸部

6 壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油

11 主軸承部件

12 固定渦旋件

13 回旋渦旋件

13c 回旋渦旋件渦旋齒

13e 背面

14 自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)

15 壓縮室

15a、15a-1、15a-2 第1壓縮室

15b、15b-1、15b-2 第2壓縮室

16 吸入管

17 吸入口

18 排出孔

19 簧片閥

20 貯油部

25 泵

26 油供給孔

29 背壓室

30 高壓區(qū)域

31 排出室

32 消音器

50 排出管

61 壓縮機(jī)

62 冷凝器

63 節(jié)流機(jī)構(gòu)

64 蒸發(fā)器

66 軸承部

68、68a-1、68a-2、68b-1、68b-2、68ab-1、68ab-2、68ab-3 旁通孔

69 閥擋

71 供電端子

72 玻璃絕緣物

73 金屬制蓋體

74 旗型端子

75 引線

76 絕緣部件

78 密封部件

100、101、130、140 制冷循環(huán)裝置

102 壓縮機(jī)

103 冷凝器

104 膨脹閥

105 蒸發(fā)器

106 制冷劑配管

107a、107b 流體機(jī)械

108 等溫線

109 飽和液線-飽和蒸氣線

110a 冷凝溫度檢測(cè)部

110b 冷凝器出口溫度檢測(cè)部

110c 蒸發(fā)溫度檢測(cè)部

110d 吸入溫度檢測(cè)部

110e 第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部

110f 第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部

111 擴(kuò)張連接管

112 密封件

113 旁通管

114 釋放閥

115a 高壓側(cè)壓力檢測(cè)部

115b 低壓側(cè)壓力檢測(cè)部

116 周圍介質(zhì)的流路

117 配管接頭

120 貯油部

121 閥擋

122 排出室

123 排出管

124 消音器

125 泵

126 油供給孔

129 背壓室

161 壓縮機(jī)

162 冷凝器

163 節(jié)流機(jī)構(gòu)

164 蒸發(fā)器

166 軸承部

168、168a-1、168a-2、168b-1、168b-2、168ab-1、168ab-2、168ab-3 旁通孔

171 供電端子

172 玻璃絕緣物

173 金屬制蓋體

174 旗型端子

175 引線

176 絕緣部件

178 密封部件

200 渦旋式壓縮機(jī)

201 密閉容器

202 壓縮機(jī)構(gòu)部

203 電動(dòng)機(jī)部

204 軸

204a 偏心軸部

206 壓縮機(jī)用潤(rùn)滑油

211 主軸承部件

212 固定渦旋件

213 回旋渦旋件

213e 背面

214 自轉(zhuǎn)限制機(jī)構(gòu)

215 壓縮室

215a 第1壓縮室

215b 第2壓縮室

216 吸入管

217 吸入口

218 排出孔

219 簧片閥

230 高壓區(qū)域

1100、1101、1130、1140 制冷循環(huán)裝置

1102 壓縮機(jī)

1103 冷凝器

1104 膨脹閥

1105 蒸發(fā)器

1106 制冷劑配管

1107a、1107b 流體機(jī)械

1108 等溫線

1109 飽和液線-飽和蒸氣線

1110a 冷凝溫度檢測(cè)部

1110b 冷凝器出口溫度檢測(cè)部

1110c 蒸發(fā)溫度檢測(cè)部

1110d 吸入溫度檢測(cè)部

1110e 第1介質(zhì)溫度檢測(cè)部

1110f 第2介質(zhì)溫度檢測(cè)部

1111 擴(kuò)張連接管

1112 密封件

1113 旁通管

1114 釋放閥

1115a 高壓側(cè)壓力檢測(cè)部

1115b 低壓側(cè)壓力檢測(cè)部

1116 周圍介質(zhì)的流路

1117 配管接頭

1200 渦旋式壓縮機(jī)