渦旋壓縮機(jī)的制作方法

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導(dǎo)航： X技術(shù)> 最新專利>流體壓力執(zhí)行機(jī)構(gòu);一般液壓技術(shù)和氣動(dòng)零部件的制造及其應(yīng)用技術(shù)

本發(fā)明涉及渦旋壓縮機(jī)。

背景技術(shù)：

目前，對(duì)于被用于冷凍裝置等的渦旋壓縮機(jī)要求能夠利用一臺(tái)在高速、高壓力比條件到低速、低壓力比條件的廣泛的條件下高效率地運(yùn)轉(zhuǎn)。

特別是，為了改善低速、低壓縮比條件下的渦旋壓縮機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)效率，專利文獻(xiàn)1(日本特開2011-149376號(hào)公報(bào))中公開了一種渦旋壓縮機(jī)：在固定渦旋件的齒底(固定側(cè)端板)形成壓縮室的a室和b室共用的溢流孔，并抑制過壓縮損失。另外，a室是指由可動(dòng)渦旋件的渦盤的外周面和固定渦旋件的渦盤的內(nèi)周面圍繞而形成的壓縮室。b室是指由可動(dòng)渦旋件的渦盤的內(nèi)周面和固定渦旋件的渦盤的外周面圍繞而形成的壓縮室。在專利文獻(xiàn)1(日本特開2011-149376號(hào)公報(bào))中，通過在a室和b室設(shè)置共用的溢流孔而非分別單獨(dú)設(shè)置溢流孔，從而能夠抑制由死容積的增大導(dǎo)致的效率變差并抑制過壓縮損失。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的課題

但是，如專利文獻(xiàn)1(日本特開2011-149376號(hào)公報(bào))中所述，在a室和b室形成共用的溢流孔的情況下，在對(duì)a室的過壓縮損失和b室的過壓縮損失均可高效率地抑制的位置配置溢流孔在設(shè)計(jì)上有困難。因此，以往，特別是在低速、低壓力比條件下運(yùn)轉(zhuǎn)渦旋壓縮機(jī)時(shí)，即使可利用溢流孔來充分地抑制a室的過壓縮損失，也會(huì)發(fā)生無法充分地抑制b室的過壓縮損失的狀態(tài)，可能發(fā)生很難高效率地運(yùn)轉(zhuǎn)的情況。

本發(fā)明的課題在于，提供能夠?qū)室和b室均有效地抑制過壓縮損失的渦旋壓縮機(jī)。

用于解決課題的手段

第一方面的渦旋壓縮機(jī)具備固定渦旋件和可動(dòng)渦旋件。固定渦旋件具有固定側(cè)端板和固定側(cè)渦盤，該固定側(cè)渦盤從固定側(cè)端板的前表面延伸。可動(dòng)渦旋件具有可動(dòng)側(cè)端板和可動(dòng)側(cè)渦盤，該可動(dòng)側(cè)渦盤從可動(dòng)側(cè)端板的前表面延伸。固定側(cè)渦盤和可動(dòng)側(cè)渦盤以固定側(cè)端板的前表面與可動(dòng)側(cè)端板的前表面對(duì)置的狀態(tài)被組合起來，并形成第一壓縮室和第二壓縮室作為壓縮室，所述第一壓縮室由可動(dòng)側(cè)渦盤的外周面和固定側(cè)渦盤的內(nèi)周面圍成，所述第二壓縮室由可動(dòng)側(cè)渦盤的內(nèi)周面和固定側(cè)渦盤的外周面圍成。在固定側(cè)端板上形成有分別從前表面貫通到背面的排出口和溢流孔。溢流孔與第一壓縮室和第二壓縮室分別在規(guī)定期間連通。第一壓縮室和第二壓縮室共用溢流孔。在可動(dòng)側(cè)端板的前表面形成有凹陷部，所述凹陷部使第二壓縮室與排出口連通。壓縮后段的第二壓縮室與排出口在通過固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙連通之前，通過固定側(cè)渦盤的末端與凹陷部之間的間隙而連通。

在渦旋壓縮機(jī)設(shè)置第一壓縮室和第二壓縮室共用的溢流孔的情況下，在低速、低壓力比條件下，很難僅使用該溢流孔而對(duì)第一壓縮室和第二壓縮室的過壓縮損失均充分地抑制。具體而言，為了充分地抑制第二壓縮室的過壓縮損失，若在壓縮后段的第二壓縮室與排出口通過固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙連通之前使第二壓縮室與溢流孔連通，則需要將溢流孔的位置向前段側(cè)挪動(dòng)。若這樣配置溢流孔，則相反地?zé)o法充分地抑制第一壓縮室的過壓縮損失。

相對(duì)于此，根據(jù)第一方面的渦旋壓縮機(jī)，在可動(dòng)側(cè)端板形成有凹陷部，第二壓縮室與排出口在通過固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙連通之前通過固定側(cè)渦盤的末端與可動(dòng)側(cè)端板的凹陷部之間的間隙而連通。因此，能夠利用溢流孔最大限度地抑制第一壓縮室的過壓縮損失，并且能夠使用凹陷部和溢流孔來抑制第二壓縮室的過壓縮損失，能夠有效地抑制兩壓縮室的過壓縮損失。

此外，這里，與在第一壓縮室和第二壓縮室設(shè)置單獨(dú)的溢流孔的情況相比，能夠抑制壓縮室的死容積的增大。

第二方面的渦旋壓縮機(jī)根據(jù)第一方面的渦旋壓縮機(jī)，其中，凹陷部具有臺(tái)階。凹陷部被臺(tái)階劃分成第一凹陷部和第二凹陷部，所述第二凹陷部的凹陷深度比第一凹陷部的凹陷深度深。在第二壓縮室的壓縮后段，固定側(cè)渦盤的末端的、固定側(cè)渦盤的外周面?zhèn)鹊木壊颗c第一凹陷部對(duì)置后與第二凹陷部對(duì)置。

這里，凹陷部具有臺(tái)階，形成有與固定側(cè)渦盤的末端之間的間隙被抑制得較小的第一凹陷部。并且，固定側(cè)渦盤的末端的、固定側(cè)渦盤的外周面?zhèn)鹊木壊颗c凹陷深度深的第二凹陷部對(duì)置前與第一凹陷部對(duì)置。因此，在第二壓縮室與排出口通過凹陷部開始連通時(shí)，凹陷部(第一凹陷部)與固定側(cè)渦盤的末端之間的間隙被保持得較小，在制冷劑循環(huán)量多的高速、高壓力比運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)能夠?qū)⑼纷枇Ρ３值幂^大。因此，在高速、高壓力比運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

第三方面的渦旋壓縮機(jī)根據(jù)第二方面的渦旋壓縮機(jī)，其中，在第二壓縮室的壓縮后段，在固定側(cè)渦盤的末端的、固定側(cè)渦盤的外周面?zhèn)鹊木壊颗c第二凹陷部對(duì)置后，第二壓縮室與溢流孔連通。

這里，在溢流孔與第二壓縮室連通之前，第二壓縮室與排出口通過固定側(cè)渦盤的末端與第一凹陷部和第二凹陷部之間的間隙而連通，制冷劑通過這些間隙從第二壓縮室流到排出口。因此，在低速、低壓力比條件下運(yùn)轉(zhuǎn)渦旋壓縮機(jī)時(shí)，容易抑制第二壓縮室的過壓縮損失。

第四方面的渦旋壓縮機(jī)根據(jù)第二方面的渦旋壓縮機(jī)，其中，在第二壓縮室的壓縮后段，在固定側(cè)渦盤的末端的、固定側(cè)渦盤的外周面?zhèn)鹊木壊颗c第一凹陷部對(duì)置后、且與第二凹陷部對(duì)置前，第二壓縮室與溢流孔連通。

這里，在溢流孔與第二壓縮室連通前，第二壓縮室與排出口通過固定側(cè)渦盤的末端與第一凹陷部之間的間隙而連通，制冷劑通過該間隙從第二壓縮室流到排出口。因此，在低速、低壓力比條件下運(yùn)轉(zhuǎn)渦旋壓縮機(jī)時(shí)，容易抑制第二壓縮室的過壓縮損失。

第五方面的渦旋壓縮機(jī)根據(jù)第二方面至第四方面中的任一方面的渦旋壓縮機(jī)，其中，形成于固定側(cè)渦盤的末端與第一凹陷部之間的間隙處的開口面積與排出口的開口面積之比和該渦旋壓縮機(jī)的最低轉(zhuǎn)速與最高轉(zhuǎn)速之比相等。

這里，固定側(cè)渦盤的末端與第一凹陷部之間的間隙的開口面積與壓縮機(jī)是最高轉(zhuǎn)速的情況下可抑制通路阻力的排出口的開口面積之比和渦旋壓縮機(jī)的最低轉(zhuǎn)速與最高轉(zhuǎn)速之比相等。因此，在低速、低壓力比條件下可抑制過壓縮損失，并且在高速、高壓力比條件下可將固定側(cè)渦盤的末端與第一凹陷部之間的間隙的通路阻力保持得較大，并能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

發(fā)明效果

相對(duì)于此，根據(jù)本發(fā)明的渦旋壓縮機(jī)，在可動(dòng)側(cè)端板形成有凹陷部，第二壓縮室與排出口在通過固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙連通之前，通過固定側(cè)渦盤的末端與可動(dòng)側(cè)端板的凹陷部之間的間隙而連通。因此，能夠利用溢流孔最大限度地抑制第一壓縮室的過壓縮損失，并且能夠使用凹陷部和溢流孔來抑制第二壓縮室的過壓縮損失，能夠有效地抑制兩壓縮室的過壓縮損失。此外，這里，與在第一壓縮室和第二壓縮室設(shè)置單獨(dú)的溢流孔的情況相比，能夠抑制壓縮室的死容積的增大。

附圖說明

圖1是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)的縱剖視圖。

圖2是從下方觀察圖1的渦旋壓縮機(jī)的固定渦旋件的平面圖。

圖3是從上方觀察圖1的渦旋壓縮機(jī)的將蓋體除去的狀態(tài)下的固定渦旋件的平面圖。

圖4是示意地示出形成于圖1的固定渦旋件的溢流孔的配置的圖。

圖5是圖1的渦旋壓縮機(jī)的固定渦旋件和可動(dòng)渦旋件的縱截面放大圖。圖5是固定渦旋件和可動(dòng)渦旋件的中心側(cè)(排出口附近)的縱截面放大圖。

圖6是從上方觀察圖1的渦旋壓縮機(jī)的可動(dòng)渦旋件的平面圖。

圖7是示意地示出圖1的渦旋壓縮機(jī)的固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。是從下方透視可動(dòng)側(cè)端板而觀察固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。這里，關(guān)于可動(dòng)渦旋件的結(jié)構(gòu)，利用雙點(diǎn)劃線描繪出。圖7描繪了第一壓縮室經(jīng)由固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙而與排出口即將連通前的狀態(tài)。

圖8是示意地示出圖1的渦旋壓縮機(jī)的固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。是從下方透視可動(dòng)側(cè)端板而觀察固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。這里，關(guān)于可動(dòng)渦旋件的結(jié)構(gòu)，利用雙點(diǎn)劃線描繪出。圖8描繪了平面觀察時(shí)先行開口凹陷部的左側(cè)端部與固定側(cè)渦盤的外周面重疊的狀態(tài)。

圖9是示意地示出圖1的渦旋壓縮機(jī)的固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。是從下方透視可動(dòng)側(cè)端板而觀察固定渦旋件與可動(dòng)渦旋件被組合起來的狀態(tài)的圖。這里，關(guān)于可動(dòng)渦旋件的結(jié)構(gòu)，利用雙點(diǎn)劃線描繪出。圖9描繪了平面觀察時(shí)先行開口凹陷部的右側(cè)端部(排出锪孔部的左側(cè)端部)與固定側(cè)渦盤的外周面重疊的狀態(tài)。此外，圖9描繪了第二壓縮室經(jīng)由固定側(cè)渦盤與可動(dòng)側(cè)渦盤之間的側(cè)面間隙而與排出口即將連通前的狀態(tài)。

圖10是示出了圖1的渦旋壓縮機(jī)的、第一壓縮室和第二壓縮室與腔室的連通的時(shí)機(jī)的時(shí)序圖。圖10是描繪出以第一壓縮室的完全關(guān)閉為基準(zhǔn)的(第一壓縮室的完全關(guān)閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg)的)時(shí)序圖。

圖11是示出將圖1的渦旋壓縮機(jī)的第一壓縮室和第二壓縮室與腔室連通的通路的面積(連通面積)的變化的圖表。關(guān)于與將第一壓縮室與腔室連通的通路的面積相關(guān)的圖表，以第一壓縮室的完全關(guān)閉時(shí)為旋轉(zhuǎn)角的基準(zhǔn)(第一壓縮室的完全關(guān)閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg))。此外，關(guān)于與將第二壓縮室與腔室連通的通路的面積相關(guān)的圖表，以第二壓縮室的完全關(guān)閉時(shí)為旋轉(zhuǎn)角的基準(zhǔn)(第二壓縮室的完全關(guān)閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg))。

具體實(shí)施方式

參照附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)進(jìn)行說明。另外，下面的實(shí)施方式只是實(shí)施例，可在不脫離本發(fā)明主旨的范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行變更。

(1)整體結(jié)構(gòu)

對(duì)本實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10進(jìn)行說明。渦旋壓縮機(jī)10例如被搭載于空調(diào)裝置的室外機(jī)，構(gòu)成空調(diào)裝置的制冷劑回路的一部分。

圖1是一個(gè)實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10的概略縱剖視圖。

如圖1所示，渦旋壓縮機(jī)10主要具有外殼20、壓縮機(jī)構(gòu)30、驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60、曲軸70和下部軸承75。壓縮機(jī)構(gòu)30包括固定渦旋件40和可動(dòng)渦旋件50(參照?qǐng)D1)。

(2)詳細(xì)結(jié)構(gòu)

下面，對(duì)渦旋壓縮機(jī)10的外殼20、壓縮機(jī)構(gòu)30、驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60、曲軸70和下部軸承75詳細(xì)地進(jìn)行說明。

另外，在下面的說明中，為了說明方向及配置，有時(shí)使用“上”、“下”等表述，但在未特別說明的情況下，圖1中的箭頭u的方向?yàn)樯?。此外，在下面的說明中，有時(shí)使用平行、垂直等表述，但這其中包括實(shí)質(zhì)上平行或垂直的情況、即大致平行或大致垂直的情況。

(2-1)外殼

渦旋壓縮機(jī)10具有縱長(zhǎng)圓筒狀的外殼20。外殼20具有：上下開口的圓筒狀的圓筒部件21；以及分別被設(shè)置于圓筒部件21的上端和下端的上蓋22a和下蓋22b。圓筒部件21與上蓋22a和下蓋22b通過焊接被固定成保持氣密。

在外殼20中容納有包括壓縮機(jī)構(gòu)30、驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60、曲軸70和下部軸承75在內(nèi)的渦旋壓縮機(jī)10的構(gòu)成設(shè)備。

在外殼20的下部形成有存油空間25。在存油空間25中存積用于對(duì)壓縮機(jī)構(gòu)30等進(jìn)行潤(rùn)滑的冷凍機(jī)油o。

在外殼20的上部以貫通上蓋22a的方式設(shè)置有吸入管23，該吸入管23將作為壓縮機(jī)構(gòu)30的壓縮對(duì)象的制冷劑吸入(參照?qǐng)D1)。吸入管23的下端被連接于后述的壓縮機(jī)構(gòu)30的固定渦旋件40。吸入管23與后述的壓縮機(jī)構(gòu)30的壓縮室sc連通。壓縮前的低壓的制冷劑(冷凍循環(huán)中的低壓的制冷劑)流向吸入管23。

在外殼20的圓筒部件21的中間部設(shè)置有排出管24，該排出管供被排出于外殼20外的制冷劑通過(參照?qǐng)D1)。排出管24被配置成：排出管24的外殼20內(nèi)側(cè)的端部向后述的壓縮機(jī)構(gòu)30的殼體31的下方突出。被壓縮機(jī)構(gòu)30壓縮后的高壓的制冷劑(冷凍循環(huán)中的高壓的制冷劑)流向排出管24。

(2-2)壓縮機(jī)構(gòu)

如圖1所示，壓縮機(jī)構(gòu)30主要具有殼體31、被配置在殼體31的上方的固定渦旋件40和與固定渦旋件40組合起來而形成壓縮室sc的可動(dòng)渦旋件50。壓縮機(jī)構(gòu)30是非對(duì)稱渦卷結(jié)構(gòu)(非對(duì)稱渦盤型)的渦旋壓縮機(jī)。

(2-2-1)固定渦旋件

固定渦旋件40具有圓板狀的固定側(cè)端板41、從固定側(cè)端板41的前表面41a(下表面)向下方延伸的渦卷狀(漸開線形狀)的固定側(cè)渦盤42、和圍繞固定側(cè)渦盤42的周緣部43。

在固定側(cè)端板41的大致中心，以沿厚度方向(上下方向)貫通固定側(cè)端板41的方式形成有與后述的壓縮室sc連通的非圓形形狀的排出口41c。換言之，排出口41c以貫通固定側(cè)端板41的方式從前表面41a延伸到背面41b(上表面)。排出口的開口面積a1被設(shè)計(jì)成如下的值：渦旋壓縮機(jī)10的驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60以后述的最高轉(zhuǎn)速n1運(yùn)轉(zhuǎn)，即使在制冷劑量增加的情況下也能抑制通路阻力的上升。

在固定側(cè)端板41的上表面，以向下方凹陷的方式形成有擴(kuò)大凹部41d(參照?qǐng)D1)。擴(kuò)大凹部41d是平面觀察時(shí)形成為大致圓形的凹部(參照?qǐng)D3)。擴(kuò)大凹部41d與排出口41c連通(參照?qǐng)D1)。在固定渦旋件40的上表面，通過螺栓44a固定有蓋體44以將擴(kuò)大凹部41d堵塞(參照?qǐng)D1)。在擴(kuò)大凹部41d與蓋體44之間形成有腔室45(參照?qǐng)D1)。另外，在蓋體44與固定側(cè)端板41之間配置有密封墊46(參照?qǐng)D3)，蓋體44與固定側(cè)端板41之間被密封。腔室45作為減低制冷劑的通過聲音的消音空間而發(fā)揮作用。另外，腔室45與跨越固定渦旋件40和殼體31而形成的制冷劑通路32連通(參照?qǐng)D3)。制冷劑通路32是將腔室45和殼體31的下方的高壓空間連通的通路。

在固定側(cè)端板41，以沿厚度方向(上下方向)貫通固定側(cè)端板41的方式形成有溢流孔47(參照?qǐng)D5)。換言之，溢流孔47以貫通固定側(cè)端板41的方式從前表面41a延伸到背面41b。在固定側(cè)端板41的四處形成有溢流孔47(第一溢流孔47a、第二溢流孔47b、第三溢流孔47c、第四溢流孔47d)(參照?qǐng)D2)。壓縮室sc、更具體而言是后述的第一壓縮室80和第二壓縮室90(參照?qǐng)D5、圖7至圖9)共用四組溢流孔47。換言之，四組溢流孔47被第一壓縮室80和第二壓縮室90共用。四組溢流孔47被配置成：第一壓縮室80和第二壓縮室90在壓縮行程的一個(gè)循環(huán)(從抽吸行程到排出行程)中與全部溢流孔47在規(guī)定期間連通。另外，如圖2所示，從下表面?zhèn)扔^察固定側(cè)端板41時(shí)，各溢流孔47被配置在離開固定側(cè)渦盤42的位置、具體而言是相鄰的固定側(cè)渦盤42的中間位置。這里，將形成于固定側(cè)端板41的溢流孔47沿著固定側(cè)渦盤42而從固定側(cè)渦盤42的固定側(cè)端板41的外周側(cè)開始順次地稱為第一溢流孔47a、第二溢流孔47b、第三溢流孔47c和第四溢流孔47d。換言之，第一溢流孔47a是被配置在固定側(cè)端板41的最外周側(cè)的溢流孔47，第四溢流孔47d是被配置在固定側(cè)端板41的最中心側(cè)的溢流孔。第一壓縮室80和第二壓縮室90分別在一個(gè)循環(huán)中按第一溢流孔47a、第二溢流孔47b、第三溢流孔47c和第四溢流孔47d的順序與溢流孔47在規(guī)定期間連通。

可將例如日本特開2011-149376號(hào)公報(bào)所公開的那樣的結(jié)構(gòu)應(yīng)用于溢流孔47。

例如，各溢流孔47包括：形成于固定側(cè)端板41的前表面41a側(cè)的一對(duì)圓孔147a和形成于固定側(cè)端板41的背面41b側(cè)并與一對(duì)圓孔147a雙方連通的锪孔147b(參照?qǐng)D5)。溢流孔47利用圓孔147a和锪孔147b以貫通固定側(cè)端板41的方式從前表面41a延伸到背面41b。

各一對(duì)圓孔147a被配置在當(dāng)后述的可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52進(jìn)行公轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，成為相對(duì)于圓孔147a往返通過時(shí)的最大重疊位置的區(qū)域(可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52的軌跡的重疊部分、即大致菱形形狀的區(qū)域48)的內(nèi)部(參照?qǐng)D4)。在圖4中，將往返的可動(dòng)側(cè)渦盤52的、去往方向的可動(dòng)側(cè)渦盤52示為152a、將返回方向的可動(dòng)側(cè)渦盤52示為152b。通過這樣地配置一對(duì)圓孔147a，從而容易充分地確保圓孔147a的開口面積。此外，容易可靠地防止第一壓縮室80和第二壓縮室90通過溢流孔47而連通的不良情況。關(guān)于圓孔147a的位置，至少各圓孔147a的中心被配置在區(qū)域48的內(nèi)側(cè)即可。圓孔147a沿著將區(qū)域48看作菱形的情況下的較長(zhǎng)一方的對(duì)角線而配置兩個(gè)以上(參照?qǐng)D4)。一對(duì)圓孔147a以沿著固定側(cè)渦盤42排列的方式配置(參照?qǐng)D2)。另外，各個(gè)圓孔147a的直徑被設(shè)定為，大于可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52的被倒角的末端(未圖示)的齒厚、并且小于可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52的中央部的齒厚。

锪孔147b(參照?qǐng)D5)被配置在固定側(cè)端板41的背面41b側(cè)，并與一對(duì)圓孔147a雙方連通。在锪孔147b的固定側(cè)端板41的背面41b側(cè)的開口處配置有溢流閥147c。溢流閥147c配置在擴(kuò)大凹部41d。溢流閥147c是止回閥。在溢流閥147c設(shè)置有溢流閥按壓件147d，該溢流閥按壓件147d限制該溢流閥147c打開的范圍。

固定側(cè)渦盤42形成為渦卷狀(漸開線形狀)，并從固定側(cè)端板41的前表面41a向下方突出。固定側(cè)渦盤42和后述的可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52以固定側(cè)端板41的前表面41a(下表面)與可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a(上表面)對(duì)置的狀態(tài)被組合起來，從而在相鄰的固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間形成壓縮室sc(參照?qǐng)D1)。壓縮室sc中包括：a室，其由可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52的外周面52a和固定渦旋件40的固定側(cè)渦盤42的內(nèi)周面42b圍繞而形成；和b室，其由可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)渦盤52的內(nèi)周面52b和固定渦旋件40的固定側(cè)渦盤42的外周面42a圍繞而形成(參照?qǐng)D5)。這里，將a室稱為第一壓縮室80，將b室稱為第二壓縮室90。

周緣部43形成為厚壁的環(huán)狀，其以圍繞固定側(cè)渦盤42的方式配置(參照?qǐng)D2)。

(2-2-2)可動(dòng)渦旋件

可動(dòng)渦旋件50具有：大致圓板狀的可動(dòng)側(cè)端板51；渦卷狀(漸開線形狀)的可動(dòng)側(cè)渦盤52，其從可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a(上表面)向上方延伸；和形成為圓筒狀的凸臺(tái)部53，其從可動(dòng)側(cè)端板51的背面51b(下表面)向下方突出(參照?qǐng)D1)。

在可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a的中心附近形成有凹陷部56(參照?qǐng)D5、圖6)。凹陷部56形成為：相對(duì)于供固定側(cè)渦盤42的末端42c(固定側(cè)渦盤42的齒尖)滑動(dòng)接觸的面而向下方凹陷(參照?qǐng)D5)。在凹陷部56通過固定側(cè)渦盤42的末端42c的下方時(shí)，可動(dòng)側(cè)端板51與固定側(cè)渦盤42之間不被密封(參照?qǐng)D5)。

為使第二壓縮室90(b室)與排出口41c連通而形成有凹陷部56。特別是，凹陷部56形成為：壓縮后段(壓縮行程的后半)的第二壓縮室90與排出口41c在經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通之前，經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與凹陷部56之間的間隙而連通。此外，凹陷部56形成為：壓縮后段(壓縮行程的后半)的第二壓縮室90在與固定側(cè)端板41的最中心側(cè)的溢流孔47(即，第四溢流孔47d)連通之前，經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與凹陷部56之間的間隙而與排出口41c連通。

凹陷部56具有臺(tái)階56a(參照?qǐng)D5、圖6)。凹陷部56被臺(tái)階56a劃分成先行開口凹陷部54和凹陷深度比先行開口凹陷部54深(比先行開口凹陷部54向下方凹陷)的排出锪孔部55。先行開口凹陷部54是第一凹陷部的一個(gè)示例。排出锪孔部55是第二凹陷部的一個(gè)示例。

先行開口凹陷部54形成與固定側(cè)渦盤42的形狀相吻合的形狀。因此，先行開口凹陷部54與固定側(cè)渦盤42的配置如下變化。

平面觀察時(shí)，在壓縮機(jī)構(gòu)30的一個(gè)循環(huán)中的某時(shí)機(jī)，如圖8所示，先行開口凹陷部54的一端(在圖8中是左端)的整體與固定側(cè)渦盤42的外周面42a的一部分互相重疊。在先行開口凹陷部54與固定側(cè)渦盤42成為這樣的配置的時(shí)刻，第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由先行開口凹陷部54與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙而開始連通。另外，在該時(shí)刻，第二壓縮室90與排出口41c未經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通。即，壓縮后段的第二壓縮室90與排出口41c在經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通之前，經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙而連通。

若從圖8的狀態(tài)起曲軸70進(jìn)一步旋轉(zhuǎn)，則在某時(shí)機(jī)如圖9所示地先行開口凹陷部54的另一端(在圖9中是右端)的整體與固定側(cè)渦盤42的外周面42a的一部分互相重疊。換言之，在某時(shí)機(jī)，排出锪孔部55的一端(在圖9中是左端)的整體與固定側(cè)渦盤42的外周面42a的一部分如圖9所示地互相重疊。其結(jié)果是，從該時(shí)刻開始，第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由排出锪孔部55與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙而開始連通。

如這里所示，壓縮后段的第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙而連通，然后，在經(jīng)過規(guī)定期間后，(在固定側(cè)渦盤42的末端42c不與先行開口凹陷部54對(duì)置的狀態(tài)下)經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與排出锪孔部55之間的間隙而連通。換言之，在第二壓縮室90的壓縮后段，固定側(cè)渦盤42的末端42c的、固定側(cè)渦盤42的外周面42a側(cè)的緣部與先行開口凹陷部54對(duì)置后與排出锪孔部55對(duì)置。即，在第二壓縮室90的壓縮后段，在固定側(cè)渦盤42的末端42c的外周面42a側(cè)的緣部的下方，在先行開口凹陷部54通過后，排出锪孔部55通過。這樣，壓縮后段的第二壓縮室90與排出口41c首先經(jīng)由高度低的開口(固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙)而連通，在經(jīng)過規(guī)定期間后，(不通過高度低的開口)而經(jīng)由高度高的開口(固定側(cè)渦盤42的末端42c與排出锪孔部55之間的間隙)而連通。因此，即使設(shè)置凹陷部56，在高速運(yùn)轉(zhuǎn)/高壓力比條件下也能夠?qū)⑼纷枇Ρ３值幂^大，能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

先行開口凹陷部54的目的在于，防止過壓縮并提高低速、低壓力比條件的效率。因此，形成于固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙處的開口面積a2與排出口41c的開口面積a1之比被設(shè)計(jì)成，與后述的渦旋壓縮機(jī)10的最低轉(zhuǎn)速n2與最高轉(zhuǎn)速n1之比相等(a1:a2＝n1:n2)。因此，在低速、低壓力比條件下能夠抑制過壓縮損失，在高速、高壓力比條件下能夠?qū)⒐潭▊?cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙的通路阻力保持得較大，能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

另外，固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙的開口面積a2由固定側(cè)渦盤的末端42c與先行開口凹陷部54的上下方向的高度h(參照?qǐng)D5)和平面觀察時(shí)固定側(cè)渦盤42的外周面42a與先行開口凹陷部54重疊的部分的長(zhǎng)度(例如，在圖8中，用箭頭示出的長(zhǎng)度l)的積來表示。即，上述的a1:a2＝n1:n2這樣的關(guān)系式可以表示為a1:(h×l)＝n1:n2。另外，實(shí)際上，平面觀察時(shí)固定側(cè)渦盤42的外周面42a與先行開口凹陷部54重疊的部分的長(zhǎng)度在從圖8向圖9的狀態(tài)變化期間稍微發(fā)生變化。因此，這里，開口面積a1與高度h和從圖8向圖9的狀態(tài)變化期間的固定側(cè)渦盤42的外周面42a與先行開口凹陷部54重疊的部分的長(zhǎng)度的平均值的積之比被設(shè)計(jì)成，與渦旋壓縮機(jī)10的最高轉(zhuǎn)速n與最低轉(zhuǎn)速n2之比相等。

在可動(dòng)側(cè)端板51的周緣的背面51b形成有鍵槽51c(參照?qǐng)D6)。在各鍵槽51c中嵌入有十字接頭33(參照?qǐng)D1)。十字接頭33是用于防止可動(dòng)渦旋件50的自轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的部件。十字接頭33還被嵌入于形成在殼體31的十字槽(未圖示)中?？蓜?dòng)渦旋件50經(jīng)由十字接頭33而被支承于殼體31。

凸臺(tái)部53是從可動(dòng)側(cè)端板51的背面51b向下方延伸的圓筒狀的部分(參照?qǐng)D1)。凸臺(tái)部53是上端被堵塞的圓筒狀部分。后述的曲軸70的偏心部71被插入到凸臺(tái)部53中，從而凸臺(tái)部53和偏心部71被連結(jié)。當(dāng)通過凸臺(tái)部53而與偏心部71連接起來的曲軸70旋轉(zhuǎn)時(shí)，借助于十字接頭33的作用，可動(dòng)渦旋件50相對(duì)于固定渦旋件40進(jìn)行公轉(zhuǎn)而不進(jìn)行自轉(zhuǎn)，壓縮室sc(第一壓縮室80和第二壓縮室90)內(nèi)的制冷劑被壓縮。更具體而言，通過可動(dòng)渦旋件50的公轉(zhuǎn)，壓縮室sc隨著向固定側(cè)端板41和可動(dòng)側(cè)端板51的中心方向移動(dòng)而容積減少，與此同時(shí)地壓縮室sc內(nèi)的壓力上升。即，與周緣側(cè)的壓縮室sc相比，中央側(cè)的壓縮室sc的壓力成為高壓。另外，在壓縮室sc中被壓縮的制冷劑從形成于固定渦旋件40的上部的排出口41c被排出到上方的腔室45中，并通過形成于固定渦旋件40和殼體31的制冷劑通路32而流入到殼體31的下方的空間。

(2-2-3)殼體

殼體31是被配置在可動(dòng)渦旋件50的可動(dòng)側(cè)端板51的下方的部件(參照?qǐng)D1)。殼體31被壓入到外殼20的圓筒部件21中，殼體31的外周面的整周被固定于圓筒部件21的內(nèi)周面。在殼體31的上方，以殼體31的上端面與固定渦旋件40的周緣部43的下表面緊貼的方式配置有固定渦旋件40(參照?qǐng)D1)。殼體31與固定渦旋件40通過未圖示的螺栓等被固定。

在殼體31中，如圖1所示，在中央上部形成有第一凹部31a。第一凹部31a形成為平面觀察為圓形。在第一凹部31a的內(nèi)側(cè)容納有可動(dòng)渦旋件50的凸臺(tái)部53，所述凸臺(tái)部與曲軸70的偏心部71連結(jié)。

在殼體31的下部(第一凹部31a的下方)設(shè)置有對(duì)曲軸70進(jìn)行樞轉(zhuǎn)支承的上部軸承35(參照?qǐng)D1)。上部軸承35包括：軸承殼體35a，其與殼體31一體形成；和軸襯35b，其被容納在軸承殼體35a內(nèi)(參照?qǐng)D1)。上部軸承35將曲軸70的主軸72樞轉(zhuǎn)支承成旋轉(zhuǎn)自如。

在殼體31的上表面，以平面觀察時(shí)將第一凹部31a圍繞的方式形成有第二凹部31b。在第二凹部31b配置有十字接頭33。

(2-3)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)

驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60是對(duì)可動(dòng)渦旋件50進(jìn)行驅(qū)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)部。驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60具有：環(huán)狀的定子61，其被固定于圓筒部件21的內(nèi)壁面；和轉(zhuǎn)子62，其空開微小間隙(氣隙)旋轉(zhuǎn)自如地被容納在定子61的內(nèi)側(cè)(參照?qǐng)D1)。

轉(zhuǎn)子62是圓筒狀的部件，其內(nèi)部貫穿插入有曲軸70。轉(zhuǎn)子62經(jīng)曲軸70而與可動(dòng)渦旋件50連結(jié)。通過轉(zhuǎn)子62進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，從而可動(dòng)渦旋件50被驅(qū)動(dòng)。

驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60以規(guī)定的最高轉(zhuǎn)速n1以下、并且規(guī)定的最低轉(zhuǎn)速n2以上的范圍的轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)。

(2-4)曲軸

曲軸70將驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60的驅(qū)動(dòng)力傳遞至可動(dòng)渦旋件50。曲軸70以沿著圓筒部件21的軸心向上下方向延伸的方式配置，并將驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60的轉(zhuǎn)子62和壓縮機(jī)構(gòu)30的可動(dòng)渦旋件50連結(jié)起來。

曲軸70具有：主軸72，其中心軸與圓筒部件21的軸心一致；和偏心部71，其相對(duì)于圓筒部件21的軸心(主軸72的中心軸)而偏心(參照?qǐng)D1)。在曲軸70的內(nèi)部形成有油流路73(參照?qǐng)D1)。

偏心部71被配置在主軸72的上端，并與可動(dòng)渦旋件50的凸臺(tái)部53連結(jié)。

主軸72由設(shè)置于殼體31的上部軸承35和后述的下部軸承75樞轉(zhuǎn)支承成旋轉(zhuǎn)自如。此外，主軸72在上部軸承35與下部軸承75之間與驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60的轉(zhuǎn)子62連結(jié)。主軸72繞沿上下方向延伸的鉛垂軸旋轉(zhuǎn)。

油流路73是冷凍機(jī)油o的流路，其用于將潤(rùn)滑用的冷凍機(jī)油o向渦旋壓縮機(jī)10的滑動(dòng)部分提供。油流路73沿曲軸70的軸向從曲軸70的下端延伸到上端，并在曲軸70的上下的端部開口。曲軸70的下端被配置在存油空間25內(nèi)。存油空間25的冷凍機(jī)油o從油流路73的下端側(cè)的開口被運(yùn)到上端側(cè)的開口。在油流路73中流動(dòng)的冷凍機(jī)油o在與油流路73連通的未圖示的油通路流動(dòng)而被提供到渦旋壓縮機(jī)10的各滑動(dòng)部分。對(duì)各滑動(dòng)部分進(jìn)行了潤(rùn)滑的冷凍機(jī)油o回到存油空間25中。

(2-5)下部軸承

下部軸承75(參照?qǐng)D1)被配置在驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60的下方，將曲軸70的主軸72的下部側(cè)樞轉(zhuǎn)支承成旋轉(zhuǎn)自如。下部軸承75包括軸襯75a，該軸襯被容納在下部殼體76中(參照?qǐng)D1)。下部殼體76與圓筒部件21被固定。

(3)渦旋壓縮機(jī)的動(dòng)作

對(duì)渦旋壓縮機(jī)10的動(dòng)作進(jìn)行說明。

(3-1)壓縮動(dòng)作

當(dāng)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)60被驅(qū)動(dòng)時(shí)，轉(zhuǎn)子62進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，與轉(zhuǎn)子62連結(jié)的曲軸70也進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。當(dāng)曲軸70旋轉(zhuǎn)時(shí)，借助于十字接頭33的作用，可動(dòng)渦旋件50相對(duì)于固定渦旋件40進(jìn)行公轉(zhuǎn)而不進(jìn)行自轉(zhuǎn)。進(jìn)而，低壓的(吸入壓的)制冷劑通過吸入管23而被抽吸到外殼20內(nèi)。更具體而言，低壓的制冷劑自吸入管23從壓縮室sc的周緣側(cè)被抽吸到壓縮室sc(第一壓縮室80和第二壓縮室90)中。隨著可動(dòng)渦旋件50進(jìn)行公轉(zhuǎn)，吸入管23與壓縮室sc不連通，隨著壓縮室sc的容積減少，壓縮室sc的壓力上升。制冷劑隨著從周緣側(cè)的壓縮室sc向中央側(cè)的壓縮室sc移動(dòng)而壓力上升，最終成為高壓(排出壓)。被壓縮機(jī)構(gòu)30壓縮的高壓的制冷劑從位于固定側(cè)端板41的中央附近的排出口41c被排出。此外，在壓縮室sc的內(nèi)部產(chǎn)生過壓縮氣體的情況下(壓縮室sc的壓力在溢流閥147c的閉閥壓以上的情況下)，過壓縮氣體通過溢流孔47而被排出到腔室45中。腔室45中的高壓的制冷劑通過形成于固定渦旋件40和殼體31的制冷劑通路32而流入到殼體31的下方的空間中。

(3-2)關(guān)于第一壓縮室和第二壓縮室與腔室的連通

下面，對(duì)第一壓縮室80和第二壓縮室90與腔室45的連通進(jìn)行說明。另外，這里，特別是關(guān)于渦旋壓縮機(jī)10在低速、低壓力比條件下運(yùn)轉(zhuǎn)的情況(例如，渦旋壓縮機(jī)10以最低轉(zhuǎn)速n2附近運(yùn)轉(zhuǎn)的情況)，使用附圖對(duì)第一壓縮室80和第二壓縮室90與腔室45的連通進(jìn)行說明。

另外，在高速、高壓力比條件(例如，渦旋壓縮機(jī)10以最高轉(zhuǎn)速n1附近運(yùn)轉(zhuǎn)的條件)下，溢流閥147c基本上不打開，第一壓縮室80或第二壓縮室90與腔室45不經(jīng)由溢流閥47而連通。此外，先行開口凹陷部54與固定側(cè)渦盤42的末端42c的開口面積a2被預(yù)先確定成能夠在高速、高壓力比條件下盡可能抑制逆流損失的上升。

圖10的時(shí)序圖的下段示出了第一壓縮室80與腔室45經(jīng)由溢流孔47和固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通的時(shí)機(jī)。此外，圖10的時(shí)序圖的上段示出了第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由溢流孔47、固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙和固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通的時(shí)機(jī)。另外，圖10的橫軸示出了以第一壓縮室80的完全關(guān)閉位置為基準(zhǔn)(第一壓縮室80的完全關(guān)閉位置的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg))的曲軸70的旋轉(zhuǎn)角。

首先，觀察圖10的下段的第一壓縮室80與腔室45的連通相關(guān)的時(shí)序圖可知，第一壓縮室80與腔室45經(jīng)由第一溢流孔47a、第二溢流孔47b、第三溢流孔47c、第四溢流孔47d和固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而順次連通。根據(jù)圖7和圖10可知，第一壓縮室80經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙和排出口41c而與腔室45連通前，第一壓縮室80經(jīng)由第四溢流孔47d而連通，即使在低速、低壓力比條件下也容易防止第一壓縮室80的過壓縮。

接著，觀察圖10的上段的第二壓縮室90與腔室45的連通相關(guān)的時(shí)序圖可知，第二壓縮室90與腔室45在經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙和排出口41c連通前，經(jīng)由第一溢流孔47a、第二溢流孔47b、第三溢流孔47c順次連通。但是，第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由第四溢流孔47d而連通的時(shí)機(jī)是第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙和排出口41c而連通后。根據(jù)描繪出第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙和排出口41c而即將連通前的圖9也可知：第二壓縮室90未經(jīng)由第四溢流孔47d而與腔室45連通。因此，第四溢流孔47d雖然發(fā)揮如下作用：在第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通后，輔助制冷劑被移送到腔室45中(改善制冷劑的遺漏)，但有可能不夠有助于防止過壓縮。但是，這里，在第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙而連通前，第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由先行開口凹陷部54與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙和排出口41c而連通。因此，在第二壓縮室90中容易充分地抑制過壓縮。并且，這里，由于在第二壓縮室90經(jīng)由第四溢流孔47d而與腔室45連通前，第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由排出锪孔部55與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙和排出口41c而連通，因此，在第二壓縮室90中容易抑制過壓縮。

圖11是示出將第一壓縮室80和第二壓縮室90與腔室45連通的通路的開口面積(假定溢流閥147c全部打開)的、相對(duì)于曲軸70的旋轉(zhuǎn)角的變化的圖。另外，在圖11中，關(guān)于將第一壓縮室80與腔室45連通的通路的開口面積的圖表，以第一壓縮室80的完全關(guān)閉時(shí)為旋轉(zhuǎn)角的基準(zhǔn)(第一壓縮室80的完全關(guān)閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg))。此外，在圖11中，關(guān)于將第二壓縮室90與腔室45連通的通路的開口面積的圖表，以第二壓縮室90的完全關(guān)閉時(shí)為旋轉(zhuǎn)角的基準(zhǔn)(第二壓縮室90的完全關(guān)閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)角為0度(deg))。

這里，可知的是，由于在可動(dòng)側(cè)端板51形成有先行開口凹陷部54，因此，在第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通前，開口面積增大，容易確保足夠的開口面積(參照?qǐng)D11)。因此，即使在第二壓縮室90中也能夠充分地抑制過壓縮。

(4)特征

(4-1)

本實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10具備固定渦旋件40和可動(dòng)渦旋件50。固定渦旋件40具有固定側(cè)端板41和固定側(cè)渦盤42，該固定側(cè)渦盤從固定側(cè)端板41的前表面41a延伸?？蓜?dòng)渦旋件50具有可動(dòng)側(cè)端板51和可動(dòng)側(cè)渦盤52，該可動(dòng)側(cè)渦盤從可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a延伸。固定側(cè)渦盤42和可動(dòng)側(cè)渦盤52以固定側(cè)端板41的前表面41a與可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a對(duì)置的狀態(tài)被組合起來，并形成第一壓縮室80(a室)和第二壓縮室90(b室)作為壓縮室sc，所述第一壓縮室由可動(dòng)側(cè)渦盤52的外周面52a和固定側(cè)渦盤42的內(nèi)周面42b圍成，所述第二壓縮室由可動(dòng)側(cè)渦盤52的內(nèi)周面52b和固定側(cè)渦盤42的外周面42a圍成。在固定側(cè)端板41上形成有分別從前表面41a貫通到背面41b的排出口41c和溢流孔47。溢流孔47與第一壓縮室80和第二壓縮室90分別在規(guī)定期間連通。第一壓縮室80和第二壓縮室90共用溢流孔47。在可動(dòng)側(cè)端板51的前表面51a形成有凹陷部56，所述凹陷部使第二壓縮室90與排出口41c連通。壓縮后段的第二壓縮室90與排出口41c在經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通前，經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與凹陷部56之間的間隙而連通。

在渦旋壓縮機(jī)設(shè)置第一壓縮室80和第二壓縮室90共用的溢流孔47(特別是第四溢流孔47d)的情況下，在低速、低壓力比條件下，很難僅使用該第四溢流孔47d而對(duì)第一壓縮室80和第二壓縮室90的過壓縮損失均充分地抑制。具體而言，為了充分地抑制第二壓縮室90的過壓縮損失，若要在壓縮后段的第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通前使第二壓縮室90與第四溢流孔47d連通，則需要將第四溢流孔47d的位置向前段側(cè)挪動(dòng)。若這樣配置第四溢流孔47d，則相反地?zé)o法充分地抑制第一壓縮室80的過壓縮損失。

相對(duì)于此，這里，在可動(dòng)側(cè)端板51形成有凹陷部56，第二壓縮室90與排出口41c在經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通前，經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與可動(dòng)側(cè)端板51的凹陷部56之間的間隙而連通。因此，如上述實(shí)施方式那樣，在第二壓縮室90與腔室45經(jīng)由固定側(cè)渦盤42與可動(dòng)側(cè)渦盤52之間的側(cè)面間隙連通后，即使經(jīng)由第四溢流孔47d使第二壓縮室90與腔室45連通，由于制冷劑經(jīng)由凹陷部56而從第二壓縮室90流向腔室45，因此能夠充分地抑制第二壓縮室90的過壓縮損失。即，這里，能夠利用第四溢流孔47d最大限度地抑制第一壓縮室80的過壓縮損失，并且能夠使用凹陷部56和第四溢流孔47d來抑制第二壓縮室90的過壓縮損失，能夠有效地抑制第一壓縮室80和第二壓縮室90這兩個(gè)壓縮室的過壓縮損失。

此外，這里，與在第一壓縮室80和第二壓縮室90設(shè)置單獨(dú)的溢流孔的情況相比，能夠抑制壓縮室sc的死容積的增大。

(4-2)

在本實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，凹陷部56具有臺(tái)階56a。凹陷部56被臺(tái)階56a劃分成作為第一凹陷部的先行開口凹陷部54和作為第二凹陷部的排出锪孔部55，所述排出锪孔部的凹陷深度比先行開口凹陷部54的凹陷深度深。在第二壓縮室90的壓縮后段(壓縮行程的后半)中，固定側(cè)渦盤42的末端42c的、固定側(cè)渦盤42的外周面42a側(cè)的緣部與先行開口凹陷部54對(duì)置后與排出锪孔部55對(duì)置。

這里，凹陷部56具有臺(tái)階56a，形成有與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙可抑制得較小的先行開口凹陷部54。并且，固定側(cè)渦盤42的末端42c的外周面42a側(cè)的緣部與凹陷深度深的排出锪孔部55對(duì)置前與先行開口凹陷部54對(duì)置。因此，在第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由凹陷部56開始連通時(shí)，凹陷部56(先行開口凹陷部54)與固定側(cè)渦盤42的末端42c之間的間隙被保持得較小，在制冷劑循環(huán)量多的高速、高壓力比運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)能夠?qū)⑼纷枇Ρ３值幂^大。因此，在高速、高壓力比運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

(4-3)

在本實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，在第二壓縮室90的壓縮后段，在固定側(cè)渦盤42的末端42c的、固定側(cè)渦盤42的外周面42a側(cè)的緣部與排出锪孔部55對(duì)置后，第二壓縮室90與第四溢流孔47d連通。

這里，在第四溢流孔47d與第二壓縮室90連通前，第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54和排出锪孔部55之間的間隙而連通，制冷劑通過這些間隙從第二壓縮室90流到排出口41c。因此，在低速、低壓力比條件下運(yùn)轉(zhuǎn)渦旋壓縮機(jī)10時(shí)，容易抑制第二壓縮室90的過壓縮損失。

(4-4)

在本實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，形成于固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙處的開口面積a2與排出口41c的開口面積a1之比和渦旋壓縮機(jī)10的最低轉(zhuǎn)速n2與最高轉(zhuǎn)速n1之比相等。

這里，固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙的開口面積a2與即使渦旋壓縮機(jī)10按最高轉(zhuǎn)速n1運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下也可抑制通路阻力的排出口41c的開口面積a1之比和渦旋壓縮機(jī)10的最低轉(zhuǎn)速n2與最高轉(zhuǎn)速n1之比相等。因此，在低速、低壓力比條件下能夠抑制過壓縮損失，并且在高速、高壓力比條件下能夠?qū)⒐潭▊?cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙的通路阻力保持得較大，并能夠抑制由壓縮不足導(dǎo)致的逆流損失的增大。

(5)變形例

下面，示出本實(shí)施方式的變形例。另外，也可以適當(dāng)?shù)亟M合多個(gè)變形例。

(5-1)變形例a

在上述實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，各溢流孔47具有一對(duì)圓孔147a，但不限于此。例如，各溢流孔47也可以具有一個(gè)或三個(gè)以上圓孔147a。此外，溢流孔47中包括的形成于固定側(cè)端板41的前表面41a的孔的形狀不限于圓孔，也可以采用各種形狀的孔。

(5-2)變形例b

在上述實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，形成于可動(dòng)側(cè)端板51的凹陷部56具有臺(tái)階56a，被劃分成凹陷深度不同的先行開口凹陷部54和排出锪孔部55，但不限于此。例如，可動(dòng)側(cè)端板也可以具有沒有臺(tái)階的、凹陷深度一樣的凹陷部。但是，通過在凹陷部設(shè)置臺(tái)階而劃分成深度不同的先行開口凹陷部54和排出锪孔部55，從而容易實(shí)現(xiàn)低速、低壓力比條件下的過壓縮損失和高速、高壓力比條件下的逆流損失的二者兼顧。

(5-3)變形例c

在上述實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，形成于可動(dòng)側(cè)端板51的凹陷部56具有一處臺(tái)階56a，但不限于此。凹陷部56也可以這樣：具有兩個(gè)以上臺(tái)階，并被劃分成三個(gè)以上的深度不同的區(qū)域。

(5-4)變形例d

在上述實(shí)施方式中，在可動(dòng)側(cè)端板51形成有使第二壓縮室90與排出口41c連通的凹陷部56，但除此以外，也可以在固定側(cè)端板41還形成凹陷部，該凹陷部使第一壓縮室80與排出口41c連通。

(5-5)變形例e

在上述實(shí)施方式中，溢流孔47形成于四處，但不限于此，溢流孔47既可以是一至三處，也可以是五處以上。例如，也可以在固定側(cè)端板41僅形成第四溢流孔47d作為溢流孔47。

(5-6)變形例f

上述實(shí)施方式的圖10的時(shí)序圖是一個(gè)示例，但不限于此。

例如，在渦旋壓縮機(jī)10中，也可以這樣：在第二壓縮室90的壓縮后段中，在固定側(cè)渦盤42的末端42c的、固定側(cè)渦盤42的外周面42a側(cè)的緣部與先行開口凹陷部54對(duì)置后、并且與排出锪孔部55對(duì)置前，第二壓縮室90與第四溢流孔47d連通。

在該情況下，在第四溢流孔47d與第二壓縮室90連通前，第二壓縮室90與排出口41c經(jīng)由固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙而連通，制冷劑通過該間隙而從第二壓縮室90流到排出口41c。因此，當(dāng)在低速、低壓力比條件下渦旋壓縮機(jī)10運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，容易抑制第二壓縮室90的過壓縮損失。

(5-7)變形例g

在上述實(shí)施方式中，形成于固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙處的開口面積被設(shè)計(jì)成在連通時(shí)(從圖8的狀態(tài)到成為圖9的狀態(tài)期間)大致固定，但不限于此。形成于固定側(cè)渦盤42的末端42c與先行開口凹陷部54之間的間隙處的開口面積也可以被設(shè)計(jì)成例如從開始連通起逐漸變大。

(5-8)變形例h

在上述實(shí)施方式的渦旋壓縮機(jī)10中，形成于可動(dòng)側(cè)端板51的凹陷部56具有臺(tái)階56a，但不限于此。凹陷部56也可以具有深度連續(xù)地變化的坡度。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

本發(fā)明作為對(duì)a室和b室均可有效地抑制過壓縮損失的渦旋壓縮機(jī)是有用的。

標(biāo)號(hào)說明

10渦旋壓縮機(jī)

40固定渦旋件

41固定側(cè)端板

41a固定側(cè)端板的前表面

41b固定側(cè)端板的背面

41c排出口

42固定側(cè)渦盤