專利名稱：墊片材料的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是有關(guān)于一種墊片材料(gasket material)，是用于汽車與自動推進(jìn)裝置等的引擎與傳動裝置，且特別是有關(guān)于一種墊片材料，其是由一接合座所制造，其中制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏一橡膠、一強(qiáng)化纖維與一填充料，然后通過壓光輪加壓薄片化，并且加硫熱硬化該成分所得。
現(xiàn)有技術(shù)到目前為止，所謂的石棉接合座(joint seat)，常被用作為自動推進(jìn)裝置等所負(fù)載的引擎的周邊的墊片的材料。此種石棉接合座是通過以下的制程所形成準(zhǔn)備一成分M通過混合與揉捏一石棉與一強(qiáng)化纖維(reinforced fiber)、腈類橡膠(nitrile fiber)與酚樹脂，然后在包括一對滾輪(例如，如圖9所示的一熱滾壓輪HR與一冷滾壓輪CR)的一壓光輪(calender roll)的熱滾壓輪HR，通過薄片化與加硫熱硬化(vilcanize)該成分M以形成該接合座。
然而近年來，因?yàn)槠渲苓叚h(huán)境的影響，此種石棉接合座被作為極好的控制，因此本發(fā)明即提出一種接合座，其使用另一種纖維材料以取代石棉。本發(fā)明的結(jié)果發(fā)表于名為”非石棉墊片材料的開發(fā)”(Development ofnon-asbestos gasket material)的一論文中，其包含于一演講會議的一會議記錄，由Society of Automotive Engineers of Japan，Inc.在1992年5月所刊登。
通過此方法，在一接合座形成過程中，黏附于熱滾壓輪HR上的一薄板化的座S，通過滑動，總是接觸到冷滾壓輪CR。因此，如圖10所示，作為一接合座1的結(jié)果，面對于冷滾壓輪CR的薄板化的座S的一接觸表面1d，相較于面對于熱滾壓輪HR的接合座1的一接觸表面1e，如所標(biāo)示的部位R是趨向于粗糙的。
因此，如圖11A所示，當(dāng)一墊片G從接合座1被制造，而被用于介于連接到一引擎的一傳動裝置的箱子H，以及通過多個螺絲B被連接到箱子H的一蓋子C之間的一墊片嵌入部位時，墊片的一密封效率趨向于減少，是因?yàn)楸砻鎵毫Φ臏p少，由以下的部位所產(chǎn)生，例如說，位于介于如圖11B所示的兩螺絲B之間的一連接線的一角落部位CP，或者是，如圖11A所示的，一部位MP位于兩螺絲B之間并具有低堅(jiān)硬度的蓋子C。在此一部位中，若密封物質(zhì)的粗糙接觸表面，接觸到墊片G的箱子H與蓋子C，會產(chǎn)生一問題，就是介于密封物質(zhì)，像是箱子H與蓋子C與墊片G之間的接觸表面的微小空隙(micro gap)的密合變的不充分，而導(dǎo)致墊片G的密封效果變的不夠好。并且，面對于熱滾壓輪HR的接合座1的接觸表面1e，由其強(qiáng)化纖維的比率，在某一程度上變的較粗糙，但是此粗糙度小于面對于冷滾壓輪CR的表面的粗糙度。因此，為了解決密封效果減弱的問題，申請人試著以以下的解決方法改良墊片的密封效果1)均勻地形成一乳膠層于接合座1的表面，通過浸涂制程(dip process)或滾壓涂布輪(roll coater)以改良該座表面的彈性，如圖13所示。
2)形成一涂布層接合座1的表面，該涂布層為石墨粉末的一固態(tài)潤滑劑，或硫化鉬粉末，通過噴濺(spraying)方法等所形成，以密合該些微小空隙，如圖14所示。
3)熱擠壓接合座1，是通過將其夾于熱平板HP或滾輪擠壓機(jī)中，以改良其表面平坦度，如圖15所示。
然而，這些解決方法個別具有以下的問題。在解決方法1)中，當(dāng)一自動變速箱用油(automatic transmission fluid，ATF)滲入該乳膠層時，該乳膠層會有相當(dāng)程度的膨脹，因此若具有乳膠層2的由一接合座1所制造一墊片G，被使用到介于傳動裝置的箱子H與蓋子C之間的墊片嵌入部位，通過長時間在高溫度下使用該墊片，該乳膠層會逐漸惡化，并且會漏出該油(ATF)。在解決方法2)中，電性腐蝕通過該墊片會發(fā)生于一墊片嵌入部位中，且與箱子H或蓋子C的材料或密封物質(zhì)的種類有關(guān)，或者是因?yàn)樵摴虘B(tài)潤滑劑相當(dāng)昂貴，因而提高制造成本。而在解決方法3)中，因?yàn)榻雍献膶?shí)質(zhì)壓縮效應(yīng)的減少，在低表面壓力區(qū)域的密封效果將會相對地減少。
如上所述，接合座，一般的制造，是通過混合并滾壓貼附在一該熱滾壓輪上的成分，在壓光輪的熱滾壓上形成一平板化的座，然后從冷卻后的熱滾壓輪分離該座。因此，接合座的成分的特征是，容易與加熱的熱滾壓輪分離，而不易與冷滾壓輪分離，并且在該座形成之后，容易與冷卻后的熱滾壓輪分離。
因此，到目前為止，一般的接合座1由三層結(jié)構(gòu)組成，包括一前表面層1a(由貼附于熱滾壓輪上的所謂的盤片成分所組成)、一后表面層1b(由難以貼附于冷滾壓輪上的所謂的完成成分所組成)、以及一中間層1c(由與介于前表面與后表面層之間，并具有一充分的機(jī)械強(qiáng)度的所謂的一中間成分)。一般用一天然橡膠作為一橡膠材料于該盤片成分中。然而，該天然橡膠具有一特質(zhì)，就是在一高溫(heat suffering)環(huán)境下，其具有相當(dāng)大的永久壓縮形變。
另一方面，如圖11A與圖11B所示，當(dāng)該墊片被用于，例如說，介于連接到一引擎的一傳動裝置的箱子H，以及通過多個螺絲B被連接到箱子H的一蓋子C之間的一墊片嵌入部位，在螺絲之下作用于墊片上的一表面壓力是很高的。但是在介于兩螺絲、或兩螺絲間的一螺距部位之間的一連接線的角落部位，表面壓力是低的。因此，必然地表面壓力的差異會升高。對于此表面壓力的差異，近年來由于結(jié)構(gòu)體的堅(jiān)硬度，因減輕重量而變低，而趨向于增加。并且結(jié)構(gòu)體的低堅(jiān)硬度，增加密封物質(zhì)之間由于溫度改變的空隙改變等，而此種改變帶來表面壓力額外差異的增加。
因此，當(dāng)由上述的現(xiàn)有接合座1所形成的墊片，用于結(jié)構(gòu)體的密封部位，是通過一固定物，例如說螺絲所固定，螺絲的固定力是由可確保在低表面壓力下的密封效果所決定。因此，在螺絲之下作用于墊片上的一表面壓力是很高的。因此存在的問題是，使用上述的天然橡膠的前表面層1a的永久壓力形變的較容易發(fā)生，并且應(yīng)力松弛增加了。因此螺絲的固定力矩減少了，而用以密封的物質(zhì)的泄漏可能發(fā)生。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的一目的是提出一墊片材料以有效地解決上述的問題。在本發(fā)明的第一觀點(diǎn)中，提出一種墊片材料，是由一接合座所制造，其中制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏一橡膠、一強(qiáng)化纖維與一填充料(filler)，然后加壓薄片化，并且通過一壓光輪加硫熱硬化該成分所得，該墊片材料包括至少該接合座的面對該冷滾壓輪的一最外層，被形成為具有彈性與平坦度。
依據(jù)本發(fā)明的墊片材料，至少用以制造該墊片的接合座的最外層的冷滾壓輪側(cè)，被形成為具有彈性與平坦度，因此介于密封物質(zhì)的接觸表面與墊片之間的微小空隙的密合，在低表面壓力下變的足夠大，而可以改良墊片的密封效率。
在本發(fā)明的墊片材料中，最外層的平坦度，即表面粗糙度Rz(10點(diǎn)的平均值)小于或等于20μm是較好的。若Rz是小于或等于20μm，則如下所述，密封效率會有相當(dāng)程度的改良。
此外，本發(fā)明的墊片材料，較佳地，其中該最外層的一組成，包括作為該強(qiáng)化纖維的一芳綸纖維(aramid fiber)的一比率是低于7wt％，以及該橡膠的一比率是為15wt％到25wt％之間。通過此組成，最外層的彈性可以被獲得。關(guān)于這方面，表面粗糙度變小了，如同有許多橡膠的比率，同樣地，如同有少許芳綸纖維的比率。
再者，在本發(fā)明的墊片材料中，其中該最外層的厚度為30μm到150μm是較好的。若該層具有此厚度，則通過獲得層的彈性，由永久壓縮形變所引起的應(yīng)力松弛的影響，可以維持在很小。
此外，在本發(fā)明的第二觀點(diǎn)中，一墊片材料，是由一接合座所制造，其中制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏一橡膠、一強(qiáng)化纖維與一填充料，然后加壓薄片化，并且通過一壓光輪加硫熱硬化該成分所得，該墊片材料包括一接合座，具有一單層結(jié)構(gòu)，其中該成分的一基本組成，包括作為該強(qiáng)化纖維的一芳綸纖維的一比率是超過15wt％，作為該橡膠的一丁腈橡膠(nitrile butadiene rubber，NBR)的一比率是為10wt％到30wt％之間，作為該填充料的一酚樹脂的一比率是為2wt％到26wt％之間，以及一殘留物是為一無機(jī)填充料。
依據(jù)本發(fā)明的墊片材料，因?yàn)榻M成墊片材料的接合座具有一單層結(jié)構(gòu)，而沒有使用天然橡膠(在熱滾壓處理下為一永久壓縮形變成分)的盤片成分的表面層。因此，由于表面壓力的巨大差異造成的應(yīng)力松弛所引起的螺絲固定力矩的減少，所造成的，密封物質(zhì)，例如說，潤滑劑或工作油(working oil)等的泄漏會發(fā)生于高溫(heat subjected)環(huán)境，例如說引擎的周邊。再者，作為填充料的酚樹脂比率為2wt％到26wt％之間，對于滾動中具有高溫的熱滾壓輪，會賦予該成分適度的貼附力與適度的分離性，因此可適用于以壓光輪形成的接合座。
此外，在本發(fā)明的墊片材料中，較佳地，酚樹脂為一溶膠態(tài)(resoltype)。是因?yàn)槿绱藢①x予該成分材料中的酚樹脂一較佳的分布。


圖1為一剖面圖，繪示一接合座的墊片材料，是依據(jù)上述本發(fā)明的第一觀點(diǎn)的一實(shí)施例；圖2為一放大的剖面圖，繪示由上述的接合座所形成的墊片，而墊片的狀況是，被嵌入于一傳動裝置的一箱子與一蓋子之間；圖3為一相關(guān)圖，繪示墊片表面的粗糙度與密封效率的關(guān)系，是依據(jù)上述的實(shí)施例的接合座所形成的墊片，以及從既有的接合座所形成的墊片；圖4繪示墊片在低表面壓力下的密封效率，是依據(jù)上述的實(shí)施例的接合座所形成的墊片，以及從既有的接合座所形成的墊片；圖5為一圖，繪示具有墊片的法蘭，填充(fill)表面粗糙度的效率，是依據(jù)上述的實(shí)施例的接合座所形成的墊片，以及從既有的接合座所形成的墊片；
圖6為一剖面圖，繪示一接合座，是依據(jù)上述本發(fā)明的第二觀點(diǎn)的一實(shí)施例的墊片材料；圖7為一相關(guān)圖，繪示冷循環(huán)(cool cycle)、熱循環(huán)(heat cycle)，與螺絲軸向力的維持率(hold rate)的關(guān)系，是依據(jù)上述的實(shí)施例的接合座所形成的墊片，以及從既有的接合座所形成的墊片；圖8為一相關(guān)圖，繪示酚樹脂在成分中的添加量，與成分對熱滾壓輪的貼附強(qiáng)度間的關(guān)系，是依據(jù)上述的實(shí)施例的接合座所形成的墊片，以及從既有的接合座所形成的墊片；圖9繪示通過壓光輪制造接合座的一方法；圖10為一剖面圖，繪示既有的接合座的表面的狀況；圖11A與圖11B為一剖面圖與一平面圖，繪示一墊片嵌入于一傳動裝置的一箱子與一蓋子之間的狀況；圖12為一放大的剖面圖，繪示由既有的接合座所制造的一墊片，嵌入于一傳動裝置的一箱子與一蓋子之間的狀況；圖13為一剖面圖，繪示以一乳膠層作為一最外層的接合座；圖14為一剖面圖，繪示以一固態(tài)潤滑劑涂布在表面上的接合座；圖15繪示一方法，是通過熱壓縮以改良接合座的表面平坦度；以及圖16繪示現(xiàn)有接合座的一剖面圖。
圖式標(biāo)記說明1、11接合座1a前表面層1b后表面層1c中間層
1d、1e接觸表面B螺絲C蓋子CP角落部位CR冷滾壓輪G墊片H箱子HR熱滾壓輪M成分材料MP、R、V部位S接合座具體實(shí)施方式
為讓本發(fā)明的上述和其它目的、特征、和優(yōu)點(diǎn)能更明顯易懂，下文特舉一較佳實(shí)施例，并配合所附圖式，作詳細(xì)說明如下以下，本發(fā)明的一實(shí)施例，將依據(jù)其相關(guān)圖標(biāo)被敘述。
圖1為一剖面圖，繪示一接合座的墊片材料，是依據(jù)上述本發(fā)明的第一觀點(diǎn)的一實(shí)施例。數(shù)字1表示一接合座，為本實(shí)施例的墊片材料。接合座1具有三層結(jié)構(gòu)，包括一前表面層1a與一后表面層1b，各別地為該結(jié)構(gòu)的最外層，以及介于前表面與后表面層之間的一中間層1c。在本實(shí)施例中，該些表面層1a與1b被形成為具有彈性與平坦度。
在制造本實(shí)施例的接合座1時，如圖9所示，首先，一成分材料M被制造出來，是通過混合橡膠(例如說，丁腈橡膠(Nitrile-Butadiene-Rubber，NBR))、芳綸纖維(作為一有機(jī)纖維)、以及無機(jī)填充料(例如說硫化鋇)等所制造。然后，該成分材料M被加入到，包括一對滾輪(熱滾壓輪HR與冷滾壓輪CR)的一壓光輪的一熱滾壓輪HR，通過混合與擠壓該些滾輪，以形成一薄片的成分在熱滾壓輪HR上。然后，通過使用熱滾壓輪HR的熱度，加硫熱硬化與固化該成分，以形成一接合座S。然后，通過熱滾壓輪HR分離該座S，以形成接合座1。在本制程中，上述的接合座1的三層的前表面層1a、后表面層1b以及中間層1c，主要地通過改變強(qiáng)化纖維的組成量而被形成(至于本制程更詳細(xì)的內(nèi)容，請參閱前述的論文”Develoμment of non-asbestos gasket material”)。在相當(dāng)于該論文的第179頁中，其圖5繪示了，中間層的芳綸纖維、玻璃纖維、以及丁腈橡膠(NBR)的組成的一范例，特別是，第5點(diǎn)中所指出的組成的百分比，其中芳綸纖維約為24wt％，玻璃纖維約為33wt％，并且丁腈橡膠(NBR)約為43wt％。
在本實(shí)施例中，為了使前表面1a為有彈性地與平坦地，前表面1a的組成，所包含的芳綸纖維的百分比為小于或等于7wt％，以及橡膠為15wt％到25wt％之間。并且，前表面1a的厚度被形成為30μm到150μm之間。
在實(shí)施例的接合座1之中，接合座1的外層的冷滾壓輪側(cè)的前表面層1a(該側(cè)具有一接觸表面，貼附于冷滾壓輪CR)，例如如圖2所示的一部位V，被形成為具有彈性與平坦度，因此介于作為密封物質(zhì)的蓋子C與墊片之間的微小空隙的密合，在低表面壓力下變的足夠大，而因此可以改良墊片的密封效率。
再者，熱滾壓輪側(cè)的后表面層1b(該側(cè)具有一接觸表面，貼附于熱滾壓輪HR)，亦被形成為具有彈性與平坦度，因此介于箱子H與墊片之間的微小空隙的密合，在低表面壓力下變的足夠大，而因此可以改良墊片的密封效率。
圖3繪示，由本實(shí)施例的接合座1所制造的墊片，以及由既有接合座所制造的墊片的極限密封壓力的一實(shí)驗(yàn)結(jié)果。以下為實(shí)驗(yàn)的條件，數(shù)個具有不同表面粗糙度的墊片，個別地被制造，而每一墊片被固定于兩金屬法蘭(metal flange)之間。法蘭的表面粗糙度為11.7μm(Rmax，)，該些法蘭的固定的表面壓力為5MPa，密封介質(zhì)為空氣，測試溫度為20℃±5℃。如本圖所示，由本實(shí)施例的接合座1所制造的墊片明顯地改善了密封效率。
圖4繪示了，由本實(shí)施例的接合座1所制造的墊片的極限密封壓力(limit sealing pressure)，其表面粗糙度為14.5μm(在本圖中由曲線G1所表示)，以及由既有接合座所制造的墊片，作為一比較樣品，其表面粗糙度為38.6μm(在本圖中由曲線G2所表示)的另一實(shí)驗(yàn)結(jié)果。以下為實(shí)驗(yàn)的條件，每一墊片被固定于兩金屬法蘭之間，而法蘭的表面粗糙度為11.7μm(Rmax，)，密封介質(zhì)為空氣，測試溫度為20℃±5℃。可以知道，由本實(shí)施例的接合座1所制造的墊片，在作為固定的表面壓力小于等于6MPa，為一低表面壓力的區(qū)域，具有較小程度的密封效率的減少，因而在低表面壓力區(qū)域具有優(yōu)越的密封效率。
此外，圖5繪示了，由本實(shí)施例的接合座1所制造的墊片的極限密封壓力，其表面粗糙度為14.5μm(在本圖中由曲線G1所表示)，以及由既有接合座所制造的墊片，作為一比較樣品，其表面粗糙度為38.6μm(在本圖中由曲線G2所表示)的另一實(shí)驗(yàn)結(jié)果。以下為實(shí)驗(yàn)的條件，每一墊片被固定于具有不同的表面粗糙度的兩金屬法蘭之間，該些法蘭的固定的表面壓力為6MPa，密封介質(zhì)為空氣，測試溫度為20℃±5℃?？梢灾溃杀緦?shí)施例的接合座1所制造的墊片，具有優(yōu)越的密封效率在密封物質(zhì)的粗糙表面上，并且雖然法蘭的表面粗糙度變糟了，仍具有一小程度的密封效率。
實(shí)驗(yàn)例1以下的表1到表8，個別地列出8種墊片由本發(fā)明的接合座1所形成的樣品的厚度與表面粗糙度，每一接合座是由以下每一組的組合中所選擇所制造芳綸纖維的組成為3wt％或6wt％，丁腈橡膠(NBR)的組成為18wt％或23wt％，表面層的厚度(前表面層1a與后表面層1b)為140μm或75μm(一層的厚度)。
表1樣品1

表2樣品2


表3樣品3

表4樣品4

表5樣品5

表6樣品6

表7樣品7

表8樣品8

墊片樣品1到8，具有足夠的平坦表面，其表面粗糙度為17.2μm到11.8μm之間，而其結(jié)果是，在極限密封壓力為2.7kgf/cm2的低表面壓力區(qū)域中，這些樣品亦具有良好的密封效率。在所有這些樣品的極限密封壓力測試的結(jié)果中，實(shí)驗(yàn)條件為，每一墊片被固定于兩金屬法蘭之間。法蘭的表面粗糙度為23.5μm，該些法蘭的固定的表面壓力為4MPa，密封介質(zhì)為空氣，測試溫度為20℃±5℃。
此外，本發(fā)明不限于上述的實(shí)施例，例如說，在另一實(shí)施例中，接合座1的前表面層1a可以只是被形成為有彈性地與平坦地，而且接合座1可以被形成為具有雙層結(jié)構(gòu)。再者，理所當(dāng)然地，本發(fā)明的墊片材料，可以被用于，嵌入于傳動裝置的箱子H與蓋子C之間的墊片，以外的墊片。
以下，圖6為一剖面圖，繪示本發(fā)明的墊片材料的另一實(shí)施例。在上述的第二觀點(diǎn)中，數(shù)字11表示本實(shí)施例作為墊片材料的一接合座。接合座11具有單層結(jié)構(gòu)組成ally。在制造本實(shí)施例的接合座11時，首先，一成分材料被制造出來，是通過混合丁腈橡膠(NBR)(作為一橡膠材料)、芳綸纖維(作為一有機(jī)纖維)、以及酚樹脂等(作為填充料)等所制造。然后，該成分材料被加入到，包括一對滾輪(加熱的熱滾壓輪與冷卻的冷滾壓輪)的一壓光輪的一熱滾壓輪，通過混合與擠壓該些滾輪，以形成一薄片的成分在熱滾壓輪上。然后，通過使用熱滾壓輪的熱度，加硫熱硬化與固化該成分，然后，通過分離熱滾壓輪與座S，以形成接合座11。至于本制程更詳細(xì)的內(nèi)容，請參閱前述的論文”Develoμment ofnon-asbestos gasket material”)。
在本實(shí)施例中，為了使該成分具有一適度的貼附力，該成分的組成中，芳綸纖維的百分比超過15wt％，丁腈橡膠(NBR)是為10wt％到30wt％之間，酚樹脂是為2wt％到26wt％之間，并且剩余物是為無機(jī)纖維。而且酚樹脂為溶膠態(tài)(例如說，Sumitomo bakelite Co.Ltd.所生產(chǎn)的PR-217，其固態(tài)成分的重量為100wt％)。
因?yàn)楸緦?shí)施例的接合座11具有一單層結(jié)構(gòu)，而沒有任一表面層為由天然橡膠所制造的盤片成分，具有與中間成分不同的組成，并且在熱滾壓處理中為一永久壓縮形變組件。因此，依據(jù)本實(shí)施例的接合座11，由于表面壓力的巨大差異造成的應(yīng)力松弛所引起的螺絲固定力矩的減少，所造成的，密封物質(zhì)，例如說，潤滑劑或工作油等的泄漏會發(fā)生于高溫環(huán)境下，例如說引擎的周邊。再者，作為填充料的酚樹脂比率為2wt％到26wt％之間，對于滾動中具有高溫的熱滾壓輪，會賦予該成分適度的貼附力與適度的分離性，因此可適用于以壓光輪形成的接合座。
再者，依據(jù)本實(shí)施例的接合座11，用于該成分的酚樹脂為溶膠態(tài)，如此將可賦予該成分材料中的酚樹脂一較佳的分布性。因此，該上述本發(fā)明的作用與效應(yīng)，可以充分地被產(chǎn)生。
圖7繪示，由本實(shí)施例的接合座11所制造的，墊片螺絲軸向力的維持(在本圖中由曲線G1所表示)，以及由既有接合座所制造，作為一比較樣品，具有三層結(jié)構(gòu)的墊片(在本圖中由曲線G2所表示)，透過熱沖擊循環(huán)(thermal shock cycle)衰減(degradation)實(shí)驗(yàn)的一實(shí)驗(yàn)結(jié)果。以下為實(shí)驗(yàn)的條件，每一墊片通過一螺絲，被固定于兩金屬法蘭之間，法蘭的固定的表面壓力為150MPa，介于150℃與20℃之間反復(fù)加熱與冷卻。可以知道，本實(shí)施例的接合座11所制造的墊片，具有很高的螺絲軸向力的維持，并且由永久壓縮形變引起的應(yīng)力松弛很小。
實(shí)驗(yàn)例2以下的表9，列出在以具有高溫的熱滾壓輪形成接合座時，該成分的貼附效率的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。樣品9到14由本實(shí)施例的接合座11所形成。每一樣品具有不同的芳綸纖維、酚樹脂、與作為橡膠材料的丁腈橡膠(NBR)的組成。而比較樣品1到3，是由該座的酚樹脂的組成為0wt％、35wt％與40wt％的接合座，個別地所形成。因此這些比較樣品，在本發(fā)明的實(shí)施例的范圍的外。本實(shí)驗(yàn)是在以下的條件下被實(shí)施表面壓力為100MPa，溫度為100℃，以及加熱時間為60min。
圖8繪示黏附強(qiáng)度與該些樣品酚樹脂組成的關(guān)系。
表9


由表9與圖8，可以知道當(dāng)酚樹脂的添加量為介于2wt％到26wt％之間時，該成分具有適度的貼附強(qiáng)度；而當(dāng)添加量小于2wt％時，具有過大的貼附強(qiáng)度，因而難以從熱滾壓輪上分離該薄片化的座；并且當(dāng)添加量超過26wt％時，具有過小的貼附強(qiáng)度，因而難以在熱滾壓輪上，薄片化該成分。
以下，對于由上述樣品的接合座11所形成的墊片，拉力測試在JIS K6251所定義的條件下被進(jìn)行。形變疲勞表面壓力測試的測試條件是，每一環(huán)狀樣品被設(shè)置于一對平板之間，二平板其中之一在一移動距離300μm中頻率1Hz下往復(fù)滑動，是通過具有負(fù)載有由高壓沖洗產(chǎn)生的一預(yù)定的表面壓力的一制動器，測試在往復(fù)周期為3000轉(zhuǎn)下，纖維的絨毛是否產(chǎn)生。而當(dāng)樣品的絨毛產(chǎn)生時，該形變疲勞表面壓力被設(shè)定為其表面壓力。以及一極限密封壓力測試的測試條件是，氮?dú)獗皇┘拥酵高^該平板產(chǎn)生絨毛的樣品內(nèi)，并且肥皂水溶液被施加到樣品的周邊以檢查氮?dú)獾男孤?。而?dāng)泄漏產(chǎn)生時，該極限密封壓力，被作為該氣體壓力。這些測試的結(jié)果是，本發(fā)明的這些樣品，具有一高拉力強(qiáng)度超過25MPa、維持在超過80MPa的高形變疲勞表面壓力，以及保持在超過2.0kgf/cm2的極限密封壓力。
此外，本發(fā)明不限于上述的實(shí)施例，例如說，酚樹脂可以為一非溶膠態(tài)(resol type)。而本發(fā)明的墊片材料，當(dāng)然可以被用作為引擎周邊的墊片，以取代嵌入于傳動裝置的箱子H與蓋子C之間的墊片。
依據(jù)本發(fā)明的第一觀點(diǎn)的墊片材料，介于密封物質(zhì)的接觸表面與墊片之間的微小空隙的密合，在低表面壓力下變的足夠大，而可以改良墊片的密封效率。
此外，依據(jù)本發(fā)明的第二觀點(diǎn)的墊片材料，由于表面壓力的巨大差異造成的應(yīng)力松弛所引起的螺絲固定力矩的減少，所造成的，密封物質(zhì)，例如說，潤滑劑或工作油等的泄漏會發(fā)生于高溫環(huán)境下，例如說引擎的周邊，因此可適用于以壓光輪形成的接合座。
雖然本發(fā)明已以一較佳實(shí)施例揭露如上，然其并非用以限定本發(fā)明，任何熟習(xí)此技術(shù)的人，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，當(dāng)可作些許的更動與潤飾，因此本發(fā)明的保護(hù)范圍當(dāng)視權(quán)利要求書所界定者為準(zhǔn)。
權(quán)利要求
1.一種墊片材料，是由一接合座所制造，其中制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏一橡膠、一強(qiáng)化纖維與一填充料，然后加壓薄片化，并且通過一壓光輪加硫熱硬化該成分所得，該墊片材料包括至少該接合座的面對該冷滾壓輪的一最外層，被形成為具有彈性與平坦度。
2.如權(quán)利要求1所述的墊片材料，其特征在于該最外層的一平坦度，即該表面的一粗糙度Rz小于或等于20μm。
3.如權(quán)利要求1或2所述的墊片材料，其特征在于該最外層的一組成，包括作為該強(qiáng)化纖維的一芳綸纖維的一比率是低于7wt％，以及該橡膠的一比率是為15wt％到25wt％之間。
4.如權(quán)利要求1至3的其中之一所述的墊片材料，其特征在于該最外層的厚度為30μm到150μm。
5.一種墊片材料，是由一接合座所制造，其特征在于制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏一橡膠、一強(qiáng)化纖維與一填充料，然后加壓薄片化，并且通過一壓光輪加硫熱硬化該成分所得，該墊片材料包括一接合座，具有一單層結(jié)構(gòu)，其中該成分的一基本組成，包括作為該強(qiáng)化纖維的一芳綸纖維的一比率是超過15wt％，作為該橡膠的一丁腈橡膠的一比率是為10wt％到30wt％之間，作為該填充料的一酚樹脂的一比率是為2wt％到26wt％之間，以及一殘留物是為一無機(jī)填充料。
6.如權(quán)利要求5所述的墊片材料，其特征在于該酚樹脂為一溶膠態(tài)。
全文摘要
一種墊片材料，是從一接合座(1)所制造。其中制造該接合座的一成分，是通過混合與揉捏橡膠、強(qiáng)化纖維與填充料，然后通過壓光輪加壓薄片化并且加硫熱硬化該成分所制造。其中至少該接合座的面對該冷滾壓輪的一最外層(1a)，被形成為具有彈性與平坦度。依據(jù)本發(fā)明，在一低表面壓力下從接合座(1)所制造的墊片的密封效率，與現(xiàn)有墊片相比可以有顯著地改良。
文檔編號F16J15/10GK1666049SQ0381567
公開日2005年9月7日 申請日期2003年4月30日 優(yōu)先權(quán)日2002年7月5日
發(fā)明者濱田義明, 秋吉浩二, 村上康則, 田畑勝宗 申請人:日本利克雷斯工業(yè)株式會社, 本田技研工業(yè)株式會社