專利名稱：：動(dòng)力傳遞鏈以及動(dòng)力傳遞裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及動(dòng)力傳遞鏈以及動(dòng)力傳遞裝置。
背景技術(shù)：
：自動(dòng)車的帶輪式無級(jí)變速器(CVT:ContinuouslyVariableTransmission)等的動(dòng)力傳遞裝置上使用動(dòng)力傳遞帶(例如參照專利文獻(xiàn)13)和動(dòng)力傳遞鏈。其中，動(dòng)力傳遞鏈中有這樣的結(jié)構(gòu)將金屬制的鏈節(jié)在鏈行進(jìn)方向上并排成多個(gè)，用一對(duì)銷將對(duì)應(yīng)的鏈節(jié)彼此間連接而成的結(jié)構(gòu)。這樣的動(dòng)力傳遞鏈中，各銷的一對(duì)端面的各端面與帶輪的錐形盤摩擦接觸，在其與帶輪之間進(jìn)行動(dòng)力的傳遞。通常，所述鏈節(jié)通過拉拔加工帶狀的鋼板形成，在鏈行進(jìn)方向上長向延伸，在與鏈行進(jìn)方向和鏈寬度方向兩者正交的方向(鏈的徑向)上短向延伸(例如專利文獻(xiàn)4、5)。在這樣的動(dòng)力傳遞鏈中，為了改善噪音，各銷的整個(gè)長度在O.2mm程度的范圍內(nèi)有所不同(例如專利文獻(xiàn)6)。另外，在銷的端面上通過硬化處理形成表層部，提高該端面與帶輪的輪面接觸時(shí)的耐磨性(例如專利文獻(xiàn)7)。所述各鏈節(jié)上形成銷穿過孔。并且，在鏈行進(jìn)方向上相鄰的鏈節(jié)的銷穿過孔的周緣相互重合，在這些銷穿過孔中穿過一對(duì)銷。一對(duì)銷能夠相互滾動(dòng)接觸，相鄰的鏈節(jié)相對(duì)彎曲時(shí)經(jīng)由一對(duì)銷作用張力(動(dòng)力)。專利文獻(xiàn)l:特開平10—115349號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:特開2002—295596號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:特開平5—157146號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4:特開2002—130384號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5:特開平8—312725號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)6:特開昭63—53337號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)7:特開2004—1卯829號(hào)公報(bào)隨著動(dòng)力傳遞鏈的驅(qū)動(dòng)等，所述鏈節(jié)從銷接受動(dòng)力，在鏈行進(jìn)方向(長度方向)上受到打的拉拔負(fù)載。由此，鏈節(jié)斷裂時(shí)，在該鏈節(jié)上會(huì)出現(xiàn)沿著與鏈行進(jìn)方向和鏈寬度方向兩者正交的方向(短向)上的裂痕。這樣的動(dòng)力傳遞鏈和其他一般都鍔動(dòng)力傳遞鏈中，要求實(shí)用上的耐久性的進(jìn)一步提高。本發(fā)明目的在于提供能夠解決所述課題的動(dòng)力傳遞鏈和動(dòng)力傳遞裝置。
發(fā)明內(nèi)容為了實(shí)現(xiàn)所述目的，本發(fā)明的優(yōu)選結(jié)構(gòu)為提供一種動(dòng)力傳遞鏈，其具有相互連接的長條的金屬制的第一及第二動(dòng)力傳遞要素。所述第一動(dòng)力傳遞要素的長度方向沿著鏈行進(jìn)方向。所述第二動(dòng)力傳遞要素的長度方向沿著相對(duì)于鏈行進(jìn)方向正交的鏈寬度方向。所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的至少一個(gè)含有纖維流。所述纖維流相對(duì)于所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的至少一個(gè)的長度方向平行，或者相對(duì)于所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的所述至少一個(gè)的長度方向形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，第一動(dòng)力傳遞要素的纖維流相對(duì)于第一動(dòng)力傳遞要素的長度方向平行，或者形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。由此，關(guān)于鏈行進(jìn)方向上的第一動(dòng)力傳遞要素的疲勞強(qiáng)度能夠得以顯著提高。因此，隨著動(dòng)力傳遞鏈的驅(qū)動(dòng)等情況，第一動(dòng)力傳遞要素上罪用鏈行進(jìn)方向的張力時(shí)，能夠具有充分的疲勞強(qiáng)度而接受張力。結(jié)果，能夠顯著提高動(dòng)力傳遞鏈的實(shí)用上的耐久性。另外，第二動(dòng)力傳遞要素的纖維流相對(duì)于第二動(dòng)力傳遞要素的長度方向平行，或者形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。由此，第二動(dòng)力傳遞要素的沖擊值(恰貝沖擊值(擺錘式試驗(yàn)沖擊值))或疲勞強(qiáng)度能夠得到充分高的值，相對(duì)于從第一動(dòng)力傳遞要素等接收的沖擊抵抗性強(qiáng)，另外疲勞強(qiáng)度也高，所以能夠長時(shí)間防止第二動(dòng)力傳遞要素上出現(xiàn)傷損的情況。結(jié)果，能夠確保第二動(dòng)力傳遞要素的強(qiáng)度，確保動(dòng)力傳遞鏈的實(shí)用上充分的耐久性。圖1是模式表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的作為具有動(dòng)力傳遞鏈的動(dòng)力傳遞裝置的鏈?zhǔn)綗o級(jí)變速器的主要部分結(jié)構(gòu)的立體圖。圖2是圖1的驅(qū)動(dòng)帶輪(從動(dòng)帶輪)和鏈的局部放大剖面圖。圖3是鏈的主要部分的剖面圖。圖4是圖3的IV—IV線的剖面圖，表示鏈直線區(qū)域。圖5A是鏈節(jié)的一部分側(cè)面圖。圖5B是作為鏈節(jié)的原材料的金屬材料的一部分側(cè)面圖。圖6A是第一銷的一部分放大正面圖，表示相對(duì)于第一銷的長度方向在規(guī)定方向所成的角度為0o的情況。圖6B是第一銷的一部分放大正面圖，表示相對(duì)于第一銷的長度方向在規(guī)定方向所成的角度比0o大的情況。圖7是無級(jí)變速器的主要部分的模式剖面圖。圖8是本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施方式的鏈節(jié)的一部分側(cè)面圖。圖9是本發(fā)明的又一個(gè)實(shí)施方式的主要部分的一部分剖面圖。圖10A是表示負(fù)載條件(1)的至鏈節(jié)斷裂前的反復(fù)數(shù)的曲線圖。圖10B是表示負(fù)載條件(2)的至鏈節(jié)斷裂前的反復(fù)數(shù)的曲線圖。圖11是用于說明關(guān)于三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的圖。圖12是表示至第一銷斷裂前的反復(fù)數(shù)和反復(fù)負(fù)載的最大值的關(guān)系的曲線圖。圖13是表示比較例3中的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖。圖14是表示實(shí)施例1中的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖。圖15是表示實(shí)施例2中的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖。具體實(shí)施例方式圖1是模式表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的作為具有動(dòng)力傳遞鏈的動(dòng)力傳遞裝置的鏈?zhǔn)綗o級(jí)變速器(以下簡單稱為無級(jí)變速器)的主要部分結(jié)構(gòu)的立體圖。參照?qǐng)D1，無級(jí)變速器IOO搭載于自動(dòng)車等的車輛上。該無級(jí)變速器100具有作為一對(duì)帶輪的一方的金屬(結(jié)構(gòu)用鋼等)制的驅(qū)動(dòng)帶輪60;作為一對(duì)帶輪的另一方的金屬(結(jié)構(gòu)用鋼等)制的從動(dòng)帶輪70;巻掛在該一對(duì)帶輪60、70間的鏈節(jié)狀(無端狀)的動(dòng)力傳遞鏈l。另外，以下，將動(dòng)力傳遞鏈l也單純稱為鏈l。經(jīng)由鏈l，驅(qū)動(dòng)帶輪60和從動(dòng)帶輪70之間傳遞動(dòng)力。圖1中的鏈1為了便于理解表示一部分剖面。圖2是圖1的驅(qū)動(dòng)帶輪60(從動(dòng)帶輪70)和鏈l的局部放大剖面圖。參照?qǐng)D1和圖2，驅(qū)動(dòng)帶輪60能夠一體旋轉(zhuǎn)地安裝在能夠與車輛的驅(qū)動(dòng)源能夠動(dòng)力傳遞地相連的輸入軸61上。驅(qū)動(dòng)帶輪60具有固定輪62和可動(dòng)輪63。固定輪62和可動(dòng)輪63分別具有相對(duì)置的一對(duì)輪面62a、63a。輪面62a、63a含有圓錐面狀的傾斜面。在該輪面62a、63a之間形成有槽。通過該槽以強(qiáng)的壓力夾住鏈l，對(duì)其進(jìn)行保持。另外，可動(dòng)輪63上連接用于變更槽寬的油壓促動(dòng)器(未圖示)。變速時(shí)，在輸入軸61的軸向(圖2的左右方向)上使可動(dòng)輪63移動(dòng)，從而使槽寬變化。由此，使鏈1在輸入軸61的徑向(圖2的上下方向)上移動(dòng)，變更關(guān)于驅(qū)動(dòng)帶輪60的鏈1的有效半徑(相當(dāng)于鏈1的巻掛半徑)。另一方面，從動(dòng)帶輪70，如圖1和圖2所示，能夠一體旋轉(zhuǎn)地安裝在與驅(qū)動(dòng)輪(未圖示)能夠傳遞動(dòng)力地相連的輸出軸71上。從動(dòng)帶輪70與驅(qū)動(dòng)帶輪60同樣地，具有固定輪73和可動(dòng)輪72。該固定輪73和可動(dòng)輪72分別具有用形成通過以強(qiáng)的壓力夾住鏈1的槽的相對(duì)的一對(duì)輪面73a、72a。從動(dòng)帶輪70的可動(dòng)輪72上與驅(qū)動(dòng)帶輪60的可動(dòng)輪63同樣地，連接油壓促動(dòng)器(未圖示)。變速時(shí)，通過移動(dòng)該可動(dòng)輪72，從而變化槽寬。由此，使鏈1移動(dòng)，能夠改變關(guān)于從動(dòng)帶輪70的鏈1的有效半徑(相當(dāng)于鏈1的巻掛半徑)。圖3是鏈1的主要部分的剖面圖。圖4是圖3的IV-IV線的剖面圖，表示鏈直線區(qū)域。另外，以下，以鏈直線區(qū)域的結(jié)構(gòu)為基準(zhǔn)進(jìn)行說明。參照?qǐng)D3和圖4，鏈1具有作為長條的金屬制的第一動(dòng)力傳遞要素的鏈節(jié)和作為長條的金屬制的第二動(dòng)力傳遞要素的連接部件200。鏈節(jié)2和連接部件200分別設(shè)置多個(gè)。連接部件200是用于相互連接相連的鏈節(jié)2的結(jié)構(gòu)。各鏈節(jié)2和對(duì)應(yīng)的連接部件200分別相互連接。各鏈節(jié)2形成板狀，沿著鏈行進(jìn)方向XI長向延伸。各鏈節(jié)2的厚度方向沿著與鏈行進(jìn)方向XI正交的鏈寬度方向Wl。另外，各鏈節(jié)2在與鏈行進(jìn)方向XI和鏈寬度方向Wl兩者正交的正交方向VI(以下簡單稱為正交方向)上短向延伸。鏈節(jié)2含有在鏈行進(jìn)方向XI的前后并列的一對(duì)端部的前端部7和后端部8。該前端部7和后端部8上分別形成作為第一貫通孔的前貫通孔9和作為第二貫通孔的后貫通孔10。另外，鏈節(jié)2的周緣部形成平緩的曲線，稱為難以形成應(yīng)力集中的形狀。采用鏈節(jié)2形成第一第三鏈節(jié)列5153。具體地，第一鏈節(jié)列51、第二鏈節(jié)列52和第三鏈節(jié)列53分別含有在鏈寬度方向Wl上并列的多個(gè)鏈節(jié)2。第一至第三鏈節(jié)列5153的各自鏈節(jié)列中，同一鏈節(jié)列的鏈節(jié)2以鏈行進(jìn)方向X1的位置各自相同的方式對(duì)齊。第一至第三鏈節(jié)列5153沿著鏈行進(jìn)方向X1并列配置。第一至第三鏈節(jié)列5153的鏈節(jié)2分別使用對(duì)應(yīng)的連接部件200，與對(duì)應(yīng)的第一至第三鏈節(jié)列5153的鏈節(jié)2相互能夠彎曲地連接。具體地，第一鏈節(jié)列51的鏈節(jié)2的前貫通孔9和第二鏈節(jié)列52的鏈節(jié)2的后貫通孔10在鏈寬度方向Wl上并列而相互對(duì)應(yīng)，通過穿過該貫通孔9、10的連接部件200使第一及第二鏈節(jié)51、52的鏈節(jié)2彼此在鏈行進(jìn)方向XI上能夠彎曲地連接。同樣地，第二鏈節(jié)列52的鏈節(jié)2的前貫通孔9和第三鏈節(jié)列53的鏈節(jié)2的后貫通孔10在鏈寬度方向Wl上并列而相互對(duì)應(yīng)，通過穿過該貫通孔9、10的連接部件200使第二及第三鏈節(jié)52、53的鏈節(jié)2彼此在鏈行進(jìn)方向XI上能夠彎曲地連接。圖3中，第一至第三鏈節(jié)列5153分別在圖中僅表示一個(gè)，但是實(shí)際上沿著鏈行進(jìn)方向X1反復(fù)配置第一至第三鏈節(jié)列5153。并且，鏈行進(jìn)方向XI相互鄰接的兩個(gè)鏈節(jié)列的鏈節(jié)2彼此通過對(duì)應(yīng)的連接部件200順次鄰接，形成呈鏈節(jié)狀的鏈l。各連接部件200沿著鏈寬度方向Wl長向延伸。各連接部件200具有作為成對(duì)的第一及第二動(dòng)力傳遞部件的第一及第二銷3、4。成對(duì)的第一及第二銷3、4相互滾動(dòng)滑動(dòng)接觸。另外，所謂滾動(dòng)滑動(dòng)接觸是指包含滾動(dòng)接觸和滑動(dòng)接觸的至少一個(gè)的接觸。第一銷3是在鏈寬度方向Wl上延伸的長條的(板狀的)第一動(dòng)力傳遞部件。第一銷3在鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的貫通孔9、10內(nèi)穿過鏈行進(jìn)方向XI的后側(cè)區(qū)域。第一銷3的長度方向(鏈寬度方向W1)的一對(duì)端部從配置于鏈寬度方向Wl的一對(duì)的端部上的鏈節(jié)2分別向鏈寬度方向Wl突出。參照?qǐng)D2，第一銷3的一對(duì)端面5是用于與各帶輪60、70的對(duì)應(yīng)的輪面62a、63a、72a、73a摩擦接觸(卡合)的。第一銷3夾在所述對(duì)應(yīng)的輪面62a、63a、72a、73a之間，由此，在第一銷3和各帶輪60、70之間傳遞動(dòng)力。第一銷3通過其端面5有助于直接傳遞動(dòng)力，所以例如由軸承用鋼(SUJ2)等高強(qiáng)度耐磨耗材料形成。第一銷3的端面5形成為含有球面的一部分的形狀，向鏈寬度方向Wl的外側(cè)彎曲突出。另外，關(guān)于正交方向VI的第一銷3的一端部14比其另一端部15在鏈寬度方向Wl上形成為長邊(寬度較寬)。由此，端面5朝向鏈內(nèi)徑側(cè)。第一銷3的一對(duì)端面5形成為在鏈寬度方向Wl上對(duì)稱的形狀。各端面5上設(shè)置作為卡合區(qū)域的接觸區(qū)域21。端面5中、該接觸區(qū)域21接觸各帶輪60、70的對(duì)應(yīng)的輪面62a、63a、72a、73a,進(jìn)行動(dòng)力傳遞。作為接觸區(qū)域21的中心點(diǎn)的接觸中心點(diǎn)與端面5的圖心一致。另外，接觸中心點(diǎn)A的位置也可以相對(duì)于端面5的圖心偏離(偏置)。參照?qǐng)D3和圖4，第二銷4(也稱長條部件(strip)或內(nèi)插部件(inter-piece))是在鏈寬度方向Wl上延伸的長條的(板狀的)第二動(dòng)力傳遞部件。第二銷4在鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的貫通孔9、10內(nèi)穿過鏈行進(jìn)方向XI的前側(cè)區(qū)域。該第二銷4相對(duì)于成對(duì)的第一銷3配置在鏈行進(jìn)方向XI的前方。第二銷4關(guān)于鏈寬度方向W比第一銷3形成得短，不接觸各帶輪的輪面。關(guān)于鏈行進(jìn)方向X1，第二銷4形成得比第一銷3壁薄。鏈1是所謂的壓入型的鏈。具體地，第一銷3能夠移動(dòng)地間隙配合嵌入(以下稱為間隙嵌入)(松動(dòng)配合)在各鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的前貫通孔9中，并且限制相對(duì)移動(dòng)地壓入固定在各鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的后貫通孔10中。第二銷4限制相對(duì)移動(dòng)地壓入固定在各鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的前貫通孔9中，并且能夠相對(duì)移動(dòng)地間隙嵌入各鏈節(jié)2的對(duì)應(yīng)的后貫通孔10中。換言之，在各鏈節(jié)2的前貫通孔9中能夠相對(duì)移動(dòng)地間隙嵌入對(duì)應(yīng)的第一銷3，并且限制相對(duì)移動(dòng)地壓入固定對(duì)應(yīng)的第二銷4。另外，在各鏈節(jié)2的后貫通孔10中限制相對(duì)移動(dòng)地壓入固定對(duì)應(yīng)的第一銷3，并且能夠相對(duì)移動(dòng)地間隙嵌入對(duì)應(yīng)的第二銷4。通過所述結(jié)構(gòu)，在鏈行進(jìn)方向XI上鄰接的鏈節(jié)2相互彎曲時(shí)，第一銷3相對(duì)于成對(duì)的第二銷4滾動(dòng)滑動(dòng)接觸，相對(duì)于第二銷4相對(duì)移動(dòng)。這時(shí)，從對(duì)應(yīng)的第一及第二銷3、4左右鏈行進(jìn)方向X的張力。第一及第二銷3、4的相互的接觸部T的移動(dòng)的軌跡以第一銷3為基準(zhǔn)，形成大致漸開曲面。即，從鏈寬度方向W1看的接觸部T的移動(dòng)的軌跡形成大致的漸開曲線。具體地，第一銷3的周面11(外周面)含有與成對(duì)的第二銷4相對(duì)，并且能夠與該第二銷4接觸的前部12。該前部12的剖面形狀形成漸開曲線。該漸開曲線以基礎(chǔ)圓K為基準(zhǔn)。基礎(chǔ)圓K的中心KC在與鏈直線區(qū)域的接觸部T1正交的正交方向VI上并列、并且相對(duì)于接觸部T1位于鏈內(nèi)徑側(cè)。該基礎(chǔ)圓K具有規(guī)定的基礎(chǔ)圓半徑Rb，通過接觸部Tl。前部12超強(qiáng)鏈行進(jìn)方向X1的前方。另外，第二銷4的周面16(外周面)含有與成對(duì)的第一銷3相對(duì)，并且能夠與該第一銷3接觸的背部17。該背部17的剖面形狀形成與鏈行進(jìn)方向X1正交的直線形狀。即，背部17形成與鏈行進(jìn)方向X1正交的平坦面。該背部17長條鏈行進(jìn)方向XI的后方。第一銷3的周面11在鏈寬度方向Wl(與圖4的紙面正交的方向)上延伸。該周面11具有所述的前部12、與前部12相對(duì)的背部、作為關(guān)于正交方向VI的一對(duì)端部的所述的一端部14和另一端部15。背部13形成朝向鏈行進(jìn)方向XI的后方的平坦面。該平坦面相對(duì)于與鏈行進(jìn)方向X1正交的平面B(圖4中與紙面正交的平面)具有規(guī)定的前傾角(例如IO。)。即，背部13相對(duì)于平面B在圖的逆時(shí)針方向傾斜10°，朝向鏈內(nèi)徑側(cè)。一端部14構(gòu)成第一銷3的周面11中、鏈外徑側(cè)(正交方向VI的一方)的端部，配置在前部12和背部13的鏈外徑側(cè)部之間。該一端部14朝向鏈外徑側(cè)形成突出彎曲的曲面。另一方面15構(gòu)成第一銷3的周面11中、鏈內(nèi)徑側(cè)(正交方向VI的另一方)的端部，配置在前部12和背部的鏈內(nèi)徑側(cè)端部之間。該另一端部15形成平滑的面，另一端部15的周向的中間部朝向鏈內(nèi)徑側(cè)。第二銷4的周面16在鏈寬度方向Wl上延伸。該周面16具有所述的背部17、與背部17相對(duì)的前部18、作為關(guān)于正交方向V1的一對(duì)端部的表面的一端部19和另一端部20。前部18形成朝向鏈行進(jìn)方向XI的前方，并且與鏈行進(jìn)方向XI正交的平坦面。一端部19構(gòu)成第二銷4鍔周面16中鏈外徑側(cè)的端部，配置在背部17和前部18的鏈外徑側(cè)端部之間。該一端部19形成朝向鏈外徑側(cè)突出彎曲的曲面。另一端部20構(gòu)成第二銷4的周面16中的鏈內(nèi)徑側(cè)的端部，配置在背部17和前部18的鏈內(nèi)徑側(cè)端部之間。該另一端部20形成朝向鏈內(nèi)徑側(cè)突出彎曲的曲面。鏈節(jié)2的前貫通孔9中第一銷3的間隙嵌入和第二銷4的壓入固定如以下形成。即，鏈節(jié)2的前貫通孔9的周緣部23含有壓入固定第二銷4的后述的壓入部34、35的被壓入部24、間隙嵌入第一銷3的被間隙嵌入部25。被壓入部24承受第二銷4的一端部19和另一端部20。被壓入部24中承受第二銷4的一端部19的部分被第二銷4朝向鏈外徑側(cè)負(fù)載靠壓力。另外，被壓入部24中承受第二銷4的另一端部20的部分被第二銷4朝向鏈內(nèi)徑側(cè)負(fù)載靠壓力。第二銷4的一端部19和另一端部20中與被壓入部24卡合的部分分別形成壓入部34、35。被間隙嵌入部25關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI配置在被壓入部24后方，形成比第一銷3的剖面形狀大的形狀。鏈節(jié)2的后貫通孔10中第一銷3的壓入固定和第二銷4的間隙嵌入如以下進(jìn)行。即，鏈節(jié)2的后貫通孔10的周緣部28包含壓入固定第一銷3的后述的壓入部36、37的被壓入部29和間隙嵌入第二銷4的被間隙嵌入部30。被壓入部29承受第一銷3的一端部13和另一端部15。被壓入部29中承受第一銷3的一端部14的部分被第一銷3朝向鏈外徑側(cè)負(fù)載靠壓力。另外，被壓入部29中承受第一銷3的另一端部15的部分被第一銷3朝向鏈內(nèi)徑側(cè)負(fù)載靠壓力。第一銷3的一端部14和另一端部15中與被壓入部29卡合的部分分別構(gòu)成壓入部36、37。被間隙嵌入部30關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI配置在被壓入部29的前方，形成比第二銷4的剖面形狀大的形狀。通過所述結(jié)構(gòu)，壓入固定在鏈節(jié)2上的第一及第二銷3、4將間隙嵌入該鏈節(jié)2上的第一及第二銷3、4夾在鏈行進(jìn)方向X1上。圖5A是鏈節(jié)2的一部分側(cè)面圖，圖5B是作為鏈節(jié)2的原材料的金屬材料40的一部分側(cè)面圖。參照?qǐng)D5A和圖5B，金屬材料40例如是實(shí)施軋制加工的帶狀(平板狀)的鋼板。作為該鋼板的材料能夠例舉SK5、SAE1075、S55C、SCM435和SNCM220的至少一個(gè)。金屬材料40中在鏈行進(jìn)方向XI的整個(gè)區(qū)域形成沿著其軋制方向D的直線狀的纖維流41。另外，所謂纖維流是指通過塑性加工使金屬材料中的結(jié)晶、雜志等排列成纖維狀的組織。通常，在金屬材料中混入硫磺成分等的雜質(zhì)(介在物)。該金屬材料40中也混入雜質(zhì)42，該雜質(zhì)42通過軋制在軋制方向D上伸長。雜質(zhì)42構(gòu)成金屬材料40的纖維流41的一部分。本實(shí)施方式的特征之一是鏈節(jié)2通過拉拔(沖模加工)加工金屬材料40而形成，沿著鏈寬度方向W1看，作為鏈節(jié)2的纖維流41延伸的規(guī)定方向的軋制方向D相對(duì)于作為鏈節(jié)2的長度方向的鏈行進(jìn)方向XI平行或構(gòu)成規(guī)定角度以下的角度而交叉。纖維流41在鏈節(jié)2中鏈行進(jìn)方向X的整個(gè)區(qū)域上設(shè)置。軋制方向D和鏈行進(jìn)方向XI所成的角度E1的范圍優(yōu)選設(shè)定在O°45°(0°≤E1≤45°)的范圍。角度E1的范圍優(yōu)選設(shè)定在O°20°(0°≤E1≤20°)的范圍。本實(shí)施方式中，軋制方向D和鏈行進(jìn)方向X1是平行的，角度E1為0°。鏈節(jié)2由金屬材料40拉拔成，使得軋制方向D與鏈行進(jìn)方向X1平行。圖6A是第一銷3的一部分放大正面圖。參照?qǐng)D6A，各第一銷3通過拉拔加工和軋制加工的任一個(gè)(本實(shí)施方式中采用拉拔加工)來形成金屬的原材料(線材)，其周面ll上在整周(整個(gè)外周)上出現(xiàn)纖維流43。纖維流43設(shè)置在作為第一銷3的長度方向的鏈寬度方向Wl的整個(gè)區(qū)域上。各纖維流43沿著規(guī)定的方向F延伸成直線狀。本實(shí)施方式的特征之一是沿著鏈行進(jìn)方向X1看，規(guī)定方向F相對(duì)于鏈寬度方向Wl平行或形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。規(guī)定角度F和鏈寬度方向Wl所成的角度E2的范圍優(yōu)選設(shè)定在0°20°(0°《D2《20°)的范圍。本實(shí)施方式中，規(guī)定角度F和鏈寬度方向Wl平行，角度E2為0。。即，這種情況下，纖維流43沿著鏈寬度方向Wl延伸。另外，如圖6B所示，角度E2比0。大的情況下，各纖維流43相對(duì)于鏈寬度方向Wl傾斜延伸。比角度E2大，則第一銷3的沖擊值(恰貝沖擊值)和疲勞強(qiáng)度的降低變得顯著，難以充分確保第一銷3的強(qiáng)度，所以將角度E2的上限設(shè)定為所述的值。另外，各第一銷3的周面11上在鏈寬度方向Wl的整個(gè)區(qū)域并且整周上實(shí)施噴丸硬化加工。同樣地，在各第一銷3的端面5上實(shí)施噴丸硬化加工。參照?qǐng)D4，各第二銷4通過拉拔加工和軋制加工的任一個(gè)形成，與第一銷3同樣地設(shè)置纖維流，并且在周面和端面的各自上實(shí)施噴丸硬化加工。本實(shí)施方式的特征之一是，作為第一及第二銷3、4的相互的相對(duì)面的前部12和背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別設(shè)定在0.1ym以上并且2ym以下的范圍。另外，算術(shù)平均粗糙度Ra是指由例如JIS(日本工業(yè)規(guī)格)B0601定義的算術(shù)平均粗糙度Ra來表示、關(guān)于前部12和背部17的各自，從表面的粗糙曲線向其平均線的方向僅切取規(guī)定的基準(zhǔn)長L，將從該切取部分的平均線到測(cè)定曲線的偏差的絕對(duì)值進(jìn)行加和計(jì)算，并平均所得的值。本實(shí)施方式中，第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的各自的算術(shù)平均粗糙度Ra設(shè)定為大致1μm。第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別不到0.1μm的情況下，難以充分確保對(duì)應(yīng)的前部12和背部17間的摩擦卡合力。結(jié)果，鏈1驅(qū)動(dòng)時(shí)，在對(duì)應(yīng)的前部12和背部17間產(chǎn)生大的滑動(dòng)，阻礙滾動(dòng)接觸，出現(xiàn)大的傳遞漏失。另外，第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別比2μm大的情況下，前部12和背部17的粗糙度變得過大，對(duì)應(yīng)的前部12和背部17彼此難以平滑接觸，結(jié)果前部12和背部17容易出現(xiàn)磨損。由于所述原因，將第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的各自的算術(shù)平均粗糙度Ra設(shè)定為所述范圍。另外，關(guān)于第一銷3和第二銷4的各自，可以將表面整體的算術(shù)平均粗糙度Ra設(shè)定為所述范圍，僅關(guān)于對(duì)應(yīng)的前部12和背部17，將算術(shù)平均粗糙度Ra設(shè)定為所述的范圍。參照?qǐng)D2，本實(shí)施方式的特征之一是，關(guān)于鏈寬度范圍W1的第一銷3的端面5的接觸中心點(diǎn)A間的距離的尺寸公差設(shè)定為0.1mm以下。即，關(guān)于鏈寬度方向Wl的接觸中心點(diǎn)A間的距離G的最大容許尺寸(Gmax)和最小容許尺寸(Gmin)之差設(shè)定為0.1mm以下(Gmax-Gmin≤0.lmm)。本實(shí)施方式中，接觸中心點(diǎn)A間的距離G的尺寸公差設(shè)定為0.06mm。這樣，所述尺寸公差在O.06mm以下是更理想的。圖7是無級(jí)變速器100的主要部分的模式剖面圖。參照?qǐng)D7，在圖7中，表示關(guān)于驅(qū)動(dòng)帶輪60的鏈1的有效半徑和關(guān)于從動(dòng)帶輪70的鏈1的有效半徑大致相等的情況。這種情況下，鏈1例如在箭頭H所示的方向上旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，則各第一銷3的端面(圖7中，由圓圈僅圖示端面5的一部分)通過對(duì)應(yīng)的帶輪60、70的對(duì)應(yīng)的輪面62a、63a、72a、73a(圖7中僅圖示輪面62a、72a)和對(duì)應(yīng)的接觸開始點(diǎn)間JKJ2開始。無級(jí)變速器IOO例如能夠如以下進(jìn)行無級(jí)變速。即，參照?qǐng)D2，減速輸出軸71的旋轉(zhuǎn)的情況下，通過可動(dòng)輪63的移動(dòng)使驅(qū)動(dòng)帶輪60的槽寬擴(kuò)大。由此，一邊將鏈1的對(duì)應(yīng)的第一銷3的端面5朝向?qū)?yīng)的輪面62a、63a的徑向的內(nèi)側(cè)(圖2的下方)在邊界潤滑條件下滑動(dòng)接觸，一邊減小關(guān)于驅(qū)動(dòng)帶輪60的鏈1的有效半徑。另外，所謂邊界潤滑是指，接觸面內(nèi)的一部分以微小的突起的直接接觸，剩余部分經(jīng)由潤滑油膜接觸的潤滑狀態(tài)。另一方面，在從動(dòng)帶輪70中，通過可動(dòng)輪73的移動(dòng)來使槽寬縮小。由此，一邊使鏈1的對(duì)應(yīng)的第一銷3的端面5朝向?qū)?yīng)的輪面72a、73a的徑向的外側(cè)(圖2的上方)在邊界潤滑條件下滑動(dòng)接觸，一邊增大關(guān)于從動(dòng)帶輪70的鏈1的有效半徑。相反，增速輸出軸71的旋轉(zhuǎn)的情況下，通過可動(dòng)輪63的移動(dòng)使驅(qū)動(dòng)帶輪60的槽寬縮小。由此，一邊將鏈1的對(duì)應(yīng)的第一銷3的端面5朝向?qū)?yīng)的輪面62a、63a的徑向的外側(cè)方向在邊界潤滑條件下滑動(dòng)接觸，一邊最大關(guān)于驅(qū)動(dòng)帶輪60的鏈1的有效半徑。另一方面，在從動(dòng)帶輪70中，通過可動(dòng)輪73的移動(dòng)來使槽寬擴(kuò)大。由此，一邊使鏈1的對(duì)應(yīng)的第一銷3的端面5朝向?qū)?yīng)的輪面72a、73a的徑向的內(nèi)側(cè)方向在邊界潤滑條件下滑動(dòng)接觸，一邊增大關(guān)于從動(dòng)帶輪70的鏈1的有效半徑。如以上所說明的，根據(jù)本實(shí)施方式，能夠起到以下作用效果。即，使鏈節(jié)2的纖維流41相對(duì)于鏈行進(jìn)方向XI平行或形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。從而，能夠格外提高關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI的鏈2的疲勞強(qiáng)度。因此，隨著動(dòng)力傳遞鏈1的驅(qū)動(dòng)等，在鏈節(jié)2上作用鏈行進(jìn)方向XI的張力時(shí)，能夠具有充分的疲勞強(qiáng)度，承受該張力。結(jié)果，能夠格外提高動(dòng)力傳遞鏈l的實(shí)用上的耐久性。另外，第一及第二銷3、4的纖維流43相對(duì)于鏈寬度方向Wl平行或形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。因此，第一及第二銷3、4的沖擊值(恰貝沖擊值)和疲勞強(qiáng)度能夠形成充分高的值。因此，第一及第二銷3、4能夠維持充分的強(qiáng)度，對(duì)于從鏈節(jié)2等接收的沖擊抵抗較強(qiáng)，另外疲勞強(qiáng)度也高，所以能夠長時(shí)間防止第一及第二銷3、4的強(qiáng)度，確保鏈1的實(shí)用上的充分的耐久性，并且能夠進(jìn)一步提高容許傳遞轉(zhuǎn)矩。而且，第一及第二銷3、4能夠維持充分的強(qiáng)度并且形成得更薄，實(shí)現(xiàn)鏈l的小型化。另外，鏈節(jié)2的纖維流41的方向(軋制方向D)和鏈行進(jìn)方向XI所成的角E1設(shè)定在0。45°范圍，從而能夠格外提高關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI的鏈2的疲勞強(qiáng)度。因此，隨著鏈l的驅(qū)動(dòng)等，在鏈節(jié)2上作用鏈行進(jìn)方向X1的張力時(shí)，能夠具有充分的疲勞強(qiáng)度，承受該張力。結(jié)果，能夠格外提高鏈l的實(shí)用上的耐久性。特別是，鏈1是所謂的壓入式鏈，在鏈節(jié)2的前貫通孔9的被壓入部24和后貫通孔10的被壓入部29中分別壓入對(duì)于的第一及第二銷3、4。因此，該鏈1的鏈節(jié)2在鏈行進(jìn)方向XI的張力的基礎(chǔ)上，還承受所述壓力作用的負(fù)載，但是能夠充分確保疲勞強(qiáng)度，從而能夠抑制因第一及第二銷3、4的壓入對(duì)疲勞強(qiáng)度產(chǎn)生的壞影響。另外，鏈節(jié)2的纖維流41的方向(軋制方向)和鏈行進(jìn)方向X1所成的角El若超過45°，則難以充分確保關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI的鏈節(jié)2的疲勞強(qiáng)度，所以該角度E1設(shè)定為45。以下。另外，將鏈節(jié)2的纖維流41的方向(軋制方向D)和鏈行進(jìn)方向X1所成的角度El設(shè)定在20°以下，從而鏈行進(jìn)方向XI即鏈節(jié)2受到的張力的方向與纖維流41的方向能夠更加接近平行，該2鏈節(jié)相對(duì)于作用于鏈節(jié)2上的張力的疲勞強(qiáng)度能夠進(jìn)一步得以提高。另外，作為鏈節(jié)2的原材料的金屬材料40中混入有導(dǎo)致降低疲勞強(qiáng)度的雜質(zhì)42，該雜質(zhì)42在軋制工序中在軋制方向D上被拉拔，但是將金屬材料40的軋制方向D和鏈行進(jìn)方向XI所成的角D設(shè)定在0°45°的范圍，從而在與鏈行進(jìn)方向XI正交的剖面上，能夠使鏈節(jié)2所含的雜質(zhì)42的比率(剖面積)為最小。由此，能夠格外提高關(guān)于鏈行進(jìn)方向X1的鏈節(jié)2的疲勞強(qiáng)度。因此，隨著鏈1的驅(qū)動(dòng)等，在鏈節(jié)2上作用鏈行進(jìn)方向XI的張力時(shí)，能夠維持充分的疲勞強(qiáng)度，承受該張力。結(jié)果，能夠進(jìn)一步提高鏈1的實(shí)用上的耐久性。另外，金屬材料40的軋制方向D和鏈行進(jìn)方向XI所成的角度El若超過45°，則難以充分確保關(guān)于鏈行進(jìn)方向X1的鏈節(jié)2的疲勞強(qiáng)度，所以將該所成角度E1設(shè)定為45。以下。另外，金屬材料40的軋制方向D和鏈行進(jìn)方向XI所成的角度D設(shè)定為20°以下，從而鏈行進(jìn)方向XI即鏈節(jié)2所受的張力的方向與雜質(zhì)42延伸的方向能夠更加接近平行，能夠進(jìn)一步提高該鏈節(jié)2相對(duì)于作用于鏈節(jié)2上的張力的疲勞強(qiáng)度。另外，通過在第一銷3上設(shè)置前傾角C，從而能夠使第一銷3的配置最優(yōu)化，使各帶輪60、70的卡合更加平滑。另外，在鏈節(jié)2的前貫通孔9中間隙嵌入對(duì)于的第一銷3，并且壓入固定第二銷4，在鏈節(jié)2的后貫通孔10中壓入固定對(duì)于的第一銷3，并間隙嵌入對(duì)應(yīng)的第二銷4。由此，第一銷3的端面5接觸對(duì)應(yīng)的各帶輪60、70的對(duì)應(yīng)的輪面62a、63a、72a、73a時(shí)，相鄰的第二銷4相對(duì)所述第一銷3滾動(dòng)滑動(dòng)接觸，從而能夠使鏈節(jié)2彼此彎曲。這時(shí)，在相互接觸的第一及第二銷3、4間，相互滾動(dòng)接觸成分多，滑動(dòng)接觸成分極少，于是結(jié)果，第一銷3相對(duì)于所述各輪面62a、63a、72a、73a幾乎不旋轉(zhuǎn)，能夠降低摩擦損失，確保高的傳遞效率。另外，相鄰的第一及第二銷3、4的相互的接觸部T的軌跡描繪出導(dǎo)致的漸開線形狀，從而第一銷3順次咬入各帶輪60、70中時(shí)，能夠進(jìn)一步抑制鏈1產(chǎn)生弦振動(dòng)的運(yùn)動(dòng)(chordalaction)。結(jié)果，能夠充分降低鏈1的驅(qū)動(dòng)時(shí)的噪音。另外，關(guān)于第一及第二銷3、4的纖維流的規(guī)定方向F和鏈寬度方向W1所成的角度為0。20°范圍，從而能夠使第一及第二銷3、4的沖擊值(恰貝沖擊值)和疲勞強(qiáng)度形成為充分高的值，即使從對(duì)應(yīng)的鏈節(jié)2和帶輪等受到大的沖擊，也能夠長時(shí)間防止第一及第二銷3、4產(chǎn)生損失。因此，能夠充分確保第一及第二銷3、4的強(qiáng)度，確保鏈1的實(shí)用上的充分的耐久性，并且能夠進(jìn)一步提高容許傳遞轉(zhuǎn)矩。而且，能夠使第一及第二銷3、4維持充分的強(qiáng)度并且形成得更加薄，實(shí)現(xiàn)鏈l的小型化。另外，對(duì)原材料拉拔加工，形成第一及第二銷3、4，從而能夠容易地形成纖維流43。另外，第一及第二銷3、4的周面上實(shí)施噴丸硬化加工，所以能夠除去第一及第二銷3、4形成時(shí)等產(chǎn)生的拉拔殘留應(yīng)力，并且產(chǎn)生壓縮殘留應(yīng)力，能夠進(jìn)一步抑制第一及第二銷3、4的疲勞強(qiáng)度(對(duì)反復(fù)負(fù)載的強(qiáng)度)。特別是，能夠格外提高壓入固定第一及第二銷3、4和對(duì)應(yīng)的鏈節(jié)2的部分上的第一及第二銷3、4的疲勞強(qiáng)度。另外，第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別為O.lym以上。由此，能夠充分前部對(duì)應(yīng)的前部12和背部17間的摩擦卡合力。結(jié)果，能夠抑制對(duì)應(yīng)的第一及第二銷3、4間出現(xiàn)滑動(dòng)，而產(chǎn)生漏失，能夠極大提高傳遞效率。另外，通過使實(shí)施算術(shù)平均粗糙度Ra分別形成2"m以下，從而能夠使所述前部12和背部17充分平滑，使對(duì)應(yīng)的前部12和背部17相互平滑地接觸。結(jié)果，能夠抑制前部12和背部17的磨損，進(jìn)一步提高實(shí)用上的耐久性。另外，各第一銷3的接觸中心點(diǎn)A間的距離G的偏差為0.lmm以下。由此，當(dāng)各第一銷3咬入對(duì)應(yīng)的帶輪60、70中時(shí)的、關(guān)于對(duì)應(yīng)的帶輪60、70的徑向的兩者的接觸開始點(diǎn)Jl、J2能夠大致一定。結(jié)果，能夠防止咬入時(shí)的所述接觸跨世紀(jì)Jl、J2在對(duì)應(yīng)的帶輪60、70的徑向上變動(dòng)。能夠防止鏈節(jié)2在該帶輪徑向上擺動(dòng)，降低鏈l的撓振動(dòng)，降低噪音。另外，能夠使各第一銷3從對(duì)應(yīng)的帶輪60、70受到的負(fù)載大致相等，而防止出現(xiàn)偏離，進(jìn)一步提高實(shí)用上的耐久性。另外，各第一銷3的距離G的尺寸公差受到為O.06mm以下，所以能夠進(jìn)一步減少各第一銷3的整個(gè)長度上的偏差。結(jié)果，能夠?qū)崿F(xiàn)鏈1的撓振動(dòng)和噪音的進(jìn)一步降低、以及實(shí)用上的耐久性的進(jìn)一步提高。另外，當(dāng)代替本實(shí)施方式的鏈l，采用各第一銷的端面間的距離的尺寸公差超過O.lmm的鏈的情況下，容易出現(xiàn)以下的不理想的現(xiàn)象。艮P，各第一銷咬入帶輪時(shí)，相對(duì)長的第一銷在帶輪半徑相對(duì)大的區(qū)域被咬入，相對(duì)短的第一銷在帶輪半徑相對(duì)銷的區(qū)域被咬入。由此，咬入帶輪前后的第一銷上連接的鏈節(jié)在帶輪的徑向上大幅度擺動(dòng)，鏈上產(chǎn)生撓振動(dòng)，出現(xiàn)較大的噪音。另外，第一銷的長度的偏差若大，則第一銷受到的負(fù)載載荷的偏差也大。由于這樣的原因，本實(shí)施方式中，鏈1的各第一銷3的端面5的接觸中心點(diǎn)A間的距離G的尺寸公差受到為0.lmm以下。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即鏈節(jié)2的纖維流41和鏈行進(jìn)方向X1所成的角度E1設(shè)定在0。45°的范圍，以及將第一及第二銷3、4的纖維流43和鏈寬度方向W1所成的角度E2設(shè)定在0。20°的范圍內(nèi)，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即將鏈節(jié)2的纖維流41和鏈行進(jìn)方向X1所成的角度E1設(shè)定在0。45°的范圍內(nèi)，以及將關(guān)于鏈寬度方向Wl的第一銷3的端面5的加乘中心點(diǎn)A間的距離G的尺寸公差設(shè)定在0.lmm以下，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即第一及第二銷3、4的纖維流43和鏈寬度方向W1所成的角度E2設(shè)定在0°20°的范圍，以及將關(guān)于鏈寬度方向Wl的第一銷3的端面5的加乘中心點(diǎn)A間的距離G的尺寸公差設(shè)定在0.lmm以下，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即將鏈節(jié)2的纖維流41和鏈行進(jìn)方向X1所成的角度E1設(shè)定在0°45°的范圍內(nèi)，以及將第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別設(shè)定在0.1μm以上并且2.Oμm以下的范圍，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即將鏈節(jié)2的纖維流41和鏈行進(jìn)方向X1所成的角度E1設(shè)定在0°45°的范圍內(nèi)，以及將第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別設(shè)定在0.1μm以上并且2.Oμm以下的范圍，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。另外，通過以下的設(shè)定的組合，即第一及第二銷3、4的纖維流43和鏈寬度方向W1所成的角度E2設(shè)定在0°20°的范圍，以及將第一銷3的前部12和第二銷4的背部17的算術(shù)平均粗糙度Ra分別設(shè)定在0.1μm以上并且2.0μm以下的范圍，從而能夠加乘效果地提高鏈1的耐久性。這樣，能夠傳遞高的轉(zhuǎn)矩，并且實(shí)現(xiàn)在傳遞效率、靜肅性和耐久性上優(yōu)良，而且結(jié)構(gòu)緊湊、振動(dòng)少的無級(jí)變速器100。另外，在本實(shí)施方式中，可以僅關(guān)于鏈節(jié)2、第一銷3和第二銷4中的任一個(gè)設(shè)置纖維流，也可以僅關(guān)于任兩個(gè)設(shè)置纖維流。另外，鏈節(jié)2的纖維流41的方向(軋制方向D)和鏈行進(jìn)方向XI所成的角度El比0°大(0°≤E1≤45°)，例如，如圖8所示，該所成角度E1也可以為例如45°(D=45°)。在圖8中，可以根據(jù)在鏈行進(jìn)方向XI上行進(jìn)而向鏈內(nèi)徑側(cè)行進(jìn)的方向作為正側(cè)來定義角度。另外，也可以根據(jù)在鏈行進(jìn)方向XI上行進(jìn)而向鏈外徑側(cè)行進(jìn)的方向?yàn)檎齻?cè)來定義角度。另外，成對(duì)的第一及第二向3、4的相互的滾動(dòng)滑動(dòng)接觸的軌跡也可以不繪制成漸開曲線。例如，將前部12的剖面形狀形成具有單一或多個(gè)曲率半徑的圓弧狀的曲線。另外，第二銷4的背部17的剖面形狀也可以不形成直線形狀。另外，也可以不在前貫通孔9和后貫通孔10的各自中壓入固定第一及第二銷3、4。另外，第二銷4的一對(duì)的端部也可以接觸各帶輪60、70的輪面62a、63a、72a、73a。另外，也可以是第一及第二銷3、4中僅第二銷4能夠與輪面卡合的結(jié)構(gòu)。這種情況下，第二銷4上，鏈寬度方向Wl的一對(duì)端面分別與帶輪卡合，該端面的接觸中心點(diǎn)間的距離的尺寸公差設(shè)定為O.lmm以下。另外，也可以通過所述例示的材料以外的材料形成鏈節(jié)2。另外，第一鏈節(jié)3的前傾角C的值也可以比所述例示的值大，也可以比其小。另外，本發(fā)明也可以適用于第一銷的一對(duì)端面的各自的附近配置具有與帶輪摩擦接觸的端面(動(dòng)力傳遞面)的部件，第一銷和具有該動(dòng)力傳遞面的部件稱為動(dòng)力傳遞組塊的、所謂的組塊型的動(dòng)力傳遞鏈。動(dòng)力傳遞組塊例如形成動(dòng)力傳遞面的部件和銷別體形成。另外，也可以將鏈節(jié)2的前貫通孔9的配置和后貫通孔10的配置相互調(diào)換。另外，也可以在鏈節(jié)2的前貫通孔9和后貫通孔10直接的柱形部分設(shè)置連通槽(狹縫)。這種情況下，能夠根據(jù)狹縫的大小、形狀等，將鏈節(jié)的可撓性設(shè)定為所希望的特性。由此，能夠增大鏈節(jié)的可撓性，進(jìn)一步降低鏈節(jié)產(chǎn)生的應(yīng)力。另外，第一及第二銷3、4優(yōu)選分別通過拉拔加工或軋制加工形成，但是也可以通過其他的加工方法來形成。另外，第一及第二銷3、4上所實(shí)施的噴丸硬化加工也可以僅對(duì)各自的周面ll、16中對(duì)應(yīng)的鏈節(jié)2中壓入固定的部分實(shí)施。另外，也可以不在第一銷3上實(shí)施噴丸硬化加工，也可以在第二銷4上不實(shí)施噴丸硬化加工。另外，第一銷3從一個(gè)端面5側(cè)看的情況下，可以使纖維流43相對(duì)于長度方向向右扭曲傾斜，也可以向左扭曲傾斜。同樣，第二銷4從一個(gè)端面?zhèn)瓤吹那闆r下，可以使纖維流相對(duì)于長度方向向右扭曲傾斜，也可以向左扭曲傾斜。另外，不限于驅(qū)動(dòng)帶輪60和從動(dòng)帶輪70的兩者的槽寬變動(dòng)的實(shí)施方式，也可以是僅任一個(gè)槽寬變動(dòng)，另一個(gè)不變動(dòng)的固定寬度的實(shí)施方式。另外，所述中說明了槽寬連續(xù)(無級(jí))變動(dòng)的方式，但是也可以適用于有級(jí)變動(dòng)、或者固定式(無變速)等的其他動(dòng)力傳遞裝置。另外，也可以是本發(fā)明的鏈與帶輪以外的動(dòng)力傳遞對(duì)象卡合。圖9是本發(fā)明的又一個(gè)實(shí)施方式的主要部分的一部分剖面圖。另外，以下，以與圖4所示的實(shí)施方式不同的點(diǎn)為主進(jìn)行說明。關(guān)于與圖4所示的實(shí)施方式相同的結(jié)構(gòu)，在圖中采用相同的附圖標(biāo)記，其說明省略。參照?qǐng)D9，本實(shí)施方式的特征之一是使用一根(單一的)第一銷3，在鏈行進(jìn)方向XI上相鄰的鏈節(jié)2A彼此相互能夠彎曲地連接。具體地，各鏈節(jié)2A的前貫通孔9A中能夠相對(duì)移動(dòng)地間隙嵌入對(duì)應(yīng)的第一銷3，在各鏈節(jié)2A的后貫通孔10A中限制相對(duì)移動(dòng)地壓入固定對(duì)應(yīng)的第一銷3。前貫通孔9A的周緣部30的關(guān)于鏈行進(jìn)方向XI的前部32(相對(duì)部分)具有在正交方向VI上延伸的剖面形狀。該前部32與間隙嵌入前貫通孔9A中的第一銷3的前部12相對(duì)，在接觸部TA滾動(dòng)滑動(dòng)接觸。由此，作為成對(duì)部件的鏈節(jié)2A和間隙嵌入該鏈節(jié)2A中的第一銷3隨著鏈節(jié)2A間的彎曲而相互滾動(dòng)滑動(dòng)接觸。根據(jù)圖9所示的實(shí)施方式，能夠進(jìn)一步縮短在鏈行進(jìn)方向XI上相鄰的第一銷3間的距離(節(jié)距)，所以能夠進(jìn)一步使鏈小型化。而且，各帶輪上暫時(shí)咬入的第一銷3的數(shù)量進(jìn)一步變多，能夠進(jìn)一步降低第一銷3的每一根的負(fù)載，所以能夠?qū)崿F(xiàn)容許傳遞轉(zhuǎn)矩以及實(shí)用上的耐久性的進(jìn)一步提咼。另外，在圖9所示的實(shí)施方式中，第一銷3和鏈節(jié)2A的相互的滾動(dòng)滑動(dòng)接觸的軌跡也可以不繪制漸開曲線。具體地，也可以不將第一銷3的前部12的剖面形狀形成漸開曲線。例如將前部12的剖面形狀形成具有單一或多個(gè)曲率半徑的圓弧狀的曲線。另外，鏈節(jié)2A的前貫通孔9A的前部32的剖面形狀也可以不形成直線形狀。另外，也可以在后貫通孔10A中不壓入固定而是間隙嵌入第一銷3。以上，根據(jù)具體的實(shí)施方式說明了本發(fā)明，但是理解所述內(nèi)容的本領(lǐng)域技術(shù)人員能夠容易考慮到其變更、改變和等效物。因此，本發(fā)明為權(quán)利要求所記載的范圍和其等效替換物。實(shí)施例關(guān)于鏈節(jié)制作關(guān)于穿過所述第一及第二銷的各自的鏈節(jié)的下述的試驗(yàn)例1、2和比較例l。試驗(yàn)例1、2和比較例1使用厚度0.8mm、JIS—SK5制的同一批鋼板，鏈節(jié)的纖維流的方向(材料的軋制方向)和鏈節(jié)的長度方向(沿著鏈行進(jìn)方向的方向)所成的角分別如以下制作試料。試驗(yàn)例1:0°試驗(yàn)例2:45°比較例1:90°使用所述試驗(yàn)例1、和比較例1，進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。具體地，在下述的條件下，對(duì)試驗(yàn)例1、2和比較例1的各自施加反復(fù)負(fù)載，測(cè)量直至斷裂的次數(shù)(反復(fù)數(shù))。負(fù)載條件(1):0.49kN的負(fù)載和2.45kN的負(fù)載在10Hz的循環(huán)下反復(fù)施加(反復(fù)負(fù)載變動(dòng)的比為5)。關(guān)于試驗(yàn)例1、2和比較例1的各自，負(fù)載條件(1)的疲勞試驗(yàn)各進(jìn)行三次，測(cè)出反復(fù)數(shù)的平均值。負(fù)載條件(2):0.49kN的負(fù)載和1.47kN的負(fù)載在10Hz的循環(huán)下反復(fù)施加(反復(fù)負(fù)載變動(dòng)的比為3)。關(guān)于試驗(yàn)例1、2和比較例1的各自，負(fù)載條件(1)的疲勞試驗(yàn)各進(jìn)行三次，測(cè)出反復(fù)數(shù)的平均值。結(jié)果示于表1。(表l)<table><row><column></column><column>負(fù)載條件(1)</column><column>負(fù)載條件(2)</column></row><row><column></column><column>試驗(yàn)例1</column><column>17342次</column><column>172665次</column></row><row><column></column><column>試驗(yàn)例2</column><column>15446次</column><column>197098次</column></row><row><column></column><column>比較例1</column><column>14734次</column><column>238230次</column></row><table>在負(fù)載條件(1)中，試驗(yàn)例1表示相對(duì)于比較例多大約18%的反復(fù)數(shù)。另外，試驗(yàn)例2表示相對(duì)于比較例1多大約5%的反復(fù)數(shù)。在負(fù)載條件(2)中，試驗(yàn)例2表示相對(duì)于比較例多大約43%的反復(fù)數(shù)。圖10A表示負(fù)載條件(1)中的直至鏈節(jié)斷裂的反復(fù)數(shù)的曲線圖。如圖10A所示，試驗(yàn)例l、2分別與比較例比較表示更多的反復(fù)數(shù)。圖10B表示負(fù)載條件(2)的直至鏈節(jié)斷裂的反復(fù)數(shù)的曲線圖。如圖10B所示，試驗(yàn)例1、2分別與比較例1比較表示更多的反復(fù)數(shù)。這樣，證實(shí)了試驗(yàn)例1、2關(guān)于疲勞強(qiáng)度(相對(duì)于反復(fù)負(fù)載的強(qiáng)度)極為優(yōu)越。特別是反復(fù)負(fù)載變動(dòng)的比在5以下的負(fù)載條件下其效果顯著。關(guān)于銷制作關(guān)于所述第一銷的下述的試驗(yàn)例3和比較例2。試驗(yàn)例3是SUJ2(軸承用鋼)制，通過拉拔加工形成。試驗(yàn)例3的周面的纖維流沿著長度方向(鏈寬度方向)直線狀延伸。比較例2是SKD11(合金工具鋼)制，通過放電加工形成。比較例2的周面的纖維流的狀態(tài)是不特別具有方向性的。另外，SUJ2和SKD11是從線材、板材的容易得手這一點(diǎn)考慮選擇的材料，但是兩者的熱處理后的硬度都是HRC60。因此，兩者是大致相等的強(qiáng)度，在試驗(yàn)例3和比較例2的關(guān)系中，材料的不同對(duì)后述的試驗(yàn)結(jié)果沒有實(shí)質(zhì)的影響。使用所述的試驗(yàn)例3和比較例2，實(shí)施彎曲試驗(yàn)(三點(diǎn)彎曲試驗(yàn))和疲勞試驗(yàn)。彎曲試驗(yàn)如圖11所示，在試驗(yàn)臺(tái)上平行并列配置兩個(gè)軸承用輥(直徑7mm、長度7mm)，在其上載置試驗(yàn)例3。在此，試驗(yàn)例3和對(duì)應(yīng)的軸承用輥的接觸點(diǎn)間的距離(支承跨度)設(shè)定為17.5mm。另外，試驗(yàn)例3其周面中與第二銷相對(duì)的前部(漸開面)朝下與實(shí)施各軸承用輥接觸。并且，關(guān)于試驗(yàn)例3的長度方向的試驗(yàn)例3和實(shí)施各軸承用輥的接觸點(diǎn)間，朝下試驗(yàn)例3的上側(cè)的面(背部)上粘貼雙面帶。在試驗(yàn)例3的上方配置一個(gè)與所述的軸承用輥同樣的軸承用輥，該軸承用輥經(jīng)由雙面帶朝下靠壓試驗(yàn)例3，對(duì)試驗(yàn)例3施加彎曲負(fù)載。另外，關(guān)于比較例2也同樣進(jìn)行試驗(yàn)。在實(shí)施彎曲試驗(yàn)中，求得斷裂負(fù)載，比較彎曲強(qiáng)度。另外，分別準(zhǔn)備兩個(gè)試驗(yàn)例3和比較例2，進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。結(jié)果示于表2。〔表2)<table>complextableseetheorginalpage25</column></row><table>如圖表2所示，試驗(yàn)例3的彎曲強(qiáng)度強(qiáng)于比較例2。這樣，證實(shí)試驗(yàn)例3的彎曲強(qiáng)度相對(duì)于比較例2足夠高。疲勞試驗(yàn)分別關(guān)于試驗(yàn)例3和比較例2進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。具體地，在下述條件下對(duì)試驗(yàn)例3和比較例2的各自施加反復(fù)負(fù)載，測(cè)量直至斷裂的次數(shù)(反復(fù)負(fù)載的施加次數(shù)。以下稱為反復(fù)數(shù))。負(fù)載條件(1):750N的負(fù)載和2250N的負(fù)載在10Hz的循環(huán)下反復(fù)施加。負(fù)載條件(2):500N的負(fù)載和2000N的負(fù)載在10Hz的循環(huán)下反復(fù)施加。負(fù)載條件(3):500N的負(fù)載和1500N的負(fù)載在10Hz的循環(huán)下反復(fù)施加。結(jié)果示于表3。(表3)<table></column></row><row><column></column><column>負(fù)載條件(1)</column><column>負(fù)載條件(2)</column><column>負(fù)載條件(3)</column></row><row><column></column><column>比較例3</column><column>7148次</column><column>26126次</column><column>1X(10)6無損傷比</column></row><row><column></column><column>較例2</column><column>一</column><column>830次</column><column>11459次</column></row><table>在負(fù)載條件(2)中，比較例2反復(fù)數(shù)到第830次斷裂，相對(duì)于此，試驗(yàn)例3反復(fù)數(shù)到26126次之前沒有斷裂。即，試驗(yàn)例3相對(duì)于比較例具有大約31.5倍的耐久性。在負(fù)載條件(3)中，比較例2反復(fù)數(shù)到第11459次斷裂，相對(duì)于此，試驗(yàn)例3反復(fù)數(shù)即使到1000000次的時(shí)刻也沒有斷裂(損傷)。即，試驗(yàn)例3相對(duì)于比較例2具有大約87.3倍以上的耐久性。另外，負(fù)載條件(1〉中，根據(jù)所述試驗(yàn)結(jié)果明白比較例2在非常短的時(shí)間里損傷，僅對(duì)試驗(yàn)例3進(jìn)行評(píng)價(jià)。在負(fù)載條件(1)中，試驗(yàn)例3反復(fù)數(shù)到7148次之前沒有斷裂。圖12是表示到第一銷斷裂之前的反復(fù)數(shù)和反復(fù)負(fù)載的最大值的關(guān)系的曲線圖。如圖12所示，試驗(yàn)例3與比較例2相比，能夠抵抗更高的反復(fù)負(fù)載，并且能夠抵抗更多的反復(fù)數(shù)。這樣，證實(shí)試驗(yàn)例3關(guān)于破裂強(qiáng)度(相對(duì)于反復(fù)負(fù)載的強(qiáng)度)極其優(yōu)良。關(guān)于動(dòng)力傳遞裝置比較例3制作出具有在鏈行進(jìn)方向上相鄰的鏈節(jié)彼此用第一及第二銷相互連接的鏈和兩個(gè)帶輪的動(dòng)力傳遞裝置。鏈巻掛在兩個(gè)帶輪之間。各第一銷的一對(duì)端面與各帶輪的對(duì)應(yīng)的輪面摩擦接觸。鏈寬度方向的各第一銷的一對(duì)端面的接觸中心點(diǎn)間的距離的尺寸公差設(shè)定為110ym(0.llmm)。實(shí)施例1、2制作與比較例3同樣的動(dòng)力傳遞裝置。實(shí)施例1、2中，與比較例3不同的是以下方面。實(shí)施例1:鏈寬度方向的各第一銷的一對(duì)的端面的接觸中心點(diǎn)間的距離的尺寸公差設(shè)定在90um(0.09mm)。實(shí)施例2:鏈寬度方向的各第一銷的一對(duì)的端面的接觸中心點(diǎn)間的距離的尺寸公差設(shè)定在60um(0.06mm)。關(guān)于所述比較例3和實(shí)施例1、2，測(cè)量隨著動(dòng)力傳遞裝置的曲率而產(chǎn)生的音(驅(qū)動(dòng)音)，求得驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系。結(jié)果示于圖1315。圖13是表示比較例3的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖，圖14是表示實(shí)施例1的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖，圖15是表示實(shí)施例2的驅(qū)動(dòng)音的頻率和音壓水平的關(guān)系的曲線圖。另外，在圖1315的各自中，l次、2次.....9次、10次是表示關(guān)于第一銷和帶輪的打擊音的次數(shù)成分。如圖13所示，比較例3中，1000Hz附近的頻率的音壓水平最大。最大音壓水平達(dá)到大約89dBA。另一方面，如圖14所示，實(shí)施例1中，3000Hz附近的頻率的音壓水平最大。最大音壓水平抑制在大約83dBA，與比較例3比較，驅(qū)動(dòng)音能夠充分降低。另一方面，如圖15所示，實(shí)施例2中，形成比實(shí)施例l更加均勻的音壓水平的分布，噪音顯著改善(聽感優(yōu)越)。根據(jù)以上證實(shí)通過使鏈寬度方向的各第一銷的一對(duì)端面的接觸中心點(diǎn)間的距離的尺寸公差為規(guī)定值以下，從而能夠充分降低動(dòng)力傳遞裝置的驅(qū)動(dòng)音。權(quán)利要求1、一種動(dòng)力傳遞鏈，其具有相互連接的長條的金屬制的第一及第二動(dòng)力傳遞要素，所述第一動(dòng)力傳遞要素的長度方向沿著鏈行進(jìn)方向，所述第二動(dòng)力傳遞要素的長度方向沿著相對(duì)于鏈行進(jìn)方向正交的鏈寬度方向，所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的至少一方含有纖維流，所述纖維流相對(duì)于所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的至少一方的長度方向平行，或者相對(duì)于所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的所述至少一方的長度方向形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。2、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述纖維流設(shè)置于所述第一動(dòng)力傳遞要素，所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述纖維流相對(duì)于所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向平行，或者相對(duì)于所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向形成45度以下的角度而交叉。3、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述纖維流設(shè)置于所述第一動(dòng)力傳遞要素，所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述纖維流相對(duì)于所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向平行，或者相對(duì)于所述第一動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向形成20度以下的角度而交叉。4、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述纖維流設(shè)置于所述第二動(dòng)力傳遞要素，所述第二動(dòng)力傳遞要素的所述纖維流相對(duì)于所述第二動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向平行，或者相對(duì)于所述第二動(dòng)力傳遞要素的所述長度方向形成20度以下的角度而交叉。5、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述第一動(dòng)力傳遞要素含有板狀的鏈節(jié)，該鏈節(jié)具有穿過所述第二動(dòng)力傳遞要素的貫通孔。6、如權(quán)利要求5所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述鏈節(jié)通過軋制加工形成。7、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述第二動(dòng)力傳遞要素通過拉拔加工以及軋制加工的任何一種加工形成。8、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，對(duì)所述第二動(dòng)力傳遞要素的表面實(shí)施噴丸硬化加工。9、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述第二動(dòng)力傳遞要素包含動(dòng)力傳遞部件，該動(dòng)力傳遞部件具有與帶輪能夠動(dòng)力傳遞地接觸的一對(duì)的端面。10、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述第二動(dòng)力傳遞要素具備具有與帶輪能夠動(dòng)力傳遞地接觸的一對(duì)端面的第一動(dòng)力傳遞部件、和與第一動(dòng)力傳遞部件成對(duì)的第二動(dòng)力傳遞部件，伴隨該動(dòng)力傳遞鏈的彎曲，所述第一及第二動(dòng)力傳遞部件的任何一方在包含滾動(dòng)接觸及滑動(dòng)接觸的至少一方的接觸狀態(tài)下，與另一方的動(dòng)力傳遞部件接觸，同時(shí)相對(duì)所述另一方的動(dòng)力傳遞部件相對(duì)移動(dòng)。11、如權(quán)利要求10所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述第一動(dòng)力傳遞要素具有在所述鏈行進(jìn)方向的前后并列的第一及第二貫通孔，在所述第一貫通孔中能夠相對(duì)移動(dòng)地嵌合對(duì)應(yīng)的所述第一動(dòng)力傳遞部件，并且限制相對(duì)移動(dòng)地嵌合對(duì)應(yīng)的所述第二動(dòng)力傳遞部件，在所述第二貫通孔中限制相對(duì)移動(dòng)地嵌合對(duì)應(yīng)的所述第一動(dòng)力傳遞部件，并且能夠相對(duì)移動(dòng)地嵌合對(duì)應(yīng)的所述第二動(dòng)力傳遞部件。12、如權(quán)利要求10所述的動(dòng)力傳遞部件，其中，所述第一及第二動(dòng)力傳遞部件的相互的接觸部的移動(dòng)軌跡形成漸開線形狀。13、如權(quán)利要求1所述的動(dòng)力傳遞鏈，其中，所述纖維流形成于所述第一及第二動(dòng)力傳遞要素的所述至少一方的所述長度方向的整個(gè)區(qū)域。14、一種動(dòng)力傳遞裝置，其中，具有一對(duì)帶輪，該帶輪分別具有相對(duì)置的一對(duì)圓錐面狀的輪面，在所述一對(duì)帶輪之間經(jīng)由權(quán)利要求113任一項(xiàng)所述的動(dòng)力傳遞鏈來傳遞動(dòng)力。全文摘要本發(fā)明涉及一種動(dòng)力傳遞鏈以及動(dòng)力傳遞裝置，該動(dòng)力傳遞鏈(1)具有長條的金屬制的鏈節(jié)(2)和具有第一及第二銷(3、4)的連接部件(200)。鏈節(jié)(2)的長度方向沿著鏈行進(jìn)方向(X1)。第一及第二銷(3、4)的長度方向沿著鏈寬度方向(W1)。鏈(2)和第一及第二銷(3、4)分別形成在規(guī)定方向上延伸的纖維流(41、43)。所述規(guī)定方向相對(duì)于形成纖維流(41、43)的鏈(2)和第一及第二的銷(3、4)的長度方向平行或形成規(guī)定角度以下的角度而交叉。文檔編號(hào)F16G5/00GK101346559SQ20058005239公開日2009年1月14日申請(qǐng)日期2005年12月21日優(yōu)先權(quán)日2005年12月21日發(fā)明者北村和久,安原伸二,福井伸樹,鐮本繁夫申請(qǐng)人:株式會(huì)社捷太格特