專利名稱：用于壓縮機的驅(qū)動軸和壓縮機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實用新型涉及一種用于壓縮機的驅(qū)動軸和包括該驅(qū)動軸的壓縮機。
背景技術(shù)：
在渦旋壓縮機的運行過程中，驅(qū)動軸將承受來自被驅(qū)動的壓縮機構(gòu)、平衡塊、以及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)矩等多個來源的負(fù)荷以及來自軸承的反作用負(fù)荷。這些負(fù)荷致使驅(qū)動軸在壓縮機運行過程中彎曲。由于驅(qū)動軸的彎曲，驅(qū)動軸被軸承支承的部分與軸承之間會產(chǎn)生角接觸，從而在這些角接觸的部分處會產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力和磨損。為了防止或減少這種彎曲，通常將驅(qū)動軸的直徑設(shè)計得更大以增加其剛度，但是這種設(shè)計增加了制造成本并且增加了壓縮機的重量。

實用新型內(nèi)容本實用新型的一個或多個實施方式的一個實用新型目的是提供一種在壓縮機運行過程中能夠減小角接觸的驅(qū)動軸。本實用新型的一個或多個實施方式的另一個實用新型目的是提供一種能夠更容易地控制彎曲形狀和/或變形量的驅(qū)動軸。根據(jù)本說明書的一個方面，提供了一種用于壓縮機的驅(qū)動軸，包括直的第一部分，其具有第一縱向軸線；直的第二部分，其具有第二縱向軸線；形成在所述第一部分和第二部分之間的弱化區(qū)，其中所述驅(qū)動軸在所述弱化區(qū)處彎曲使得在所述第一縱向軸線和所述第二縱向軸線之間形成角度β。優(yōu)選地，所述第一部分包括具有平面部的偏心曲柄銷，所述第一縱向軸線和所述第二縱向軸線形成的平面與所述平面部垂直。優(yōu)選地，所述第一縱向軸線朝向所述平面部的一側(cè)傾斜。優(yōu)選地，0.03°彡β彡0.14°。進(jìn)一步優(yōu)選地，0.045°彡β彡0. 21°。優(yōu)選地，假定在所述驅(qū)動軸彎曲之前，所述驅(qū)動軸在壓縮機于許用最大載荷運行期間在所述第一部分和所述第二部分之間形成角度α，則所述角度β設(shè)定為 α/4彡β彡α，并且所述角度β和所述角度α的方向相反。優(yōu)選地，α/2 彡 β 彡 3 α /4。 優(yōu)選地，所述弱化區(qū)是一個環(huán)形槽。優(yōu)選地，所述環(huán)形槽的直徑d與所述驅(qū)動軸的直徑D之間的比值Y為大約0. 9。優(yōu)選地，所述環(huán)形槽的寬度W與所述驅(qū)動軸的直徑D之間的比值為大約0. 5-1。優(yōu)選地，在所述環(huán)形槽與所述第一部分以及所述第二部分之間設(shè)置有弧形過渡部。優(yōu)選地，所述第一部分由所述壓縮機的主軸承支撐，所述第二部分配合在所述壓縮機的轉(zhuǎn)子中。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)在所述驅(qū)動軸的縱向方向上的位置處于所述主軸承和所述轉(zhuǎn)子之間。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)包括至少一個凹部。優(yōu)選地，所述凹部具有平坦的底面，所述底面與所述偏心曲柄銷的平面部平行。優(yōu)選地，所述凹部的底面和所述驅(qū)動軸的中心軸線之間的距離h與所述驅(qū)動軸的半徑R的比值為大約0.9。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)為一個V形槽。優(yōu)選地，所述弱化區(qū)的橫截面積為所述驅(qū)動軸的橫截面積的約80%。根據(jù)本說明書的另一個方面，提供了一種壓縮機，包括如上所述的驅(qū)動軸。優(yōu)選地，所述壓縮機進(jìn)一步包括殼體；固定在所述殼體中的主軸承座，所述主軸承座中設(shè)置有支承所述第一部分的主軸承；固定在所述殼體中的馬達(dá)，所述馬達(dá)包括轉(zhuǎn)子， 所述第二部分固定在所述轉(zhuǎn)子中；通過所述驅(qū)動軸驅(qū)動的壓縮機構(gòu)。優(yōu)選地，所述壓縮機構(gòu)包括彼此嚙合的定渦旋和動渦旋，所述驅(qū)動軸的偏心曲柄銷插入所述動渦旋的轂部中。根據(jù)本實用新型的一種或幾種實施方式的旋轉(zhuǎn)式壓縮機的優(yōu)點在于驅(qū)動軸包括直的第一部分、直的第二部分和形成在第一部分與第二部分之間的弱化區(qū)，因此與不形成弱化區(qū)的情況相比，能夠容易地彎曲驅(qū)動軸，并且可以僅在弱化區(qū)處產(chǎn)生彎曲而保持第一部分和第二部分仍然筆直。這樣，保持筆直的第一部分和第二部分能夠更加容易地配合在軸承或轉(zhuǎn)子中。此外，由于第一部分和第二部分保持筆直，所以對驅(qū)動軸的彎曲形狀和/或變形量能夠進(jìn)行更容易和更準(zhǔn)確地控制。另一方面，由于對驅(qū)動軸進(jìn)行了預(yù)彎曲，所以當(dāng)壓縮機運行時，驅(qū)動軸的預(yù)彎曲量能夠補償或抵消由于壓縮機中的各種負(fù)荷產(chǎn)生的彎曲量，從而能夠減小驅(qū)動軸與軸承之間的磨損，特別是角接觸磨損，從而提高軸承的承載能力。第一部分的縱向軸線和第二部分的縱向軸線形成的平面(彎曲平面)與驅(qū)動軸的偏心曲柄銷的平面部垂直，并且第一部分朝向平面部彎曲。換言之，驅(qū)動軸的預(yù)彎曲的方向與驅(qū)動軸在壓縮機運行過程中的彎曲變形的方向是相反的。因此，可以正確地補償和抵消驅(qū)動軸在運行過程中的彎曲變形。驅(qū)動軸的預(yù)彎曲的角度可以設(shè)定為在0. 03°至0. 14°之間，優(yōu)選地為在0. 045° 至0. 21°之間。因此可以對驅(qū)動軸在運行過程中的彎曲變形進(jìn)行合理的補償而不會影響壓縮機的正常運行。此外，相對于驅(qū)動軸彎曲之前驅(qū)動軸在許用最大載荷運行期間的彎曲角度α，預(yù)彎曲的角度β可以設(shè)定為α /4 < β < α，優(yōu)選地，α /2 < β < 3α /4。采用上述設(shè)定方法，可以容易地計算出針對不同型號或不同運行工況的壓縮機的驅(qū)動軸的預(yù)彎曲的角度， 因此能夠大大節(jié)省驅(qū)動軸以及壓縮機的設(shè)計成本。弱化區(qū)可以是一個環(huán)形槽、凹部或V形槽。這些弱化區(qū)的具體形式可以通過機加工形成在驅(qū)動軸上，也可以在驅(qū)動軸的鑄造過程中一體形成在驅(qū)動軸上。因此，驅(qū)動軸的制造相對簡單，節(jié)省了制造成本。弱化區(qū)的尺寸相對于驅(qū)動軸的尺寸可以設(shè)定為預(yù)定值，比如弱化區(qū)的直徑與驅(qū)動軸的直徑的比值可以設(shè)定為大約0. 9。這樣，在施加同樣的負(fù)荷的情況下，弱化區(qū)能夠產(chǎn)生塑性變形，而弱化區(qū)附近的第一部分和第二部分仍然處于彈性變形階段。因此，能夠更容易
5地和更準(zhǔn)確地控制驅(qū)動軸的彎曲形狀和/或變形量。
通過以下參照附圖的描述，本實用新型的一個或幾個實施方式的特征和優(yōu)點將變得更加容易理解，其中圖1是根據(jù)本實用新型的渦旋壓縮機的示意性剖面圖；圖2是驅(qū)動軸的受力示意圖，其中圖2A是驅(qū)動軸在立體空間中的受力示意圖，圖 2B以夸張的形式示出了驅(qū)動軸在最大負(fù)荷時的變形示意圖；圖3是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第一實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖3A 是立體圖，圖;3B是主視圖，圖3C是局部放大圖；圖4是對根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸進(jìn)行彎曲的方法的第一實施方式的示意圖；圖5示出了根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸上的彎矩分布和應(yīng)力分布；圖6是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第一實施方式在彎曲之后的示意圖；圖7是對根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸進(jìn)行彎曲的方法的第二實施方式的示意圖；圖8是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第二實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖8A 是立體圖，圖8B是主視圖，圖8C是局部放大圖。
具體實施方式
下面對優(yōu)選實施方式的描述僅僅是示范性的，而絕不是對本實用新型及其應(yīng)用或用法的限制。下面將參照圖對本實用新型的具體實施方式
進(jìn)行詳細(xì)說明。圖1是根據(jù)本實用新型的一個或多個實施方式的渦旋壓縮機的示意性剖面圖。如圖1所示，渦旋壓縮機(下文中簡稱為“壓縮機”)10包括殼體12、基座14、頂蓋 16和設(shè)置在殼體12和頂蓋16之間的隔板18。在殼體12上設(shè)置有用于吸入制冷劑(工作流體)的吸氣接頭20，在頂蓋16上設(shè)置有用于排出制冷劑(工作流體)的排氣接頭22。通過隔板18將壓縮機10的內(nèi)部空間分隔成高壓側(cè)和低壓側(cè)。具體地，由殼體12、 基座16和隔板18圍起的空間構(gòu)成低壓側(cè)用于吸入低壓的制冷劑(工作流體)。由隔板18 和頂蓋16圍起的空間構(gòu)成高壓側(cè)用于排出壓縮后的高壓制冷劑(工作流體)。殼體12內(nèi)容置有作為壓縮機構(gòu)的動渦旋30和定渦旋40以及作為驅(qū)動機構(gòu)的馬達(dá)50和驅(qū)動軸100。壓縮機構(gòu)可由驅(qū)動機構(gòu)驅(qū)動并由主軸承座60支撐。主軸承座60可以任何期望的方式固定到殼體12。動渦旋30包括端板32，在端板32的一個表面(圖1中為上表面)設(shè)置有渦旋卷 34，在其另一個表面(圖1中為下表面)設(shè)置有圓柱形轂部36。定渦旋40包括端板42和渦旋卷44。動渦旋30的渦旋卷34和定渦旋40的渦旋卷44嚙合并且當(dāng)動渦旋30和定渦旋40相對運動時在其間形成從外部向中心體積逐漸減小的流體腔從而對流體腔中的制冷劑(工作流體)進(jìn)行壓縮。馬達(dá)50包括定子52和轉(zhuǎn)子M。定子52與殼體12固定連接。轉(zhuǎn)子M與驅(qū)動軸 100固定連接并且在定子52中旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子M可以例如通過壓配合而固定在驅(qū)動軸100上。驅(qū)動軸100的第一端(圖1中為上端)設(shè)置有偏心曲柄銷102。偏心曲柄銷102包括一個基本上為平面的平面部103 (見圖2A)。偏心曲柄銷102經(jīng)由驅(qū)動軸承64插入到動渦旋30的轂部36中以旋轉(zhuǎn)驅(qū)動動渦旋30。驅(qū)動軸100的第二端(圖1中為下端)可包括油孔104。優(yōu)選地，油孔104與驅(qū)動軸100的縱向軸線同心，因此有時也將該油孔稱為同心孔104。驅(qū)動軸100中進(jìn)一步包括相對于同心孔104偏心的偏心孔106。偏心孔106沿著大致與驅(qū)動軸100的縱向軸線平行的方向從同心孔104延伸至偏心曲柄銷102的端面。從而，在壓縮機運行過程中，殼體12底部的潤滑油能夠通過驅(qū)動軸100中的同心孔104和偏心孔104供給到驅(qū)動軸承64以及其他運動部件。驅(qū)動軸100的一部分(例如上側(cè)的部分)經(jīng)由主軸承62由主軸承座60支承，驅(qū)動軸100的另一部分(例如下側(cè)的部分)經(jīng)由底軸承66支承。第一配重72和第二配重74可以分別固定到轉(zhuǎn)子M的兩端以提供合適的動平衡。 可替代地，第一配重72和第二配重74也可以固定在驅(qū)動軸100的合適部分。下面將參照圖2A和2B描述驅(qū)動軸100的受力和變形。如圖2A所述，驅(qū)動軸100在旋轉(zhuǎn)過程中將承受來自動渦旋30對偏心曲柄銷102 的平面部103的作用力FS、來自主軸承62的支撐力FM、來自底軸承66的支撐力FL、第一配重72的離心力FUcwt、第二配重74的離心力FLcwt、以及馬達(dá)50產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩Mmo。在上述負(fù)荷的共同作用下，驅(qū)動軸100傾向于在與平面部103所在的平面垂直的平面中沿作用力FS的方向彎曲。在圖2B中以夸張的形式示出了驅(qū)動軸100在最大負(fù)荷時的變形示意圖。如下面將更詳細(xì)說明的那樣，驅(qū)動軸100包括直的第一部分110、直的第二部分 102和位于第一部分110和第二部分102之間的弱化區(qū)130。第一部分110具有縱向軸線 XI，第二部分102具有縱向軸線X2。在驅(qū)動軸100彎曲之前，當(dāng)驅(qū)動軸100在壓縮機運行過程中承受最大負(fù)荷時，在第一部分110的縱向軸線Xl和第二部分102的縱向軸線X2之間將形成角度α。角度α可以通過多種方式來確定，包括有限元分析(FEA)等。根據(jù)壓縮機的運行， 角度α基本上可在0. 06度到0. 28度之間。由于驅(qū)動軸100的這種彎曲，驅(qū)動軸100被主軸承62支承的部分與主軸承62之間會產(chǎn)生較大的角磨損。為了減小這種角磨損，本實用新型的實用新型人提出了預(yù)彎曲驅(qū)動軸的構(gòu)造，以彌補驅(qū)動軸在壓縮機運行過程中發(fā)生的彎曲變形。下面參照圖3-圖6描述根據(jù)本實用新型的具有預(yù)彎曲構(gòu)造的驅(qū)動軸100。其中， 圖3是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第一實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖3Α是立體圖，圖3Β是主視圖，圖3C是局部放大圖；圖4是對根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸進(jìn)行彎曲的方法的第一實施方式的示意圖；圖5示出了根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸上的彎矩分布和應(yīng)力分布；圖6是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第一實施方式在彎曲之后的示意圖。如上所述，驅(qū)動軸100包括直的第一部分110、直的第二部分102和位于第一部分 110和第二部分102之間的弱化區(qū)130。第一部分110具有縱向軸線XI，第二部分102具有縱向軸線Χ2。在圖1所述的示例中，第一部分110可以由設(shè)置在主軸承座60中的主軸承62支承，而第二部分120的主要部分壓配合在轉(zhuǎn)子M中。弱化區(qū)130在驅(qū)動軸100軸向上的位置應(yīng)該處于主軸承62和轉(zhuǎn)子M的壓配合部之間。[0061]如圖6所示，期望驅(qū)動軸100的第一部分110和第二部分120在壓縮機運行之前預(yù)先形成角度β。角度β的方向(或者說在壓縮機運行之前第一部分110相對于第二部分120的彎曲方向)與角度α的方向(或者說在壓縮機運行期間第一部分110相對于第二部分120的彎曲方向)相反。或者，換言之，在壓縮機運行之前，驅(qū)動軸100的第一部分 110和第二部分120在與偏心曲柄銷102的平面部103垂直且經(jīng)過驅(qū)動軸100的旋轉(zhuǎn)軸線的平面內(nèi)朝向平面部103的一側(cè)彎曲角度β。角度β可以基本上確定為-α/4度與-α度之間。另外，根據(jù)壓縮機設(shè)計用于的工況的不同，角度β可以進(jìn)一步變化以獲得最優(yōu)值。例如，角度β可基本上在約-α/2度到約-3α/4度之間。應(yīng)該理解，此處的“_(負(fù)號)”表示α與β的方向相反。在方向確定的情況下或不考慮方向的情況下，角度β可以大致在α/4度與α度之間，優(yōu)選為在約 α/2度至約3 α/4度之間。如上所述，角度α基本上可在0.06度到0. 度之間。因此，當(dāng)β為α/2度時， 角度β基本上可以在0.03度到0. 14度之間。當(dāng)β為3α/4度時，角度β基本上可以在 0. 045度到0.21度之間。如果驅(qū)動軸100的角度β設(shè)定為α /2，則最大負(fù)荷狀態(tài)下的彎曲角度可從α減小至α改善了百分之五十。同理，如果驅(qū)動軸100的角度β設(shè)定為3 α/4，則最大負(fù)荷狀態(tài)下的彎曲角度可從α減小至α/4，改善了百分之七十五。為了更容易地進(jìn)行彎曲變形以及更加準(zhǔn)確地控制彎曲變形量，在驅(qū)動軸100上設(shè)置有弱化區(qū)130。在圖3所示的示例中，該弱化區(qū)130是一個環(huán)形槽。該環(huán)形槽例如可以通過機加工比如車削形成，也可以在驅(qū)動軸的鑄造過程中一體地形成在驅(qū)動軸上。在該示例中，弱化區(qū)130可以看作是驅(qū)動軸100中的截面積減小部。弱化區(qū)130的直徑d與驅(qū)動軸100的最大直徑D之間的比值γ可以為大約0.9。此時，弱化區(qū)的橫截面積為驅(qū)動軸的橫截面積的約80%。相應(yīng)地，驅(qū)動軸100在弱化區(qū)130處的抗彎截面模量大約為其他部分處的73%。因此，在相同彎矩的情況下，弱化區(qū)130比第一部分110和第二部分120更容易產(chǎn)生變形(特別是塑性變形)。比值、如果選取的更大(比如大于0.9)，則弱化區(qū)130 處的剛度與其相鄰區(qū)域差別不大，在彎曲過程中，除了弱化區(qū)130會產(chǎn)生塑性變形之外，其相鄰區(qū)域也可能產(chǎn)生塑性變形，這是不期望的。相反，比值Y如果選取的更小(比如小于 0. 9)，則弱化區(qū)130會對驅(qū)動軸100的整體剛度和強度產(chǎn)生較大的影響，從而進(jìn)一步影響壓縮機的正常運行。此外，弱化區(qū)130的寬度W理論上可以越小越好，只要能容納壓機的壓頭即可。實際上，弱化區(qū)130的寬度W可以選擇為驅(qū)動軸直徑D的1/2倍至1倍。還可以在弱化區(qū)130與第一部分110和第二部分120之間設(shè)置過渡部132以減小此處的應(yīng)力集中。優(yōu)選地，過渡部132是弧形過渡部。參見圖4描述驅(qū)動軸100的預(yù)彎曲過程。將形成有弱化區(qū)130的驅(qū)動軸100的第一部分110支撐在A點，將其第二部分120支撐在B點，并且使得偏心曲柄銷102的平面部 103面向上，然后通過壓機的壓頭C在弱化區(qū)130處施加向下的力，同時通過設(shè)置在弱化區(qū) 130附近的傳感器S來檢測變形量。如圖5所示，當(dāng)在弱化區(qū)130施加力F時，在弱化區(qū)130 處將產(chǎn)生最大的彎矩M。由于弱化區(qū)130的抗彎截面模量大大減小，弱化區(qū)130處的應(yīng)力 σ大大高于其臨近區(qū)域。因此，當(dāng)弱化區(qū)130處的應(yīng)力ο超過驅(qū)動軸100的材料的彈性極限并產(chǎn)生塑性變形時，弱化區(qū)130的臨近區(qū)域的應(yīng)力仍然處于材料的彈性變形階段。在彎曲的過程中，可以通過傳感器S測量和控制變形以使得第一部分110和第二部分120之間的角度β達(dá)到期望值。在卸載以后，可以得到圖6所示的預(yù)彎軸的驅(qū)動軸100。值得強調(diào)的是，由于設(shè)置有弱化區(qū)130，因此在最后形成的預(yù)彎曲的驅(qū)動軸100中，第一部分110和第二部分120基本上仍然是直的，僅僅弱化區(qū)130處產(chǎn)生了彎曲變形使得第一部分110的縱向軸線Xl和第二部分120的縱向軸線Χ2之間形成角度β。圖7示出了另一種對驅(qū)動軸100進(jìn)行預(yù)彎曲的方法。如圖7所示，驅(qū)動軸100的弱化區(qū)130支撐在Al點，而驅(qū)動軸100的第二部分120支撐在Bl點，并且偏心曲柄銷102 的平面部103面向下。然后，通過壓機的壓頭C在第一部分110處施加向下的力，并且通過傳感器S檢測變形量。通過這種加載方式，可以獲得與圖5所示類似的彎矩分布和應(yīng)力分布。因此可以實現(xiàn)與上述實施方式相同的變形效果。下面參照圖8描述根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第二實施方式。圖8是根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的第二實施方式在彎曲之前的示意圖，其中圖8Α 是立體圖，圖8Β是主視圖，圖8C是局部放大圖。如圖所示，弱化區(qū)130Α可以是形成在第一部分110和第二部分120之間的凹部 140。該凹部140可以通過機加工比如磨削形成，也可以在驅(qū)動軸的鑄造過程中一體地形成在驅(qū)動軸上。凹部140可以具有平坦的底面，并且優(yōu)選地凹部140的底面與偏心曲柄銷102 的平面部103平行?？梢栽隍?qū)動軸100上設(shè)置兩個凹部140，如圖8Β所示。也可以僅在驅(qū)動軸100上設(shè)置一個凹部140。期望凹部140的底面與驅(qū)動軸100的軸線之間的距離h與驅(qū)動軸100的半徑R之間的比值大約為0.9。相應(yīng)地，弱化區(qū)130A處的抗彎截面模量與其臨近區(qū)域相比降低大約 27%。根據(jù)本實用新型第二實施方式的驅(qū)動軸的變形過程和變形控制與第一實施方式相同，在此不再贅述。在根據(jù)本實用新型的驅(qū)動軸的另一個實施方式中，弱化區(qū)可以是例如一個V形槽。其彎曲過程和彎曲控制與上述實施方式類似，在此不再贅述。本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該可以理解本實用新型的一個或多個實施方式可以適用于各種類型的渦旋壓縮機，包括立式渦旋壓縮機和臥式渦旋壓縮機；開放式渦旋壓縮機、封閉式渦旋壓縮機以及半封式渦旋壓縮機；以及高壓側(cè)渦旋壓縮機和低壓側(cè)渦旋壓縮機。此外，本實用新型的一個或多個實施方式還可以適用于驅(qū)動軸承受偏心負(fù)荷的各種類型的旋轉(zhuǎn)機械。盡管在此已詳細(xì)描述本實用新型的各種實施方式，但是應(yīng)該理解本實用新型并不局限于這里詳細(xì)描述和示出的具體實施方式
，在不偏離本實用新型的實質(zhì)和范圍的情況下可由本領(lǐng)域的技術(shù)人員實現(xiàn)其它的變型和變體。所有這些變型和變體都落入本實用新型的范圍內(nèi)。而且，所有在此描述的構(gòu)件都可以由其他技術(shù)性上等同的構(gòu)件來代替。
權(quán)利要求1.一種用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，包括直的第一部分(110)，其具有第一縱向軸線(Xl)；直的第二部分(120)，其具有第二縱向軸線、\1、；和形成在所述第一部分(110)和第二部分(120)之間的弱化區(qū)(130，130A)，其中所述驅(qū)動軸(100)在所述弱化區(qū)(130，130A)處彎曲使得在所述第一縱向軸線 (Xl)和所述第二縱向軸線(X2)之間形成角度β。
2.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述第一部分(110)包括具有平面部(103)的偏心曲柄銷(102)，所述第一縱向軸線(Xl)和所述第二縱向軸線(Χ2)形成的平面與所述平面部(10 垂直。
3.如權(quán)利要求2所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述第一縱向軸線(Xl)朝向所述平面部(10 側(cè)傾斜。
4.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中0.03°< β <0.14°。
5.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中0.045°< β <0.21°。
6.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中假定在所述驅(qū)動軸(100)彎曲之前，所述驅(qū)動軸(100)在壓縮機于許用最大載荷運行期間在所述第一部分(110)和所述第二部分(120)之間形成角度α，則所述角度β設(shè)定為β < α，并且所述角度 β和所述角度α的方向相反。
7.如權(quán)利要求6所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中β<3α/4。
8.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(300)是一個環(huán)形槽。
9.如權(quán)利要求8所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述環(huán)形槽的直徑d與所述驅(qū)動軸(100)的直徑D之間的比值γ為大約0.9。
10.如權(quán)利要求8所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述環(huán)形槽的寬度W與所述驅(qū)動軸(100)的直徑D之間的比值為大約0. 5-1。
11.如權(quán)利要求8所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中在所述環(huán)形槽與所述第一部分(110)以及所述第二部分(120)之間設(shè)置有弧形過渡部(132)。
12.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述第一部分(110)由所述壓縮機的主軸承(6 支撐，所述第二部分(120)配合在所述壓縮機的轉(zhuǎn)子(54)中。
13.如權(quán)利要求12所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130，130A)在所述驅(qū)動軸(100)的縱向方向上的位置處于所述主軸承(6 和所述轉(zhuǎn)子(54)之間。
14.如權(quán)利要求2所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130A)包括至少一個凹部(140)。
15.如權(quán)利要求14所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述凹部(140)具有平坦的底面，所述底面與所述偏心曲柄銷(10 的平面部(10 平行。
16.如權(quán)利要求15所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述凹部(140)的底面和所述驅(qū)動軸(100)的中心軸線之間的距離h與所述驅(qū)動軸(100)的半徑R的比值為大約 0. 9。
17.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述弱化區(qū)為一個V形槽。
18.如權(quán)利要求1所述的用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，其中所述弱化區(qū)(130、130A)的橫截面積為所述驅(qū)動軸(100)的橫截面積的約80%。
19.一種壓縮機(10)，包括如權(quán)利要求1-18中任一項所述的驅(qū)動軸(100)。
20.如權(quán)利要求19所述的壓縮機(10)，進(jìn)一步包括 殼體(12)；固定在所述殼體(1 中的主軸承座(60)，所述主軸承座(60)中設(shè)置有支承所述第一部分(110)的主軸承(62)；固定在所述殼體(1 中的馬達(dá)(50)，所述馬達(dá)(50)包括轉(zhuǎn)子64)，所述第二部分 (120)固定在所述轉(zhuǎn)子(54)中；和通過所述驅(qū)動軸(100)驅(qū)動的壓縮機構(gòu)。
21.如權(quán)利要求20所述的壓縮機(10)，其中所述壓縮機構(gòu)包括彼此嚙合的定渦旋00) 和動渦旋(30)，所述驅(qū)動軸(100)的偏心曲柄銷(102)插入所述動渦旋(30)的轂部(36)中。
專利摘要本實用新型涉及一種用于壓縮機的驅(qū)動軸(100)，包括直的第一部分(110)，其具有第一縱向軸線(X1)；直的第二部分(120)，其具有第二縱向軸線(X2)；形成在所述第一部分(110)和第二部分(120)之間的弱化區(qū)(130，130A)，其中所述驅(qū)動軸(100)在所述弱化區(qū)(130，130A)處彎曲使得在所述第一縱向軸線(X1)和所述第二縱向軸線(X2)之間形成角度β。利用本實用新型，能夠更容易和更準(zhǔn)確地控制驅(qū)動軸的彎曲形狀和/或彎曲變形量。
文檔編號F16C3/02GK202203271SQ20112033688
公開日2012年4月25日 申請日期2011年8月31日 優(yōu)先權(quán)日2011年8月31日
發(fā)明者蘇曉耕, 趙跟輝 申請人:艾默生環(huán)境優(yōu)化技術(shù)(蘇州)研發(fā)有限公司