專利名稱：扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，例如可以應(yīng)用在車輛的傳動(dòng)系中，以緩沖或盡可能大幅度地消除旋轉(zhuǎn)不均勻性。
背景技術(shù)：
在與內(nèi)燃機(jī)組裝在一起的傳動(dòng)系中主要受到在內(nèi)燃機(jī)中周期性進(jìn)行的點(diǎn)火以及由此釋放的能量轉(zhuǎn)換成曲軸的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的限制，基本上沒(méi)有恒定的扭矩導(dǎo)引至傳動(dòng)系中。由曲軸輸出的扭矩及其轉(zhuǎn)速經(jīng)受擺動(dòng)或振動(dòng)、總地來(lái)說(shuō)經(jīng)受旋轉(zhuǎn)不均勻性。因?yàn)檫@種旋轉(zhuǎn) 不均勻性可以在行駛運(yùn)行中出現(xiàn)征兆，所以通常要盡可能大幅度地消除旋轉(zhuǎn)不均勻性。例如可以了解到，通過(guò)利用力或能量存儲(chǔ)器，即例如采用彈簧或運(yùn)動(dòng)的質(zhì)量或它們的組合，將在這樣的旋轉(zhuǎn)不均勻性中產(chǎn)生的能量暫時(shí)存儲(chǔ)，然后進(jìn)一步輸送給傳動(dòng)系，從而能夠?qū)崿F(xiàn)平穩(wěn)的轉(zhuǎn)速進(jìn)程或扭矩進(jìn)程。在這種意義上工作的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的一個(gè)示例是所謂的雙質(zhì)量飛輪。作為為緩沖器已知的質(zhì)量擺錘將于行駛狀態(tài)中出現(xiàn)的旋轉(zhuǎn)不均勻性轉(zhuǎn)換成振動(dòng)質(zhì)量的振動(dòng)偏轉(zhuǎn)，其中，該偏轉(zhuǎn)能夠克服離心力進(jìn)行并且通過(guò)預(yù)設(shè)的偏轉(zhuǎn)軌跡或待偏轉(zhuǎn)的質(zhì)量可以實(shí)現(xiàn)與確定的觸發(fā)轉(zhuǎn)速或觸發(fā)頻率的一致。這樣的緩沖器當(dāng)然可以與通過(guò)采用彈簧或類似部件而振動(dòng)的質(zhì)量系統(tǒng)相結(jié)合。由于在當(dāng)今的車輛構(gòu)造中總是越來(lái)越緊湊的空間情況，對(duì)于用于減振的系統(tǒng)可用的空間更小，其中去離合質(zhì)量相應(yīng)地減小，即所產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)不均勻性減輕減小。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，在緊湊的構(gòu)造尺寸的情況下本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置實(shí)現(xiàn)了更佳地減小導(dǎo)引至傳動(dòng)系中的旋轉(zhuǎn)不均勻性。根據(jù)本發(fā)明，上述目的通過(guò)這樣一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)，其特別用于車輛的傳動(dòng)系，所述扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置包括待驅(qū)動(dòng)以圍繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的輸入?yún)^(qū)域以及輸出區(qū)域，其中，在所述輸入?yún)^(qū)域和輸出區(qū)域之間設(shè)有第一扭矩傳遞路徑和與該第一扭矩傳遞路徑并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑、以及用于共同導(dǎo)引或疊加經(jīng)所述扭矩傳遞路徑導(dǎo)引或產(chǎn)生的扭矩的離合裝置，其中，所述第一扭矩傳遞路徑中設(shè)有第一移相器裝置，所述第一移相器裝置用于產(chǎn)生經(jīng)由所述第一扭矩傳遞路徑導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對(duì)于經(jīng)由所述第二扭矩傳遞路徑導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位移動(dòng)。在本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置中，通過(guò)采用移相器裝置用于，首先分配所傳遞的扭矩，然后再會(huì)集所傳遞的扭矩，由于這樣引入的相位移動(dòng)而產(chǎn)生在待傳遞扭矩中的振動(dòng)分量的抵消疊加。在理想的狀態(tài)下，至少在特別是臨界的頻率范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)幾乎完全消除旋轉(zhuǎn)不均勻性。為了能夠以結(jié)構(gòu)上簡(jiǎn)單的方式有效實(shí)現(xiàn)相位移動(dòng)規(guī)定，第一移相器裝置包括第一振動(dòng)系統(tǒng)，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)具有初級(jí)側(cè)和能夠克服彈簧裝置作用相對(duì)于所述初級(jí)側(cè)圍繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的次級(jí)側(cè)。
因此，第一移相器裝置基本上根據(jù)雙質(zhì)量飛輪的功能原理而構(gòu)成，其中，通過(guò)一方面選擇彈簧強(qiáng)度且另一方面選擇在初級(jí)側(cè)和次級(jí)側(cè)上的質(zhì)量比或慣性，提供帶有希望的振動(dòng)特性的、能夠克服彈簧裝置作用的、相對(duì)于彼此振動(dòng)的兩個(gè)質(zhì)量，即主要是初級(jí)側(cè)和次級(jí)偵U。其特點(diǎn)是，這樣的振動(dòng)系統(tǒng)具有諧振頻率。在低于諧振頻率的頻率范圍內(nèi)，這樣的振動(dòng)系統(tǒng)在低于臨界條件下振動(dòng)，也就是說(shuō)，系統(tǒng)的觸發(fā)和反應(yīng)基本上同時(shí)產(chǎn)生。在超出諧振頻率時(shí)產(chǎn)生相位突變,從而系統(tǒng)的觸發(fā)和反應(yīng)主要以彼此相對(duì)的相位移動(dòng)的方式產(chǎn)生,即，系統(tǒng)在超出臨界條件下工作。這樣的相位突變?cè)诶硐霠顟B(tài)下為最大值180°，本發(fā)明利用這樣的相位突變，以通過(guò)使如此相位移動(dòng)的扭矩振動(dòng)分量與未發(fā)生相位移動(dòng)的扭矩分量疊加而實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)不均勻性所希望的減小。具有優(yōu)勢(shì)地還可以，在所述第二扭矩傳遞路徑中設(shè)有第二移相器裝置。所述第二移相器裝置可以包括第二振動(dòng)系統(tǒng)，所述第二振動(dòng)系統(tǒng)具有初級(jí)側(cè)和能夠克服彈簧裝置作用相對(duì)于該初級(jí)側(cè)圍繞旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的次級(jí)側(cè)。
然后為了確保，當(dāng)在兩個(gè)扭矩傳遞路徑中通過(guò)移相器裝置進(jìn)行工作時(shí)實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)不均勻性的希望的減小，可以規(guī)定，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)和所述第二振動(dòng)系統(tǒng)具有彼此不同的諧振頻率。以這種方式和方法可以限定頻率范圍或轉(zhuǎn)速范圍，在所述范圍內(nèi)，兩個(gè)扭矩傳遞路徑之一已經(jīng)超臨界工作，而另一個(gè)則在低于臨界、即沒(méi)有相位移動(dòng)的條件下工作。在此優(yōu)選地規(guī)定，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)的諧振頻率低于所述第二振動(dòng)系統(tǒng)的諧振頻率。為了能夠進(jìn)一步影響減振特性而規(guī)定，所述第一扭矩傳遞路徑或/和所述第二扭矩傳遞路徑構(gòu)造有用于經(jīng)由該扭矩傳遞路徑導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性的摩擦減振裝置或/和流體減振裝置。當(dāng)然，在此這兩個(gè)扭矩傳遞路徑可以具有不同的結(jié)構(gòu)，S卩，這兩個(gè)扭矩傳遞路徑的任何一個(gè)可以構(gòu)造具有或不具有一個(gè)或其他附加的減振方案。那么特別地，當(dāng)在一個(gè)或兩個(gè)扭矩傳遞路徑中應(yīng)該附加地設(shè)有摩擦減振裝置和流體減振裝置時(shí)，可以根據(jù)其以什么樣的方式和方法影響減振特性，來(lái)設(shè)置并聯(lián)或串聯(lián)起作用的摩擦減振裝置和流體減振裝置。這里還可以使兩個(gè)扭矩傳遞路徑也具有彼此不同的結(jié)構(gòu)。此外可以由此實(shí)現(xiàn)減振特性的分散，即，所述摩擦減振裝置或/和所述流體減振裝置設(shè)置成相對(duì)于彈簧裝置并聯(lián)或串聯(lián)地起作用。在一個(gè)對(duì)于緊湊的構(gòu)造尺寸特別有利的變化方案中規(guī)定，離合裝置包括行星輪變速裝置。在此例如可以是這樣的構(gòu)造，S卩，所述行星輪變速裝置包括連接到所述第二扭矩傳遞路徑上的行星輪支架，所述行星輪支架具有多個(gè)可旋轉(zhuǎn)地承載于其上的行星輪。這意味著，在兩個(gè)扭矩傳遞路徑中導(dǎo)引的扭矩被行星輪支架接收，并且經(jīng)由可旋轉(zhuǎn)地承載在該行星輪支架上的行星輪繼續(xù)導(dǎo)引到輸出區(qū)域。為了在抵消疊加的意義上也能夠以簡(jiǎn)單的方式實(shí)現(xiàn)上文已經(jīng)提到的兩個(gè)扭矩分量的聯(lián)結(jié)，還規(guī)定，所述行星輪變速裝置包括連接到所述第一扭矩傳遞路徑上的、與所述行星輪嚙合的第一空心輪裝置和連接到所述輸出區(qū)域上的、與所述行星輪嚙合的第二空心輪
>J-U ρ α裝直。
在一個(gè)可替換的、特別是適應(yīng)在徑向內(nèi)部區(qū)域中的構(gòu)造空間的結(jié)構(gòu)形式中規(guī)定，所述行星輪變速裝置包括連接到所述第一扭矩傳遞路徑上的、與所述行星輪嚙合的第一太陽(yáng)輪裝置和連接到所述輸出區(qū)域上的、與所述行星輪嚙合的第二太陽(yáng)輪裝置。能夠使在待傳遞的扭矩中的旋轉(zhuǎn)不均勻性消除的特性可以進(jìn)一步這樣受到影響，即，在兩個(gè)扭矩傳遞路徑中導(dǎo)引的或由這兩個(gè)扭矩傳遞路徑傳遞的扭矩分量在其大小上受到影響。例如可以規(guī)定，與所述行星輪連接的第一空心輪裝置或太陽(yáng)輪裝置和與所述行星輪連接的第二空心輪裝置或太陽(yáng)輪裝置提供相對(duì)于彼此不同的傳動(dòng)比。通過(guò)選擇彼此不同的傳動(dòng)比實(shí)現(xiàn)了，較大的扭矩分量經(jīng)由第一或第二扭矩傳遞路徑來(lái)導(dǎo)引。因?yàn)樽鳛殡x合裝置起作用的行星輪變速裝置僅在相對(duì)較小的、由移相器裝置或其振動(dòng)系統(tǒng)允許的角度范圍內(nèi)起作用，所以還可以 規(guī)定，至少一個(gè)行星輪或/和所述空心輪裝置或/和所述太陽(yáng)輪裝置以扇形齒輪的形式構(gòu)成。一個(gè)對(duì)于避免不平衡性特別有利的結(jié)構(gòu)變化方案可以設(shè)定，行星輪相對(duì)于彼此以大致均勻的周向間隔設(shè)置。可替換地還可以使行星輪相對(duì)于彼此以不均勻的周向間隔設(shè)置。通過(guò)行星輪的周向間隔的變化，可以影響噪音產(chǎn)生并由此實(shí)現(xiàn)更安靜的運(yùn)行。如果設(shè)定離合裝置徑向位于所述第一移相器裝置內(nèi)部或/和所述第二移相器裝置內(nèi)部、且與所述第一移相器裝置或/和所述第二移相器裝置至少部分軸向重疊設(shè)置，那么特別有效地利用了徑向內(nèi)部的構(gòu)造空間。代替地可設(shè)定，所述離合裝置軸向與所述第一移相器裝置或/和所述第二移相器裝置相鄰設(shè)置。在該結(jié)構(gòu)方案中實(shí)現(xiàn)了離合裝置軸向上相對(duì)較大地構(gòu)成，即具有較大的有效半徑。當(dāng)所述第二扭矩傳遞路徑的剛性至少為800Nm/°，優(yōu)選至少為1500Nm/°時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)經(jīng)由兩個(gè)扭矩傳遞路徑傳遞的振動(dòng)分量的特別有效的疊加。這意味著，第二扭矩傳遞路徑或提供該第二扭矩傳遞路徑的構(gòu)件或組合件相對(duì)較剛性，并且基本上僅在第一扭矩傳遞路徑中使用導(dǎo)致相位移動(dòng)的彈性。如果，所述輸入?yún)^(qū)域的慣性力矩與在所述第一扭矩傳遞路徑中的慣性力矩的比值在I至10的范圍內(nèi)；或/和如果，在所述第一扭矩傳遞路徑中的慣性力矩與在所述第二扭矩傳遞路徑中的慣性力矩的比值在2至20的范圍內(nèi)；那么進(jìn)一步表明，減振特征是特別有利的。本發(fā)明還涉及一種液壓驅(qū)動(dòng)模塊以及一種流體動(dòng)力式的離合裝置，特別是流體動(dòng)力式的變矩器，它們都具有本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置。另外，本發(fā)明還涉及一種用于車輛的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，其包括驅(qū)動(dòng)設(shè)備和本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其中，它的輸入?yún)^(qū)域本身可以連接到所述驅(qū)動(dòng)設(shè)備的驅(qū)動(dòng)軸上。在這種類型的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，有利的是，第一振動(dòng)系統(tǒng)的諧振位置在驅(qū)動(dòng)設(shè)備的空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速之下或接近該空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速。利用該諧振位置(也就是第一振動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)換成轉(zhuǎn)速的諧振頻率)，實(shí)際上在整個(gè)轉(zhuǎn)速頻譜中，使通過(guò)在諧振位置的范圍中產(chǎn)生的相位突變引入的相位移動(dòng)和由此導(dǎo)致的相位移動(dòng)的振動(dòng)分量的疊加可以得到充分利用。此外可以設(shè)定，第二振動(dòng)系統(tǒng)的諧振位置在所述驅(qū)動(dòng)設(shè)備的最大轉(zhuǎn)速之上或接近該最大轉(zhuǎn)速。


接下來(lái)，結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。其中示出了 圖I為具有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的一個(gè)原理圖；圖2為對(duì)應(yīng)于圖I的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖3為對(duì)應(yīng)于圖I的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖4為具有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的局部縱向剖視圖；圖5為對(duì)應(yīng)于圖4的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的不意圖；圖6為可旋轉(zhuǎn)地承載在行星輪支架上的分段式行星輪的示意圖；·圖7為對(duì)應(yīng)于圖4的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖8為對(duì)應(yīng)于圖4的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖9為一種流體減振裝置的軸向視圖；圖10為行星輪及其所屬的空心輪的可替換的結(jié)構(gòu)方案a)，b)和c)的示意圖；圖11為具有帶有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的液壓驅(qū)動(dòng)模塊的不意圖；圖12為具有帶有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的液力式變矩器的不意圖；圖13為具有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的另一原理圖；圖14為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖15為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的不意圖；圖16為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖17為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖18為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖19為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖20為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖21為對(duì)應(yīng)于圖13的一個(gè)可替換的結(jié)構(gòu)方案的示意圖；圖22為列出不同的數(shù)值和數(shù)值比例以及相對(duì)應(yīng)的取值和取值范圍的表格；圖23為扭矩減振一種結(jié)構(gòu)可替換的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的局部縱向剖視圖；圖24為具有離合裝置的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振系統(tǒng)的原理圖，該離合裝置構(gòu)造有太陽(yáng)輪裝置；圖25為具有太陽(yáng)輪裝置的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的局部縱向剖視圖；圖26為可旋轉(zhuǎn)地承載在行星輪支架上的行星輪的詳細(xì)視圖；圖27為用于穩(wěn)定承載在行星輪支架上的行星輪的支撐環(huán)的軸向視圖；圖28為圖27的支撐環(huán)的立體圖；圖29為構(gòu)造有扇形空心輪的空心輪裝置的局部軸向視圖；圖30為具有兩個(gè)并聯(lián)的扭矩傳遞路徑的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的局部縱向剖視圖；圖31為圖30的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置在另一圓周區(qū)域上的剖視圖；圖32為圖30和圖31的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的剖視分解圖。
具體實(shí)施方式
在圖I中以原理圖的方式示出了一種設(shè)在機(jī)動(dòng)車傳動(dòng)系統(tǒng)中的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10。該扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10在傳動(dòng)設(shè)備12 (僅示意性示出)、例如內(nèi)燃機(jī)與變速器14之間或與傳動(dòng)系統(tǒng)的其他系統(tǒng)區(qū)域之間傳遞扭矩。待通過(guò)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10傳遞的扭矩在通常用16表示的輸入?yún)^(qū)域被接收，其中該輸入?yún)^(qū)域可以具有一慣性或慣性力矩me。通過(guò)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10導(dǎo)引的扭矩經(jīng)由輸出區(qū)域18給出，其中，該輸出區(qū)域18可以具有一慣性或慣性力矩Ma。在輸入?yún)^(qū)域16與輸出區(qū)域18之間，待傳遞的扭矩分配成兩個(gè)扭矩分量。第一扭矩分量通過(guò)第一扭矩傳遞路徑20來(lái)傳遞，而第二扭矩分量通過(guò)第二扭矩傳遞路徑22來(lái)傳遞。這兩個(gè)扭矩分量的匯總或聯(lián)結(jié)在離合裝置中24中進(jìn)行，該離合裝置接收兩個(gè)扭矩分量并且朝向輸出區(qū)域18的方向繼續(xù)導(dǎo)引。
為了盡可能大幅度地消除例如在驅(qū)動(dòng)設(shè)備12的區(qū)域中產(chǎn)生的、通常具有振動(dòng)特點(diǎn)的旋轉(zhuǎn)不均勻性，并且不再沿著朝向變速器14或其他傳動(dòng)系統(tǒng)組件的方向繼續(xù)導(dǎo)引，對(duì)此在本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10中，使在待傳遞的扭矩中的振動(dòng)分量于兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中進(jìn)行彼此相對(duì)的相位移動(dòng)。為實(shí)現(xiàn)該目的，在第一扭矩傳遞路徑20中設(shè)有第一移相器裝置26。該第一移相器裝置26構(gòu)造成第一振動(dòng)系統(tǒng)32,在該第一振動(dòng)系統(tǒng)中使兩個(gè)質(zhì)量可以能夠克服彈簧裝置的作用而相對(duì)彼此振動(dòng)。該彈簧裝置具有預(yù)設(shè)的剛性或彈性系數(shù)Sp這兩個(gè)相對(duì)彼此振動(dòng)的質(zhì)量主要由振動(dòng)系統(tǒng)32的初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30來(lái)限定。初級(jí)側(cè)28的質(zhì)量或慣性力矩基本上對(duì)應(yīng)于輸入?yún)^(qū)域16的慣性Me。次級(jí)側(cè)30具有慣性或慣性力矩W。以通過(guò)剛性或彈性系數(shù)51以及兩個(gè)質(zhì)量或慣性Me和M1確定的方式，得到振動(dòng)系統(tǒng)32在第一扭矩傳遞路徑20中的諧振頻率。在以低于諧振頻率的頻率使振動(dòng)觸發(fā)時(shí)，該振動(dòng)系統(tǒng)32在低于臨界狀態(tài)下工作，這意味著基本上同時(shí)地、即沒(méi)有相對(duì)的相位移動(dòng)的情況下產(chǎn)生觸發(fā)和反應(yīng)。在超過(guò)諧振頻率的情況下，振動(dòng)系統(tǒng)32過(guò)渡到超臨界狀態(tài)，在此相對(duì)彼此相位移動(dòng)地進(jìn)行觸發(fā)和反應(yīng)，這里主要指的是最大180°的相位突變。這意味著，當(dāng)觸發(fā)頻率超出振動(dòng)系統(tǒng)32的諧振頻率時(shí)，那么包含在待經(jīng)由第一扭矩傳遞路徑20傳遞的扭矩分量中的振動(dòng)分量以最大180°的相位移動(dòng)朝向離合裝置的方向被繼續(xù)導(dǎo)引。需要指出的是，相位突變的質(zhì)量、即所產(chǎn)生的相位移動(dòng)的大小與不同的條件相關(guān)，特別還與在振動(dòng)系統(tǒng)32的區(qū)域中產(chǎn)生的摩擦效應(yīng)相關(guān)，而過(guò)渡的位置通過(guò)振動(dòng)系統(tǒng)32的諧振頻率來(lái)限定。為了能夠在扭矩傳遞過(guò)程中通過(guò)第一扭矩傳遞路徑20進(jìn)一步影響減振特性，可以在該第一扭矩傳遞路徑20中還設(shè)有摩擦減振裝置R1以及流體減振裝置F1。在圖I所示的實(shí)施例中，這兩個(gè)減振裝置R1A1根據(jù)作用相互并聯(lián)，而且還相對(duì)于振動(dòng)系統(tǒng)32的彈簧裝置26并聯(lián)。摩擦減振裝置R1主要通過(guò)庫(kù)倫摩擦、即通過(guò)能夠以滑動(dòng)摩擦形式相對(duì)移動(dòng)的構(gòu)件進(jìn)行工作，而流體減振裝置F1能夠通過(guò)擠壓一種粘性介質(zhì)(即例如油或油脂)在初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30之間的相對(duì)旋轉(zhuǎn)過(guò)程中起作用。在圖I所示的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的實(shí)施例中，對(duì)應(yīng)于第二扭矩傳遞路徑22還設(shè)有第二移相器裝置34。而且，該第二移相器裝置也包括第二振動(dòng)系統(tǒng)36，該第二振動(dòng)系統(tǒng)具有初級(jí)側(cè)38和次級(jí)側(cè)40，初級(jí)側(cè)和次級(jí)側(cè)能夠克服彈簧裝置的作用(這里用剛性或彈性系數(shù)S2來(lái)表示)相對(duì)彼此扭轉(zhuǎn)。除了剛性和彈性系數(shù)S2之外，振動(dòng)系統(tǒng)36的振動(dòng)特性主要還通過(guò)輸入?yún)^(qū)域16的相對(duì)彼此振動(dòng)的質(zhì)量或慣性Me和次級(jí)側(cè)40的慣性M2來(lái)確定。此外，還可以了解到，與剛度S2并聯(lián)的流體減振裝置F2對(duì)應(yīng)于移相器裝置34。當(dāng)然，也可以設(shè)有摩擦減振裝置，如對(duì)應(yīng)于第一扭矩傳遞路徑20可以了解到的摩擦減振裝置。通過(guò)對(duì)第二移相器裝置34的結(jié)構(gòu)方案的選擇實(shí)現(xiàn)了，其諧振頻率的存在或與第一移相器裝置26的諧振頻率的一致使得在另一個(gè)頻率并因此在另一個(gè)轉(zhuǎn)速條件下產(chǎn)生相位突變、即到超臨界狀態(tài)的過(guò)渡。特別地，如下文仍結(jié)合結(jié)構(gòu)方面的構(gòu)造方案進(jìn)行描述的那樣，可以這樣選擇第二移相器裝置的剛性S2，S卩，使第二移相器裝置34的諧振頻率在位于傳動(dòng)系內(nèi)產(chǎn)生的觸發(fā)頻譜之外的范圍內(nèi)。這意味著，第二移相器裝置34或其振動(dòng)系統(tǒng)36同樣過(guò)渡到于正常行駛狀態(tài)下待達(dá)到的觸發(fā)頻譜中，而不是到超臨界狀態(tài)中。由此導(dǎo)致，在理想情況下，在離合裝置24的區(qū)域中再 次會(huì)集的扭矩分量相對(duì)于其中所含有的振動(dòng)分量而具有180°的相位移動(dòng)，從而在抵消干涉的意義上產(chǎn)生疊加。由此導(dǎo)致，在輸出區(qū)域18上僅保持相對(duì)較小的振動(dòng)分量，然后該振動(dòng)分量能夠在傳動(dòng)系的方向上繼續(xù)傳遞。在此，特別要強(qiáng)調(diào)的是，這種基本上根據(jù)雙質(zhì)量飛輪的類型構(gòu)造的振動(dòng)系統(tǒng)32或36以低通濾波器的形式工作，即主要濾出高頻的振動(dòng)分量。如果扭矩傳遞路徑之一、例如第二扭矩傳遞路徑22設(shè)計(jì)成沒(méi)有這種過(guò)濾功能，這意味著，在離合裝置24上盡管低頻的振動(dòng)分量能夠相互抵消地疊加，然而高頻的振動(dòng)分量仍僅通過(guò)扭矩傳遞路徑之一傳遞而由此不能實(shí)現(xiàn)抵消疊加。然而原理上，在一個(gè)傳動(dòng)系中，低頻的觸發(fā)部分是指對(duì)于機(jī)動(dòng)車車身可察覺(jué)的觸發(fā)部分、或?qū)е聜鲃?dòng)系組成部分過(guò)高載荷并因此需要緩沖或消除該觸發(fā)部分。圖2示出了圖I所示的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的不同的變型。首先在圖2中可以了解到，在輸出區(qū)域18上可以設(shè)有另一振動(dòng)系統(tǒng)42(例如在離合盤中提供的)，該振動(dòng)系統(tǒng)具有剛性S3以及還有流體減振裝置F3。圖2中還示出了兩種用于第二扭矩傳遞路徑22的第二移相器裝置34的結(jié)構(gòu)方案的變型。首先由變型I可以了解到，這里在次級(jí)側(cè)40上與剛性S2串聯(lián)設(shè)置流體減振裝置F2，其中，在彈簧裝置、S卩剛性S2與流體減振裝置F2之間通過(guò)在此設(shè)置的組件提供次級(jí)側(cè)40的本質(zhì)上也影響振動(dòng)特性的慣性力矩M2'。在變型2中，于與剛性S2串聯(lián)設(shè)置流體減振裝置的位置上在此設(shè)有摩擦減振裝置R2。這里需要指出的是，當(dāng)然也可以在第一扭矩傳遞路徑20中將摩擦減振裝置R1以及流體減振裝置F1相對(duì)于剛性S1串聯(lián)連接。圖3中示出了另一變型?？梢粤私獾?，在兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中分別具有已經(jīng)描述的相位移動(dòng)裝置26、34，這兩個(gè)相位移動(dòng)裝置分別具有各自振動(dòng)系統(tǒng)32、36的剛性S1和S2。另外，可以了解到與剛性Si、S2分別并聯(lián)的摩擦減振裝置R1和R2。以上，結(jié)合圖I至圖3闡述了以原理圖示出的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的不同變化方案，其中，通過(guò)使待傳遞的扭矩分配到兩個(gè)扭矩傳遞路徑上、并且產(chǎn)生相位突變或在至少一個(gè)扭矩傳遞路徑中的相位移動(dòng)，用于在會(huì)集扭矩分量的過(guò)程中，使通過(guò)扭矩傳遞路徑導(dǎo)引的振動(dòng)分量或旋轉(zhuǎn)不均勻性以相對(duì)消除的目的而彼此疊加。因?yàn)榛A(chǔ)扭矩、即相位移動(dòng)的自身待傳遞的恒定的扭矩之下不疊加，所以通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑導(dǎo)引的基礎(chǔ)扭矩分量在離合裝置24中以相加為目的而彼此疊加，從而在扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸出區(qū)域18上，在可能無(wú)法避免的摩擦損失能被忽略的情況下可以截取完全在輸入?yún)^(qū)域16中導(dǎo)引的且待傳遞的基礎(chǔ)扭矩，或者將其傳遞到傳動(dòng)系的下一個(gè)部分中。接下來(lái)，對(duì)這種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的不同結(jié)構(gòu)變化方案進(jìn)行說(shuō)明。應(yīng)該指出的是，下文中與上文所述的組件或系統(tǒng)的相對(duì)應(yīng)的組件或系統(tǒng)用相同的附圖標(biāo)記表示。在圖4中，扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸入?yún)^(qū)域16連接到驅(qū)動(dòng)軸44、即例如內(nèi)燃機(jī)的曲軸上，或至少部分由該驅(qū)動(dòng)軸提供。在第一扭矩傳遞路徑20中的振動(dòng)系統(tǒng)32的初級(jí)側(cè)28包括兩個(gè)蓋盤部件46、48。蓋盤部件46在其徑向內(nèi)部區(qū)域中通過(guò)螺栓50固定連接到驅(qū)動(dòng)軸44上，并且在其徑向外部區(qū)域中與另一個(gè)蓋盤部件48限定出用于提供剛性S1的減振裝置52的容納腔。如其例如在雙質(zhì)量飛輪或其他扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振器中常見(jiàn)的情況下，該減振裝置包括多個(gè)在周向上依次排列或還可以相互插置的螺旋壓力彈簧。第一振動(dòng)系統(tǒng)32的次級(jí)側(cè)30包括接合在兩個(gè)蓋盤部件46、48之間的中央盤元件54，像蓋盤部件46、48那樣，該中央盤元件在其徑向外部區(qū)域上提供用于彈簧裝置52的圓周支撐區(qū)域。在其徑向位于蓋盤部件48內(nèi)部的區(qū)域中，中央盤元件54例如通過(guò)鉚接與質(zhì)量56固定連接。徑向在該鉚接位置之內(nèi)，中央盤元件54軸向支撐在起動(dòng)盤或滑動(dòng)軸承環(huán)58上。該滑動(dòng)軸承環(huán)軸向和徑向地保持在彎曲的支撐部件60上，該支撐部件通過(guò)螺栓50 與蓋盤部件46 —起固定在驅(qū)動(dòng)軸44上。支撐在蓋盤部件48和中央盤元件54上的預(yù)緊部件(例如碟形彈簧)62將中央盤元件54壓靠在起動(dòng)盤58上。一方面通過(guò)預(yù)緊部件62，另一方面通過(guò)起動(dòng)盤58，使由兩個(gè)蓋盤部件46、48包圍的容積區(qū)域基本上流體密封地被封裝，并由此能夠用粘性介質(zhì)填充。該粘性介質(zhì)在初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30之間的圓周相對(duì)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中受到擠壓，從而以這種方式和方法能夠?qū)崿F(xiàn)在第一扭矩傳遞路徑20中預(yù)設(shè)的流體減振裝置Fp同時(shí)，通過(guò)例如預(yù)緊部件62或者還有起動(dòng)盤58與中央盤元件54的摩擦接觸，可以提供庫(kù)倫摩擦，即摩擦減振裝置R1，該摩擦減振裝置在初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30之間的相對(duì)旋轉(zhuǎn)過(guò)程中起作用。這里可知，摩擦減振裝置R1、流體減振裝置F1都可以通過(guò)其他或附加的組合部件來(lái)提供，這些組合部件在初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30之間的相對(duì)旋轉(zhuǎn)過(guò)程中起到緩沖作用。第二扭矩傳遞路徑22主要包括通常用66表示的行星輪變速裝置的行星輪支架64，該行星輪支架的功能將在下文進(jìn)行說(shuō)明。該行星輪變速裝置66還主要提供離合裝置24，在該離合裝置中通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22導(dǎo)引的扭矩分量又會(huì)集在一起。在徑向內(nèi)部，行星輪支架64形成有圓柱形區(qū)段68。該圓柱形區(qū)段借助于螺栓70中央連接到驅(qū)動(dòng)軸44上，并由此與驅(qū)動(dòng)軸一起圍繞旋轉(zhuǎn)軸線A共同旋轉(zhuǎn)?？梢粤私獾剑@種連接主要通過(guò)夾持、例如通過(guò)張緊力的生成進(jìn)而摩擦夾持效應(yīng)的生成來(lái)實(shí)現(xiàn)。像固定蓋盤部件46的情況那樣，還實(shí)現(xiàn)了，在此通過(guò)不旋轉(zhuǎn)對(duì)稱的結(jié)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)形狀配合連接，并且使螺紋連接基本上僅用于建立軸向聚集。在圓柱形區(qū)段68的外圓周上連接一個(gè)行星輪支架區(qū)段72，其具有例如盤形或輪輻形的結(jié)構(gòu)。在該行星輪支架區(qū)段72上，于多個(gè)圓周位置處通過(guò)承載銷76和支承套78可旋轉(zhuǎn)地承載多個(gè)行星輪74。這些行星輪74相對(duì)于行星輪支架64基本上可自由旋轉(zhuǎn)。行星輪74在它們徑向外部的區(qū)域上與一個(gè)位于驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80嚙合連接，該空心輪由振動(dòng)系統(tǒng)32的次級(jí)側(cè)30的質(zhì)量56來(lái)提供。與該驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪軸向相對(duì)地設(shè)有一個(gè)從動(dòng)側(cè)的空心輪82，該從動(dòng)側(cè)的空心輪例如與一個(gè)用于摩擦聯(lián)結(jié)的環(huán)形的摩擦面部件84連接在一起主要提供扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸出區(qū)域18。像第一振動(dòng)系統(tǒng)32的次級(jí)側(cè)30那樣，從動(dòng)側(cè)的空心輪82可以在其徑向內(nèi)部區(qū)域中通過(guò)相應(yīng)的軸承86或88以旋轉(zhuǎn)形式支承在行星輪支架64的圓柱形區(qū)段68的外圓周上，并因此相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線A定中心。因?yàn)閺膭?dòng)側(cè)的空心輪82相對(duì)于驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80原則上可圍繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)，所以在這些構(gòu)件其中一個(gè)上，在圖示的情況中在驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80上，于在這兩個(gè)空心輪80、82上形成的齒部的徑向外部區(qū)域中設(shè)有密封部件89，以徑向向外基本上流體密封地封裝容納行星輪74的容積區(qū)域。該容積區(qū)域在其徑向內(nèi)部區(qū)域中通過(guò)兩個(gè)軸承(例如構(gòu)造成滑動(dòng)軸承環(huán))86、88以及還通過(guò)封閉中央盤元件54中的貫穿孔的密封罩90而流體密封地封閉。而且，該容積區(qū)域可以用粘性介質(zhì)填充，從而一方面能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)行星輪74的潤(rùn)滑作用，另一方面在行星輪74圍繞平行于旋轉(zhuǎn)軸線A的旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)的過(guò)程中實(shí)現(xiàn)流體緩沖作用。在旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下，由于離心力的作用，使用于實(shí)現(xiàn)潤(rùn)滑作用的粘性介質(zhì)、即油或油脂徑向向外偏移到這樣 的區(qū)域中，即，在該區(qū)域中行星輪74通過(guò)與兩個(gè)空心輪80、82的嚙合而受到相對(duì)較劇烈的磨損載荷。因此需要相對(duì)較少的粘性介質(zhì)，就能實(shí)現(xiàn)其作用。而不需要完全填滿整個(gè)封裝的容積區(qū)域。在圖4中可以了解到，第二扭矩傳遞路徑22基本上是剛性的，即至少在第一近似值上以無(wú)限大的剛性S2來(lái)實(shí)現(xiàn)。那么，在該第二扭矩傳遞路徑22中傳遞的扭矩的振動(dòng)分量基本上在沒(méi)有相位移動(dòng)或相位突變的情況下以及還基本上在沒(méi)有導(dǎo)致緩沖作用的情況下進(jìn)行傳遞。然而，在第一扭矩傳遞路徑20中第一移相器裝置26設(shè)有第一振動(dòng)系統(tǒng)32，其中，第一振動(dòng)系統(tǒng)32的構(gòu)造基本上與傳統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振器或雙質(zhì)量飛輪相同。一方面通過(guò)選擇初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30上的質(zhì)量比，另一方面通過(guò)選擇彈簧裝置52的彈性系數(shù)，實(shí)現(xiàn)了這樣預(yù)設(shè)第一振動(dòng)系統(tǒng)32的諧振頻率位置或諧振位置，即，使諧振頻率位置或諧振位置處于例如在用于驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)設(shè)備的空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速之下或至少接近空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速。這意味著，在普通工作區(qū)間內(nèi)，第一振動(dòng)系統(tǒng)超臨界工作，這說(shuō)明，通過(guò)第一扭矩傳遞路徑20傳遞的扭矩分量的在次級(jí)側(cè)30上繼續(xù)導(dǎo)引的振動(dòng)分量相對(duì)于觸發(fā)的振動(dòng)分量和/或相對(duì)于通過(guò)第二扭矩傳遞路徑22傳遞的振動(dòng)分量以最大180°的相位移動(dòng)進(jìn)行傳遞。在此首先假設(shè)沒(méi)有振動(dòng)分量，即應(yīng)該是恒定的扭矩被傳遞到輸入?yún)^(qū)域16上并且在輸出區(qū)域18輸出。這意味著，行星輪支架68和初級(jí)側(cè)28以及次級(jí)側(cè)30并因此還有驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪82以相同的轉(zhuǎn)速圍繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)。從而導(dǎo)致行星輪24并沒(méi)有圍繞其自身的旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)。這又決定了，從動(dòng)側(cè)的空心輪82以與行星輪支架72相同的轉(zhuǎn)速而進(jìn)行旋轉(zhuǎn)。如果當(dāng)前在振動(dòng)觸發(fā)方面產(chǎn)生自發(fā)的驅(qū)動(dòng)軸44的扭矩增大，則會(huì)導(dǎo)致相應(yīng)的在第二扭矩傳遞路徑22中的旋轉(zhuǎn)加速，特別是行星輪支架72的旋轉(zhuǎn)加速。這樣會(huì)造成，通過(guò)行星輪變速裝置66的行星輪74與從動(dòng)側(cè)的空心輪82的交替作用傳遞相應(yīng)的增大的扭矩或相應(yīng)的增大的轉(zhuǎn)速到輸出區(qū)域18。然而，扭矩或轉(zhuǎn)速的自發(fā)增大在第一扭矩傳遞路徑20中導(dǎo)致，在壓縮彈簧裝置52的情況下產(chǎn)生初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30之間的相對(duì)旋轉(zhuǎn)。該相對(duì)旋轉(zhuǎn)造成，使次級(jí)側(cè)30暫時(shí)以略小于初級(jí)側(cè)28的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，并由此還以小于行星輪支架72的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)。這樣較小的轉(zhuǎn)速導(dǎo)致，行星輪74通過(guò)次級(jí)側(cè)30和行星輪支架72之間的轉(zhuǎn)速差而受到驅(qū)動(dòng)以圍繞其自身的旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)，并由此還帶動(dòng)從動(dòng)側(cè)的極輪82。由此實(shí)現(xiàn)了，從動(dòng)側(cè)的空心輪82不會(huì)跟隨行星輪支架72的增大的轉(zhuǎn)速，這是因?yàn)橥ㄟ^(guò)次級(jí)側(cè)30產(chǎn)生的行星輪74的旋轉(zhuǎn)觸發(fā)了從動(dòng)側(cè)的空心輪82的反向運(yùn)動(dòng)。在這個(gè)意義上，在兩個(gè)扭矩分量會(huì)集的位置、即行星輪74嚙合兩個(gè)空心輪80、82的位置，通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22導(dǎo)引的振動(dòng)分量基于抵消干涉而相互疊加。在僅理論上可實(shí)現(xiàn)的理想情況下，能夠完全消除如此疊加的振動(dòng)分量。因?yàn)閷?shí)際情況下，在第一振動(dòng)系統(tǒng)32的區(qū)域中不能完全排除摩擦效應(yīng)，或者特別是摩擦效應(yīng)還可以期待用于緩沖高頻的振動(dòng)分量，所以在到超臨界運(yùn)行狀態(tài)的過(guò)渡時(shí)產(chǎn)生的相位突變并非恰好為180°，而是根據(jù)產(chǎn)生的摩擦效應(yīng)的程度略小于180°。扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的一個(gè)變型的結(jié)構(gòu)形式在圖5中示出。接下來(lái)，在此僅對(duì)于與圖4的結(jié)構(gòu)形式不同的方面進(jìn)行說(shuō)明。在圖5的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10中，行星輪變速裝置66的行星輪74沒(méi)有形成為完全環(huán)繞的齒輪，而是形成為扇形齒輪。如圖6中所示，這些扇形齒輪嚙合從動(dòng)側(cè)的空心輪82。因?yàn)轵?qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80和從動(dòng)側(cè)的空心輪82相對(duì)于行星輪支架72僅產(chǎn)生相對(duì)較小的相對(duì)旋轉(zhuǎn)，并由此還使行星輪74僅在確定的角度范圍內(nèi)圍繞其自身的旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)，所以扇形形式的結(jié)構(gòu)方案足以滿足要求并且用于減少質(zhì)量或慣性力矩。還可以在圖5中了解到，行星輪支架64形成有圓柱形區(qū)段68和行星輪支架區(qū)段 72的兩件式結(jié)構(gòu)，該行星輪支架區(qū)段徑向向外延伸并可旋轉(zhuǎn)地承載行星輪74。這兩個(gè)結(jié)構(gòu)部分可以通過(guò)焊接相互連接。圓柱形區(qū)段68到驅(qū)動(dòng)軸44的連接通過(guò)形成角度的支撐部件60來(lái)實(shí)現(xiàn)，該支撐部件在徑向外部區(qū)域中承載起動(dòng)盤58，而在其徑向內(nèi)部區(qū)域中與行星輪支架64的圓柱形區(qū)段68通過(guò)焊接相連接。因此可以省去額外的中央螺紋連接。此外可以了解到，行星輪支架64在其行星輪支架區(qū)段72上具有貫穿孔92。這些貫穿孔徑向定位在為固定到驅(qū)動(dòng)軸44上而必須插入螺栓50的地方。相應(yīng)地，中央盤元件50也在其徑向內(nèi)部區(qū)域具有貫穿孔94，而從動(dòng)側(cè)的空心輪82在其徑向內(nèi)部區(qū)域具有貫穿孔96。貫穿孔94通過(guò)密封罩90封閉。相應(yīng)地,貫穿孔96通過(guò)密封罩98封閉，從而使包含有行星輪74的容積區(qū)域再次基本上液體密封地進(jìn)行封裝。而且在該結(jié)構(gòu)形式中，第二扭矩傳遞路徑22以相對(duì)于第一扭矩傳遞路徑20很大的剛性、即基本上沒(méi)有彈性地構(gòu)成，其中，用于扭矩傳遞的不同的構(gòu)件，特別是用于行星輪支架64的構(gòu)件在存在扭矩時(shí)當(dāng)然會(huì)產(chǎn)生不可避免的變形或扭曲，并因此還在相對(duì)較堅(jiān)固的結(jié)構(gòu)條件下具有一定的彈性，然而該彈性會(huì)導(dǎo)致自身頻率明顯超出相關(guān)的頻率范圍，即在正常行駛過(guò)程中產(chǎn)生的轉(zhuǎn)速范圍之外。圖7中示出了另一種變型。在該扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10中，第一振動(dòng)系統(tǒng)32在第一扭矩傳遞路徑中形成兩級(jí)式結(jié)構(gòu)。這里，彈簧裝置52包括兩個(gè)徑向錯(cuò)開(kāi)設(shè)置的彈性件100、102。彈性件100接收兩個(gè)蓋盤部件46、48的驅(qū)動(dòng)扭矩，并且將該扭矩繼續(xù)傳遞到中央盤元件54上。該中央盤元件54形成徑向內(nèi)部的第二緩沖級(jí)的輸入端。在中央盤元件54的徑向內(nèi)部區(qū)域的兩側(cè)設(shè)有另外的蓋盤部件104、106。這兩個(gè)蓋盤部件將在彈性件102中通過(guò)中央盤元件54接收的扭矩繼續(xù)傳遞到驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80上，這兩個(gè)蓋盤部件與該驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪通過(guò)鉚釘108固定連接。行星輪支架64構(gòu)成多件式結(jié)構(gòu)，并且圓柱形區(qū)段68本身通過(guò)螺栓70不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)地在中央連接到驅(qū)動(dòng)軸44上。質(zhì)量56的徑向內(nèi)部區(qū)域通過(guò)軸承86支承在圓柱形區(qū)段68上，該質(zhì)量還作為驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80起作用。行星輪支架區(qū)段72與圓柱形區(qū)段68以分離的形式構(gòu)成，并且通過(guò)下文結(jié)合圖9進(jìn)行闡述的流體減振裝置F2與該圓柱形區(qū)段聯(lián)結(jié)。
可以了解到，行星輪支架區(qū)段72與環(huán)形盤式的蓋體部件110共同形成容納腔112，用于多個(gè)在周向上依次排列的擠壓部件或剪力銷。該容納腔112徑向向內(nèi)通過(guò)環(huán)形的突起部114限定在行星輪支架64的圓柱形區(qū)段68上。在該環(huán)形的突起部114上對(duì)應(yīng)于剪力銷116而徑向向外地形成凸起的同步區(qū)段118，從而在圓柱形區(qū)段68的圓周運(yùn)動(dòng)過(guò)程中迫使剪力銷116形成相應(yīng)的同步運(yùn)動(dòng)。如圖7所示，剪力銷以其兩個(gè)軸向端側(cè)面貼靠在行星輪支架區(qū)段72或蓋體部件110上，并且例如在產(chǎn)生摩擦配合效應(yīng)的條件下能夠在這兩個(gè)構(gòu)件之間夾緊。此外，腔室區(qū)域112還用粘性介質(zhì)、例如油或油脂進(jìn)行填充。在傳遞扭矩時(shí)，通過(guò)圓柱形區(qū)段68使剪力銷116在周向上受到作用。在此，通過(guò)行星輪支架區(qū)段72與蓋體部件110的交替作用使剪力銷在為彈性構(gòu)造時(shí)自動(dòng)產(chǎn)生剪切變形，或/和剪力銷相對(duì)于這兩個(gè)構(gòu)件進(jìn)行滑動(dòng)摩擦式運(yùn)動(dòng)并由此產(chǎn)生摩擦力，從而還能夠?qū)崿F(xiàn)摩擦減振裝置R2的功能性。因?yàn)樽冃芜\(yùn)功或圓周運(yùn)動(dòng)在包含在容納腔112中的粘性介質(zhì)的驅(qū)使下而實(shí)現(xiàn)，所以額外地還用于流體緩沖作用。
在圖8所示的變型中，在第二扭矩傳遞路徑22中額外設(shè)有剛性S2，用于構(gòu)造具有明顯較低諧振頻率的第二振動(dòng)系統(tǒng)36。對(duì)此，彈簧裝置118例如以其多個(gè)在周向上依次排列的彈簧而設(shè)置在行星輪支架64的圓柱形區(qū)段68的環(huán)形的突起部114與行星輪支架區(qū)段72的徑向內(nèi)部區(qū)域之間。對(duì)此，上文結(jié)合圖9已經(jīng)說(shuō)明的、起減振作用的裝置R2和F2平行于此起作用。在第二扭矩傳遞路徑中的第二振動(dòng)系統(tǒng)36的諧振頻率或諧振位置與第一扭矩傳遞路徑20中的第一振動(dòng)系統(tǒng)的諧振頻率或諧振位置方面一致，使得在轉(zhuǎn)速增大并由此運(yùn)動(dòng)頻率也增大、或是含在扭矩中的振動(dòng)分量的頻率增大的情況下，振動(dòng)系統(tǒng)32首先過(guò)渡到其超臨界狀態(tài)，而振動(dòng)系統(tǒng)36仍保持在低于臨界狀態(tài)中。那么，例如已經(jīng)在到達(dá)空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速之前或在空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)之前，上文所述的相位突變首先僅出現(xiàn)在第一振動(dòng)系統(tǒng)32中。然后在繼續(xù)增大轉(zhuǎn)速的情況下，進(jìn)行上文所述的可彼此相對(duì)相位移動(dòng)的扭矩分量的疊加，直到例如第二振動(dòng)系統(tǒng)36在驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)可達(dá)到的最大轉(zhuǎn)速的范圍內(nèi)過(guò)渡到其超臨界狀態(tài)，并因此在第二扭矩傳遞路徑22中也出現(xiàn)相位突變。如已經(jīng)所述，相位突變最大為180°。然而，相位突變的實(shí)際大小取決于產(chǎn)生的摩擦效應(yīng)。因此可以通過(guò)調(diào)整在兩個(gè)扭矩傳遞路徑中產(chǎn)生的摩擦或流體地起減振作用的裝置，對(duì)兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22之間的相對(duì)相位突變的大小進(jìn)行調(diào)整，從而即使在兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22或設(shè)置在二者中的振動(dòng)系統(tǒng)32、36超臨界地工作的狀況中，仍然能夠?qū)崿F(xiàn)用于減少振動(dòng)的疊加。此外在圖8中可以了解到，在第一扭矩傳遞路徑20中設(shè)有所謂的撓性板，通常也為軸向彈性板120。通過(guò)該軸向彈性板120，使初級(jí)側(cè)28、即它的蓋盤部件46借助于螺栓50連接到驅(qū)動(dòng)軸44上。由此實(shí)現(xiàn)第一扭矩傳遞路徑20與驅(qū)動(dòng)軸44的軸向振動(dòng)去聯(lián)結(jié)。為了例如也在第二扭矩傳遞路徑22中實(shí)現(xiàn)該方案，本來(lái)具有多件式結(jié)構(gòu)的行星輪支架64可以例如在其行星輪支架區(qū)段72的區(qū)域中實(shí)施為軸向具有彈性。圖10以示意圖a)、b)和c)示出了行星輪74的特殊的結(jié)構(gòu)。在上文所述的結(jié)構(gòu)形式中，行星輪構(gòu)造有一個(gè)單獨(dú)的齒部區(qū)域123(也由圖IOc)可知)，該齒部區(qū)域在相同的徑向高度上(相對(duì)于行星輪74的旋轉(zhuǎn)軸線)既與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80、又與從動(dòng)側(cè)的空心輪82共同作用；而在圖IOa)中可以了解到一種分級(jí)構(gòu)成的行星輪74。該行星輪具有用于與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80共同作用的第一齒部區(qū)域122以及進(jìn)一步徑向位于內(nèi)側(cè)的用于與從動(dòng)側(cè)的空心輪82共同作用的第二齒部區(qū)域124。這里，對(duì)于兩個(gè)齒部區(qū)段122、124進(jìn)而為了與兩個(gè)空心輪80、82的相互作用而設(shè)定傳動(dòng)比i > I。以這種方式和方法實(shí)現(xiàn)了，對(duì)總的待傳遞的扭矩的通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22傳遞的扭矩分量進(jìn)行調(diào)整，其中，在圖IOa)中示出的結(jié)構(gòu)實(shí)施例通過(guò)傳動(dòng)比i > I而實(shí)現(xiàn)，該結(jié)構(gòu)實(shí)施例通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中的每一個(gè)傳遞一部分的扭矩，并且這兩個(gè)部分在離合裝置24中再次會(huì)集。在圖IOb)所示的情況中，離合裝置24的傳動(dòng)比i小于I。這樣導(dǎo)致，當(dāng)在第一扭矩傳遞路徑20上傳遞的扭矩增強(qiáng)時(shí)在第二扭矩傳遞路徑22中出現(xiàn)扭矩減小或扭矩流反向。在這種情況下通過(guò)第一扭矩傳遞路徑傳遞的扭矩分量因此相對(duì)于導(dǎo)入的扭矩而增強(qiáng)，并且與在第二扭矩傳遞路徑中以反方向傳遞的扭矩在離合裝置24中進(jìn)行疊加。也是以這種方式實(shí)現(xiàn)了存在于兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中的振動(dòng)分量的抵消疊加。在i = I的情況下，待傳遞扭矩通過(guò)兩個(gè)扭矩傳遞路徑的分配實(shí)際上沒(méi)有發(fā)生，并由此不會(huì)實(shí)現(xiàn)通過(guò)相位移動(dòng)的振動(dòng)分量的疊加而引入的減振功能。確切地說(shuō)，在這種結(jié)構(gòu)中，通過(guò)第二扭矩傳遞路徑傳遞的扭矩等于零。為了在如圖IOc)示出的行星輪74作為通常的正齒輪，即具有用于兩個(gè)空心輪80、82的位于相同徑向高度的外圍齒部123的結(jié)構(gòu)中·能夠獲得與I不同的、但卻接近I的傳動(dòng)比，可以使兩個(gè)空心輪80、82形成有彼此不同的齒形變位。這樣原理上簡(jiǎn)化了構(gòu)造(特別是在行星輪74的區(qū)域中)，實(shí)現(xiàn)了不等于I的傳動(dòng)比的設(shè)定，并由此通過(guò)第二扭矩傳遞路徑傳遞一部分扭矩。圖11示出了根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10在液壓驅(qū)動(dòng)模塊126中的應(yīng)用。扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸入?yún)^(qū)域16通過(guò)離合盤128以及與該離合盤相連接的在圖11中未示出的撓性盤或類似部件連接到驅(qū)動(dòng)軸(例如內(nèi)燃機(jī)的曲軸)上。這里主要通過(guò)從動(dòng)側(cè)的空心輪82提供的輸出區(qū)域18通過(guò)螺紋連接與濕式運(yùn)行的疊片式離合器132的外殼130固定連接。濕式運(yùn)行的疊片式離合器的從動(dòng)部件134與未示出的從動(dòng)軸、即例如變速器輸入軸不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)地聯(lián)結(jié)。此外，從動(dòng)部件134還與電機(jī)138的轉(zhuǎn)子136聯(lián)結(jié)，以共同旋轉(zhuǎn)。電機(jī)138的定子裝置140例如通過(guò)支承濕式運(yùn)行的疊片式離合器132的外殼130的承載部件142而受到承載。在本文中應(yīng)該指出的是，如圖11中所示的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10在其基礎(chǔ)構(gòu)造上對(duì)應(yīng)于圖4所示的結(jié)構(gòu)變化方案。當(dāng)然，這里也可以采用其他上文所述的、在不同區(qū)域也可以修改的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置。還應(yīng)該指出的是，液壓驅(qū)動(dòng)模塊126在濕式運(yùn)行的疊片式離合器132以及電機(jī)138的構(gòu)造方面還能夠以與圖11所示構(gòu)造不同的形式來(lái)實(shí)施。圖12示出了本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10集成在流體動(dòng)力式的變矩器144中的示意圖。該變矩器具有已填充或可填充流體的轉(zhuǎn)換器外殼146以及在其內(nèi)側(cè)承載的、用于提供泵輪150的多個(gè)泵輪葉片148。在轉(zhuǎn)換器外殼146中設(shè)有渦輪152，該渦輪具有與泵輪葉片148軸向上相對(duì)設(shè)置的渦輪葉片154。渦輪152通過(guò)渦輪輪轂156與未示出的從動(dòng)軸、例如變速器輸入軸相聯(lián)結(jié)。在渦輪152與泵輪150之間設(shè)有通常用158表示的導(dǎo)輪，該導(dǎo)輪通過(guò)單向離合裝置、圍繞旋轉(zhuǎn)軸線A于一個(gè)方向上可旋轉(zhuǎn)地承載在未示出的支撐空心軸上。鎖止離合器160包括離合器活塞162，該離合器活塞受限于在轉(zhuǎn)換器外殼內(nèi)部與轉(zhuǎn)換器外殼形成摩擦接合或摩擦分離的壓力情況。在此離合器活塞162主要還形成扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸入?yún)^(qū)域16。行星輪支架64在其徑向外部區(qū)域中與離合器活塞162聯(lián)結(jié)，以共同外繞旋轉(zhuǎn)軸線A旋轉(zhuǎn)，然而其中，為了實(shí)現(xiàn)接通和斷開(kāi)，離合器活塞162可以軸向相對(duì)于行星輪支架64運(yùn)動(dòng)。行星輪支架64在其徑向內(nèi)部區(qū)域中承載行星輪74。這些行星輪在它們徑向外部區(qū)域上與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80和從動(dòng)側(cè)的空心輪82嚙合，從動(dòng)側(cè)的空心輪又在其徑向內(nèi)部區(qū)域中例如通過(guò)螺紋連接與渦輪輪轂156不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)地連接。還在該結(jié)構(gòu)變型中，第一扭矩傳遞路徑20包括第一振動(dòng)系統(tǒng)32，該第一振動(dòng)系統(tǒng)具有彈簧裝置52、包括兩個(gè)蓋盤46、48的初級(jí)側(cè)28以及包括中央盤元件54的次級(jí)側(cè)30。該中央盤元件54在其徑向內(nèi)部區(qū)域中可旋轉(zhuǎn)地支承在渦輪輪轂156上，而在其徑向外部區(qū)域中例如通過(guò)鉚接與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80固定連接。在蓋盤部件48和中央盤元件54之間起作用的預(yù)緊彈簧部件62將中央盤元件54沿軸向壓向蓋盤部件46的徑向內(nèi)部區(qū)域，從而在此提供摩擦減振裝置R1。 由于轉(zhuǎn)換器外殼146通常完全用油填充的實(shí)際情況，振動(dòng)系統(tǒng)32的初級(jí)側(cè)28和次級(jí)側(cè)30在產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)不均勻性時(shí)在粘性介質(zhì)(即油)中彼此相對(duì)運(yùn)動(dòng)，從而以這種方式和方法還實(shí)現(xiàn)了流體減振裝置F1。通過(guò)到第一扭矩傳遞路徑20和第二扭矩傳遞路徑22中的分配在鎖止離合器160的接通狀態(tài)實(shí)現(xiàn)了，特別是由內(nèi)燃機(jī)產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)不均勻性不會(huì)經(jīng)由液壓動(dòng)力式的變矩器144繼續(xù)傳遞，并由此不會(huì)繼續(xù)傳遞到在接下來(lái)的傳動(dòng)系中，或僅以緩沖的方式繼續(xù)傳遞。接下來(lái)，結(jié)合不同的原理示意圖對(duì)根據(jù)本發(fā)明構(gòu)造的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的變化方案進(jìn)行說(shuō)明。在此，圖13示出了一種如上文已經(jīng)結(jié)合圖I進(jìn)行說(shuō)明的構(gòu)造。在每個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中分別設(shè)有剛性S1或S2以及與此并聯(lián)地分別設(shè)有摩擦減振裝置Rp R2或者流體減振裝置Fp F2。為了提供相位移動(dòng)，這兩個(gè)剛性S1或S2和因此構(gòu)造的振動(dòng)系統(tǒng)具有彼此不同的特征頻率。圖14示出了一種變化方案，其中，作為離合裝置24起作用的行星輪支架64的行星輪74在徑向外側(cè)不與空心輪80、82共同作用，而是與在周圍上分布地設(shè)置的驅(qū)動(dòng)側(cè)的正齒輪164和從動(dòng)側(cè)的正齒輪166共同作用。這些正齒輪一方面在第一振動(dòng)系統(tǒng)32的次級(jí)側(cè)30上而另一方面在輸出區(qū)域18上分別不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)地得到保持，并由此為了扭矩傳遞或支撐而與兩個(gè)行星輪74共同作用。在圖15所示的變化方案中，設(shè)置在第一振動(dòng)系統(tǒng)32的次級(jí)側(cè)30上以及在扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的輸出區(qū)域18上的正齒輪布置在行星輪74的徑向內(nèi)側(cè)。圖16示出了一種與圖7類似的構(gòu)造。這里，移相器裝置26的剛性S1的彈簧裝置52包括兩個(gè)串聯(lián)作用的彈性件102和分別與彈性件并聯(lián)的摩擦減振裝置R115流體減振裝置F2與整個(gè)彈簧裝置52以及剛性S1并聯(lián)地起作用。在兩個(gè)彈性件100、102之間特別通過(guò)與扭矩傳遞結(jié)構(gòu)聯(lián)結(jié)的構(gòu)件形成中間質(zhì)量Z。第二扭矩傳遞路徑22包括與剛性S2串聯(lián)的流體減振裝置匕。此外可以看到例如在離合盤區(qū)域中設(shè)置的第三剛性S3以及與其并聯(lián)設(shè)置的摩擦減振裝置R3。在原理上基于圖16所示構(gòu)造的圖17所示的變型中，在第二扭矩傳遞路徑22中并聯(lián)地設(shè)有剛性S2以及摩擦減振裝置R2還有流體減振裝置F2。圖18示出了具有兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10集成在液壓驅(qū)動(dòng)模塊126中的示意圖。在第一扭矩傳遞路徑20中，第一剛性S1包括彈簧裝置52的兩個(gè)串聯(lián)起作用的彈性件100、102以及分別與各彈性件并聯(lián)的摩擦減振裝置Rf在第二扭矩傳遞路徑中，摩擦減振裝置R2與剛性S2并聯(lián)起作用。示意性示出了例如構(gòu)成濕式運(yùn)行的疊片式離合器132形式的離合器，該離合器實(shí)現(xiàn)了驅(qū)動(dòng)設(shè)備(例如內(nèi)燃機(jī))的去聯(lián)結(jié)/聯(lián)結(jié)，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10與接下來(lái)的傳動(dòng)系部分以及由此特別是與電機(jī)138的去聯(lián)結(jié)/聯(lián)結(jié)。再接下來(lái)，在電機(jī)138上可以利用另一個(gè)作為起動(dòng)部件起作用的離合器170使扭矩流例如為了進(jìn)行變速器14中的換擋過(guò)程而中斷。圖19以原理圖形式示出了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10在液壓動(dòng)力式的變矩器144中的集成?？梢郧宄亓私獾?，扭矩傳遞在鎖止離合器160之后分配到兩個(gè)扭矩傳遞路徑20、22中。在扭矩傳遞路徑20中，設(shè)置具有第一剛性S1或振動(dòng)系統(tǒng)32的第一移相器裝置26。其上可旋轉(zhuǎn)地承載有行星輪74的行星輪支架64位于第二扭矩傳遞路徑20中。這些行星輪與在驅(qū)動(dòng)側(cè)且連接到振動(dòng)系統(tǒng)32次級(jí)側(cè)30上的驅(qū)動(dòng)側(cè)空心輪80以及與連接到渦輪輪轂156上的從動(dòng)側(cè)空心輪82形成嚙合。那么如圖12所示的構(gòu)造，這里僅當(dāng)鎖止離合器160處于接通狀態(tài)時(shí)，扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10原則上才起作用。在圖20所示的構(gòu)造中，在第一扭矩傳遞路徑20中的振動(dòng)系統(tǒng)32旁邊并且在朝向·離合裝置24的扭矩流中，于輸出區(qū)域18中的、具有第三剛性S3以及與之并聯(lián)的摩擦減振裝置&的第三振動(dòng)系統(tǒng)42起作用。在兩個(gè)振動(dòng)系統(tǒng)32、42之間，渦輪152形成中間質(zhì)量Z，這樣在鎖止離合器160處于接通狀態(tài)時(shí)有利地實(shí)現(xiàn)減振。此外，該第三振動(dòng)系統(tǒng)42還在鎖止離合器160斷開(kāi)的情況下、即在從泵輪150經(jīng)由渦輪152到渦輪輪轂156的扭矩傳遞過(guò)程中起作用。圖21示出了一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10，其中，設(shè)置在第一扭矩傳遞路徑20中的振動(dòng)系統(tǒng)32—共包括三個(gè)剛性Sp其中的兩個(gè)剛性相互串聯(lián)。第三個(gè)剛性S1與這兩個(gè)串聯(lián)的剛性S1中的第一個(gè)并聯(lián)。三個(gè)剛性S1中的每一個(gè)都并聯(lián)一個(gè)摩擦減振裝置I。此外，在振動(dòng)系統(tǒng)32中與這三個(gè)剛性S1并聯(lián)一個(gè)流體減振裝置匕。在第二扭矩傳遞路徑22中設(shè)有振動(dòng)系統(tǒng)36，該振動(dòng)系統(tǒng)具有剛性S2以及與該剛性并聯(lián)的摩擦減振裝置R2和流體減振裝置F2。結(jié)合圖21再次提到，每個(gè)剛性S1和S2以及也集成在摩擦離合器的離合盤中的S3分別包括彈簧裝置，彈簧裝置具有多個(gè)串聯(lián)或/和相互套置的彈簧、特別是螺紋壓力彈簧。圖22示出了如可以設(shè)在本發(fā)明的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置中的不同的數(shù)值和比例的表格。由此可知，表I中列出的每個(gè)數(shù)值和比例由在每個(gè)上文所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置中分別對(duì)應(yīng)的數(shù)量值或數(shù)量范圍單獨(dú)地或與其他數(shù)值中的一個(gè)或任意的相結(jié)合地來(lái)實(shí)現(xiàn)。為了解釋表I要了解，附加的“min”或“max”用于表示一個(gè)確定數(shù)值的最小值或最大值，其例如給出輸入?yún)^(qū)域的慣性力矩Me。用于輸入?yún)^(qū)域的慣性力矩Me的優(yōu)化值例如在O. 05kgm2和2kgm2之間，如在表I的第I行和第2行列出的那樣。此外示出了，輸入?yún)^(qū)域16或初級(jí)側(cè)28的慣性力矩Me相對(duì)于慣性力矩M1 (即在第一扭矩傳遞力矩20中的次級(jí)側(cè)的慣性力矩)的比值d應(yīng)該優(yōu)選在I至10的范圍內(nèi)。第一扭矩傳遞力矩的次級(jí)側(cè)的慣性力矩M1相對(duì)于第二扭矩傳遞力矩中的慣性力矩M2的比值e，這里還可以是次級(jí)側(cè)的慣性力矩和整個(gè)慣性力矩的比值，當(dāng)沒(méi)有彈性時(shí)，應(yīng)該優(yōu)選在2至20的范圍內(nèi)。另外還示出了，在第二扭矩傳遞路徑22中的剛性S2應(yīng)優(yōu)選大于800Nm/°，最優(yōu)選大于1500Nm/°。這樣實(shí)現(xiàn)了基本上不允許非常剛性旋轉(zhuǎn)振動(dòng)的第二扭矩傳遞路徑22，從而基本上在出現(xiàn)的頻率范圍或觸發(fā)范圍內(nèi)避免了該扭矩傳遞路徑的自身振動(dòng)。因此，通過(guò)振動(dòng)觸發(fā)引起的移相基本上僅在第一扭矩傳遞路徑中發(fā)生。這里再次注意到的是，第二扭矩傳遞路徑22的振動(dòng)特性當(dāng)然也可以通過(guò)設(shè)置摩擦減振裝置或流體減振裝置而受到影響，并因此在與第一扭矩傳遞路徑的振動(dòng)特性一致時(shí)能夠保持在一個(gè)優(yōu)化的范圍內(nèi)。對(duì)于在兩個(gè)扭矩傳遞路徑中不同的剛性或彈簧強(qiáng)度方面實(shí)施成，在可以考慮作為扭矩傳遞主分支的第一扭矩傳遞路徑中的剛性或總剛性優(yōu)選選擇成能夠?qū)崿F(xiàn)很大程度的一致。這意味著，存在于第一扭矩傳遞路徑中的振動(dòng)系統(tǒng)的特征頻率在轉(zhuǎn)速范圍方面位于正常運(yùn)行條件下產(chǎn)生的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，該工作轉(zhuǎn)速范圍通常位于空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速和最大轉(zhuǎn)速之間，最大轉(zhuǎn)速可以通過(guò)驅(qū)動(dòng)設(shè)備來(lái)提供。剛性可以構(gòu)造 成單級(jí)或多級(jí)結(jié)構(gòu)，并且例如初級(jí)側(cè)和次級(jí)側(cè)之間的旋轉(zhuǎn)角度約80°。可考慮作為傳遞路徑的第二扭矩傳遞路徑中的剛性優(yōu)選選擇成能夠?qū)崿F(xiàn)很大程度的一致。這意味著，存在于第二扭矩傳遞路徑中的振動(dòng)系統(tǒng)的特征頻率應(yīng)超過(guò)工作轉(zhuǎn)速范圍。這意味著，正常運(yùn)行條件下不會(huì)出現(xiàn)第二扭矩傳遞路徑中的振動(dòng)系統(tǒng)的過(guò)渡到超臨界狀態(tài)。在第一扭矩傳遞路徑中、即扭矩傳遞的主分支中的流體減振或粘性緩沖，優(yōu)選根據(jù)其他不同的工作值或參數(shù)而進(jìn)行選擇，其中可以規(guī)定，在第一扭矩傳遞路徑中可達(dá)到的特征頻率或諧振頻率處于空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速之下，并由此對(duì)減小旋轉(zhuǎn)不均勻性產(chǎn)生有利的影響。在第二扭矩傳遞路徑中、即傳遞分支中，可以根據(jù)其他的工作值或參數(shù)來(lái)設(shè)定流體減振，優(yōu)選地設(shè)定成，特征頻率在此處超出可實(shí)現(xiàn)的最大轉(zhuǎn)速，也就是位于工作轉(zhuǎn)速范圍之外，并由此同樣能夠?qū)p少旋轉(zhuǎn)不均勻性產(chǎn)生有利的影響。在摩擦減振過(guò)程中，例如可以通過(guò)在第一扭矩傳遞路徑、即主分支中的不同的結(jié)構(gòu)方式選擇摩擦值，使得盡可能接近優(yōu)選值O。對(duì)此特別可以選擇不同的相互影響的部件的無(wú)摩擦的連接或聯(lián)結(jié)。特別實(shí)現(xiàn)了，通過(guò)選擇摩擦特別小的或摩擦最小化的材料，使受系統(tǒng)限制而不能完全避免的摩擦盡可能大幅度地減少。第一扭矩傳遞路徑中的摩擦越小，則在到超臨界狀態(tài)的過(guò)渡過(guò)程中可實(shí)現(xiàn)的相位突變運(yùn)動(dòng)得越接近最大值180°。在如上文所示的離合裝置中，該離合裝置可以通過(guò)兩個(gè)空心輪(即，在第一扭矩傳遞路徑中的第一空心輪和在從動(dòng)側(cè)的第二空心輪)以及在第二扭矩傳遞路徑中的行星輪組裝而成，可以通過(guò)將傳動(dòng)比例如設(shè)定在O. 2和2之間的范圍而影響待由第一扭矩傳遞路徑傳遞的扭矩的分配或數(shù)值。這里示出了，傳動(dòng)比或分配比的優(yōu)化值可以在0.7和1.3之間。圖23示出了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的另一可替代的結(jié)構(gòu)方式，該扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置的原理構(gòu)造對(duì)應(yīng)于圖4。然而在圖4所示的結(jié)構(gòu)形式中，在第一扭矩傳遞路徑20中設(shè)置的移相器裝置26和包括行星輪變速裝置66的離合裝置24在軸向上依次排列、即相鄰設(shè)置，并且，行星輪74徑向向外延伸到彈簧裝置52的區(qū)域中；而在圖23所示的結(jié)構(gòu)形式中，離合裝置24、即主要是行星輪變速裝置66以其行星輪74以及還有兩個(gè)空心輪80、82，徑向地位于移相器裝置26的內(nèi)部且與該移相器裝置基本完全軸向重疊。這里通過(guò)充分利用徑向內(nèi)部空間實(shí)現(xiàn)了軸向上非常短的結(jié)構(gòu)方案。在圖23中可以了解到，盤形結(jié)構(gòu)的移相器裝置26與第一扭矩傳遞路徑20的蓋盤部件46 —起通過(guò)螺栓50固定在驅(qū)動(dòng)軸或類似構(gòu)件上。為了能夠觸碰到該螺栓，在也作為振動(dòng)質(zhì)量起作用的環(huán)形摩擦面部件84中在徑向內(nèi)部設(shè)置多個(gè)被密封罩90罩住的貫穿孔。摩擦面部件84例如通過(guò)鉚接與空心輪82固定連接，并且在徑向內(nèi)部借助于軸承88可旋轉(zhuǎn)地支承在蓋盤部件46的軸向延伸的凸臺(tái)上，而且還軸向支撐在該凸臺(tái)上。從動(dòng)側(cè)的空心輪82在其徑向外部區(qū)域中借助于另一個(gè)軸承200相對(duì)于驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80可旋轉(zhuǎn)地受到支撐，該驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪軸向搭接在從動(dòng)側(cè)的空心輪82上。例如通過(guò)鉚接將一個(gè)附加質(zhì)量202固定在驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80的徑向向外延伸的區(qū)段上，該附加質(zhì)量使移相器裝置26的次級(jí)側(cè)的質(zhì)量增大。移相器裝置26的中央盤元件54套置在驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80的外圓周區(qū)域上并與該驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)地連接。這一點(diǎn)可以 通過(guò)壓配合、形狀配合(插接嚙合或類似形式)或摩擦配合來(lái)實(shí)現(xiàn)。而且還實(shí)現(xiàn)了中央盤元件54與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80的焊接連接。徑向在軸承200之外的區(qū)域中，驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80相對(duì)于蓋盤部件48通過(guò)密封部件204流體密封地封閉，從而能夠獲得一個(gè)密封終端，該密封終端用于將振動(dòng)系統(tǒng)32的彈簧裝置52容納的容積區(qū)域。在該容積區(qū)域中可以設(shè)有流體(低粘性或高粘性)、粘性潤(rùn)滑劑或其他粘性介質(zhì)，從而同時(shí)還能夠?qū)崿F(xiàn)在初級(jí)側(cè)28相對(duì)于次級(jí)側(cè)30相對(duì)旋轉(zhuǎn)過(guò)程中的流體減振作用。這里應(yīng)該指出，在不同的區(qū)域中采用的軸承當(dāng)然既可以構(gòu)造為滑動(dòng)軸承也可以構(gòu)造為滾動(dòng)軸承。在滾動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)方案中，該滾動(dòng)軸承可以優(yōu)選封裝地構(gòu)造，以同時(shí)在形成各個(gè)軸承支架的位置上也能夠?qū)崿F(xiàn)流體密封的封閉，即例如還也在軸承88和200的區(qū)域中實(shí)現(xiàn)。圖24示出了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的一種結(jié)構(gòu)方案，其中，例如在兩個(gè)扭矩傳遞路徑20和22中也分別設(shè)置具有振動(dòng)系統(tǒng)32、36的移相器裝置26、34。當(dāng)然這里也可以僅在第一扭矩傳遞路徑20中設(shè)置移相器裝置26，而第二扭矩傳遞路徑22可以具有相對(duì)較剛性的結(jié)構(gòu)。在第二扭矩傳遞路徑22中設(shè)有行星輪支架64，該行星輪支架具有在軸向上分布設(shè)置的行星輪74，行星輪在這里是具有不同直徑的齒部122、124。在該結(jié)構(gòu)形式中，離合裝置24或者更確切地說(shuō)行星輪變速裝置66具有與行星輪74共同作用的太陽(yáng)輪80'和82'。聯(lián)結(jié)在振動(dòng)系統(tǒng)32次級(jí)側(cè)30上的驅(qū)動(dòng)側(cè)太陽(yáng)輪80'與齒部122嚙合，而例如聯(lián)結(jié)在摩擦離合器的摩擦面部件84或輸出區(qū)域18上的從動(dòng)側(cè)太陽(yáng)輪82'與行星輪74的齒部124嚙
八
口 ο通過(guò)設(shè)置具有驅(qū)動(dòng)側(cè)太陽(yáng)輪80'和從動(dòng)側(cè)太陽(yáng)輪82'的行星輪變速裝置66，特別是利于徑向內(nèi)部空間的充分利用。在圖25中示出了這樣的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的一種結(jié)構(gòu)實(shí)施形式。可以了解到，次級(jí)側(cè)的中央盤元件54繼續(xù)徑向向內(nèi)延伸，行星輪74的承載銷76徑向向內(nèi)搭接并在此處提供驅(qū)動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪80'。為了在該太陽(yáng)輪80'、即中央盤元件54'與承載銷76之間實(shí)現(xiàn)周向相對(duì)運(yùn)動(dòng)，中央盤元件54在徑向區(qū)域中具有與所述承載銷76相對(duì)應(yīng)的周向留空部。從動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪82'例如通過(guò)鉚接與摩擦面部件84固定連接。該摩擦面部件和驅(qū)動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪8(V共同與在周向上分布設(shè)置的行星輪74的在此不分級(jí)的齒部123嚙合。而且這里可以例如通過(guò)太陽(yáng)輪80'和82'的不同齒形變位實(shí)現(xiàn)與I不相同的傳動(dòng)比。通過(guò)螺栓50連接到驅(qū)動(dòng)軸或類似構(gòu)件上的蓋盤部件46以其徑向內(nèi)部區(qū)域同樣形成行星輪支架64，在該行星輪支架中通過(guò)鉚接或類似連接方式固定承載銷76。中央盤元件54或與其集成地構(gòu)成的驅(qū)動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪80'通過(guò)例如形成為滑動(dòng)軸承的軸承206軸向相對(duì)于蓋盤部件46受到支承且徑向在支撐部件208上受到支承，該支撐部件通過(guò)螺栓50固定且例如為環(huán)形。從動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪82'借助于摩擦面部件84通過(guò)徑向軸承88和例如軸向軸承210相對(duì)于蓋盤部件46在軸向和徑向上受到支撐或支承。為了實(shí)現(xiàn)含有減振彈簧52的容積區(qū)域的流體密封的封閉，構(gòu)造成預(yù)緊地組裝的板型部件的預(yù)緊部件62可以實(shí)現(xiàn)，該預(yù)緊部件可以與太陽(yáng)輪82'共同固定到摩擦面部件84上，并且在徑向外側(cè)支撐在蓋盤部件48上。軸向在兩個(gè)太陽(yáng)輪80'和82'之間，另一密封部件212可以徑向向內(nèi)密封地封閉該容積區(qū)域。
當(dāng)然，在該結(jié)構(gòu)形式中，驅(qū)動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪8(V也與次級(jí)側(cè)30或中央盤元件54以分離形式構(gòu)成，并且由此例如可以通過(guò)鉚接、焊接或螺紋連接而固定連接。同樣地當(dāng)然還可以使從動(dòng)側(cè)的太陽(yáng)輪82'與摩擦面部件84'或其他的振動(dòng)質(zhì)量部件集成地構(gòu)成。應(yīng)該指出的是，在該結(jié)構(gòu)形式中，與構(gòu)造有空心輪的結(jié)構(gòu)形式相同，設(shè)置在太陽(yáng)輪或空心輪上的齒部可以構(gòu)成為直齒或斜齒。特別地，在使用具有兩個(gè)齒部122、124的分級(jí)構(gòu)成的行星輪74設(shè)有的位置上，與驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪/太陽(yáng)輪相對(duì)應(yīng)地、且與從動(dòng)側(cè)的空心輪/太陽(yáng)輪相對(duì)應(yīng)地，當(dāng)然還可以采用不同的齒部幾何結(jié)構(gòu)。圖26至28示出了行星輪支架的結(jié)構(gòu)方案，該行星輪支架可以用在上文所述的不同的行星輪變速裝置66結(jié)構(gòu)變化方案中。在圖26中可以看到行星輪支架64，行星輪支架具有在其上可旋轉(zhuǎn)地承載的行星輪74。該行星輪74以兩級(jí)形式構(gòu)成有不同直徑的齒部122、124。行星輪74具有兩件式結(jié)構(gòu)，其中，在具有齒部124的齒輪件214上設(shè)有圓柱形軸向凸臺(tái)216，在該軸向凸臺(tái)上承載有具有齒部122的齒輪件218。通過(guò)固定銷220使這兩個(gè)齒輪件214、218相互固定地、特別是不可相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)地連接。在承載銷76的遠(yuǎn)離行星輪支架64的軸向端部上通過(guò)螺栓224或類似構(gòu)件固定支撐環(huán)222，該螺栓擰入到承載銷76的螺紋孔226中。因此，支撐環(huán)222優(yōu)選連接所有的承載銷76，從而防止這些承載銷在載荷作用下在周向上或在徑向上的偏移運(yùn)動(dòng)。這樣使得行星輪變速裝置66在行星輪支架64的區(qū)域中得到加強(qiáng)。這樣使得，對(duì)于其齒部嚙合方面，使形成嚙合的不同齒部?jī)?yōu)化地得到保持，并且因而能夠減小或排除引發(fā)磨損的摩擦效應(yīng)。由于減小或排除了摩擦效應(yīng)，進(jìn)一步避免了振動(dòng)減振特性的不利影響。還可以在圖26中了解到，一方面在支撐環(huán)22的相互面對(duì)的側(cè)面上、另一方面在行星輪支架64的相互面對(duì)的側(cè)面上，可以設(shè)有圍繞承載銷76的起動(dòng)環(huán)228、230，在起動(dòng)環(huán)上可以軸向支撐行星輪74。另外，支撐環(huán)222可以在其周向上、在位于依次設(shè)置的行星輪74之間的區(qū)域中設(shè)有軸向擋板232，該擋板在周向上于行星輪74之間延伸，并且能夠到達(dá)行星輪支架64。可以穿過(guò)行星輪支架64，然后在該擋板232的開(kāi)孔234中可以設(shè)置固定機(jī)構(gòu)，從而能夠?qū)崿F(xiàn)支撐環(huán)222的連接的增強(qiáng)的穩(wěn)定性。圖29示出了驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80的一個(gè)實(shí)施例的結(jié)構(gòu)方案，該空心輪本身具有多個(gè)于周向上分布的扇形空心輪234。這些扇形空心輪通過(guò)螺紋連接或/和焊接或/和其他固定機(jī)構(gòu)(例如固定銷或類似構(gòu)件)固定到一個(gè)環(huán)形的構(gòu)件上，例如在圖4中可了解到的次級(jí)側(cè)的質(zhì)量56。扇形空心輪234提供與行星輪74共同作用的齒部236，該扇形空心輪定位在還存在有行星輪74的圓周區(qū)域上。扇形空心輪234的圓周延伸可以限制在這樣的圓周區(qū)域上，在該圓周區(qū)域中驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80和行星輪74在周向上彼此相互支承。具有這種類型的扇形空心輪的驅(qū)動(dòng)側(cè)空心輪80的結(jié)構(gòu)方案帶來(lái)不同的優(yōu)點(diǎn)。由此例如實(shí)現(xiàn)了，對(duì)于相應(yīng)產(chǎn)生的需求采用優(yōu)化的材料。特別是，扇形空心輪234可以由相對(duì)較硬的且由此耐磨損的材料組成。因此還可以使驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80以相對(duì)簡(jiǎn)單的方式例如由盤形的構(gòu)件和單個(gè)的扇形空心輪組裝。不需要在較大的盤形的構(gòu)件中進(jìn)行齒部的加工。還由此實(shí)現(xiàn)了，扇形空心輪具有在此處相應(yīng)形成的齒部236的相互不同的齒形變位，這 樣實(shí)現(xiàn)了在離合裝置24中提供的傳動(dòng)比的匹配性。應(yīng)該指出的是，在上文和下文所述的不同的結(jié)構(gòu)形式中，從動(dòng)側(cè)的空心輪82當(dāng)然也可以構(gòu)成有這樣的扇形空心輪。在行星輪變速裝置形成有太陽(yáng)輪的情況下，也能夠?qū)崿F(xiàn)這種其上形成有齒部的扇形段。這樣分段的齒部也可以與以分段的方式和方法構(gòu)成的行星輪74共同作用，如圖6示例性示出的那樣。另外還應(yīng)該指出的是，在上文和下文所述的不同的結(jié)構(gòu)形式中，當(dāng)然還可以使行星輪74以及可能的扇形空心輪或扇形太陽(yáng)輪在周向上以均勻的間隔、即角距離設(shè)置。這樣的方案基于對(duì)稱性以及用于避免不平衡性是特別有利的構(gòu)造。原理上還可以實(shí)現(xiàn)，改變行星輪74的周向間隔，從而不必使每個(gè)行星輪相對(duì)于周向上直接相鄰的一個(gè)或多個(gè)行星輪都具有相同的間隔。例如還示出了，在例如三個(gè)行星輪的情況下，分別以不等于120°的周向間隔、即不均勻的設(shè)置，對(duì)于相互形成嚙合的齒部的噪音產(chǎn)生是有利的。對(duì)于其他數(shù)量行星輪的情況，當(dāng)然同樣可以采用這樣的與通常的周向順序不同的設(shè)置方案。圖30至32示出了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置10的一種結(jié)構(gòu)形式，其原理上對(duì)應(yīng)于上文在圖7中所述的構(gòu)造。特別在圖30中可以了解到，承載有行星輪74的行星輪支架64具有如圖26所示的構(gòu)造，即，行星輪74具有兩件式且分級(jí)的構(gòu)造，并且行星輪支架64通過(guò)支撐環(huán)222加強(qiáng)。此外可以了解到，驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80例如通過(guò)螺紋連接或必要時(shí)也通過(guò)鉚接、焊接或類似連接而固定到環(huán)形盤結(jié)構(gòu)的空心輪支架238上。采用螺紋連接的構(gòu)造具有構(gòu)造特別簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)，并且還實(shí)現(xiàn)了，在可能的情況下為了實(shí)施維修易于卸下空心輪80?？招妮喼Ъ?38在徑向內(nèi)部通過(guò)多個(gè)螺栓240與兩個(gè)蓋盤部件104、106固定連接，這些螺栓240穿過(guò)具有周向運(yùn)動(dòng)間隙的中央盤元件54。這里當(dāng)然還可以例如通過(guò)鉚接實(shí)現(xiàn)該連接，其中，在組裝以及在可能的維修工作中采用螺栓240表現(xiàn)出特別具有優(yōu)勢(shì)?？招妮喼Ъ?38在徑向內(nèi)部區(qū)域中例如通過(guò)構(gòu)造有滑動(dòng)軸承環(huán)的軸承242、244徑向和軸向地支撐在行星輪支架64上。這里當(dāng)然還可以采用滾動(dòng)軸承。在朝向蓋盤部件46的方向上，空心輪支架238經(jīng)由與蓋盤部件46相鄰設(shè)置的蓋盤部件104和軸承環(huán)246而受到軸向支撐。這里，行星輪74當(dāng)然還可以在其他的結(jié)構(gòu)形式中通過(guò)包括滾針軸承的軸承78可旋轉(zhuǎn)地承載在承載銷76上,其中,滾針軸承例如可以實(shí)施成密封的。從動(dòng)側(cè)的空心輪82作為單獨(dú)的構(gòu)件通過(guò)螺栓248與摩擦面部件84固定連接，該摩擦面部件例如為摩擦離合器的振動(dòng)盤。通過(guò)螺栓248將例如實(shí)施為板材的密封部件250與從動(dòng)側(cè)的空心輪82固定連接在一起。該密封部件250以較小的間隔或在較小的壓力下、必要時(shí)通過(guò)密封片而貼靠在驅(qū)動(dòng)側(cè)的空心輪80的外圓周，從而其將含有行星輪變速裝置66的容積區(qū)域封裝。在圖30至圖32中示出的結(jié)構(gòu)形式的特別優(yōu)勢(shì)在于，該扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置能夠通過(guò)傳統(tǒng)的曲軸螺旋連接機(jī)構(gòu)螺旋連接到曲軸或其他驅(qū)動(dòng)軸上，而在此不需要其他的調(diào)整措施。因此易于實(shí)現(xiàn)將該扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置集成到傳統(tǒng)構(gòu)造的傳動(dòng)系中?！?br> 權(quán)利要求
1.一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，特別用于車輛的傳動(dòng)系，所述扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置包括待驅(qū)動(dòng)以圍繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的輸入?yún)^(qū)域(16)以及輸出區(qū)域(18)，其中，在所述輸入?yún)^(qū)域(16)和輸出區(qū)域(18)之間設(shè)有第一扭矩傳遞路徑(20)和與該第一扭矩傳遞路徑并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑(22)、以及用于將經(jīng)所述扭矩傳遞路徑(20、22)導(dǎo)引的扭矩疊加的離合裝置(24)，其中，所述第一扭矩傳遞路徑(20)中設(shè)有第一移相器裝置(26)，所述第一移相器裝置用于產(chǎn)生經(jīng)由所述第一扭矩傳遞路徑(20)導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對(duì)于經(jīng)由所述第二扭矩傳遞路徑(22)導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位移動(dòng)。
2.按照權(quán)利要求I所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第一移相器裝置(26)包括第一振動(dòng)系統(tǒng)(32)，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)具有初級(jí)側(cè)(28)和能夠克服彈簧裝置(52)作用相對(duì)于所述初級(jí)側(cè)(28)圍繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的次級(jí)側(cè)(30)。
3.按照權(quán)利要求I或2所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，在所述第二扭矩傳遞路徑(22)中設(shè)有第二移相器裝置(34)。
4.按照權(quán)利要求3所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第二移相器裝置(34)包括第二振動(dòng)系統(tǒng)(36)，所述第二振動(dòng)系統(tǒng)具有初級(jí)側(cè)(38)和能夠克服彈簧裝置(118)作用相對(duì)于該初級(jí)側(cè)(38)圍繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的次級(jí)側(cè)(40)。
5.按照權(quán)利要求4所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)(32)和所述第二振動(dòng)系統(tǒng)(36)具有彼此不同的諧振頻率。
6.按照權(quán)利要求5所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第一振動(dòng)系統(tǒng)(32)的諧振頻率低于所述第二振動(dòng)系統(tǒng)(36)的諧振頻率。
7.按照權(quán)利要求I至6中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第一扭矩傳遞路徑(20)或/和所述第二扭矩傳遞路徑(20)構(gòu)造有用于經(jīng)由該扭矩傳遞路徑(20、22)導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性的摩擦減振裝置(RpR2)或/和流體減振裝置(FpF2)15
8.按照權(quán)利要求7所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述摩擦減振裝置(RpR2)和所述流體減振裝置(FpF2)設(shè)置成相對(duì)于彼此并聯(lián)或串聯(lián)地作用。
9.按照權(quán)利要求2或4以及7或8所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述摩擦減振裝置(RpR2)或/和所述流體減振裝置(FpF2)設(shè)置成相對(duì)于所述彈簧裝置(52、118)并聯(lián)或串聯(lián)地作用。
10.按照權(quán)利要求I至9中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述離合裝置(24)包括行星輪變速裝置(66)。
11.按照權(quán)利要求10所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述行星輪變速裝置(66)包括連接到所述第二扭矩傳遞路徑(22)上的行星輪支架(64)，所述行星輪支架具有多個(gè)可旋轉(zhuǎn)地承載于其上的行星輪(74)。
12.按照權(quán)利要求11所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述行星輪變速裝置(66)包括連接到所述第一扭矩傳遞路徑(20)上的、與所述行星輪(74)嚙合的第一空心輪裝置(80 ；164)和連接到所述輸出區(qū)域(18)上的、與所述行星輪(74)嚙合的第二空心輪裝置(82 ;166)。
13.按照權(quán)利要求12所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述行星輪變速裝置(66)包括連接到所述第一扭矩傳遞路徑(20)上的、與所述行星輪(74)嚙合的第一太陽(yáng)輪裝置(80')和連接到所述輸出區(qū)域(18)上的、與所述行星輪(74)嚙合的第二太陽(yáng)輪裝置(82')。
14.按照權(quán)利要求12或13所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，與所述行星輪(74)連接的所述第一空心輪裝置(80)或太陽(yáng)輪裝置(80')和與所述行星輪(74)連接的所述第二空心輪裝置(82)或太陽(yáng)輪裝置(82')提供相對(duì)于彼此不同的傳動(dòng)比。
15.按照權(quán)利要求11至14中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，至少一個(gè)行星輪(74)或/和所述空心輪裝置(80 ；164)或/和所述太陽(yáng)輪裝置(80')以扇形齒輪的形式構(gòu)成。
16.按照權(quán)利要求11至15中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述行星輪(74)相對(duì)于彼此以大致均勻的周向間隔設(shè)置。
17.按照權(quán)利要求I至15中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述行星 輪(74)相對(duì)于彼此以不均勻的周向間隔設(shè)置。
18.按照權(quán)利要求I至17中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述離合裝置(24)徑向在所述第一移相器裝置(26)內(nèi)部或/和所述第二移相器裝置(34)內(nèi)部、且與所述第一移相器裝置或/和所述第二移相器裝置至少部分軸向重疊地設(shè)置。
19.按照權(quán)利要求I至17中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述離合裝置(24)軸向與所述第一移相器裝置(26)或/和所述第二移相器裝置(34)相鄰設(shè)置。
20.按照權(quán)利要求I至19中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述第二扭矩傳遞路徑(22)的剛性至少為800Nm/°，優(yōu)選至少為1500Nm/°。
21.按照權(quán)利要求I至20中任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，其特征在于，所述輸入?yún)^(qū)域(16)的慣性力矩(Me)與在所述第一扭矩傳遞路徑(20)中的慣性力矩(M1)的比值在I至10的范圍內(nèi)；或/和，在所述第一扭矩傳遞路徑(20)中的慣性力矩(M1)與在所述第二扭矩傳遞路徑(22)中的慣性力矩(M2)的比值在2至20的范圍內(nèi)。
22.—種液壓驅(qū)動(dòng)模塊，包括根據(jù)權(quán)利要求I至21任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置(10)。
23.一種流體動(dòng)力式的離合裝置，特別是流體動(dòng)力式的變矩器，包括根據(jù)權(quán)利要求I至21任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置(10)。
24.一種用于車輛的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，包括驅(qū)動(dòng)設(shè)備和根據(jù)權(quán)利要求I至21任意一項(xiàng)所述的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置(10)，其中，所述輸入?yún)^(qū)域(16)能夠通過(guò)所述驅(qū)動(dòng)設(shè)備的驅(qū)動(dòng)軸(44)驅(qū)動(dòng)，以圍繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)。
25.根據(jù)權(quán)利要求2和24所述的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，其特征在于，第一振動(dòng)系統(tǒng)(32)的諧振位置在驅(qū)動(dòng)設(shè)備的空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速之下或接近該空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速。
26.根據(jù)權(quán)利要求4和24或25所述的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，其特征在于，第二振動(dòng)系統(tǒng)(36)的諧振位置在驅(qū)動(dòng)設(shè)備的最大轉(zhuǎn)速之上或接近該最大轉(zhuǎn)速。
全文摘要
本發(fā)明提供一種扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振裝置，包括待驅(qū)動(dòng)以圍繞旋轉(zhuǎn)軸線(A)旋轉(zhuǎn)的輸入?yún)^(qū)域(16)以及輸出區(qū)域(18)，其中，在所述輸入?yún)^(qū)域(16)和輸出區(qū)域(18)之間設(shè)有第一扭矩傳遞路徑(20)和與該第一扭矩傳遞路徑并聯(lián)的第二扭矩傳遞路徑(20)、以及用于傳遞經(jīng)所述扭矩傳遞路徑(20、22)導(dǎo)引的扭矩的離合裝置(24)，其中，所述第一扭矩傳遞路徑(20)中設(shè)有第一移相器裝置(26)，所述第一移相器裝置產(chǎn)生經(jīng)由所述第一扭矩傳遞路徑(20)導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性相對(duì)于經(jīng)由所述第二扭矩傳遞路徑(22)導(dǎo)引的旋轉(zhuǎn)不均勻性的相位移動(dòng)。
文檔編號(hào)F16F15/131GK102959282SQ201180025793
公開(kāi)日2013年3月6日 申請(qǐng)日期2011年4月11日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月25日
發(fā)明者D·洛倫茨, T·魏甘德, C·卡爾松 申請(qǐng)人:Zf腓特烈斯哈芬股份公司