熱交換器用磷脫氧銅管的制作方法
【專利摘要】提供一種包含JISH3300的C1201或C1220的規(guī)格范圍在內(nèi)的熱交換器用磷脫氧銅管，即使調(diào)質(zhì)是退火，強度也高，并且能夠穩(wěn)定地以低成本制造。一種磷脫氧銅管，其具有如下組成：含有從Fe、Co(低于0.02質(zhì)量％)和Ni所構(gòu)成的群中選擇的至少一種元素，合計含量為0.004至0.08質(zhì)量％，并含有P為0.004至0.05質(zhì)量％，余量由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，其中。加熱到800℃15秒鐘后的抗拉強度為235N/mm2以上。此外，還含有Sn：0.02質(zhì)量％以下，或Zn：0.05質(zhì)量％以下。
【專利說明】熱交換器用磷脫氧銅管

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及即使調(diào)質(zhì)采取退火強度也優(yōu)異，能夠穩(wěn)定且以低成本制造的熱交換器 用磷脫氧銅管。還有，在本發(fā)明中，也包括銅合金管，稱為銅管。

【背景技術(shù)】
[0002] 磷脫氧銅管（JISH3300C1220T)，被廣泛使用于房間空調(diào)器、組合式空調(diào)器、二氧化 碳制冷劑熱泵式熱水器、冰箱、陳列柜和自動售貨機等的熱交換器以及壓縮機周邊的機內(nèi) 配管和零件。
[0003] 例如，房間空調(diào)器的熱交換器，是使彎曲加工成發(fā)夾狀的U字形銅管（以下有稱為 銅管的情況），通過鋁翅片的貫通孔，利用夾具對于所述銅管進行擴管，從而使銅管與鋁翅 片密接，再對于銅管的開放端進行擴管，在該擴管部插入彎曲加工成U字形的銅管（回轉(zhuǎn)彎 頭），利用磷銅焊料等的釬料，將發(fā)夾狀的銅管與回彎管連接，從而制造熱交換器。
[0004]另外，在連接壓縮機與熱交換器的機內(nèi)配管中，制作將銅管任意彎曲加工的材料， 如果有必要則對管端進行擴管或縮管加工，利用上述的磷銅焊料等釬料，通過機內(nèi)配管連 接壓縮機與熱交換器，組裝房間空調(diào)器。
[0005] 另一方面，房間空調(diào)器等所使用的制冷劑中，能夠廣泛使用HCFC(氫氯氟烴）系 的氟利昂，但HCFC由于臭氧破壞系數(shù)高，所以從環(huán)境保護的觀點出發(fā)，要使用其值小的 HFC(氫氟烴）系氟利昂。此外，在熱泵式熱水器或自動售貨機中，要使用比HFC對環(huán)境更 溫和的作為自然制冷劑的二氧化碳。例如，作為制冷劑氣體的設(shè)計壓力的一例，HCFC的R22 為2. 8MPa，相對于此，HFC的R410A為4. 17MPa，二氧化碳增大到14MPa。
[0006] 如果設(shè)計壓力提高，則熱交換器或機內(nèi)配管的銅管就需要增加其壁厚，以使之可 耐受強度。但是，從資源的有效利用的觀點出發(fā)，另外在成本上，提高銅管的壁厚，銅的使用 量就會變多，這其中就存在問題。為了解決這一問題，開發(fā)出高強度磷脫氧銅管并供應(yīng)市 場，以之取代現(xiàn)有的磷脫氧銅管。該高強度磷脫氧銅管，比現(xiàn)有的銅管強度高，這樣就能夠 使壁厚變薄，削減銅的使用量，從而實現(xiàn)省節(jié)約資源和制品的低成本化。這一新的磷脫氧銅 管，也被追加到日本工業(yè)規(guī)格JISH3300中，作為有別于現(xiàn)有的磷脫氧銅管有用的材料而受 到期待。
[0007] -直以來，作為此高強度磷脫氧銅管，例如，公開有一種由銅合金構(gòu)成的、0.2%屈 服強度和疲勞強度優(yōu)異的熱交換器用無縫銅合金管，該銅合金的組成含有Co:0. 02?0. 2 質(zhì)量％、P:0. 01?0. 05質(zhì)量％，余量由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，作為所述不可避的雜質(zhì) 所含的氧含量限制在50ppm以下（專利文獻1)。另外，還公開有一種熱交換器用銅合金管， 其具有如下組成，含有Sn:0. 1至I. 0質(zhì)量％、P:0. 005至0. 1質(zhì)量％、Fe:0. 03至0. 1質(zhì) 量％、0 :0. 005質(zhì)量％以下和H:0. 0002質(zhì)量％以下，余量由Cu和不可避雜質(zhì)構(gòu)成，平均晶 粒直徑是30μm以下，0. 2%屈服強度為95至200N/mm2 (專利文獻2)。此外，還公開有一種 交叉翅片管型熱交換器的傳熱管用的無縫管，其由磷脫氧銅構(gòu)成，該無縫管的壁厚（_)對 于外徑（mm)的比（t/D)在0. 040以下，該無縫管的抗拉強度（σB)為245MPa以上，0. 2% 屈服強度（σ0.2)在HOMPa以下，伸長率（δ)為40 %以上（專利文獻3)。
[0008]【先行技術(shù)文獻】
[0009]【專利文獻】
[0010]【專利文獻1】特開2000 - 1728號公報
[0011]【專利文獻2】特開2006 - 274313號公報
[0012] 【專利文獻3】TO2012 - 128240號公報
[0013] 但是，專利文獻1所公開的磷脫氧銅管，含有高價的Co達0. 02質(zhì)量％以上，若考 慮該Co的價格進一步上升的可能性，則銅管的成本有可能進一步上升。另外，專利文獻2 所公開的銅合金管，利用Sn的固溶強化和Fe的析出硬化提高強度，但若Sn變多，則擠壓時 的變形阻抗變大，因此需要大型的擠壓機。另外，為了降低熱變形阻抗，需要在高溫下壓出 銅管，高強度磷脫氧銅管，與現(xiàn)有的磷脫氧銅管相比，擠壓所需的成本變高。另一方面，專利 文獻1或?qū)＠墨I2所公開的管是合金管，在坯料的鑄造、擠壓、加工拉拔和熱處理等的各 工序中，與現(xiàn)有的磷脫氧銅管相比，要求有更高的技術(shù)能力。日系的空調(diào)機和熱交換器組裝 廠商進軍海外時，期望原材的銅管也能夠在海外供應(yīng)。這時，銅合金管雖然高強度、耐熱性 優(yōu)異，彎曲加工性也良好，但存在難以由海外當?shù)毓?yīng)的情況。即，在海外，歐美的伸銅廠商 沒有問題，但在歐美以外的技術(shù)實力差的國家，就存在當?shù)夭荒芊€(wěn)定而低成本地供應(yīng)這樣 的銅合金管的問題點。
[0014] 此外，在專利文獻3中，磷脫氧銅退火上升的強度與1/2H材質(zhì)相當，雖然得到高強 度化，但在軋制后，進行了拉拔和滾軋加工的磷脫氧銅管，僅通過退火調(diào)質(zhì)就完成抗拉強度 245MPa以上的1/2H材調(diào)質(zhì)的強度極度困難。這是由于，在銅管的軟化特性中，同時滿足專 利文獻3所規(guī)定的抗拉強度和屈服強度的范圍極為狹窄。此外，專利文獻3所公開的銅管， 因為是不含各種合金成分的磷脫氧銅，所以即使表面上高強度化，但面對熱交換器在組裝 時等所進行的高溫下的釬焊，仍存在耐熱強度差這樣的課題。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0015] 本發(fā)明鑒于這樣的問題點而形成，其目的在于，提供一種包含JISH3300的C1201 或C1220的規(guī)格范圍在內(nèi)的熱交換器用磷脫氧銅管，其中，即使調(diào)質(zhì)采取退火，強度仍然 高，并且能夠穩(wěn)定地以低成本制造。
[0016] 本發(fā)明的第一熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，是具有如下組成的磷脫氧銅 的退火材，其含有從Fe、Co(低于0. 02質(zhì)量％ )和Ni所構(gòu)成的群中選擇的至少一種元素， 合計含量為〇. 004至0. 08質(zhì)量％，并含有P為0. 004至0. 05質(zhì)量％，余量由Cu和不可避 免的雜質(zhì)構(gòu)成，加熱到800°C15秒鐘后的抗拉強度為235N/mm2以上。
[0017] 本發(fā)明的第二熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，是具有如下組成的磷脫氧銅 的退火材，其含有Co:0. 004質(zhì)量％以上、低于0. 02質(zhì)量％，和P:0. 004至0. 05質(zhì)量％，余 量由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，加熱到800°C15秒鐘后的抗拉強度為235N/mm2以上。
[0018] 這種情況下，所述磷脫氧銅管，也可以還含有Sn :0. 02質(zhì)量％以下。另外，在所述 磷脫氧銅管中，也可以含有Zn :0.05質(zhì)量％以下。此外，本發(fā)明的熱交換器用高強度磷脫氧 銅管，也可以在平繞盤管、直管、蚊香盤管（パ> ^一3f= 〇 )和成束盤管（A^ 4 >)的狀態(tài)下制造，并供熱交換器的組裝。
[0019] 根據(jù)本發(fā)明，通過適當?shù)匾?guī)定磷脫氧銅管的Fe含量、Co含量和Ni含量，以及其他 的各合金元素的含量，此外還有加熱后的抗拉強度，能夠得到強度優(yōu)異，并且能夠以退火調(diào) 質(zhì)，穩(wěn)定且低成本生產(chǎn)的熱交換器用磷脫氧銅管。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0020] 圖1是表示磷脫氧銅管的Fe的含量與機械的性質(zhì)的關(guān)系曲線圖。

【具體實施方式】
[0021] 以下，對于本發(fā)明詳細地加以說明。本
【發(fā)明者】等，為了開發(fā)出即使是退火調(diào)質(zhì)強度 也優(yōu)異，并能夠穩(wěn)定低成本制造的熱交換器用磷脫氧銅管而進行了各種實驗研究，其結(jié)果 發(fā)現(xiàn)，通過適當規(guī)定磷脫氧銅管的Fe含量、Co含量及Ni含量，和加熱后的抗拉強度，能夠得 到即使是退火調(diào)質(zhì)強度也優(yōu)異，能夠穩(wěn)定且低成本生產(chǎn)的熱交換器用磷脫氧銅管。作為一 例，圖1中表示磷脫氧銅管的Fe含量與抗拉強度、0. 2%屈服強度和伸長率的關(guān)系。像這樣， 如果Fe含量處于0. 004至0. 08質(zhì)量％的范圍內(nèi)，則能夠維持充分的伸長率，同時能夠很高 地確保強度。該圖1中，F(xiàn)e以外的元素，含有P為0.025質(zhì)量％，其他的元素是不可避免的 雜質(zhì)。另外，調(diào)質(zhì)是〇材。若Fe的含量超過0. 08質(zhì)量％，則0. 2 %屈服強度超過150MPa，因 此長U形彎曲加工時，彎曲部的內(nèi)周側(cè)有可能發(fā)生皺褶。如此，通過將Fe含量規(guī)定在0. 08 質(zhì)量％以下，即使是退火調(diào)質(zhì)也能夠得到強度優(yōu)異的熱交換器用高強度磷脫氧銅管。關(guān)于 Co和Ni也同樣。還有，Co單獨的添加時，其含量為0. 02質(zhì)量％以下。
[0022] 以下，對于本發(fā)明的磷脫氧銅管的組成的數(shù)值限定理由及退火條件進行說明。
[0023]"Fe:0· 004 至 0· 08 質(zhì)量％ "
[0024] Fe通過形成磷化物而使磷脫氧銅管的強度提高。為了得到此強度提高的效果，需 要Fe含量為0. 004質(zhì)量％以上。另一方面，若添加Fe超過0. 08質(zhì)量％，則熔液流動性， 鑄造表皮和中心裂紋等的鑄造性劣化，并且擠壓性劣化。另外，若Fe超過0. 08質(zhì)量％，則 屈服強度值變大，成為彎曲加工性差的結(jié)果。即，通過使Fe處于0. 08質(zhì)量％以下，可防止 鑄造性和擠壓性的劣化，生產(chǎn)率提高，并且能夠得到良好的彎曲加工性。因此，F(xiàn)e的含量為 0· 004 至 0· 08 質(zhì)量％。
[0025]"Co:0· 004質(zhì)量％以上、低于0· 02質(zhì)量％ "
[0026]Co在本發(fā)明的磷脫氧銅管中，通過與P的化合物形成析出物，是使抗拉強度提高 的成分。若本發(fā)明的磷脫氧銅管的Co含量低于0.004質(zhì)量％，則不能獲得期望的強度。另 夕卜，若Co的含量在0. 02質(zhì)量％以上，則伸長率降低，給加工性帶來不良影響，并且，因為高 價的Co的添加量變多，所以制造成本會變高。因此，Co的含量為0.004質(zhì)量％以上、低于 0· 02質(zhì)量％。
[0027]"Ni:0· 004 至 0· 08 質(zhì)量％ "
[0028] Ni與Fe和Co同樣，因為形成與P的化合物，所以在結(jié)晶晶界和晶內(nèi)化合物析出分 布，從而是使銅合金管的強度提高的添加物。這時，若Ni的含量低于0. 004質(zhì)量％，則上述 的效果不充分。另外，若Ni的含量超過0. 08質(zhì)量％，則熱態(tài)和冷態(tài)加工性受到阻礙，發(fā)生 生產(chǎn)率的降低和成品率的降低。因此，使Ni的含量處于0. 004至0. 08質(zhì)量％。
[0029]"P:0· 004 至 0· 05 質(zhì)量％ "
[0030]若本發(fā)明的磷脫氧銅管的P含量超過0. 05質(zhì)量％，則導(dǎo)電率降低，或熱加工性和 冷加工性受到阻礙。另一方面，若P含量低于〇. 004質(zhì)量％，則不能獲得規(guī)定的強度，另外 脫氧不充分，氧化物卷入鑄錠，鑄錠的健全性降低，制造的管的彎曲加工性容易降低。因此， 使P的含量為〇. 004至0. 05質(zhì)量％。
[0031] "加熱至800°C15秒后的抗拉強度為235N/mm2以上"
[0032]加工成熱交換器時，銅管會受到來自釬焊的熱影響。因此，銅管模擬該釬焊造成的 熱影響，加熱至800°C15秒鐘后的銅管的抗拉強度需要為235N/mm2以上。若抗拉強度低 于235N/mm2,則為動轉(zhuǎn)壓力高的HFC系氟利昂制冷劑和二氧化碳制冷劑時，容易發(fā)生疲勞破 壞。
[0033]"Sn:0· 02 質(zhì)量％ 以下"
[0034]Sn通過固溶硬化，能夠使抗拉強度等的強度和耐熱性提高。另外，通過Sn的添加， 銅管的伸長率也提高，能夠改善長U形彎曲性。但是，若Sn的含量超過0. 02質(zhì)量％，則銅 管的熱變形阻抗增大，需要的擠壓壓力變高，為了擠壓變形而需要提高擠壓溫度。由于該擠 壓溫度的上升，導(dǎo)致擠壓材的表面氧化增加，生產(chǎn)率降低，磷脫氧銅管的表面缺陷增加。因 此，向本發(fā)明的磷脫氧銅管添加Sn時，該Sn含量在0. 02質(zhì)量％以下。
[0035]"Zn:0· 05 質(zhì)量％ 以下"
[0036]通過添加Zn,不會使磷脫氧銅管的熱傳導(dǎo)率大幅降低，而能夠使其強度、耐熱性及 疲勞強度提高。另外，通過Zn的添加，能夠減少用于冷軋、拉拔和滾軋等的工具的磨耗，具 有使內(nèi)面槽形成時的拉拔芯棒和帶槽芯棒等的壽命延長的效果，有助于生產(chǎn)成本的削減。 另外，在熱交換器的組裝工序中，能夠使長U形彎曲時所使用的芯軸的摩耗，和使傳熱管與 鋁翅片密接時的擴管加工時的擴管刮管球（eΛ > 〃卜）的磨耗降低。但是，若Zn的含量 超過0. 05質(zhì)量％，則應(yīng)力腐蝕裂紋敏感性提高。因此，添加Zn時，使Zn的含量為0. 05質(zhì) 量％以下。
[0037]"S:0· 005 質(zhì)量％ 以下"
[0038]S在本發(fā)明的磷脫氧銅管中是雜質(zhì)。若在銅管中含有S，則S與Cu形成化合物而 存在于母相中。若S的含量增加，則鑄錠時的鑄錠裂紋和熱擠壓裂紋增加。另外，即使不發(fā) 生熱擠壓裂紋，若對于擠壓材進行冷軋和拉拔加工，則材料內(nèi)部的Cu-S化合物沿管的軸 向伸展，在Cu-S化合物的界面容易發(fā)生裂紋，在制品加工中或制品中，發(fā)生表面瑕疵和裂 紋等，使制品的成品率降低。另外，即使在Cu-S化合物的界面沒有發(fā)生裂紋時，對本發(fā)明 的合金管進行彎曲加工時，Cu-S化合物也會成為裂紋發(fā)生的起點，在彎曲部裂紋發(fā)生的 頻率變高。為了改善這樣的問題，本發(fā)明的磷脫氧銅管中的S含量需要在0. 005質(zhì)量％以 下，優(yōu)選為0.003質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.0015質(zhì)量％以下。因為S比較容易從銅基體金 屬、廢料等的原料、附著在廢料上的油、熔融鑄造氣氛（被覆熔液的木炭/助熔劑、與熔液接 觸的氣氛中的SOx氣體、爐材等）混入熔液中，所以為了使S含量在0. 005質(zhì)量％以下，有 效的對策除了減少低品位的Cu基體金屬和廢料的使用量、減少熔融氣氛的SOx氣體、選定 適當?shù)臓t材以外，還有向熔液中微量添加Mg、Ca等與S親和性強的元素等。
[0039] "0 :0· 005 質(zhì)量％ 以下"
[0040]在本發(fā)明的磷脫氧銅管中，若0的含量超過0. 005質(zhì)量％，則Cu和Sn的氧化物卷 入鑄錠中，鑄錠的健全性降低，制造的管的彎曲加工性容易降低。因此，使0的含量為0. 005 質(zhì)量％以下。為了進一步改善彎曲加工性,優(yōu)選使O的含量為0. 003質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為 0. 0015質(zhì)量％以下。
[0041]"H:0· 0002 質(zhì)量％ 以下"
[0042]若熔融鑄造時混入熔液的氫變多，則該氫在氣孔或晶界稠化等的狀態(tài)下，存在于 鑄錠中，在熱擠壓時使裂紋發(fā)生。另外，擠壓后，在退火時，也容易發(fā)生晶界的H的膨脹，制 品成品率降低。因此，在本發(fā)明的磷脫氧銅管中，使H的含量為0.0002質(zhì)量％以下。為了 進一步提高制品成品率，優(yōu)選使H的含量為0. 0001質(zhì)量％以下。還有，為了使H的含量為 0.0002質(zhì)量％以下，有效的對策除了進行熔融鑄造時的原料的干燥、被覆熔液的木炭的紅 熱、降低與熔液接觸的氣氛的露點以外，還有使磷添加前的熔液處于氧化傾向等。
[0043]還有，本發(fā)明的銅合金管的供給狀態(tài)（作為制品的狀態(tài)），有平繞盤管、直管、蚊香 盤管或成束盤管等，這些形態(tài)哪種都可以。
[0044]接下來，對于本發(fā)明的磷脫氧銅管的制造方法，以平滑管或帶內(nèi)面槽管的情況為 例進行以下說明。
[0045] 首先，以被覆木炭熔化電解銅原料，銅熔化后，添加規(guī)定量的Fe、Co或Ni,并根據(jù) 需要按規(guī)定量添加Sn、Zn,再兼顧脫氧而通過Cu- 15質(zhì)量％P中間合金添加P，調(diào)整P成 分。成分調(diào)整結(jié)束后，通過半連續(xù)鑄造或連續(xù)鑄造，制造規(guī)定尺寸的坯料。
[0046] 其后，將該坯料加熱到650至980°C。然后，對于加熱坯料進行穿孔加工，以650至 980°C進行熱擠壓。熱間擠壓的加工率（[穿孔的坯料的截面積一熱擠壓后的荒管的截面 積]/[穿孔的坯料的截面積]X100% )優(yōu)選為80%以上，更優(yōu)選為90%以上。此外，通過 水冷等的方法冷卻熱擠壓后的荒管，使表面溫度達到300°C的冷卻速度為KTC/秒以上，優(yōu) 選15°C/秒以上，更優(yōu)選為20°C/秒以上。
[0047] 接著，對擠壓荒管進行軋制加工。軋制加工率以斷面縮小率計為95%以下，優(yōu)選為 90%以下，由此能夠減少制品不良。
[0048]其后，對軋制荒管進行拉拔加工，制造規(guī)定尺寸的荒管。通常，拉拔加工使用多臺 拉拔機進行，但通過使各拉拔機的加工率（斷面縮小率）處于40 %以下，由此能夠減少表面 缺陷和內(nèi)部裂紋。
[0049]再對拉拔加工后的磷脫氧銅管進行退火。為了制造本發(fā)明的磷脫氧銅管，優(yōu)選以 拉拔管的實體溫度：400至750°C，保持5分至120分鐘左右。另外，從室溫至規(guī)定溫度的平 均升溫速度為5°C/分鐘以上，優(yōu)選為KTC/分鐘以上。還有，通常，由輥底爐進行連續(xù)退 火，但也可以使用高頻感應(yīng)加熱爐，進行高速升溫、短時間加熱、高速冷卻和短時間加熱的 退火。由此，可制造平滑管。
[0050] 接著，在制造帶內(nèi)面槽管時，以平滑管為荒管，對其內(nèi)面實施開槽加工。即，對退火 的平滑管進行內(nèi)面槽滾軋加工而制造帶內(nèi)面槽管。其次，對此進行了開槽滾軋加工的帶內(nèi) 面槽管，根據(jù)需要進行退火。退火條件與前述的平滑管的拉拔加工后的退火條件一樣。由 此，制造帶內(nèi)面槽管。還有，帶內(nèi)面槽管的制造方法，例如，在專利文獻2公開，但該滾軋加 工的槽形成方法本身，是目前眾所周知的技術(shù)。
[0051]【實施例】
[0052] 接下來，就本發(fā)明的磷脫氧銅管的實施例，與脫離本發(fā)明的范圍的比較例進行比 較來加以說明。下述表1和表2分別表示本發(fā)明的實施例和比較例的銅管的組成、機械的 性質(zhì)和長U形彎曲加工性。
[0053]

【權(quán)利要求】
1. 一種熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，是具有如下組成的磷脫氧銅的退火材： 含有合計含量為0. 004?0. 08質(zhì)量％的從Fe、Co :低于0. 02質(zhì)量％和Ni所構(gòu)成的群中選 擇的至少一種元素和P :〇. 004?0. 05質(zhì)量％，余量由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成， 并且，加熱到800°C且15秒鐘后的抗拉強度為235N/mm2以上。
2. -種熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，是具有如下組成的磷脫氧銅的退火材： 含有Co :0. 004質(zhì)量％以上但低于0. 02質(zhì)量％和P :0. 004?0. 05質(zhì)量％，余量由Cu和不 可避免的雜質(zhì)構(gòu)成， 并且，加熱到800°C且15秒鐘后的抗拉強度為235N/mm2以上。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，還含有Sn :0. 02質(zhì) 量％以下。
4. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，還含有Sn :0. 02質(zhì) 量％以下。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，還含有 Zn :0. 05質(zhì)量％以下。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項所述的熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，還以平繞 盤管、直管、蚊香盤管或成束盤管的狀態(tài)進行制造。
7. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱交換器用磷脫氧銅管，其特征在于，還以平繞盤管、直管、 蚊香盤管或成束盤管的狀態(tài)進行制造。
【文檔編號】F16L9/02GK104278170SQ201410287469
【公開日】2015年1月14日 申請日期:2014年6月24日 優(yōu)先權(quán)日:2013年7月1日
【發(fā)明者】渡邊雅人 申請人:株式會社科倍可菱材料