外側(cè)接頭部件的熱處理裝置和外側(cè)接頭部件的制造方法
【專利摘要】本發(fā)明是外側(cè)接頭部件的熱處理裝置和外側(cè)接頭部件的制造方法。熱處理裝置具有：高頻感應(yīng)線圈(42)，其能夠?qū)ǜ哳l電流，并且一邊沿著外側(cè)接頭部件(14)的軸線方向在軌道槽(22a～22c)的內(nèi)部相對移動，一邊對軌道槽(22a～22c)的內(nèi)壁進(jìn)行加熱；以及芯子(44a～44c)，其設(shè)置在高頻感應(yīng)線圈(42)的相對移動方向的前端面和后端面，將通過高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到軌道槽(22a～22c)的內(nèi)壁。此時，芯子(44a～44c)使引導(dǎo)到軌道槽(22a～22c)的內(nèi)壁中的頂面(36)的磁力線比引導(dǎo)到軌道槽(22a～22c)的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面(34)的磁力線疏。
【專利說明】外側(cè)接頭部件的熱處理裝置和外側(cè)接頭部件的制造方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及在等速聯(lián)軸節(jié)中的外側(cè)接頭部件的軌道槽的內(nèi)壁上形成硬化層的熱處理裝置和具有該硬化層的外側(cè)接頭部件的制造方法。

【背景技術(shù)】
[0002]在機(jī)動車等的動力傳遞裝置中使用等速聯(lián)軸節(jié)，該等速聯(lián)軸節(jié)介于傳遞軸之間，從一個傳遞軸向另一個傳遞軸傳遞旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力。圖6示出三腳架型的等速聯(lián)軸節(jié)10。等速聯(lián)軸節(jié)10由外側(cè)接頭部件14和內(nèi)側(cè)接頭部件(三腳架部件)18構(gòu)成，該外側(cè)接頭部件14具有與一個未圖示的傳遞軸(例如，變速器的旋轉(zhuǎn)軸)連結(jié)的軸部12，該內(nèi)側(cè)接頭部件18被定位固定在另一個傳遞軸16的前端部。
[0003]外側(cè)接頭部件14具有形成有有底孔的杯狀部20，在該杯狀部20的一端部突出形成有軸部12。并且，在杯狀部20的有底孔內(nèi)滑動自如地收容有三腳架部件18。
[0004]具體地，在杯狀部20的內(nèi)壁，以從有底孔的開口延伸到底壁附近的方式形成有相互以120°的間隔隔開的3個軌道槽22a?22c。另一方面，三腳架部件18具有:圓環(huán)狀部24，其在中心形成有貫通孔；以及3個耳軸26a?26c，其沿著徑向突出形成在該圓環(huán)狀部24的外周。這些耳軸26a?26c以與軌道槽22a?22c的相位一致的方式，相互以120°的等間隔隔開。
[0005]并且，還存在這樣的情況:在耳軸26a?26c的各方上安裝有圓環(huán)狀的保持器28。此時，在保持器28的外周，以多個滾針軸承30滑動接觸的方式安裝有保持該滾針軸承30的圓環(huán)狀的滾子32。也就是說，在耳軸26a?26c上旋轉(zhuǎn)自如地安裝有滾子32。
[0006]因此，當(dāng)在杯狀部20的有底孔內(nèi)收容有三腳架部件18時，安裝在三腳架部件26a?26c的各方上的滾子32滾動自如地被插入到軌道槽22a?22c內(nèi)。
[0007]另外，在圓環(huán)狀部24的貫通孔的內(nèi)壁和傳遞軸16的前端部的外壁上分別形成有花鍵。在將傳遞軸16貫穿插入到上述貫通孔內(nèi)時，這些花鍵相互嚙合。由此，三腳架部件18相對于傳遞軸16的前端部被定位固定。
[0008]根據(jù)上述的結(jié)構(gòu)，可以將與外側(cè)接頭部件14的軸部12連結(jié)的變速器的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力經(jīng)由杯狀部20和三腳架部件18傳遞到傳遞軸16。此時，如圖7所示，滾子32與軌道槽22a?22c的內(nèi)壁中、主要在杯狀部20的圓周方向上相互對置的面(驅(qū)動力傳遞面)34、34抵接，由此從外側(cè)接頭部件14向三腳架部件18傳遞旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力。
[0009]并且，當(dāng)三腳架部件18在杯狀部20內(nèi)沿著軸線方向滑動時，在軌道槽22a?22c內(nèi)，滾子32在驅(qū)動力傳遞面34、34上滾動。并且，當(dāng)傳遞軸16相對于水平方向傾斜時，有時保持器28等與位于驅(qū)動力傳遞面34、34之間的頂面36滑動接觸。
[0010]這樣，為了抑制由于與滾子32或保持器28等接觸而導(dǎo)致軌道槽22a?22c的內(nèi)壁磨耗等，已知有對軌道槽22a?22c的內(nèi)壁實施熱處理而形成硬化層的方法。
[0011]這樣的熱處理可以使用具有高頻感應(yīng)線圈的熱處理裝置來進(jìn)行，該高頻感應(yīng)線圈能夠通過高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生磁力線。例如，在該熱處理裝置中，在相對于軌道槽22a?22c的內(nèi)壁使形成為沿著該內(nèi)壁的形狀的高頻感應(yīng)線圈相對移動的同時，使磁力線作用于該內(nèi)壁。由此，可以對驅(qū)動力傳遞面34、34和頂面36分別進(jìn)行加熱而形成硬化層，即，可以進(jìn)行高頻淬火。
[0012]另外，在上述的外側(cè)接頭部件14中，從小型化和輕量化的觀點來看，試圖在維持杯狀部20的內(nèi)徑的大小的同時減小外徑的大小，也就是說，盡可能減小杯狀部20的頂面36附近的側(cè)壁36a的厚度LI。這里，側(cè)壁36a的厚度LI是指杯狀部20的從頂面36到外周面之間的厚度。
[0013]因此，在軌道槽22a?22c的側(cè)壁，與驅(qū)動力傳遞面34附近的側(cè)壁34a (沿著杯狀部20的周向與驅(qū)動力傳遞面34相連的部分)相比，側(cè)壁36a的厚度LI小。
[0014]如上所述，由于每次傳遞軸16滑動時滾子32與驅(qū)動力傳遞面34滑動接觸，因而為了使該驅(qū)動力傳遞面34具有充分的耐久性，有必要使硬化層深度充分大。
[0015]因此，當(dāng)利用上述的熱處理裝置對軌道槽22a?22c的內(nèi)壁進(jìn)行熱處理時，當(dāng)以對照側(cè)壁34a的厚度得到合適的硬化層深度的方式設(shè)定了磁場強(qiáng)度時，側(cè)壁36a的硬化層深度變得過剩。在該情況下，具有杯狀部20發(fā)生淬裂和熔解等的危險。
[0016]另一方面，當(dāng)以對照側(cè)壁36a的厚度LI得到合適的硬化層深度的方式設(shè)定了磁場強(qiáng)度時，側(cè)壁34a的硬化層深度不足。
[0017]因此，例如，在日本特開2012 - 180930號公報中提出了這樣的熱處理裝置:僅對軌道槽22a?22c的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面34形成硬化層，對頂面36不形成硬化層而使其成為未淬火部。具體地說，以磁力線僅對驅(qū)動力傳遞面34產(chǎn)生影響、而對頂面36不產(chǎn)生影響的方式，在高頻感應(yīng)線圈的與該頂面36對置的部分設(shè)置隔斷磁力線的隔斷部件。
[0018]如上所述，當(dāng)三腳架部件18在軌道槽22a?22c內(nèi)滑動時，存在保持器28等也與頂面36滑動接觸的情況。并且，在未使用保持器28的等速聯(lián)軸節(jié)中，有時耳軸26a?26c與頂面36滑動接觸。根據(jù)以上原因，為了充分提高軌道槽22a?22c的耐久性，有必要不僅在驅(qū)動力傳遞面34，而且在頂面36也形成合適大小(深度)的硬化層。
[0019]然而，在使用日本特開2012 - 180930號公報所示的熱處理裝置進(jìn)行的熱處理中，由于在頂面36未形成硬化層，因而充分提高軌道槽22a?22c的耐久性是困難的。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0020]本發(fā)明的主要目的是提供一種外側(cè)接頭部件的熱處理裝置，其通過在驅(qū)動力傳遞面和頂面分別容易且高效地形成合適大小的硬化層，能夠得到在避免淬裂和熔解等的同時、充分提高了軌道槽的耐久性的外側(cè)接頭部件。
[0021]本發(fā)明的另一目的是提供上述外側(cè)接頭部件的制造方法。
[0022]根據(jù)本發(fā)明的一實施方式，提供了一種外側(cè)接頭部件的熱處理裝置，其對軌道槽的內(nèi)壁形成連續(xù)的硬化層，所述軌道槽在等速聯(lián)軸節(jié)的外側(cè)接頭部件的內(nèi)周面上沿著軸線方向形成有多個，而且在三腳架部件滑動自如地被收容于所述外側(cè)接頭部件內(nèi)時，安裝于所述三腳架部件上的滾子滾動自如地被插入到所述軌道槽中，其特征在于，
[0023]所述熱處理裝置具有:
[0024]高頻感應(yīng)線圈，其能夠?qū)ǜ哳l電流，并且一邊沿著所述外側(cè)接頭部件的軸線方向在所述軌道槽的內(nèi)部相對移動，一邊對所述軌道槽的內(nèi)壁進(jìn)行加熱；以及
[0025]芯子，其設(shè)置在所述高頻感應(yīng)線圈的相對移動方向的前端面和后端面，將通過所述高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁，
[0026]所述芯子使引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁中的頂面的所述磁力線比引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面的所述磁力線疏，其中，所述驅(qū)動力傳遞面通過與所述滾子的接觸而將來自所述外側(cè)接頭部件的驅(qū)動力傳遞到所述三腳架部件，所述頂面位于相互對置的所述驅(qū)動力傳遞面之間。
[0027]在該外側(cè)接頭部件的熱處理裝置中，利用設(shè)置在高頻感應(yīng)線圈的相對移動方向的前端面和后端面的芯子，隔斷朝向軌道槽的驅(qū)動力傳遞面和頂面以外的磁力線。即，將磁力線引導(dǎo)到軌道槽的驅(qū)動力傳遞面和頂面。此時，通過使引導(dǎo)到驅(qū)動力傳遞面和頂面的磁力線的疏密、即磁場強(qiáng)度彼此不同，而使得作用于驅(qū)動力傳遞面的磁場強(qiáng)度比作用于頂面的磁場強(qiáng)度大。在該狀態(tài)下，例如，通過使高頻感應(yīng)線圈沿著軌道槽的軸線方向相對移動，可以對頂面和驅(qū)動力傳遞面形成彼此不同的大小(深度)的硬化層。即，通過一次的熱處理，就能夠?qū)斆婧万?qū)動力傳遞面分別高效地形成合適大小的硬化層。
[0028]其結(jié)果是，可以避免硬化層深度相對于頂面部分的側(cè)壁的厚度變得過剩，可以防止外側(cè)接頭部件產(chǎn)生淬裂和熔解等。并且，可以避免硬化層深度相對于驅(qū)動力傳遞面部分的側(cè)壁的厚度不足，對于滾子被按壓在的驅(qū)動力傳遞面，也可以充分提高耐久性。也就是說，可以容易且高效地實施熱處理，得到品質(zhì)優(yōu)異的外側(cè)接頭部件。
[0029]在該熱處理裝置中，優(yōu)選的是，所述芯子的與所述頂面對置的一側(cè)的一部分或者全部被進(jìn)行了切口，使得所述芯子的與所述頂面對置的端面和該頂面之間的距離比所述芯子的與所述驅(qū)動力傳遞面對置的端面和該驅(qū)動力傳遞面之間的距離大。在該情況下，可以以軌道槽的頂面的磁場強(qiáng)度比驅(qū)動力傳遞面的磁場強(qiáng)度小的方式，分配并引導(dǎo)磁力線。由此，能夠使頂面的硬化層深度小于驅(qū)動力傳遞面的硬化層深度，即，能夠?qū)斆婧万?qū)動力傳遞面分別高精度且容易地形成合適大小的硬化層。
[0030]并且，優(yōu)選的是，所述芯子被進(jìn)行了切口，使得相對于所述高頻感應(yīng)線圈的與所述頂面對置的部分的垂直于該頂面的方向上的寬度，所述芯子的寬度所占的比例為70%?85%。在該情況下，容易使所述頂面的硬化層深度成為從該頂面到所述外側(cè)接頭部件的外周面的厚度的45%以上且不到50%，而且使所述驅(qū)動力傳遞面的硬化層深度成為與從所述頂面到所述外側(cè)接頭部件的外周面的厚度的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨稀?br> [0031]并且，通過按上述調(diào)整硬化層深度，可以使頂面和驅(qū)動力傳遞面各自的硬化層深度成為更合適的大小。即，能夠在有效避免產(chǎn)生淬裂和熔解等的同時，得到耐久性優(yōu)異的外側(cè)接頭部件。
[0032]根據(jù)本發(fā)明的另一實施方式，提供了一種外側(cè)接頭部件的制造方法，在軌道槽的內(nèi)壁形成連續(xù)的硬化層而得到外側(cè)接頭部件，所述軌道槽在等速聯(lián)軸節(jié)的外側(cè)接頭部件的內(nèi)周面上沿著軸線方向形成有多個，而且在三腳架部件滑動自如地被收容于所述外側(cè)接頭部件內(nèi)時，安裝于所述三腳架部件上的滾子滾動自如地被插入到所述軌道槽中，其特征在于，
[0033]所述制造方法具有這樣的熱處理工序:將能夠?qū)ǜ哳l電流的高頻感應(yīng)線圈插入到所述軌道槽的內(nèi)部，并且一邊使所述高頻感應(yīng)線圈相對于所述軌道槽的相對位置移動，一邊對所述軌道槽的內(nèi)壁進(jìn)行加熱，
[0034]在所述熱處理工序中，在所述高頻感應(yīng)線圈的相對移動方向的前端面和后端面設(shè)置芯子，所述芯子將通過所述高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁，
[0035]通過使引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁中的頂面的所述磁力線比引導(dǎo)到所述軌道槽的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面的所述磁力線疏，而使得所述頂面的硬化層深度比所述驅(qū)動力傳遞面的硬化層深度小，其中，所述驅(qū)動力傳遞面通過與所述滾子的接觸而將來自所述三腳架部件的驅(qū)動力傳遞到所述外側(cè)接頭部件，所述頂面位于相互對置的所述驅(qū)動力傳遞面之間。
[0036]通過經(jīng)過這樣的過程，如上所述，可以容易地得到以頂面和驅(qū)動力傳遞面各自的硬化層深度合適的方式進(jìn)行了熱處理的外側(cè)接頭部件。
[0037]在該外側(cè)接頭部件的制造方法中，優(yōu)選的是，在所述高頻感應(yīng)線圈的前端面和后端面設(shè)置所述芯子，所述芯子的與所述頂面對置的一側(cè)的一部分或者全部被進(jìn)行了切口，使得所述芯子的與所述頂面對置的端面和該頂面之間的距離比所述芯子的與所述驅(qū)動力傳遞面對置的端面和該驅(qū)動力傳遞面之間的距離大。在該情況下，通過設(shè)置如上所述地進(jìn)行了切口的芯子，可以在頂面和驅(qū)動力傳遞面分別容易地形成合適大小的硬化層，可以高效地得到品質(zhì)優(yōu)異的外側(cè)接頭部件。
[0038]并且，優(yōu)選的是，對所述芯子進(jìn)行切口，使得相對于所述高頻感應(yīng)線圈的與所述頂面對置的部分的垂直于該頂面的方向上的寬度，所述芯子的寬度所占的比例為70%?85%。在該情況下，容易使所述頂面的硬化層深度成為從該頂面到所述外側(cè)接頭部件的外周面的厚度的45%以上且不到50%，而且使所述驅(qū)動力傳遞面的硬化層深度成為與從所述頂面到所述外側(cè)接頭部件的外周面的厚度的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨稀?br> [0039]并且，通過以達(dá)到上述的硬化層深度的方式進(jìn)行熱處理，能夠在有效地避免產(chǎn)生淬裂和熔解等的同時，高效地得到耐久性優(yōu)異的外側(cè)接頭部件。
[0040]上述的目的、特征和優(yōu)點從參照附圖所說明的以下實施方式的說明中容易理解。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0041]圖1是示出本實施方式的外側(cè)接頭部件的熱處理裝置內(nèi)包含的線圈組裝體被插入到外側(cè)接頭部件中的狀態(tài)的要部概略立體圖。
[0042]圖2是圖1的II — II線向視剖視圖。
[0043]圖3是利用圖1的線圈組裝體(熱處理裝置)形成了硬化層的外側(cè)接頭部件的開口側(cè)的正面要部放大圖。
[0044]圖4的㈧是針對芯子寬度/線圈寬度為100%時、圖4的⑶是針對芯子寬度/線圈寬度為85%時、圖4的(C)是針對芯子寬度/線圈寬度為0%時，示出各自的磁力線與對軌道槽的內(nèi)壁的磁場強(qiáng)度之間的關(guān)系的概略說明圖。
[0045]圖5是示出芯子寬度相對于高頻感應(yīng)線圈寬度所占的比例(芯子寬度/線圈寬度)與硬化層深度之間的關(guān)系的曲線圖。
[0046]圖6是等速聯(lián)軸節(jié)的要部概略分解立體圖。
[0047]圖7是沿著與圖6所示的等速聯(lián)軸節(jié)的軸線方向垂直的方向的要部剖視圖?！揪唧w實施方式】
[0048]以下，針對本發(fā)明的外側(cè)接頭部件的熱處理裝置(以下也簡稱為熱處理裝置)和外側(cè)接頭部件的制造方法列舉優(yōu)選的實施方式，參照附圖進(jìn)行詳細(xì)說明。另外，對與圖6和圖7所示的結(jié)構(gòu)要素相同的結(jié)構(gòu)要素附上相同的參照標(biāo)號，省略其說明。
[0049]首先，參照圖1?圖3，對本實施方式的熱處理裝置進(jìn)行說明。圖1是示出熱處理裝置內(nèi)包含的線圈組裝體38被插入到外側(cè)接頭部件14中的狀態(tài)的要部概略立體圖。圖2是圖1的II 一 II線向視剖視圖。圖3是利用熱處理裝置形成了硬化層40的外側(cè)接頭部件14的開口側(cè)的正面要部放大圖。
[0050]本實施方式的熱處理裝置具有線圈組裝體38，線圈組裝體38能夠插入到外側(cè)接頭部件14的杯狀部20的有底孔內(nèi)。然后，通過使該線圈組裝體38沿著外側(cè)接頭部件14的軸線方向相對地移動，來對軌道槽22a?22c的內(nèi)壁進(jìn)行移動淬火。另外，該熱處理裝置除了線圈組裝體38以外，還具有能夠輸出規(guī)定頻率的高頻電流的交流電源、和能夠?qū)νㄟ^線圈組裝體38加熱后的軌道槽22a?22c內(nèi)進(jìn)行冷卻的冷卻機(jī)構(gòu)等(均未圖示)。
[0051]具體地，線圈組裝體38具有高頻感應(yīng)線圈42和芯子44a?44c。高頻感應(yīng)線圈42通過使上述的交流電源輸出的高頻電流導(dǎo)通來產(chǎn)生磁力線。并且，高頻感應(yīng)線圈42由3個加熱部46a?46c和環(huán)狀部48構(gòu)成，該3個加熱部46a?46c分別形成為沿著軌道槽22a?22c的內(nèi)壁的形狀，該環(huán)狀部48使該加熱部46a?46c中的相互鄰接的加熱部彼此連接。即，高頻感應(yīng)線圈42以加熱部46a?46c在徑向上從環(huán)狀部48突出的方式，一體連續(xù)地形成有該加熱部46a?46c和環(huán)狀部48。并且，加熱部46a?46c以與軌道槽22a?22c的相位一致的方式，相互以120°的等間隔隔開。在該加熱部46a?46c的相對移動方向(軸線方向)的前端面和后端面分別設(shè)置有芯子44a?44c。
[0052]加熱部46a?46c的各方構(gòu)成為彼此相同，在該加熱部46a?46c的各方上同樣地設(shè)置有芯子44a?44c。因此，以下，以加熱部46a和設(shè)置在該加熱部46a上的芯子44a為例，說明其具體結(jié)構(gòu)，省略加熱部46b、46c和芯子44b、44c的說明。
[0053]如圖3所示，加熱部46a是兩端分別與環(huán)狀部48(參照圖1)連續(xù)的環(huán)狀，具有:沿著軌道槽22a的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面34、34的彎曲部50、50 ;和在該彎曲部50、50之間沿著頂面36的直線部52。
[0054]并且，芯子44a是例如由硅鋼板等高透磁率材料構(gòu)成的板狀部件(參照圖2)，I組芯子44a、44a被配置成從軸線方向的兩側(cè)夾住加熱部46a的彎曲部50、50和直線部52的一部分。由此，將通過向高頻感應(yīng)線圈42導(dǎo)通高頻電流而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到軌道槽22a的內(nèi)壁。
[0055]并且，在芯子44a上，通過對頂面36側(cè)的端部局部進(jìn)行切口，而形成有切口部54。因此，在插入到軌道槽22a內(nèi)時，頂面36和芯子44a的與該頂面36對置的端面之間的距離比驅(qū)動力傳遞面34和芯子44a的與該驅(qū)動力傳遞面34對置的端面之間的距離大。由此，如后所述，通過使引導(dǎo)到軌道槽22a的內(nèi)壁中的頂面36的磁力線的間隔比引導(dǎo)到軌道槽22a的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面34的磁力線的間隔疏，可以減小磁場強(qiáng)度。
[0056]優(yōu)選的是，切口部54的切口寬度被設(shè)定成，當(dāng)設(shè)直線部52的與頂面36垂直的方向上的寬度L2為100時，該直線部52的由芯子44a覆蓋的部分的寬度L3為70?85的比例。換句話說，芯子44a的頂面36側(cè)的端部被進(jìn)行了切口，使得直線部52的由芯子44a覆蓋的部分的寬度L3相對于直線部52的寬度L2所占的比例(芯子寬度/線圈寬度)為70%?85%。由此，如后所述，可以將磁力線引導(dǎo)到軌道槽22a的內(nèi)壁，使得頂面36的硬化層深度L4為側(cè)壁36a的厚度LI的45%以上且不到50%，而且驅(qū)動力傳遞面34的硬化層深度L5為與厚度LI的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨稀?br> [0057]本實施方式的熱處理裝置基本上按以上構(gòu)成。下面，對通過使用該熱處理裝置的熱處理形成硬化層40而得到外側(cè)接頭部件14的外側(cè)接頭部件的制造方法進(jìn)行說明。
[0058]首先，將線圈組裝體38從通過鍛造加工等形成的杯狀部20的開口插入到有底孔內(nèi)，在軌道槽22a?22c的內(nèi)部分別配置加熱部46a?46c。從交流電源向該高頻感應(yīng)線圈42導(dǎo)通高頻電流。由此，在加熱部46a?46c產(chǎn)生磁力線。如后所述，該磁力線由芯子44a?44c引導(dǎo)，使得其集中在軌道槽22a?22c的內(nèi)壁。其結(jié)果是，在軌道槽22a?22c的內(nèi)壁產(chǎn)生感應(yīng)電流，因而可以對該內(nèi)壁進(jìn)行熱處理。
[0059]這樣，在進(jìn)行熱處理的同時，使線圈組裝體38從杯狀部20的開口側(cè)向底部移動。由此，在軌道槽22a?22c的內(nèi)壁整體的熱處理完成之后，例如，利用冷卻機(jī)構(gòu)噴射冷卻水，使軌道槽22a?22c的內(nèi)壁冷卻，從而可以形成硬化層40。
[0060]針對上述的熱處理，以利用加熱部46a和芯子44a對軌道槽22a的內(nèi)壁進(jìn)行加熱的情況為例，進(jìn)行具體說明。另外，針對軌道槽22b、22c的內(nèi)壁，也可以分別利用加熱部46b、46c和芯子44b、44c同樣地進(jìn)行熱處理。
[0061]如上所述，在芯子44a中，通過形成切口部54，將芯子寬度/線圈寬度設(shè)定為70%?85%。由此，芯子44a可以對軌道槽22a的驅(qū)動力傳遞面34和頂面36分別合適地分配并引導(dǎo)磁力線。即，可以將磁場強(qiáng)度調(diào)整成使頂面36和驅(qū)動力傳遞面34各自的硬化層深度L4、L5為合適的大小。
[0062]這里，優(yōu)選的是，頂面36中的硬化層深度L4是該頂面36附近的側(cè)壁36a的厚度LI的45%以上且不到50%，另一方面，優(yōu)選的是，驅(qū)動力傳遞面34的硬化層深度L5是與側(cè)壁36a的厚度LI的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨?。在該情況下，可以避免硬化層深度L4相對于頂面36附近的側(cè)壁36a過剩。由此，在熱處理等時，可以在抑制外側(cè)接頭部件14產(chǎn)生淬裂和熔解等的同時，形成能夠充分提高頂面36的耐磨耗性的硬化層40。
[0063]并且，對于與頂面36附近的側(cè)壁36a相比厚度大的、驅(qū)動力傳遞面34附近的側(cè)壁34a的硬化層深度L5，通過設(shè)定為與側(cè)壁36a的厚度LI的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨?，能夠充分提高外?cè)接頭部件14的耐久性。也就是說，對于在每次傳遞旋轉(zhuǎn)驅(qū)動力時滾子32都被按壓在的驅(qū)動力傳遞面34，由于形成有充分大小的硬化層40，因而可以有效地抑制磨耗等。
[0064]例如，優(yōu)選的是，在側(cè)壁36a的厚度L4是3.6mm的情況下，頂面36的硬化層深度L4是1.3mm以上且不到1.8mm。并且,優(yōu)選的是,此時的驅(qū)動力傳遞面34的硬化層深度L5是1.8mm以上。
[0065]這里，參照圖4和圖5，對在對側(cè)壁36a的厚度LI是3.6mm的外側(cè)接頭部件14進(jìn)行熱處理的情況下的芯子寬度/線圈寬度與在加熱部46a產(chǎn)生的磁力線和硬化層深度L4、L5的關(guān)系進(jìn)行說明。另外，在圖5中，“?”表示頂面36的曲線，“▲”表示驅(qū)動力傳遞面34的曲線。
[0066]首先，如圖4中的(A)所示，當(dāng)芯子寬度/線圈寬度是100%時(當(dāng)直線部52全部由芯子44a覆蓋時)，朝向軌道槽22a的驅(qū)動力傳遞面34和頂面36以外的磁力線的大部分由芯子44a遮蔽。即，被引導(dǎo)到驅(qū)動力傳遞面34和頂面36的磁力線的間隔變密，磁場強(qiáng)度變大。在該情況下，由于對頂面36的磁場強(qiáng)度的大小過剩，因而如圖5所示，頂面36的硬化層深度L4為約2.20mm，超過上述的合適的大小。
[0067]然后，如圖4中的(B)所示，當(dāng)芯子寬度/線圈寬度是85%時，被分別引導(dǎo)到軌道槽22a的驅(qū)動力傳遞面34和頂面36的磁力線由芯子44a合適地分配。由此，如圖5所示，可以使頂面36的硬化層深度L4成為約1.78mm，而且使驅(qū)動力傳遞面34的硬化層深度L5成為約1.90mm。即，可以使頂面36和驅(qū)動力傳遞面34各自的硬化層深度L4、L5都成為合適的大小。
[0068]然后，如圖4中的(C)所示，當(dāng)芯子寬度/線圈寬度是0%時(當(dāng)直線部52全部暴露時)，磁力線不會集中地被弓I導(dǎo)到驅(qū)動力傳遞面34和頂面36，相應(yīng)地，作用于該驅(qū)動力傳遞面34和頂面36的磁力線的間隔變疏，磁場強(qiáng)度減小。因此，如圖5所示，驅(qū)動力傳遞面34的硬化層深度L5為約1.55mm,不到上述的合適的大小(1.8mm)。
[0069]即，如圖5所示，當(dāng)芯子寬度/線圈寬度是70%?85%時，可以使頂面36和驅(qū)動力傳遞面34各自的硬化層深度L4、L5都成為合適的大小。
[0070]從以上看出，在具有以芯子寬度/線圈寬度為70%?85%的方式形成有切口部54的芯子44a的本實施方式的熱處理裝置中，通過一次的熱處理，就可以使頂面36和驅(qū)動力傳遞面34各自的硬化層深度L4、L5都成為合適的大小。由此，能夠在有效地避免在熱處理中產(chǎn)生淬裂和熔解等的同時，容易且高效地得到耐久性優(yōu)異的外側(cè)接頭部件14。
[0071]另外，本發(fā)明不特別限定于上述的實施方式，能夠在不脫離其宗旨的范圍內(nèi)進(jìn)行各種變型。
【權(quán)利要求】
1.一種外側(cè)接頭部件(14)的熱處理裝置，其對軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁形成連續(xù)的硬化層(40)，所述軌道槽(22a?22c)在等速聯(lián)軸節(jié)(10)的外側(cè)接頭部件(14)的內(nèi)周面上沿著軸線方向形成有多個，而且在三腳架部件(18)滑動自如地被收容于所述外側(cè)接頭部件(14)內(nèi)時，安裝于所述三腳架部件(18)上的滾子(32)滾動自如地被插入到所述軌道槽(22a?22c)中，其特征在于， 所述熱處理裝置具有: 高頻感應(yīng)線圈(42)，其能夠?qū)ǜ哳l電流，并且一邊沿著所述外側(cè)接頭部件(14)的軸線方向在所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)部相對移動，一邊對所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁進(jìn)行加熱；以及 芯子(44a?44c)，其設(shè)置在所述高頻感應(yīng)線圈(42)的相對移動方向的前端面和后端面，將通過所述高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁， 所述芯子(44a?44c)使引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁中的頂面(36)的所述磁力線比引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面(34)的所述磁力線疏，其中，所述驅(qū)動力傳遞面(34)通過與所述滾子(32)的接觸而將來自所述外側(cè)接頭部件(14)的驅(qū)動力傳遞到所述三腳架部件(18)，所述頂面(36)位于相互對置的所述驅(qū)動力傳遞面(34)之間。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的外側(cè)接頭部件(14)的熱處理裝置，其特征在于， 所述芯子(44a?44c)的與所述頂面(36)對置的一側(cè)的一部分或者全部被進(jìn)行了切口，使得所述芯子(44a?44c)的與所述頂面(36)對置的端面和該頂面(36)之間的距離比所述芯子(44a?44c)的與所述驅(qū)動力傳遞面(34)對置的端面和該驅(qū)動力傳遞面(34)之間的距離大。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的外側(cè)接頭部件(14)的熱處理裝置，其特征在于， 所述芯子(44a?44c)被進(jìn)行了切口，使得相對于所述高頻感應(yīng)線圈(42)的與所述頂面(36)對置的部分的垂直于該頂面(36)的方向上的寬度，所述芯子(44a?44c)的寬度所占的比例為70%?85%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的外側(cè)接頭部件(14)的熱處理裝置，其特征在于， 所述芯子(44a?44c)引導(dǎo)所述磁力線，使得所述頂面(36)的硬化層深度為從該頂面(36)到所述外側(cè)接頭部件(14)的外周面的厚度的45%以上且不到50%，而且所述驅(qū)動力傳遞面(34)的硬化層深度為與從所述頂面(36)到所述外側(cè)接頭部件(14)的外周面的厚度的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨稀?br> 5.—種外側(cè)接頭部件(14)的制造方法，在軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁形成連續(xù)的硬化層(40)而得到外側(cè)接頭部件(14)，所述軌道槽(22a?22c)在等速聯(lián)軸節(jié)(10)的外側(cè)接頭部件(14)的內(nèi)周面上沿著軸線方向形成有多個，而且在三腳架部件(18)滑動自如地被收容于所述外側(cè)接頭部件(14)內(nèi)時，安裝于所述三腳架部件(18)上的滾子(32)滾動自如地被插入到所述軌道槽(22a?22c)中，其特征在于， 所述制造方法具有這樣的熱處理工序:將能夠?qū)ǜ哳l電流的高頻感應(yīng)線圈(42)插入到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)部，并且一邊使所述高頻感應(yīng)線圈(42)相對于所述軌道槽(22a?22c)的相對位置移動，一邊對所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁進(jìn)行加熱， 在所述熱處理工序中，在所述高頻感應(yīng)線圈(42)的相對移動方向的前端面和后端面設(shè)置芯子(44a?44c)，所述芯子(44a?44c)將通過所述高頻電流的導(dǎo)通而產(chǎn)生的磁力線引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁， 通過使引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁中的頂面(36)的所述磁力線比引導(dǎo)到所述軌道槽(22a?22c)的內(nèi)壁中的驅(qū)動力傳遞面(34)的所述磁力線疏，而使得所述頂面(36)的硬化層深度比所述驅(qū)動力傳遞面(34)的硬化層深度小，其中，所述驅(qū)動力傳遞面(34)通過與所述滾子(32)的接觸而將來自所述三腳架部件(18)的驅(qū)動力傳遞到所述外側(cè)接頭部件(14)，所述頂面(36)位于相互對置的所述驅(qū)動力傳遞面(34)之間。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的外側(cè)接頭部件(14)的制造方法，其特征在于， 在所述高頻感應(yīng)線圈(42)的前端面和后端面設(shè)置所述芯子(44a?44c)，所述芯子(44a?44c)的與所述頂面(36)對置的一側(cè)的一部分或者全部被進(jìn)行了切口，使得所述芯子(44a?44c)的與所述頂面(36)對置的端面和該頂面(36)之間的距離比所述芯子(44a?44c)的與所述驅(qū)動力傳遞面(34)對置的端面和該驅(qū)動力傳遞面(34)之間的距離大。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的外側(cè)接頭部件(14)的制造方法，其特征在于， 對所述芯子(44a?44c)進(jìn)行切口，使得相對于所述高頻感應(yīng)線圈(42)的與所述頂面(36)對置的部分的垂直于該頂面(36)的方向上的寬度，所述芯子(44a?44c)的寬度所占的比例為70%?85%。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的外側(cè)接頭部件(14)的制造方法，其特征在于， 使所述頂面(36)的硬化層深度成為從該頂面(36)到所述外側(cè)接頭部件(14)的外周面的厚度的45%以上且不到50%，而且使所述驅(qū)動力傳遞面(34)的硬化層深度成為與從所述頂面(36)到所述外側(cè)接頭部件(14)的外周面的厚度的50%相當(dāng)?shù)拇笮∫陨稀?br> 【文檔編號】F16D3/205GK104513883SQ201410521137
【公開日】2015年4月15日 申請日期:2014年9月30日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月7日
【發(fā)明者】鈴木直哉, 若尾逸郎 申請人:本田技研工業(yè)株式會社