本發(fā)明涉及一種用于干式單或雙離合器的環(huán)形摩擦襯墊，尤其用于機動車輛，諸如客車或商用車。
背景技術(shù)：
：通常，機動車輛離合器包括摩擦片，該摩擦片在其表面中的每個上承載有被固定到可選地共用的支撐件的摩擦襯墊，支撐件被固定到開槽的轂，與變速箱輸入軸接合。通常，扭轉(zhuǎn)減振器被插設在摩擦襯墊的一個或多個支撐件與開槽的轂之間。另外，累進裝置被傳統(tǒng)地安置在兩個摩擦襯墊之間。摩擦片被安置在一方面的直接或間接地連接到車輛發(fā)動機曲軸的反作用板和另一方面的包括被連接到反作用板的蓋件和離合器轂的離合器機構(gòu)的壓板之間，例如環(huán)形膜片，其軸向促動旋轉(zhuǎn)聯(lián)接到蓋件的壓板，并可相對于該蓋件以受限的方式軸向移動。在接合位置中，摩擦片的襯墊被夾持在反作用板與壓板之間，以將熱力發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩傳遞至變速箱的輸入軸。已知在摩擦襯墊中設置徑向槽，以排除可出現(xiàn)在摩擦表面上的可能的污染物(油脂、油、灰塵)。這種槽還有助于尤其在磨合期間去除任何磨屑，由此允許避免咬剎(grippage)。這些槽還為離合器片(襯墊固定到該離合器片)提供柔性，由此改善間隙的消除并最小化離合器的振動和噪聲。然而，這些槽使得摩擦襯墊脆化并減小了它們的抗破裂性。另外，這種槽不會改善面臨所謂的“衰減”現(xiàn)象時的離合器的性能。在長時間的表面摩擦期間，襯墊承受明顯的發(fā)熱，其具有顯著減小摩擦系數(shù)的效果。這是由襯墊表層的劣化引起的，由此充當襯墊的完好部分與相對材料的相反摩擦表面之間的潤滑劑。該劣化與摩擦期間的耗能和襯墊的冷卻質(zhì)量直接相關(guān)。已知在現(xiàn)有技術(shù)中，摩擦襯墊旨在通過襯墊中的一方面徑向或傾斜的且另一方面周向的、具有直邊緣的槽網(wǎng)絡限制摩擦系數(shù)的該減小。這些襯墊在車輛的正常使用條件下在抗熱性和摩擦系數(shù)穩(wěn)定性方面表現(xiàn)得令人滿意。然而在嚴酷的使用條件下，例如在坡路上的連續(xù)起動期間，待消散的熱能顯著增加。襯墊的耐熱性被再次減小。這導致摩擦系數(shù)的減小。因此，在嚴酷的使用條件下，未以令人滿意的方式傳遞發(fā)動機扭矩。這樣的缺陷還限制了這些摩擦襯墊在涉及功率級的傳遞的車輛中的使用，這樣的車輛如商用車、載客車輛。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的尤其在于提供一種針對該問題的簡單、有效且經(jīng)濟的解決方案。為此，本發(fā)明提供用于干式離合器(特別地用于機動車輛)的摩擦襯墊，該摩擦襯墊包括被固定在金屬支撐件上且包括摩擦面的摩擦材料，至少一個截頭圓錐形槽被設置在摩擦材料中，其特征在于，截頭圓錐形槽的錐度為10％至35％范圍內(nèi)、更具體地為17％至30％范圍內(nèi)。在待通過摩擦襯墊消散的能量是時，尤其是在嚴酷的使用條件下，這種截頭圓錐形槽允許以滿意的方式冷卻摩擦材料，以限定其耐熱性的退化并由此保持其傳遞發(fā)動機扭矩的能力。截頭圓錐形槽的錐度可相對于與摩擦面正交的軸線被定義。摩擦面可能夠接觸相對材料，諸如離合器的反作用板或壓板，用于傳遞發(fā)動機扭矩。根據(jù)本發(fā)明第一變型，截頭圓錐形槽與金屬支撐件遠離地擴張。根據(jù)本發(fā)明第二變型，截頭圓錐形槽接近金屬支撐件地擴張。第一變型允許以令人滿意的方式排除灰塵和/或碎屑，而第二變型允許保留最大化的摩擦表面。截頭圓錐形槽可限定縱向軸線，所述截頭圓錐形槽的與該縱向軸線正交的截面可具有：-梯形輪廓，和-屬于包括摩擦材料的摩擦面的平面的外部基部，和-與外部基部平行的內(nèi)部基部。連續(xù)的內(nèi)部基部可限定截頭圓錐形槽的底部。該底部可與摩擦面平行。作為變型，槽的底部在與縱向軸線正交平面中可以是傾斜的、尤其是彎曲的。在本發(fā)明第一變型中，外部基礎(chǔ)的尺寸可為1.5mm至3mm范圍內(nèi)，而內(nèi)部基部的尺寸可為0.5mm至2.5mm范圍內(nèi)。而在發(fā)明的第二變形中，外部基部的尺寸可為0.5mm至2.5mm范圍內(nèi)，而每部基部的尺寸可為1.5mm至3mm范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明另一方面：-截頭圓錐形槽底部和金屬支撐件之間的摩擦材料的最小厚度，與-摩擦材料的厚度之間的比可小于0.2。在槽之下的該少量材料允許降低隨著時間而導致平面度缺陷的軸向變形能力。該平面度缺陷可使摩擦面采取錐形或扭曲的形狀。該少量材料還賦予摩擦材料柔性，其允許摩擦襯墊與離合器的相對材料的良好適應性。這由此允許摩擦材料具有根據(jù)溫度的穩(wěn)定摩擦和槽內(nèi)的最佳散熱(或熱交換)，并由此允許進行更多次的高能量式起動。摩擦材料的厚度可被定義為摩擦材料沿與該摩擦面正交的軸線的尺寸。摩擦材料可在摩擦面和面對金屬支撐件的固定面之間延伸。該比優(yōu)選地為0.08至0.14范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的一個方面：-截頭圓錐形槽底部和金屬支撐件之間摩擦材料的最小厚度，與-摩擦材料的厚度之間的比小于1。這樣的比率允許摩擦材料符合離合器抗摩材料，尤其是在金屬支撐件的厚度大約為0.3mm和鋼材可容易地變形時。事實上，具有在所述范圍之外比率的摩擦材料具有使金屬支撐件與摩擦表面相粘著的問題，這將造成負面影響。因此，無論金屬支撐件的厚度如何和溫度如何，這樣的比率允許保證接觸表面結(jié)構(gòu)的令人滿意的平面度和規(guī)則性。該比優(yōu)選地為0.2至0.8范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，截頭圓錐形槽沿基本直線的、圓周的或橢圓周的方向延伸。摩擦材料可以報考徑向內(nèi)部邊沿和徑向外部邊沿。直線的截頭圓錐形槽在兩個邊沿之間以連接的方式延伸。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，截頭圓錐形槽相對穿過所述槽的任何半徑傾斜?？v向軸線可在徑向內(nèi)部邊沿處與和縱向軸線相交的半徑尤其形成10至20°范圍內(nèi)的角度、尤其為15°的角度。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，多個截頭圓錐形槽被設置在摩擦材料中。一些可沿直線方向延伸，另一些可沿圓周或橢圓周方向延伸，這些截頭圓錐形槽互相交叉并形成摩擦墊，摩擦墊形成摩擦面。這樣的截頭圓錐形槽允許最大化摩擦面的表面積，尤其是在這些槽隨著與金屬支撐件靠近而擴張時。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，金屬支撐件的厚度為0.1至1mm范圍內(nèi)、更特別地為0.3至0.6mm范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，摩擦材料的厚度為1.5mm至4mm范圍內(nèi)。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，摩擦材料可被粘貼或包覆模制在金屬支撐件上。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，摩擦襯墊可為環(huán)形的。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，摩擦材料具有通過有機基質(zhì)連接在一起的纖維(例如玻璃纖維)。該基質(zhì)可包括聚合物(諸如熱固性樹脂)、彈性體(諸如橡膠)和有機或無機填充物。摩擦材料的不同元素可被預先設置以形成預制件。一旦獲得了摩擦襯墊的環(huán)形形狀，即可通過材料的切削加工來獲得截頭圓錐形槽。在變型中，通過在形成對應于環(huán)形形狀和截頭圓錐形槽形狀的型腔的模具中灌注獲得呈其最終形狀的摩擦材料。本發(fā)明另外涉及根據(jù)本發(fā)明的摩擦襯墊在機動車輛的濕式離合器中的使用。這種離合器包括具有之前對于干式離合器中的襯墊描述的特征中的全部或部分的襯墊。本發(fā)明最后涉及離合器盤，該離合器盤更特別地用于機動車輛的，其包括至少一個如前所述的摩擦襯墊。附圖說明通過閱讀以下參照附圖以示例性而非限制性的方式給出的說明，本發(fā)明將被更好地理解，且本發(fā)明其它細節(jié)、特征和優(yōu)點將變得顯而易見，在附圖中：圖1是根據(jù)本發(fā)明的摩擦襯襯墊的例子的立體視圖；圖2a和2b是分別根據(jù)本發(fā)明的第一變型和第二變型的截頭圓錐形槽的細節(jié)圖；圖3是根據(jù)第一變型的另一例子的截頭圓錐形槽的細節(jié)圖；圖4a、4b、5a和5b是在本發(fā)明范圍中的和在本發(fā)明范圍之外的摩擦襯墊的性能對比圖；圖6是示出根據(jù)本發(fā)明的摩擦襯墊的例子的軸向變形在不同使用條件下的減小的示意圖。具體實施方式圖1示出用于干式離合器的環(huán)形摩擦襯墊1的例子。襯墊1包括被固定在金屬支撐件(其將在下文中被描述)上的摩擦材料2。材料2包括徑向內(nèi)部邊沿3和徑向外部邊沿4、面對金屬支撐件的固定面5、和背對固定面且能夠接觸相對材料的摩擦面6，該相對材料諸如離合器的反作用板或壓板，其用于傳遞發(fā)動機扭矩。在所描述的例子中，材料2被粘貼或包覆模制在金屬支撐件上。在所描述的例子中，多個截頭圓錐形槽7、8被設置在材料2中，一些截頭圓錐形槽7沿直線方向延伸，另一些截頭圓錐形槽8沿圓周方向延伸，這些截頭圓錐形槽互相交叉并形成摩擦墊9，這些摩擦墊9的集合限定材料2，并且這些墊9的距金屬支撐件最遠的表面形成摩擦面6。此外，直線的截頭圓錐形槽7在材料2的兩個徑向內(nèi)部邊沿3和徑向外部邊沿4之間延伸，并且被設置在材料2中的全部槽為錐形的。各個直線的截頭圓錐形槽7的縱向軸線在徑向內(nèi)部邊沿3處與同縱向軸線交叉的半徑形成15°的角度。在所描述的例子中，材料2可具有通過有機基質(zhì)連接在一起玻璃纖維。該基質(zhì)可包括熱固性樹脂、彈性體、橡膠和有機或無機填充物。摩擦材料的不同元素可被預先設置以形成預制件。一旦獲得摩擦襯墊的環(huán)形形狀，即可通過材料的切削加工獲得截頭圓錐形槽。在變型中，可通過在對應于環(huán)形形狀和截頭圓錐形槽形狀的型腔模具中灌注獲得材料2。圖2a和2b每個示出截頭圓錐形槽7、8的與所示槽的縱向軸線正交的截面。在圖2a中，根據(jù)第一變型，截頭圓錐形槽7、8自金屬支撐件12遠離地擴張，而在圖2b中，根據(jù)第二變型，截頭圓錐形槽7、8與金屬支撐件12靠近地擴張。根據(jù)第二變型，截頭圓錐形槽7、8具有梯形輪廓、屬于包括摩擦面6的平面的外基部、和與外基部平行的內(nèi)基部15。相繼的內(nèi)基部15于此處限定截頭圓錐形槽的底部16，且該底部與摩擦面6平行。在變型中，槽的底部在垂直于縱向軸線的平面上是傾斜的、尤其是彎曲的。根據(jù)圖2a和2b的例子，截頭圓錐形槽7、8的錐度為10至35％范圍內(nèi)、更具體地為17至30％范圍內(nèi)，該錐度相對垂直于摩擦面6的軸線而被定義。最后，在圖2a和2b中所示的實施例中，截頭圓錐形槽7、8延伸直至金屬支撐件12，以使摩擦墊9彼此分離，材料2由此是不連續(xù)的。應當注意，然而，可在截頭圓錐形槽7、8之下保留少量材料2，以便不接觸鋼材表面，并且以便最終不將粘著接頭中的剪切應力傳遞到材料2與金屬支撐件之間的界面。在圖2a中所示的第一變型的例子中，外基部的尺寸為1.5mm至3mm范圍內(nèi)，而內(nèi)基部的尺寸為0.5mm至2.5mm范圍內(nèi)。在圖2b中所示的第一變型的例子中，外基部14的尺寸為0.5mm至2.5mm范圍內(nèi)，而內(nèi)基部15的尺寸為1.5mm至3mm范圍內(nèi)。這些尺寸是在諸如圖2a和2b所示的正交平面中計算的。在圖2a和2b中描述的截頭圓錐形槽的材料2可用另一種方法實施，以將截頭圓錐形槽布置為延伸直至金屬支撐件，而不必擔心脆化粘著接頭。2a和2b的材料2可通過不同于已述方法的另一方法獲得。該方法尤其包括如下步驟：-實現(xiàn)包括僅在固定面處敞開的截頭圓錐形槽的材料2，-通過固定面的粘附而將摩擦主體固定在金屬支撐件上，-加工與固定面背對的摩擦面，直至所述槽在摩擦主體的第二面處敞開。圖3所示的截頭圓錐形槽7、8為第一變型的另一種例子。在該例子中，在摩擦面6和固定面5之間限定的材料厚度d1為1.5mm至4mm范圍內(nèi)，金屬支撐件的厚度d2為0.1至1mm范圍內(nèi)、更特別地為0.3至0.6mm范圍內(nèi)。在圖3描述的例子中：-截頭圓錐形槽的底部與金屬支撐件之間的材料的厚度d3，與-摩擦材料的厚度d1之間的比r1小于0.2。仍然在該例子中：-截頭圓錐形槽的底部16與金屬支撐件12之間的材料2的最小厚度d3，與-摩擦材料的厚度d2之間的比r2小于1。在所描述的例子中，摩擦材料的厚度d1被定義為材料2沿與摩擦面6正交的軸線的尺寸。在圖3所示的例子中，以百分比表達的錐度等于：圖4a、4b、5a和5b示出在本發(fā)明范圍內(nèi)的襯墊1與在本發(fā)明范圍外的襯墊的對照的測試結(jié)果。在使用手動變速箱的測試平臺上實施了這些測試。為了模擬嚴酷的使用條件、尤其是坡路起動，強制摩擦襯墊1消散約為364j/cm2的能量。用于這些測試的襯墊1具有的約為137mm的內(nèi)直徑和約為200mm的外直徑。截頭圓錐形槽的外基部的尺寸大于1.5mm。在這些測試期間，對每個襯墊強加一系列起動，并記錄了這樣的起動次數(shù)：對于該起動次數(shù)，襯墊令人滿意地傳遞發(fā)動機扭矩。在測試條件下，在無打滑時，襯墊以令人滿意的方式傳遞扭矩，摩擦系數(shù)在恒定的整定值或板負載條件下保持為大于0.2。用于測試的、在本發(fā)明范圍之外的襯墊的結(jié)構(gòu)特征在表i中示出，而用于測試的、在本發(fā)明范圍內(nèi)的襯墊1在表ii中示出。r1r2錐度襯墊n°10.271.7537襯墊n°20.271.7537襯墊n°30.271.7537襯墊n°40.271.7537襯墊n°50.282.526襯墊n°60.040.250襯墊n°70.040.250表ir1r2錐度襯墊n°80.040.2521襯墊n°90.120.7527襯墊n°100.120.7527襯墊n°110.020.1317表ii應當注意，僅襯墊n°11隨著與金屬支撐件12靠近而擴張。表i的襯墊測試結(jié)果涉及圖4a和4b，表ii的襯墊測試涉及圖5a和5b。按順序地發(fā)現(xiàn)，在令人滿意的扭矩傳遞條件下，起動次數(shù)或者表達為r1的函數(shù)(圖4a和5a)、或者表達為r2的函數(shù)(圖4b和5b)。觀察到，表ii的襯墊是特別有利的，并且例如，它們在嚴酷條件下相對于表i中襯墊允許起動次數(shù)增加一倍。根據(jù)上述例子的襯墊1還允許減小隨時間導致平面度缺陷的軸向變形的能力。在25℃時對襯墊進行測試(初始狀態(tài))，然后對在140℃時已經(jīng)運行(ayantpassé)4小時的襯墊進行測試，最后對在40℃時并在90％潮濕度中已經(jīng)運行24小時的襯墊進行測試(分別為圖6中的a、b和c)。這些階段結(jié)束時，使這些襯墊承受自1000n漸漸減至20n的負載。每個矩形a、b、c以百分比示出在包括摩擦面的平面中、在根據(jù)本發(fā)明的摩擦襯墊與本發(fā)明范圍之外的范例襯墊之間的位移減小量。對于測試a、b和c，軸向位置被分別減小至少65％、至少40％和至少50％。在所示的每個測試中，在本發(fā)明范圍之內(nèi)和在本發(fā)明范圍之外的襯墊的例子的不同之處僅在于它們的槽的形狀。它們的內(nèi)部組成、它們的金屬支撐件、它們的槽的數(shù)量相同，以強調(diào)根據(jù)本發(fā)明的槽的形狀的影響。本發(fā)明不限于所描述的例子。當前第1頁12